Koncepcja detektora sygnałów jednoczesnych w uk³adach

Koncepcja detektora sygnałów jednoczesnych w uk³adach

BIULETYN WAT
VOL. LV, NR 1, 2006
Koncepcja detektora sygna³ów jednoczesnych
w uk³adach natychmiastowego pomiaru czêstotliwoœci
HENRYK GRUCHA£A, MIROS£AW CZY¯EWSKI, ADAM S£OWIK
Wojskowa Akademia Techniczna, Wydzia³ Elektroniki, Instytut Radioelektroniki,
00-908 Warszawa, ul. S. Kaliskiego 2
Streszczenie. W artykule przedstawiony zosta³ projekt detektora sygna³ów jednoczesnych dla
uk³adów natychmiastowego pomiaru czêstotliwoœci. W uk³adach tego typu jednym z podstawowych problemów jest sytuacja, w której dwa sygna³y w.cz. pojawiaj¹ siê jednoczeœnie na ich wejœciu. Powstaj¹ce wtedy niedok³adnoœci sprawiaj¹, ¿e pomiar czêstotliwoœci przestaje byæ jednoznaczny i wiarygodny. Zaprezentowane w artykule rozwi¹zanie pozwala w okreœlonych warunkach detekowaæ obecnoœæ dodatkowego sygna³u w oparciu o wzajemn¹ relacjê pomiêdzy b³êdami
pomiaru amplitudy i czêstotliwoœci, powstaj¹cymi w takiej sytuacji. Przeprowadzona zosta³a analiza teoretyczna oraz badania symulacyjne, które pozwoli³y wyci¹gn¹æ wnioski dotycz¹ce stosowalnoœci tego typu rozwi¹zania oraz jego efektywnoœci dla ró¿nych kombinacji sygna³ów wejœciowych.
S³owa kluczowe: pomiary czêstotliwoœci, detektor sygna³ów
Symbole UKD: 621.396.67
1. Wprowadzenie
W grupie szerokopasmowych odbiorników radioelektronicznych wa¿ne miejsce zajmuj¹ uk³ady natychmiastowego pomiaru czêstotliwoœci (NPCz). Pierwotnie stosowane by³y g³ównie w rozpoznaniu i walce radioelektronicznej, obecnie
znajduj¹ równie¿ zastosowania pozawojskowe, wszêdzie tam, gdzie istnieje potrzeba szybkiego i precyzyjnego okreœlenia czêstotliwoœci chwilowej sygna³u
mikrofalowego w bardzo szerokim paœmie. Dalsza ewolucja w rozwoju uk³adów
NPCz zmierza w kierunku coraz wiêkszego wykorzystania techniki cyfrowej oraz
nowych struktur mikrofalowych, co pozwala sprostaæ rosn¹cym wymaganiom
stawianym tego typu odbiornikom. T¹ drog¹ minimalizuje siê równie¿ wp³yw
152
H. Grucha³a, M. Czy¿ewski, A. S³owik
niekorzystnych zjawisk wystêpuj¹cych w takich strukturach, wœród których na
plan pierwszy wysuwa siê problem sygna³ów jednoczesnych.
W sytuacji gdy na wejœciu prostego uk³adu NPCz (rys. 1) pojawi¹ siê dwa
lub wiêcej sygna³ów w.cz. jednoczeœnie, mierzona czêstotliwoœæ bêdzie funkcj¹
czêstotliwoœci wszystkich sygna³ów wejœciowych, w zwi¹zku z tym dok³adny
pomiar staje siê niemo¿liwy. Natomiast w z³o¿onych, wielokana³owych strukturach mikrofalowych, przy zastosowaniu odpowiednich algorytmów obróbki cyfrowej wp³yw tego niekorzystnego zjawiska mo¿e zostaæ w znacz¹cy sposób
zmniejszony. Wœród stosowanych w tym zakresie rozwi¹zañ znajduje siê detektor sygna³ów jednoczesnych (DSJ), który dla wielokana³owej struktury odbiornika NPCz w okreœlonych warunkach sygnalizuje obecnoœæ dodatkowego sygna³u.
Dzielnik mocy
Sprzêgacz 90o
Dzielnik mocy
Sinus
Sprzêgacz 90o
Sprzêgacz 90o
Cosinus
Z0
Uk³ad wpracowania
proporcjonalnej
ró¿nicy fazy
Mikrofalowy Dyskryminator Fazy
Rys. 1. Schemat mikrofalowego dyskryminatora czêstotliwoœci
2. Przetwarzanie sygna³ów jednoczesnych w uk³adzie NPCZ
Przedstawiony w artykule projekt detektora sygna³ów jednoczesnych stanowi model matematyczny obróbki cyfrowej danych wyjœciowych otrzymywanych
w wielokana³owym uk³adzie NPCz. Ka¿dy z kana³ów zbudowany jest w oparciu
o mikrofalowy dyskryminator czêstotliwoœci przedstawiony na rysunku 1. Uk³ad
ten w pierwszym etapie zamienia czêstotliwoœæ chwilow¹ sygna³u wejœciowego
na ró¿nicê fazy, a nastêpnie realizuje jej pomiar w mikrofalowym dyskryminatorze fazy. Otrzymane w ten sposób amplitudy napiêæ w kanale sinus i cosinus
zawieraj¹ jednoznaczn¹ informacjê o czêstotliwoœci sygna³u wejœciowego. Zakres jednoznacznego pomiaru takiego uk³adu œciœle powi¹zany jest z d³ugoœci¹
linii zastosowanej w uk³adzie wypracowania proporcjonalnej ró¿nicy fazy [1, 2].
Uk³ad wielokana³owy (rys. 2) pozwala na zastosowanie metod obróbki cyfrowej, które, w przeciwieñstwie do metod analogowych opartych na bezpoœrednim pomiarze wartoœci napiêæ, wykorzystuj¹ wzajemne relacje pomiêdzy tymi
Koncepcja detektora sygna³ów jednoczesnych...
DYSKRYMINATOR
Linia LD
x1
DYSKRYMINATOR
Linia LD
x2
WZMACNIACZ
OGRANICZNIK
fwcz
UK£AD
PODZIA£U
MOCY
DYSKRYMINATOR
Linia LD
x4
DYSKRYMINATOR
Linia LD
x8
DYSKRYMINATOR
Linia LD
x 16
153
sin
x1
cos
sin
x2
cos
sin
cos
x4
sin
x8
cos
sin
cos
x16
Rys. 2. Struktura piêciokana³owego uk³adu NPCz
napiêciami. Na ich podstawie wyznaczana jest czêstotliwoœæ z dok³adnoœci¹ do
przedzia³u, w którym te relacje pozostaj¹ sta³e. W uk³adzie wielokana³owym stosuj¹c ró¿ne d³ugoœci linii, mo¿na regulowaæ szerokoœci tych przedzia³ów. W pierwszym kanale, o najkrótszej linii, zakres jednoznacznego pomiaru jest najszerszy,
ale dok³adnoœæ okreœlenia czêstotliwoœci jest najmniejsza. W zwi¹zku z tym kana³
ten jest kana³em zgrubnym determinuj¹cym pasmo ca³ego uk³adu, które równe
jest jego zakresowi jednoznacznego pomiaru. Za dok³adnoœæ ca³ego uk³adu odpowiada zaœ kana³ o najd³u¿szej linii, dla którego te przedzia³y s¹ najmniejsze.
Pozosta³e kana³y pe³ni¹ rolê poœredni¹ pomiêdzy nimi, dostarczaj¹c niezbêdnych
informacji, tak aby na wyjœciu ca³ego uk³adu otrzymaæ czêstotliwoœæ chwilow¹
w postaci s³owa bitowego [3].
Ujemn¹ stron¹ zastosowania uk³adu wielokana³owego jest koniecznoœæ podzia³u sygna³u wejœciowego, co znacz¹co obni¿a czu³oœæ ca³ego uk³adu. Aby zrównowa¿yæ to niekorzystne zjawisko, na wejœciu takiego uk³adu zastosowany zosta³ wzmacniacz z ogranicznikiem. Dodatkow¹ zalet¹ tego typu rozwi¹zania jest
ograniczenie innych niekorzystnych zjawisk zwi¹zanych z detekcj¹ liniow¹ czy
z omawianym tu sygna³em jednoczesnym [4].
Wzmacniacz z ogranicznikiem w sytuacji gdy pojawia siê dodatkowy sygna³
o niskim poziomie powoduje jego t³umienie wzglêdem sygna³u silniejszego, co
znacz¹co obni¿a jego wp³yw na pomiar koñcowy. W sytuacji gdy poziomy obydwu sygna³ów bêd¹ zbli¿one, zarówno jeden, jak i drugi wzmacniane s¹ podobnie i wp³yw wzmacniacza ogranicza siê w tym przypadku do ograniczania, a co
154
H. Grucha³a, M. Czy¿ewski, A. S³owik
za tym idzie — ustalenia ich poziomu. Z drugiej strony ten sam uk³ad jest Ÿród³em czêstotliwoœci harmonicznych sygna³u wejœciowego, które tak samo jak
dodatkowe sygna³y wejœciowe mog¹ powodowaæ zwiêkszenie niedok³adnoœci
pomiaru. Jednak ze wzglêdu na ma³e poziomy tych sygna³ów, w przeprowadzonej analizie zjawisko to zosta³o pominiête.
Na rysunku 3 przedstawione zosta³y sygna³y wyjœciowe z pojedynczego kana³u, w sytuacji gdy na wejœciu jest tylko jeden sygna³ wejœciowy o czêstotliwoœci f1 (rys. 3a) oraz gdy pojawia siê dodatkowy sygna³ o czêstotliwoœci f2. Zmieniaj¹c czêstotliwoœæ sygna³u podstawowego w ca³ym zakresie jednoznacznego
pomiaru, otrzymano zobrazowanie w postaci okrêgu. Pod wp³ywem sygna³u dodatkowego o sta³ej czêstotliwoœci zmienia siê jednak œrednica i po³o¿enie tego
okrêgu. Stopieñ tych zmian zale¿ny jest od amplitudy sygna³u dodatkowego. Gdy
sygna³ ten jest ma³y (rys. 3b), zniekszta³cenia w pomiarze czêstotliwoœci sygna³u
wejœciowego s¹ minimalne, ale dla zbli¿onych poziomów sygna³u (rys. 3d) s¹
bardzo du¿e i praktycznie eliminuj¹ taki pomiar [5].
sin
sin
f1
f1
f1+2
cos
cos
f2
a)
sin
b)
sin
f1
f1+2
cos
f2
c)
f1
f1+2
cos
f2
d)
Rys. 3. Sygna³ wyjœciowy z uk³adu NPCz a) pojedynczy sygna³ wejœciowy oraz z dodatkowym
sygna³em mniejszym o b) 10 dB c) 5 dB d) 2 dB
Koncepcja detektora sygna³ów jednoczesnych...
155
W oparciu o przeprowadzon¹ analizê symulacyjn¹ wyznaczony zosta³ rozk³ad
b³êdu pomiaru czêstotliwoœci chwilowej sygna³u wejœciowego (rys. 4a) oraz b³¹d
amplitudy (rys. 4b), dla ró¿nych stosunków mocy sygna³ów wejœciowych [1]. Wartoœæ b³êdu amplitudy zwi¹zana jest œciœle ze zmian¹ d³ugoœci promienia okrêgów
z rysunku 3 i unormowana do sta³ego poziomu wyznaczonego przez wzmacniacz
z ogranicznikiem, a znak ujemny wynika z przyjêtego w analizie kierunku zmian.
B³¹d pomiaru czêstotliwoœci chwilowej unormowany zosta³ wzglêdem pasma. Przyjête zosta³o za³o¿enie, ¿e sygna³y wejœciowe pozbawione s¹ szumów, a wzmacniacz i uk³ady mikrofalowe nie wp³ywaj¹ na jakoœæ pomiaru czêstotliwoœci.
DU
D f/B
-1
-0,05-0
-1,2
-1,2- -1
-0,1- -0,05
-1,4
-1,4- -1,2
-0,15- -0,1
-1,6
-1,6- -1,4
-1,8
-1,8- -1,6
0,2
0,6 0,4
P2/P1
a)
fr/B
-2
0,2
-0,25- -0,2
0,4
-0,2- -0,15
0,6
0,8
0-0,05
0,8
1
-0,8
0,50
1
0,39
0,17
-0,06
0,28
0,50
fr/B
-0,25
0,06
-0,28
-0,2
-0,17
-0,50
-0,39
-0,15
0,05-0,1
0,28
-0,05
-0,1
-0,6
0,39
0
0,1-0,15
0,06
0,05
-0,4
0,17
0,1
-0,2-0
0,15-0,2
-0,17
0,15
0
-0,2
-0,06
0,2
0,2-0,25
-0,50
-0,39
-0,28
0,25
P2/P1
-0,4- -0,2
-0,6- -0,4
-0,8- -0,6
-1- -0,8
-2- -1,8
b)
Rys. 4. B³êdy pomiaru a) czêstotliwoœci chwilowej b) amplitudy dla ró¿nych mocy sygna³u
dodatkowego
Przedstawione powy¿ej charakterystyki wskazuj¹ na œcis³¹ relacjê pomiêdzy
amplitud¹ sygna³u wyjœciowego a b³êdami pomiaru czêstotliwoœci chwilowej
sygna³u wejœciowego. Dla sygna³ów o równych czêstotliwoœciach b³êdy te bêd¹
równe zeru, niezale¿nie od poziomu sygna³ów wejœciowych. W funkcji ró¿nicy
czêstotliwoœci b³êdy te zaœ gwa³townie rosn¹ i silnie zale¿¹ od stosunku mocy
sygna³ów wejœciowych.
3. Detektor sygna³ów jednoczesnych w uk³adzie NPCZ
Wzajemne relacje pomiêdzy b³êdami omówionymi powy¿ej wykorzystane
zosta³y w detektorze sygna³ów jednoczesnych. Detektor ten ma postaæ wyspecjalizowanego algorytmu obróbki cyfrowej, który w oparciu zmiany amplitudy sygna³u wyjœciowego mo¿e wykrywaæ b³êdy pomiaru czêstotliwoœci sygna³u wejœciowego wiêksze od za³o¿onego progu. Detekcja taka jest mo¿liwa tylko przy
za³o¿eniu, ¿e g³ównym Ÿród³em zmian amplitudy jest sygna³ dodatkowy, w zwi¹zku
z tym w uk³adach rzeczywistych mo¿e byæ stosowana tylko w ostatnim kanale,
gdzie, ze wzglêdu na ma³¹ szerokoœæ pasma, wp³yw rzeczywistych uk³adów mikrofalowych na amplitudê jest minimalny. Warunek zwi¹zany ze sta³oœci¹ ampli-
156
H. Grucha³a, M. Czy¿ewski, A. S³owik
0,25
D f/B
0
DU
0,25
D f/B
DU
0
-0,2
0,2
0,15
-0,4
0,15
-0,4
0,1
-0,6
0,1
-0,6
0,05
-0,8
0,05
-0,8
0,2
-1
0
0,5 -1,2
-0,05-0,5
0
-0,05-0,5
-0,25
0
0,25
fr/B
-0,1
-0,15
-0,2
P2 /P1 =1
-1,4
-0,1
-1,6
-0,15
-1,8
-0,2
-2
-0,25
poprawna detekcja
b³¹d czêstotliwoœci
b³¹d amplitudy
brak detekcji
max. zal. Df
„okno detekcji”
DU
D f/B
0,25
-1
0,5 -1,2
fr/B
-1,4
-1,6
-1,8
P2 /P1 =0,9
-2
poprawna detekcja
b³¹d czêstotliwoœci
b³¹d amplitudy
0
0
-0,25
fa³szywy alarm
Serie4
0,25
-0,25
-0,2
brak detekcji
max. zal. Df
„okno detekcji”
fa³szywy alarm
Serie4
0,25
DU
D f/B
0
-0,2
0,2
0,15
-0,4
0,15
-0,4
0,1
-0,6
0,1
-0,6
0,05
-0,8
0,05
-0,8
0,2
-1
0
0,5 -1,2
-0,05-0,5
0
-0,05-0,5
-0,25
0
0,25
fr/B
-0,1
-0,15
-0,2
P2 /P1 =0,8
-0,25
-0,1
-1,6
-0,15
-1,8
-0,2
-2
poprawna detekcja
b³¹d czêstotliwoœci
b³¹d amplitudy
0,25
-1,4
brak detekcji
max. zal. Df
„okno detekcji”
DU
0,25
-1
0,5 -1,2
fr/B
-1,4
-1,6
-1,8
P2 /P1 =0,7
-2
poprawna detekcja
b³¹d czêstotliwoœci
b³¹d amplitudy
0
0
-0,25
fa³szywy alarm
Serie4
D f/B
-0,25
-0,2
0,25
brak detekcji
max. zal. Df
„okno detekcji”
fa³szywy alarm
Serie4
D f/B
DU
0
-0,2
-0,2
0,2
0,15
-0,4
0,15
-0,4
0,1
-0,6
0,1
-0,6
0,05
-0,8
0,05
-0,8
0,2
-1
0
0,5 -1,2
-0,05-0,5
0
-0,05-0,5
-0,25
0
0,25
fr/B
-0,1
-0,15
-0,2
P2 /P1 =0,6
-0,25
-0,1
-1,6
-0,15
-1,8
-0,2
-2
poprawna detekcja
b³¹d czêstotliwoœci
b³¹d amplitudy
0,25
-1,4
brak detekcji
max. zal. Df
„okno detekcji”
DU
0,25
-1
0,5 -1,2
-1,4
-1,6
-1,8
P2 /P1 =0,5
-2
poprawna detekcja
b³¹d czêstotliwoœci
b³¹d amplitudy
0
0
fr/B
-0,25
fa³szywy alarm
Serie4
D f/B
-0,25
0,25
brak detekcji
max. zal. Df
„okno detekcji”
fa³szywy alarm
Serie4
D f/B
DU
0
-0,2
-0,2
0,2
0,15
-0,4
0,15
-0,4
0,1
-0,6
0,1
-0,6
0,05
-0,8
0,05
-0,8
0,2
-0,05-0,5
-0,25
-0,1
0
fr/B
0,25
0
0,5 -1,2
-0,05-0,5
-0,15
P2 /P1 =0,4
-0,2
-0,25
-1,4
-0,1
-1,6
-0,15
-1,8
-0,2
-2
poprawna detekcja
b³¹d czêstotliwoœci
b³¹d amplitudy
brak detekcji
max. zal. Df
„okno detekcji”
-1
-1
0
fa³szywy alarm
Serie4
-0,25
0
fr/B
0,25
0,5 -1,2
-1,4
-1,6
P2 /P1 =0,2
-1,8
-2
-0,25
poprawna detekcja
b³¹d czêstotliwoœci
b³¹d amplitudy
brak detekcji
max. zal. Df
„okno detekcji”
fa³szywy alarm
Serie4
Rys. 5. Wyniki pracy detektora sygna³ów jednoczesnych dla ró¿nych sygna³ów wejœciowych
Koncepcja detektora sygna³ów jednoczesnych...
157
tudy ogranicza równie¿ stosowalnoœæ tego typu rozwi¹zania do uk³adów, w których na wejœciu w³¹czony jest wzmacniacz z ogranicznikiem [5].
Sama idea takiego algorytmu oparta zosta³a na ustaleniu „okna detekcji” obejmuj¹cego zmiany amplitudy, w przedziale których detektor sygnalizuje pojawienie siê sygna³u dodatkowego powoduj¹cego b³¹d czêstotliwoœci wiêkszy od za³o¿onego progu. Próg ten w przeprowadzonej analizie wynosi ±0,1 szerokoœci pasma jednoznacznego w kanale dok³adnym, co przy rozdzielczoœci w tym kanale
wynosz¹cej ±0,125 powinno zapewniaæ jednoznacznoœæ pomiaru.
Na rysunku 5 przedstawione zosta³y wyniki pracy takiego detektora dla „okna
detekcji” ustalonego w przedziale –0,8¸–1,5 dla ró¿nych stosunków mocy sygna³ów wejœciowych.
Przedstawione na rysunku 5 wyniki pracy detektora sygna³ów jednoczesnych
wskazuj¹, ¿e istnieje mo¿liwoœæ wykrycia sygna³u jednoczesnego z okreœlonym
prawdopodobieñstwem poprawnej detekcji. Wci¹¿ pozostaj¹ jednak przedzia³y
czêstotliwoœci, w których, w zale¿noœci od poziomu mocy sygna³u dodatkowego,
mamy do czynienia z brakiem detekcji lub z fa³szywym alarmem. Dla ró¿nicy
mocy powy¿ej 3 dB detektor pracuje poprawnie w ca³ym przedziale czêstotliwoœci. Rysunek wskazuje równie¿ na siln¹ zale¿noœæ pomiêdzy procentowymi wartoœciami poszczególnych parametrów detekcji a ustalon¹ szerokoœci¹ i po³o¿eniem „okna detekcji”. Wartoœci tych parametrów dla ró¿nych „okien detekcji”
przedstawione zosta³y w tabeli 1.
T ABELA 1
Parametry detekcji DSJ dla ró¿nych „okien detekcji” i stosunków mocy sygna³ów
Stosunek mocy
Granice okna
-0.5
-1
-0.5
-1.5
-0.8
-1.5
-0.8
-1.2
-1.2
-1.5
-1.2
-1.8
-1
-2
poprawna detekcja[%]
brak detekcji[%]
fa³szywy alarm[%]
1
0.9
0.8
0.7
0.6
0.5
0.4
0.3
0.2
0.1
60.8
39.2
0.0
78.1
21.9
0.0
64.7
35.3
0.0
54.2
45.8
0.0
50.3
49.7
0.0
59.7
40.3
0.0
73.3
26.7
0.0
66.1
33.9
0.0
84.4
15.6
0.0
71.1
28.9
0.0
60.6
39.4
0.0
55.6
44.4
0.0
63.6
33.9
2.2
71.4
26.1
2.5
75.0
25.0
0.0
95.6
4.4
0.0
81.7
18.3
0.0
69.4
30.6
0.0
65.0
35.0
0.0
60.3
33.3
6.4
68.6
25.0
6.4
86.7
12.8
0.6
87.5
0.0
12.5
73.6
14.4
11.9
82.2
17.8
0.0
55.3
32.8
11.9
55.3
32.8
11.9
64.7
23.3
11.9
85.6
0.0
14.4
66.9
0.0
33.1
69.7
6.7
23.6
69.7
6.7
23.3
86.9
12.8
0.0
86.9
12.8
0.0
68.6
12.8
18.6
58.1
0.0
41.7
58.1
0.0
41.9
77.5
0.0
22.5
77.5
0.0
22.5
100.0
0.0
0.0
100.0
0.0
0.0
99.7
0.0
0.0
64.2
0.0
35.8
64.2
0.0
35.8
99.7
0.0
0.0
99.7
0.0
0.0
100.0
0.0
0.0
100.0
0.0
0.0
100.0
0.0
0.0
76.9
0.0
23.1
76.9
0.0
23.1
100.0
0.0
0.0
100.0
0.0
0.0
100.0
0.0
0.0
100.0
0.0
0.0
100.0
0.0
0.0
100.0
0.0
0.0
100.0
0.0
0.0
100.0
0.0
0.0
100.0
0.0
0.0
100.0
0.0
0.0
100.0
0.0
0.0
100.0
0.0
0.0
100.0
0.0
0.0
100.0
0.0
0.0
100.0
0.0
0.0
100.0
0.0
0.0
100.0
0.0
0.0
100.0
0.0
0.0
100.0
0.0
0.0
158
H. Grucha³a, M. Czy¿ewski, A. S³owik
4. Wnioski
Przeprowadzona analiza dowodzi, ¿e w przyjêtym rozwi¹zaniu istnieje mo¿liwoœæ detekcji sygna³ów jednoczesnych powoduj¹cych b³¹d pomiaru czêstotliwoœci chwilowej wiêkszy od za³o¿onego progu. Proces ten odbywa siê z okreœlonym prawdopodobieñstwem wykrycia oraz fa³szywego alarmu i jest silnie zale¿ny od poziomu mocy sygna³u dodatkowego. Parametry detekcji zale¿¹ równie¿
od po³o¿enia i szerokoœci przyjêtego „okna detekcji”. Po³¹czenie tych dwóch
zale¿noœci, czyli opracowanie kryterium pozwalaj¹cego na dynamiczne dopasowywanie parametrów „okna detekcji” w zale¿noœci od stosunku mocy sygna³ów
wejœciowych, mog³oby w znacz¹cy sposób poprawiæ parametry detektora.
Osobnym problemem pozostaje uk³ad NPCz, w którym istnieje mo¿liwoœæ
stosowania takiego rozwi¹zania. Przeprowadzona analiza oparta zosta³a na uk³adzie idealnym, jednak wskazuje ona ju¿ na bardzo ostre wymagania, jakie musz¹
spe³niaæ uk³ady rzeczywiste. Dotycz¹ one sta³oœci parametrów wejœciowego
wzmacniacza z ogranicznikiem oraz zastosowanych uk³adów mikrofalowych
w ca³ym zakresie mierzonych czêstotliwoœci. W analizie nie rozpatrywano równie¿ problemu szumów, co bêdzie konieczne w przypadku rozpatrywania sygna³ów rzeczywistych.
Artyku³ wp³yn¹³ do redakcji 20.10.2005 r. Zweryfikowan¹ wersjê po recenzji otrzymano w marcu 2006 r.
LITERATURA
[1] B. SMÓLSKI, Analiza i synteza mikrofalowych uk³adów natychmiastowego pomiaru czêstotliwoœci, dodatek do Biul. WAT nr 7(335), Warszawa 1980.
[2] B. STEC, Analiza i badania mikrofalowego dyskryminatora czêstotliwoœci, Biul. WAT
nr 7(431), Warszawa 1988.
[3] J. P. COUPEZ, H. GRUCHA£A, A. S£OWIK, CZ. REÆKO, A. RUTKOWSKI, High resolution IFMs,
Proceedings of the XIV International Conference on Microwave, Gdañsk, 20-22 maja 2002.
[4] H. GRUCHA£A, M. CZY¯EWSKI, The instantaneous frequency measurement receiver in the complex electromagnetic environment, Proceedings of the XIV International Conference on Microwave, Warszawa, 18-20 maja 2004, tom I, s. 155-159.
[5] W. B. SULLIVAN, Simultaneous signal errors in wideband IFM receivers, Microwave Journal,
wrzesieñ 1995.
H. GRUCHA£A, M. CZY¯EWSKI, A. S£OWIK
An approach of simultaneous signals detector in instantaneous frequency
measurement systems
Abstract. The instantaneous frequency measurement systems are very important part of passive
reconnaissance systems. An IFM system can be very small and can measure frequency accurately
on a short pulse, but it cannot process two simultaneous signals. The design of simultaneous
Koncepcja detektora sygna³ów jednoczesnych...
159
signals detector for such type of systems has been presented in the paper. When two simultaneous
signals appear on the input of IFM system, amplitude and frequency measurement errors arise.
The considered detector uses the relation between these errors to the detection of simultaneous
signals. The theoretical introduction and simulation tests have been presented in the paper.
Keywords: reconnaissance system, IFM system, simultaneous signals detector
Universal Decimal Classification: 621.396.67