Praca SKM 007

Transkrypt

Praca SKM 007

PROJEKT WYKONAWCZY
budowy nowego mostu oraz przebudowy wału
i umocnienia skarp koryta rzeki Odry
w ramach projektu:
„Przebudowa mostu w ciągu drogi 1404 O Cisek – Bierawa"
Nr dokument.:
SKM 007-E
Nr umowy:
Umowa nr PZD.273.11.2011 z dnia 16.12.2011r.
Inwestor
i Zamawiający:
Powiatowy Zarząd Dróg w Kędzierzynie – Koźlu
47-200 Kędzierzyn – Koźle, ul. Skarbowa 3e
Projektowany most drogowy wraz z towarzyszącą infrastrukturą
techniczną
Województwo: opolskie, Powiat: kędzierzyńsko – kozielski,
Gmina: Cisek, Obręb: 0017 - Cisek,
Numer arkusza: 2, Działki ewidencyjne: 873/1, 873/2, 873/3, 919/1, 919/2,
920/3 (920/1), 920/6 (920/2), 921/10 (921/5), 921/12 (921/8), 922/8 (922/4),
922/10 (922/6), 923/1, 923/7 (923/3), 923/8 (923/4), 923/13 (923/5), 924/1,
924/5 (924/3), 924/4, 925, 926/4 (926/2), 938/1, 938/2, 939/4 (939/1), 939/5
(939/2), 941/2, 941/4 (941/3), 942/1, 942/3 (942/2), 945/1 (945), 946/1 (946),
947/1 (947), 948/1 (948), 949/1 (949), 950/1 (950).
Gmina: Bierawa, Obręb: 0004 - Bierawa,
Numer arkusza: 1, Działki ewidencyjne: 20/1, 72, 90/1, 90/3 (90/2), 100/1,
100/7 (100/2), 100/8 (100/3), 101.
MOSTOWA, HYDROTECHNICZNA
Obiekt:
Lokalizacja:
Branża:
Wrocław, sierpień 2012 r.
strona 2
PROJEKT WYKONAWCZY
i umocnienia skarp koryta rzeki Odry w ramach projektu:
„Przebudowa mostu w ciągu drogi 1404 O Cisek – Bierawa".
ZESPÓŁ PROJEKTOWY I SPRAWDZAJĄCY
Opracowali:
Imię i nazwisko
Nr i zakres uprawnień
Projektant
(główny projektant)
(branża mostowa
i drogowa)
mgr inż. Edmund Budka
305/98/UW
specj. konstr.-bud. bez ograniczeń
do projektowania i kierowania robotami bud.
Projektant
(branża mostowa)
mgr inż. Szymon Gruba
119/DOŚ/09
projektowe b/o w spec. mostowej
Projektant
(branża mostowa)
dr inż. Wojciech Lorenc
63/DOŚ/05
Projektant
(branża mostowa)
mgr inż. Adam Stempniewicz
97/DOŚ/07
Projektant
(branża
hydrotechniczna)
mgr inż. Jan Piasecki
9/65/WR
specj. inżynieria wodna
do projektowania i kierowania robotami bud
Sprawdzający
(branża mostowa)
dr inż. Józef Rabiega
211/84/WBPP
specj. konstr.-inż.w zakresie mostów
do projektowania i kierowania robotami bud.
Asystent Projektanta
(branża mostowa)
mgr inż. Dariusz Śmiertka
________________
(branża mostowa)
mgr inż. Paweł Dorada
________________
(branża mostowa)
mgr inż. Agata Olszewska
________________
(branża mostowa)
inż. Kinga Szpak
________________
(branża mostowa)
mgr inż. Paweł Wątroba
________________
(branża mostowa)
Kamil Gucwa
________________
Podpis
strona 3
PROJEKT WYKONAWCZY
SPIS TREŚCI
1 PRZEDMIOT, CEL I ZAKRES OPRACOWANIA ........................................................................................ 5
2 PODSTAWY OPRACOWANIA ........................................................................................................................ 7
3 INFORMACJA DOTYCZĄCA PLANU BEZPIECZEŃSTWA I OCHRONY ZDROWIA ...................... 9
3.1 ZAKRES ROBÓT ................................................................................................................................................... 9
3.2 WYKAZ ISTNIEJĄCYCH OBIEKTÓW BUDOWLANYCH ............................................................................................ 9
3.3 ELEMENTY ZAGOSPODAROWANIA TERENU, KTÓRE MOGĄ STWARZAĆ ZAGROŻENIE BEZPIECZEŃSTWA I
ZDROWIA LUDZI ............................................................................................................................................................ 9
3.4 PRZEWIDYWANE ZAGROŻENIA PODCZAS ROBÓT ................................................................................................. 9
3.5 SPOSÓB PROWADZENIA INSTRUKTAŻU PRACOWNIKÓW ..................................................................................... 10
3.6 TECHNICZNE I ORGANIZACYJNE ŚRODKI ZARADCZE .......................................................................................... 10
4 OPIS TECHNICZNY ........................................................................................................................................ 12
4.1 ZAŁOŻENIA PROJEKTOWE ................................................................................................................................. 12
4.2 PODŁOŻE GRUNTOWE W REJONIE INWESTYCJI................................................................................................... 12
4.3 PRACE PRZYGOTOWAWCZE ............................................................................................................................... 15
4.4 BUDOWA NOWEGO MOSTU ................................................................................................................................ 15
4.4.1
Dane ogólne ......................................................................................................................................... 15
4.4.2
Ustrój nośny ......................................................................................................................................... 15
4.4.3
Podpory - korpusy i fundamenty ........................................................................................................... 18
4.4.4
Hydroizolacja i odwodnienie ................................................................................................................ 19
4.4.5
Nawierzchnia na obiekcie..................................................................................................................... 19
4.4.6
Urządzenia bezpieczeństwa ruchu i elementy wyposażenia obiektu ..................................................... 20
4.4.7
Zabezpieczenie antykorozyjne elementów stalowych ........................................................................... 21
4.4.8
Wózek rewizyjny ................................................................................................................................... 22
4.4.9
Urządzenia obce ................................................................................................................................... 22
4.4.10 Oświetlenie mostu ................................................................................................................................. 23
4.4.11 Znaki pomiarowe .................................................................................................................................. 23
4.4.12 Znaki żeglugowe ................................................................................................................................... 24
4.4.13 Umocnienie skarp nasypów i fragmentu wału przeciwpowodziowego ................................................. 24
4.4.14 Schody skarpowe .................................................................................................................................. 24
4.5 UBEZPIECZENIE KORYTA RZEKI ODRY .............................................................................................................. 25
4.6 WYCIĄG Z OBLICZEŃ STATYCZNO – WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH ......................................................................... 29
4.6.1
Elementy konstrukcji stalowej .............................................................................................................. 30
4.6.2
Płyta pomostowa .................................................................................................................................. 31
4.6.3
Zespolenie stal – beton ......................................................................................................................... 32
4.6.4
Ugięcie mostu ....................................................................................................................................... 33
4.6.5
Podpory ................................................................................................................................................ 34
4.7 TECHNOLOGIA .................................................................................................................................................. 36
4.7.1
Zakres i proponowana kolejność robót ................................................................................................ 36
4.8 ORGANIZACJA RUCHU NA CZAS ROBÓT ............................................................................................................. 38
4.9 STAŁA ORGANIZACJA RUCHU KOŁOWEGO NA MOŚCIE....................................................................................... 38
strona 4
PROJEKT WYKONAWCZY
WYKAZ RYSUNKÓW
Nr
Rys. 01
Rys. 02
Rys. 03
Rys. 04
Rys. 05
Tytuł rysunku
Plan sytuacyjny
Most istniejący – rysunek zestawczy
Widok z góry
Przekrój podłużny i widok z boku od strony WG
Przekrój poprzeczny przęsła nurtowego C-C i przekrój
poprzeczny z widokiem na filar B-B
Rys. 06 Przekroje poprzeczne z widokiem na przyczółek lewobrzeżny
A-A i przyczółek prawobrzeżny D-D
Rys. 07 Geometria przyczółka - oś 1
Rys. 08 Geometria filarów - oś 2, 3 i 4
Rys. 09 Geometria przyczółka - oś 5
Rys. 10 Geometria płyty pomostowej
Rys. 11 Plan tyczenia fundamentów
Rys. 12 Konstrukcja urządzeń dylatacyjnych w osi 1 i 5
Rys. 13 Instalacja odwodnienia mostu
Rys. 14 Zakres umocnienia skarp koryta rzeki Odry
Rys. 15 Balustrada mostowa
Rys. 16 Schemat łożyskowania i zbrojenie ciosów podłożyskowych
Rys. 17 Zbrojenie kap chodnikowych
Rys. 18 Zbrojenie płyty przejściowej – oś 1
Rys. 19 Zbrojenie płyty przejściowej – oś 5
Rys. 20 Zbrojenie pali przyczółka – oś 1
Rys. 21 Zbrojenie pali filara – oś 2
Rys. 24 Zbrojenie pali przyczółka – oś 5
Rys. 25 Zbrojenie przyczółka i oczepu – oś 1
Rys. 26 Zbrojenie filara i oczepu – oś 2
Rys. 29 Zbrojenie przyczółka i oczepu – oś 5
Rys. 30 Zbrojenie płyty pomostowej
Rys. 31 Łączniki zespalające
Rys. 32 Pręty podwieszające
Rys. 33 Konstrukcja stalowa – rysunek zestawieniowy
Rys. 34 Konstrukcja stalowa – dźwigary łukowe
Rys. 35.1 Konstrukcja stalowa – dźwigary główne w osi 1 - 2
projektowany
projektowany
Rys. 36
Rys. 37
Rys. 38
Rys. 39
Rys. 40
Rys. 41
Rys. 42
Rys. 43
Konstrukcja stalowa – blachownicowe poprzecznice
przęsłowe i podporowe
Konstrukcja stalowa – skrzynkowe poprzecznice podporowe
Konstrukcja stalowa – wsporniki
Konstrukcja stalowa – stężenia poprzeczne
Wózek rewizyjny
Konstrukcja schodów skarpowych
Technologia i etapowanie robót
Kolorystyka
Stan
istn. + proj.
istniejący
projektowany
projektowany
projektowany
Skala
1:500
1:20, 1:200
1:200
1:10, 1:20, 1:200
1:50
projektowany
1:50
projektowany
projektowany
projektowany
projektowany
projektowany
projektowany
projektowany
projektowany
projektowany
projektowany
projektowany
projektowany
projektowany
projektowany
projektowany
projektowany
projektowany
projektowany
projektowany
projektowany
projektowany
projektowany
projektowany
projektowany
projektowany
projektowany
projektowany
projektowany
projektowany
1:100, 1:500
1:10, 1:100, 1:500
1:100, 1:500
1:50, 1:200
1:100
1:5, 1:20, 1:500
1:100, 1:50
1:100/200, 1:500
1:5, 1:10, 1:25, 1:100
1:25, 1:250
1:10, 1:25, 1:200
1:25, 1:100, 1:500
1:25, 1:100, 1:500
1:10, 1:25, 1:100, 1:500
1:10, 1:25, 1:100, 1:500
1:10, 1:25, 1:100, 1:500
1:10, 1:25, 1:100, 1:500
1:10, 1:25, 1:100, 1:500
1:25, 1:50, 1:500
1:25, 1:500
1:25, 1:500
1:25, 1:50 1:500
1:25, 1:50 1:500
1:25, 1:200
1:10, 1:25, 1:100
1:200
1:50, 1:200
1:10, 1:25, 1:50, 1:500
1:5, 1:10, 1:20, 1:25,
1:50, 1:500
1:5, 1:10, 1:20, 1:25,
1:50, 1:500
1:5, 1:10, 1:20, 1:25,
1:50, 1:500
1:25, 1:50, 1:500
projektowany
projektowany
1:50, 1:500
projektowany 1:5,1:10,1:25,1:50,1:500
projektowany 1:25, 1:50, 1:200, 1:500
projektowany
1:10, 1:25, 1:100
projektowany
1:100, 1:250
projektowany
1:1000
projektowany
1:200
strona 5
PROJEKT WYKONAWCZY
1
PRZEDMIOT, CEL I ZAKRES OPRACOWANIA
Przedmiotem niniejszego opracowania jest nowy czteroprzęsłowy most drogowy przez
rzekę Odrę, usytuowany w km 0+447 drogi powiatowej nr 1404 O, na odcinku między
miejscowościami Cisek i Bierawa. Projektowany most zastąpi dotychczasową przeprawę
tj. sześcioprzęsłowy, stalowy, most tymczasowy typu MD-33. Nowy obiekt usytuowany będzie
poniżej istniejącej przeprawy w km 82+675 rzeki Odry.
Lokalizację mostów zaprezentowano na rysunku 1.1, a na rysunku 1.2 przedstawiono widok
istniejącego mostu z brzegu lewego od strony wody dolnej.
ISNIEJĄCY I PROJEKTOWANY
MOST DROGOWY
Rys. 1.1 Lokalizacja obiektu w planie
Rys. 1.2 Widok istniejącego mostu z brzegu lewego od strony WD
strona 6
PROJEKT WYKONAWCZY
Celem niniejszego opracowania jest wykonanie dokumentacji projektowej budowy nowego
mostu wraz z przebudową dojazdów i technicznej infrastruktury towarzyszącej w zakresie
niezbędnym do przeprowadzenia prac budowlanych związanych z planowaną Inwestycją.
Zakres niniejszego opracowania SKM 007-E obejmuje:
Dokumentacja fotograficzna,
Założenia i wyniki obliczeń statyczno-wytrzymałościowych mostu,
Informacja dotycząca planu bezpieczeństwa i ochrony zdrowia,
Część opisowa i rysunkowa stanu istniejącego oraz rozwiązań projektowych.
Dokumentacja projektowa wykonana w ramach całego zadania projektowego składa się
z poniższych opracowań:
1. SKM 007-A „Operat wodnoprawny - budowa i rozbiórka mostu…”,
2. SKM 007-B „Opinia hydrogeologiczna…",
3. SKM 007-C „Dokumentacja geologiczno-inżynierska…”,
4. SKM 007-D „Projekt budowlany…”,
5. SKM 007-E „PW budowy nowego mostu oraz przebudowy wału…”,
6. SKM 007-F „PW przebudowy układu drogowego…”,
7. SKM 007-G „PW budowy kanalizacji deszczowej…”,
8. SKM 007-H „PW przebudowy teletechniki…”,
9. SKM 007-I „PW budowy oświetlenia…”,
10. SKM 007-J „PW przebudowy energetyki…”,
11. SKM 007-K „PW Rozbiórki istniejącego mostu…”,
12. SKM 007-L „Dendrologia…”,
13. SKM 007-M „Projekt czasowej organizacji ruchu…”,
14. SKM 007-N „Projekt stałej organizacji ruchu…”,
15. SKM 007-O „Karta eksploatacyjna…”,
16. SKM 007-P „Obliczenia stat.-wytrz...”,
17. SKM 007-R „Harmonogram realizacji robót…”,
18. SKM 007-S „Zbiorcze zestawienie kosztów…”,
19. SKM 007-T „Przedmiar robót…”,
20. SKM 007-U „Kosztorys inwestorski…”,
21. SKM 007-W „Szczegółowe specyfikacje techniczne…”,
22. SKM 007-Y „Wizualizacja…”.
strona 7
PROJEKT WYKONAWCZY
2
PODSTAWY OPRACOWANIA
A. Umowa nr PZD.273.11.2011 z dnia 16.12.2011r., zawarta pomiędzy Zamawiającym:
Powiatowym Zarządem Dróg w Kędzierzynie – Koźlu i Wykonawcą: PROMOST Wrocław
Spółka z ograniczoną odpowiedzialnością, Spółka komandytowa.
B. Pomiary inwentaryzacyjne i dokumentacja fotograficzna przedmiotowych obiektów.
C. Mapa sytuacyjno-wysokościowe do celów projektowych w skali 1:500.
D. Specyfikacja istotnych warunków zamówienia do przetargu nieograniczonego
na: Opracowanie dokumentacji projektowej dla zadania pn. „Przebudowa mostu w ciągu drogi
1404 O Cisek – Bierawa” Zamawiający Powiatowym Zarządem Dróg w Kędzierzynie – Koźlu,
26.07.2011r.,
E. Dokumentacja archiwalna na temat przedmiotowego obiektu:
a)
Badania i ekspertyza w sprawie progów zwalniających na moście przez Odrę
w miejscowości Cisek k/Kędzierzyna – Koźla opracowana przez Instytut Inżynierii Lądowej
Politechniki Wrocławskiej, Wrocław, lipiec 2000 r.
b)
Ekspertyza techniczna mostu przez Odrę w miejscowości Cisek k/Kędzierzyna-Koźla
opracowana przez MOSTY Józef Rabiega, Wrocław, grudzień 2005 r.
c)
Koncepcja techniczno - ekonomiczna przebudowy mostu w ciągu drogi 1404 O Cisek
- Bierawa na rzece Odrze opracowana przez Biuro Projektowo-Badawcze PROMOST
z Wrocławia, kwiecień 2010 r.
strona 8
PROJEKT WYKONAWCZY
F. Obowiązujące przepisy oraz normy i literatura techniczna:
[1]
[2]
[3]
[4]
[5]
[6]
[7]
[8]
[9]
[10]
[11]
[12]
[13]
[14]
[15]
[16]
[17]
[18]
[19]
[20]
[21]
[22]
[23]
[24]
[25]
[26]
[27]
[28]
Biliszczuk J., Bień J., Maliszkiewicz P., Machelski Cz., Mistewicz 7M, Onysyk J., Rabiega J.:
Podręcznik inspektora mostowego. Część I i II. Politechnika Wrocławska. Wrocław 1995.
PN-B-02482:1983 Fundamenty budowlane. Nośność pali i fundamentów na palach.
PN-B-06250:1988 Beton zwykły.
PN-S-10030:1985 Obiekty mostowe. Obciążenia. Wyd. 2, 1988.
PN-S-10040:1977 Żelbetowe i betonowe obiekty mostowe. Wymagania i badania.
PN-S-10042:1991 Obiekty mostowe. Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Projektowanie.
PN-S-10050:1989 Obiekty mostowe. Konstrukcje stalowe. Wymagania i badania
PN-S-10052:1988. Obiekty mostowe. Konstrukcje stalowe. Projektowanie. Wyd. 2.
PN-EN 1990 Podstawy projektowania konstrukcji.
PN-EN 1990 / A1 Podstawy projektowania konstrukcji. (Kombinacje obciążeń dla mostów).
PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe
w budynkach.
PN-EN 1992-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły ogólne i reguły dla budynków.
PN-EN 1992-2 Projektowanie konstrukcji z betonu. Mosty z betonu – Obliczanie i reguły
konstrukcyjne.
PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo - betonowych. Reguły ogólne
i reguły dla budynków.
PN-EN 1994-2 Projektowanie konstrukcji zespolonych stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły
dla mostów.
Rozporządzenie Ministra Budownictwa i Przemysłu Materiałów Budowlanych z dnia
28 marca 1972 r. W sprawie bezpieczeństwa i higieny pracy przy wykonywaniu robót rozbiórkowych
i budowlano-montażowych (Dz. U. nr 13 z dnia 10 kwietnia 1972 r.)
Rozporządzenie Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z dnia 02.03.1999 r. w sprawie
warunków technicznych jakim powinny odpowiadać drogi publiczne i ich usytuowanie.
Dz. U. Nr 43, poz. 430 z 1999 r.
Rozporządzenie Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z dnia 30.05.2000 r. w sprawie
warunków technicznych jakim powinny odpowiadać drogowe obiekty inżynierskie i ich usytuowanie.
Dz. U. Nr 63, poz. 735 z 2000 r.
Rozporządzenie Ministrów Komunikacji oraz Administracji Gospodarki Terenowej
i Ochrony Środowiska z dnia 10.02.1977 r. w sprawie bezpieczeństwa i higieny pracy przy
wykonywaniu robót drogowych i mostowych. Dz. U. Nr 7, poz. 30 z 1977 r.
Rozporządzenie Ministra Infrastruktury z dnia 3 lipca 2003r. w sprawie szczegółowego zakresu
i formy projektu budowlanego. Dz. U. Nr 120, poz. 1133.
Ustawa z dnia 7 lipca 1994 r. Prawo budowlane (tj.: Dz.U. z 2006 r., Nr 156, poz. 1118 z późn. zm.)
Ustawa z dnia 27 marca 2003 r. o planowaniu i zagospodarowaniu przestrzennym (tj.: Dz. U. z 2003
r., Nr 80, poz. 717 z późn. zm.).
Ustawa z dnia 27 kwietnia 2001 r. Prawo ochrony środowiska (tj.: Dz. U. z 2006 r., Nr 129, poz. 902
z późn. zm.).
Ustawa z dnia 16 kwietnia 2004 r. o ochronie przyrody (tj.: Dz.U. z 2004 r., Nr 92, poz. 880 z późn.
zm.)
Ustawa z dnia 18 lipca 2001 r. Prawo wodne (tj.: Dz.U. z 2005 r., Nr 239, poz. 2019 z późn. zm.)
Ustawa z dnia 14 czerwca 1960r. Kodeks postępowania administracyjnego (tj.: Dz. U. z 2000 r.,
Nr 98, poz. 1071 z późn. zm.).
Katalog detali mostowych. GDDKiA 2004.
Marszałek J., Jarzyna J., Bryda P – Mosty składane, projektowanie budowa i eksploatacja.
strona 9
PROJEKT WYKONAWCZY
3
INFORMACJA
DOTYCZĄCA
I OCHRONY ZDROWIA
PLANU
BEZPIECZEŃSTWA
Podczas realizacji robót w ramach niniejszego opracowania występują roboty stwarzające
szczególnie wysokie ryzyko powstania zagrożenia bezpieczeństwa i zdrowia ludzi w rozumieniu:
„Rozporządzenia Ministra Infrastruktury w sprawie informacji dotyczącej planu bezpieczeństwa
i ochrony zdrowia oraz planu bezpieczeństwa i ochrony zdrowia, z dnia 23 czerwca 2003 r.
(Dz. U. Nr 120, poz. i 1126 z zm.). W związku z powyższym przed przystąpieniem do robót
wg niniejszego projektu, kierownik budowy zobowiązany jest sporządzić plan bezpieczeństwa
i ochrony zdrowia zwany „planem bioz”.
3.1 ZAKRES ROBÓT
•
•
•
•
•
•
Rozbiórka istniejącego mostu.
Budowa nowego mostu.
Przebudowa drogi powiatowej na dojazdach do nowoprojektowanego mostu.
Budowa systemu odprowadzenia wód deszczowych oraz oświetlenia.
Przebudowa urządzeń energetycznych i teletechnicznych.
Umocnienie brzegów rzeki Odry.
Szczegółowy zakres robót dla całego zadania został zamieszczony w pkt. 10. nn.
dokumentacji.
3.2 WYKAZ ISTNIEJĄCYCH OBIEKTÓW BUDOWLANYCH
•
•
•
•
•
Droga powiatowa 1404 O Cisek – Bierawa.
Lewobrzeżny wał przeciwpowodziowy Cisek – Odra km 86,0-77,0.
Budynki mieszkalne przy ul. Powstańców 19 w miejscowości Bierawa.
Sześcioprzęsłowy most drogowy przez rzekę Odrę.
Śluza Dzielniczka.
3.3 ELEMENTY
ZAGOSPODAROWANIA TERENU, KTÓRE MOGĄ STWARZAĆ
ZAGROŻENIE BEZPIECZEŃSTWA I ZDROWIA LUDZI
•
•
•
•
•
Sieć elektroenergetyczna – napowietrzna, niskiego napięcia z przewodami.
Sieć teletechniczna – napowietrzno-kablowa ze skrzynkami łączeniowymi.
Nowa sieć oświetlenia mostu i drogi w postaci lamp oświetleniowych, kabli i rozdzielnic.
Droga powiatowa nr 1404.
Rzeka Odra.
3.4 PRZEWIDYWANE ZAGROŻENIA PODCZAS ROBÓT
Do robót wyszczególnionych w §6 ustawy, jako roboty stwarzające szczególnie wysokie
ryzyko powstania zagrożenia bezpieczeństwa i zdrowia ludzi występujących w ramach niniejszego
opracowania projektowego, zalicza się:
strona 10
PROJEKT WYKONAWCZY
• wykonywanie wykopów o ścianach pionowych bez rozparcia o głębokości większej niż 1.5
m oraz wykopów o bezpiecznym nachyleniu ścian o głębokości większej niż 3.0 m (ust 1,
lit. a),
• roboty, przy których wykonywaniu występuje ryzyko upadku z wysokości ponad 5.0 m
(ust 1, lit. b),
• rozbiórki obiektów budowlanych o wysokości powyżej 8 m (ust 1, lit. c),
• roboty wykonywane przy użyciu dźwigów lub śmigłowców (ust 1, lit. f),
• prowadzenie robót na obiektach mostowych metodą nasuwania konstrukcji na podpory
(ust 1, lit. g),
• montaż elementów konstrukcyjnych obiektów mostowych (ust 1, lit. h),
• betonowanie wysokich elementów konstrukcyjnych mostów, takich jak przyczółki, filary
i pylony (ust 1, lit. i),
• fundamentowanie podpór mostowych i innych obiektów budowlanych na palach
(ust 1, lit. j),
• roboty wykonywane pod lub w pobliżu przewodów linii elektroenergetycznych,
w odległości liczonej poziomo od skrajnych przewodów, mniejszej niż:
– 3,0 m - dla linii o napięciu znamionowym nieprzekraczającym 1 kV (ust 1, lit. k),
• roboty budowlane prowadzone w pobliżu czynnych linii komunikacyjnych tj.: budowa
i remont sieci telekomunikacyjnych (ust 4, lit. c),
• roboty budowlane stwarzające ryzyko utonięcia pracowników (ust 5, lit. a, b, c),
• roboty budowlane prowadzonych przy montażu i demontażu ciężkich elementów
prefabrykowanych - roboty, których masa przekracza 1,0 t.
3.5 SPOSÓB PROWADZENIA INSTRUKTAŻU PRACOWNIKÓW
Pracownicy muszą być przeszkoleni w ogólnych zasadach BHP przy robotach mostowych
przez służby BHP.
Bezpośrednio przed przystąpieniem do robót, pracownicy powinni przejść przeszkolenie
stanowiskowe BHP realizowane przez wyznaczone w tym celu osoby lub bezpośrednich
przełożonych, szczególnie w zakresie:
−
zasad postępowania w przypadku wystąpienia w/w zagrożeń,
−
zasady bezpośredniego nadzoru nad pracami szczególnie niebezpiecznymi.
3.6 TECHNICZNE I ORGANIZACYJNE ŚRODKI ZARADCZE
Informacje dotyczące przewidywanych zagrożeń występujących podczas realizacji robót
budowlanych określające skalę i rodzaje zagrożeń oraz miejsce i czas ich wystąpienia, a także
sposoby zapobiegania tym zagrożeniom („plan bioz”) opracuje kierownik budowy lub inny podmiot
w okresie przygotowania do prac budowlanych.
Należy tam zwrócić szczególną uwagę na:
• ustalenia sprawnej struktury bezpośredniego nadzoru nad pracami szczególnie
niebezpiecznymi,
• prawidłową organizację budowy z zapewnieniem bezpiecznej i sprawnej komunikacji
umożliwiającej szybką ewakuację na wypadek pożaru, awarii i innych zagrożeń,
• prawidłowe oznakowanie terenu budowy, zabezpieczenia wykopów, oświetlenia terenu,
wydzielenia i oznakowania stref zagrożenia itp.,
• rozmieszczenie sprzętu ratunkowego.
Wszystkie roboty rozbiórkowe i budowlano-montażowe należy prowadzić zgodnie
strona 11
PROJEKT WYKONAWCZY
z obowiązującymi warunkami technicznymi, przepisami bhp i p.poż., a w szczególności:
− Rozporządzenie Ministrów Komunikacji oraz Administracji Gospodarki Terenowej
i Ochrony Środowiska z dnia 10.02.1977 r. w sprawie bezpieczeństwa i higieny pracy przy
wykonywaniu robót drogowych i mostowych. Dz. U. Nr 7, poz. 30 z 1977 r.,
− Rozporządzenie Ministrów Pracy i Opieki Społecznej oraz zdrowia w sprawie
bezpieczeństwa i higieny pracy pracowników zatrudnionych przy ręcznym dźwiganiu
i przenoszeniu ciężarów z dnia 1 kwietnia 1953 r. (Dz. U. z dnia 23 kwietnia 1953 r.),
− Rozporządzenie Ministrów Pracy i Opieki Społecznej oraz Zdrowia w sprawie
bezpieczeństwa i higieny pracy przy spawaniu i cięciu metali z dnia 2 listopada 1954 r.
(Dz. U. z dnia 16 listopada 1954 r.),
− Rozporządzeniem Ministra Budownictwa i Przemysłu Materiałów Budowlanych w sprawie
bezpieczeństwa i higieny pracy przy wykonywaniu robót budowlano-montażowych
i rozbiórkowych z dnia 28 marca 1972 r. (Dz. U. Nr 13, poz. 93),
− Rozporządzeniem Ministra Pracy i Polityki Socjalnej z dnia 28 maja 1996 r. w sprawie
szczegółowych zasad szkolenia w dziedzinie bezpieczeństwa i higieny pracy (Dz. U. Nr 62,
poz. 285),
− Rozporządzeniem Ministra Pracy i Polityki Socjalnej z dnia 26 września 1997 r. w sprawie
ogólnych przepisów bezpieczeństwa i higieny pracy (Dz. U. Nr 169, poz. 1650),
− Rozporządzenie Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji w sprawie ochrony
przeciwpożarowej budynków, innych obiektów bud. i terenów (Dz. U. Nr 121, poz. 1138).
W przypadku stwierdzenia podczas wykonywania robót budowlanych istotnych
rozbieżności pomiędzy stanem faktycznym, a dokumentacją należy o tym fakcie poinformować
projektanta.
strona 12
PROJEKT WYKONAWCZY
4
OPIS TECHNICZNY
4.1 ZAŁOŻENIA PROJEKTOWE
Nowy obiekt mostowy, drogi dojazdowe oraz towarzyszącą infrastrukturę techniczną
zaprojektowano w oparciu o wytyczne i zalecenia Inwestora (specyfikacja istotnych warunków
zamówienia - rozdział III Opis przedmiotu zamówienia), uszczegółowione w trakcie narad
technicznych oraz dodatkowe wytyczne do projektowania określone przez zarządców: rzeki Odry
(RZGW w Gliwicach), wałów przeciwpowodziowych (WZMiUW w Opolu), sieci energetycznej
(Tauron oddział w Opolu), sieci teletechnicznej (Telekomunikacja Polska w Katowicach), oraz
Urząd Żeglugi Śródlądowej.
Przedmiotową dokumentację projektową sporządzono w oparciu o zatwierdzoną
do realizacji koncepcję nr I (most łukowy), z opracowania: "Koncepcja techniczno
- ekonomiczna przebudowy mostu w ciągu drogi 1404 O Cisek - Bierawa na rzece Odrze”
wykonanego przez Biuro Projektowo-Badawcze PROMOST z Wrocławia, w kwietniu 2010 r.
Ogólne założenia projektowe:
• granice opracowania: odcinek drogi powiatowej 1404 O Cisek-Bierawa i drogi gminnej
nr 108206 O Cisek-Roszowicki Las, o długościach niezbędnych dla prawidłowego
dowiązanie nowoprojektowanego mostu i dojazdów do stanu istniejącego,
• usytuowanie w planie i wysokościowe mostu oraz długość obiektu zostały dostosowane
do rozwiązań komunikacyjnych, ukształtowania terenu i uwarunkowań hydrauliczno
- hydrologicznych,
• nowy most (km 82+675 rzeki Odry) zlokalizowany poniżej istniejącego obiektu (km 82+657
rzeki Odry),
• klasa techniczna drogi powiatowej - Z (zbiorcza), kategoria ruchu KR3
• klasa techniczna drogi gminnej - D (dojazdowa), kategoria ruchu KR2,
• jezdnia szerokości 6,0 m (2 × 3,0 m) na drodze i 7,0 m (2 × 3,5 m) na moście,
• budowa ciągu pieszo-rowerowego wzdłuż przebudowywanej drogi powiatowej,
• zapewnienie dostępności obiektu dla osób niepełnosprawnych, w szczególności
poruszających się na wózkach inwalidzkich poprzez zastosowanie łagodnego spadku
podłużnego ciągu pieszo-rowerowego wynoszącego maksymalnie 5%,
• klasa obciążenia mostu A wg PN-85/S-10030,
• budowa nowego mostu zaliczona do 2 kategorii geotechnicznej,
• istniejący most zostanie rozebrany po wykonaniu nowego obiektu.
4.2 PODŁOŻE GRUNTOWE W REJONIE INWESTYCJI
W celu rozpoznania warunków gruntowo-wodnych w rejonie planowanej inwestycji
opracowano „Dokumentację geologiczno – inżynierską z elementami hydrogeologii dla
rozpoznania warunków geologiczno – inżynierskich w podłożu przewidzianym pod budowę podpór
mostu na rzece Odrze i dróg dojazdowych do mostu w gminach Cisek i Bierawa w powiecie
kędzierzyńsko – kozielskim w województwie opolskim”.
Rozpoznanie geotechniczne obejmowało, wykonanie 8 punktowych wierceń badawczych do
głębokości 18 ÷ 25m p.p.t. - dla potrzeb posadowienia mostu i głębokości 3 m p.p.t. - dla potrzeb
przebudowy dróg dojazdowych. Dla określenia stanu gruntów oraz ich charakterystyk
wytrzymałościowych i odkształceniowych wykonano 5 sondowań (sondą statycznych CPT ze
strona 13
PROJEKT WYKONAWCZY
stożkiem mechanicznym Begemann’a) do głębokości 21 m. Zostały również pobrane próbki wody
celem określenia agresywności wód gruntowych względem betonu. Terenowe badania insitu
uzupełniono badaniami laboratoryjnymi.
Pod względem geologicznym i hydrogeologicznym podłoże w rejonie inwestycji zbudowane
jest z holoceńskich osadów rzecznych reprezentowanych przez mułki, mułki piaszczyste oraz piaski
i żwiry. Występują one jako osady akumulacyjno-erozyjne tarasów zalewowych rzeki Odry poniżej
2,0 m n.p. rzeki. Głębiej w podłożu występują plejstoceńskie piaski i żwiry rzeczne
i wodnolodowcowe oraz lodowcowe gliny zwałowe zlodowacenia środkowopolskiego. Pod
osadami czwartorzędowymi, głębiej w podłożu występują osady trzeciorzędowe – mioceńskie
warstwy poznańskie, kompleks o miąższości ponad 200 m wykształcony jako iły, mułki, piaski
i żwiry z wkładkami węgla brunatnego. Obszar inwestycji znajduje się w rejonie Głównego
Zbiornika Wód podziemnych - GZWP nr 332 Subniecka Kędzierzyńsko-Głubczycka. W obrębie
zbiornika podstawowe znaczenie ma trzeciorzędowy, mioceński (sarmat) poziom wodonośny
zalegający na głębokości 40 - 100 m p.p.t., pod przykryciem utworów słabo przepuszczalnych
o miąższości kilkudziesięciu metrów. Warstwę wodonośną tego zbiornika budują trzeciorzędowe
i czwartorzędowe piaski o różnej granulacji. Zwierciadło trzeciorzędowego poziomu wodonośnego
ma charakter naporowy, subartezyjski. Zasilanie zbiornika następuje poprzez bezpośrednią
infiltrację opadów atmosferycznych i wód powierzchniowych na wychodniach, na południowy
– zachód i południe od zbiornika.
Po względem geotechnicznym stwierdzono iż podłoże gruntowe charakteryzują złożone
warunki gruntowo-wodne. Powierzchniową warstwę gruntu na badanym terenie stanowi gleba
występująca do głębokości od 0,30 do 0,70 m. Glebę należy traktować jako warstwę nienośną. Wał
przeciwpowodziowy zbudowany jest z piasku drobnego zaglinionego o stopniu zagęszczenia ID =
0,40 który występuje do głębokości 3,8 m pod poziomem korony wału. Pod glebą występują
rzeczne i rzeczno-zastoiskowe utwory typu madowego reprezentowane przez gliny pylaste, namuły
gliniaste, piaski gliniaste, piaski pylaste, piaski średnie i piaski średnie próchniczne. Pod utworami
typu madowego występują rzeczne piaski, pospółki i żwiry. Szczegółowa klasyfikacja warstw
geotechnicznych znajduje się dokumentacji geologiczno – inżynierskiej.
Wodę gruntową o zwierciadle swobodnym nawiercono w otworach nr 1, 2, 4 i 5 na
głębokości 3,6 i 6,3 m p.p.t. (co odpowiada przedziałowi rzędnych od 169,26 do 170,39 m n.p.m.).
Natomiast wodę gruntową o zwierciadle napiętym nawiercono w otworze nr 2 na głębokości 3,8 m
p.p.t. (co odpowiada rzędnej 168,98 m n.p.m.) poziom wody ustabilizował się na głębokości 2,7 m
p.p.t. (co odpowiada rzędnej 170,08 m n.p.m.). Poziomy zwierciadła wód gruntowych należy
traktować jako średni. W skutek opadów atmosferycznych, topnienia pokrywy śnieżnej oraz
w skutek wezbrań wody w rzece Odrze, głębokość zwierciadła wód gruntowych może ulegać
wahaniom.
Próbka wody gruntowej pobrana do badań wykazała słabą agresywność kwasową, brak
agresywności ługującej i słabą agresywność węglanową w stosunku do betonu i stali. Zbadana wada
wykazuje środowisko chemiczne nieagresywne w stosunku do betonu.
Ze względu na złożone warunki gruntowo - wodne i rodzaj obiektu projektowany most
zaliczono do II kategorii geotechnicznej.
Szczegółowy układ przestrzenny wydzielonych warstw geotechnicznych otworów
geotechnicznych oraz parametry fizyczno-mechaniczne przedstawiono w dokumentacji
geologiczno-inżynierskiej.
strona 14
PROJEKT WYKONAWCZY
Rys. 4.1 Mapa z lokalizacją otworów 1 – 5
Rys. 4.2 Przekrój geotechniczny I – I’
strona 15
PROJEKT WYKONAWCZY
4.3 PRACE PRZYGOTOWAWCZE
Przed przystąpieniem do prac budowlanych należy przygotować plac budowy. Istniejące
oznakowanie pionowe kolidujące z przebudową, a nie przewidziane do usunięcia, należy rozebrać
i zabezpieczyć, a po wykonaniu robót budowlanych ponownie zamontować zgodnie z projektem
stałej organizacji ruchu. Prace budowlane będą prowadzone zgodnie z przyjętym etapowaniem
inwestycji i opracowaną, czasową organizacją ruchu.
Wody rzeki Odry należy zabezpieczyć przed zanieczyszczeniami pochodzącymi z procesu
budowlanego, poprzez zastosowanie rusztowań ze szczelnymi podestami.
Poniżej obiektu w odległości ok. 10 m od strefy prowadzonych robót należy zeskładować
materiały sorpcyjne (np. powiązane liną sprasowane wiązki słomy) w celu zapobieżenia
ewentualnym sytuacjom awaryjnym mogących zanieczyścić wody w rzece.
4.4 BUDOWA NOWEGO MOSTU
4.4.1
Dane ogólne
W związku z koniecznością rozbiórki istniejącego mostu oraz budową nowego obiektu
w ciągu drogi powiatowej 1404 O Cisek-Bierawa, zaprojektowano czteroprzęsłowy, ciągły most
zespolony z głównym przęsłem nurtowym wzmocnionym łukiem.
Podstawowe parametry techniczne nowego mostu:
• rozpiętość teoretyczna (w osi niwelety)
24,27+93,50+27,00+19,50 = 164,27 m,
180,65 m,
• całkowita długość obiektu (pomiędzy końcami skrzydeł)
• szerokość jezdni
2×3,50 = 7,00 m,
3,00 m,
• szerokość ciągu pieszo-rowerowego
• szerokość użytkowa mostu (w świetle poręczy) 0,24+0,5+2×3,5+0,5+0,39+3,0 = 11,63 m,
12,75 m,
• całkowita szerokość przęseł mostu (łącznie ze wspornikiem pod latarnie)
• światło poziome pod obiektem (w świetle ścian przyczółków, bez szer. filarów) 159,96 m,
• światło pionowe pod obiektem (odległość od WWŻ do spodu przęsła nurtowego) 6,98 m,
1,89 m,
• wysokość konstrukcyjna
• wysokość balustrad
1,20 m.
Po wykonaniu mostu, a przed oddaniem do użytkowania obiekt zostanie poddany próbnemu
obciążeniu wg projektu próbnego obciążenia opracowanego na zlecenie Wykonawcy
i uzgodnionego z Projektantem obiektu.
4.4.2
Ustrój nośny
Pod względem statycznym ustrój jest czteroprzęsłową, zespoloną belką ciągłą z głównym
przęsłem nurtowym wzmocnionym konstrukcją łukową. Rozpiętości teoretyczne przęseł w osi
niwelety wynoszą 24,27 + 93,50 + 27,00 + 19,50 = 164,27 m. Pomost jezdny stanowiący ustrój
nośny w przęsłach dojazdowych i ściąg łuku w przęśle nurtowym zaprojektowano w formie
stalowego rusztu (tj.: dwóch skrzynkowych dźwigarów głównych stężonych blachownicowymi
poprzecznicami) zespolonego z żelbetową płytą pomostową.
Profil podłużny mostu ukształtowano w ten sposób, że nad korytem rzeki Odry, gdzie
zlokalizowane jest przęsło łukowe, niweleta będzie poprowadzona w łuku pionowym wypukłym
o promieniu R = 1500 m, a dalej poza łukiem w obustronnym spadku o pochyleniu 2,0 %. Na
strona 16
PROJEKT WYKONAWCZY
odcinku długości ok. 35 m od strony przyczółka lewobrzeżnego w osi nr 1, przęsła mostu są
zakrzywione w planie i kształtem dostosowane do krzywej przejściowej opisującej układ drogowy.
Na pozostałej części mostu w kierunku podpór nr 3,4,5 droga i pozostałe elementy przęseł
poprowadzone są w linii prostej.
• Konstrukcja stalowa
Skrzynkowe dźwigary główne mają stałą wysokość na całej długości mostu wynoszącą
1,38 m, a dostosowanie ich przekrojów do obwiedni sił zrealizowano za pomocą zmiennej
szerokości i grubości pasa dolnego. Wysokość dźwigara/ściągu łącznie z żelbetową płytą
pomostową zależnie od przekroju wynosi od 1,73 ÷ 1,78 m. Rozstaw dźwigarów jest stały i wynosi
8,18 m. Poprzecznice przęsłowe i podporowe nad przyczółkami w osiach nr 1 i 5 oraz nad podporą
nr 4 zaprojektowano jako blachownicowe o przekroju dwuteowym i stałej wysokości w części
środkowej oraz zmiennej liniowo wysokości w strefach połączenia z dźwigarami głównymi.
Blachownicowe poprzecznice podporowe zostały ukształtowane odmiennie od poprzecznic
przęsłowych, gdyż w strefie połączenia z dźwigarami głównymi mają wysokość równą wysokości
dźwigarów głównych co umożliwia podniesienie konstrukcji np. podczas wymiany łożysk. Także
skrzynkowe poprzecznice podporowe w osiach 2 i 3 zostały dostosowane do podniesienia
konstrukcji poprzez właściwe użebrowanie wewnątrz elementów. Dla przeprowadzenia kolektora
odwodnieniowego w poprzecznicy podporowej w osi nr 3 wykonano otwory i wspawano (dla
zapewnienia szczelności) odcinek rury stalowej. Rozstaw poprzecznic jest różny na każdym
z przęseł i wynosi od 4,83 ÷ 5,40 m. Poprzecznice podporowe w osiach nr 2 i 3, w miejscach gdzie
oparta jest konstrukcja łuku, wykonstruowano jako skrzynkowe o przekroju zamkniętym. W strefie
przypodporowej przęsła nurtowego zaprojektowano zastrzały blachownicowe łączące przekroje
podporowe łuku z dźwigarami głównymi. Wszystkie poprzecznice, tak jak dźwigary główne są
zespolone z żelbetową płytą pomostową za pomocą stalowych sworzni z główką. Przewidziano
zastosowanie sworzni o średnicy trzpienia φ 22, długości 250÷340 mm ze stali S235J2G3+C450.
Główne przęsło nurtowe wzmocnione łukiem ma rozpiętość 93,5 m. Wyniosłość konstrukcji
łuku, dla odległości między osiami ściągu i łuku (w kluczu) równej 16,0 m, wynosi ok. 1/6.
Maksymalne wzniesienie łuku ponad poziom jezdni w środku rozpiętości przęsła wynosi 15,2 m.
Zaprojektowano dwa stalowe łuki o przekroju skrzynkowym, połączone ze sobą w górnej części
stężeniami wiatrowymi o przekroju skrzynkowym. Płaszczyzny łuków odchylone są od pionu o kąt
α = 10°, a oparte są poza obrysem płyty pomostowej, na zewnętrznych partiach filarów tarczowych,
nie ingerując w szerokość użytkową na obiekcie. Szerokość dźwigarów skrzynkowych każdego
z łuków jest stała i wynosi 0,7 m, natomiast ich wysokość jest zmienna i wynosi od 0,7 m w kluczu
do 1,8 m w wezgłowiu łuku.
Całość konstrukcji stalowej przęseł zaprojektowano jako spawaną ze stali S355J2+N,
S355J2+N+Z15 i S460NL.
Wszystkie uchwyty montażowe segmentów wysyłkowych należy zaprojektować w ramach
projektu warsztatowego po ostatecznym podziale konstrukcji na elementy o gabarytach
dostosowanych do możliwości transportowych i montażowych Wykonawcy. W przedmiarze
przewidziano 9,0 t stali S355J2+N na uchwyty montażowe.
Przed wbudowaniem konstrukcji na miejscu przeznaczenia, w wytwórni konstrukcji
stalowych należy wykonać próbny montaż. Próbnie montowane segmenty powinny być ustawione
w takiej pozycji w jakiej zostaną wbudowane.
Konstrukcja stalowa musi zostać wykonana z uwzględnieniem podniesienia wykonawczego.
Podniesienie wykonawcze, które zamieszczono na rysunkach szczegółowych uwzględnia
przewyższenie wynikające z ugięć pionowych trwałych dla konstrukcji spawanych, ugięć od
strona 17
PROJEKT WYKONAWCZY
obciążeń stałych i ruchomych oraz od skurczu zgodnie z normą PN-82/S-10052.
W projekcie technologii montażu, o ile będzie to istotne, należy uwzględnić dodatkowe
podniesienie wynikające z przyjętej technologii montażu.
Zakłada się montaż konstrukcji rusztu stalowego przęseł pomiędzy osiami 2-5 metodą
nasuwania wzdłużnego oraz montaż „z kół” rusztu stalowego w osiach 1-2. Na potrzeby montażu
konstrukcji przewiduje się wykonanie po jednej podporze tymczasowej w przęsłach na terenie
zalewowym i dwóch podpór w korycie rzeki dla przęsła nurtowego (każda z podpór umożliwia
podparcie obu dźwigarów). Lokalizację podpór przedstawiano na rysunku technologii i etapowania
robót. Podpory tymczasowe zlokalizowane w korycie rzeki należy zdemontować po całkowitym
scaleniu konstrukcji stalowej, zamontowaniu prętów podwieszających (i wybraniu luzów), a przed
wykonaniem płyty żelbetowej. Podpory tymczasowe w przęsłach na terenie zalewowym należy
zdemontować dopiero po wykonaniu płyty pomostowej. Do montażu i scalenia konstrukcji łuków
należy wykonać 2 podpory montażowe w osiach podpór tymczasowych usytuowanych w korycie
rzeki.
Projekt warsztatowy konstrukcji stalowej i technologii montażu nie wchodzą w zakres
niniejszej dokumentacji. Projekty te po opracowaniu powinny być uzgodnione z autorem projektu
budowlanego.
• Pręty podwieszające
Pomost jezdny w przęśle nurtowym podwieszony jest do łuku za pomocą prętowych
wieszaków systemowych zamocowanych do 16 wsporników (dla jednego ściągu) usytuowanych na
przedłużeniu poprzecznic przęsłowych (w rozstawie osiowym co 4,92 m). Pręty podwieszone są do
elementów kotwiących zamocowanych w łuku i we wspornikach za pomocą systemowych
elementów mocowań typu „widelec” oraz sworzni. We wspornikach wewnętrznych zakotwione są
po dwa pręty podwieszające, natomiast w wspornikach zewnętrznych (po 2 z każdej strony) po
jednym. Długości prętów w osiach sworzni zaprezentowano na rysunku szczegółowym prętów
podwieszających. Długości te należy zweryfikować na etapie wykonywania rysunków
warsztatowych uwzględniając podniesienie wykonawcze konstrukcji. Pręty o długościach
większych niż handlowe należy łączyć z pomocą złączy systemowych. Wszystkie wymienione
elementy tzn. „widelec”, sworznie, złącza i napinacze powinny być elementami systemowymi
dostarczanymi przez jednego producenta.
Zastosowano pręty podwieszające o nominalnej średnica 72 mm (M76), wykonane ze stali
o minimalnej granica plastyczności 520 MPa, wytrzymałość na rozciąganie 660 MPa,
i minimalnym wydłużeniu 19%. Pręty i ich zakotwienia zaprojektowano zgodnie z normą
PN-82/S-10052 na maksymalną siłę 1,6 MN.
Pręty podwieszające należy zamontować po scaleniu konstrukcji stalowej (elementów rusztu
stalowego i łuku). Zakłada się dwa etapy naciągu prętów:
− wstępny (wybranie luzów) – po scaleniu konstrukcji stalowej,
− ostateczny – po wykonaniu pomostu.
Projekt naciągu prętów podwieszających musi zostać opracowany przez Wykonawcę po
wyborze konkretnego systemu prętów. Projekt naciągu należy uzgodnić z autorem projektu
budowlanego.
strona 18
PROJEKT WYKONAWCZY
• Żelbetowa płyta pomostowa
Zaprojektowano nową żelbetową płytę pomostową z betonu C40/50 o grubości 22÷29 cm,
zbrojoną stalą BSt500. Płytę zespolono z dźwigarami głównymi i poprzecznicami za pomocą
stalowych sworzni z główką. W przekroju poprzecznym górna powierzchnia płyty pomostowej
ukształtowana jest zgodnie ze spadkami nawierzchni na moście. Najniższe miejsca górnej
powierzchni płyty stanowią osie odwodnienia i są zlokalizowane w obrębie krawężników. Przed
zabetonowaniem płyty należy osadzić w niej dolne części kotew talerzowych i kołnierzy wpustów
odwodnieniowych, oraz marki do mocowania elementów torów jezdnych wózka rewizyjnego.
Wszystkie powierzchnie żelbetowe narażone na działanie czynników atmosferycznych
powinny zostać pokryte malarską powłoką antykarbonatyzacyjną i przeciwwilgociową elastyczną.
Projekt technologii betonowania nie wchodzi w zakres niniejszej dokumentacji,
po opracowaniu przez Wykonawcę powinien być uzgodniony z autorem projektu budowlanego.
4.4.3
Podpory - korpusy i fundamenty
Podpory pośrednie projektuje się w formie tarcz żelbetowych z betonu C30/37. Przyczółki
zaprojektowano jako masywne, żelbetowe (beton C30/37) ze skrzydłami dostosowanymi
do ukształtowania nasypu. Na powierzchniach bocznych filarów przewidziano wykonanie
ozdobnych faktur.
Oczepy fundamentowe wszystkich podpór zaprojektowano z betonu C30/37. Górną
powierzchnię ławy ukształtowano w spadku 5 % (wysokość ławy zmienna 112 ÷ 120 cm).
Filary i przyczółki posadowiono pośrednio na wielkośrednicowych palach wierconych
wykonywanych w osłonie rur stalowych wyciąganych. W podporach w osiach nr 2 i 3 (pod
przęsłem łukowym) zastosowano pale Φ 120 cm, długości 12,0 m, a w pozostałych podporach pale
średnicy Φ 100 cm o długości 8,0 m (w osi 4) i długości 14 m pod przyczółkami (w osi 1 i 5).
Z uwagi na zróżnicowane warunki geotechniczne na obu brzegach rzeki oraz fakt, że
podstawy pali znajdują się w warstwach o różnych charakterystykach wytrzymałościowo
-odkształceniowych zaprojektowano iniekcję pod podstawami pali, w celu wyrównania warunków
pracy poszczególnych podpór.
Należy wykonać próbne obciążeni min. 2 szt. pali, wg projektu próbnego obciążenia
opracowanego przez Wykonawcę i uzgodnionego przez Inżyniera i Projektanta. W przypadku
wątpliwości co do nośności pali Inżynier może zadecydować o potrzebie przeprowadzenia
dodatkowych badań.
Zakłada się wykonanie fundamentów w wykopach otwartych przy niskich stanach wód
gruntowych. Spód najniżej usytuowanego oczepu znajduje się 2 m nad poziomem wody SSW (stan
średni roczny z wielolecia) rzeki Odry, powiązanym bezpośrednio z poziomem wód gruntowych
w obrębie fundamentów podpór. W przypadku wykonania fundamentów przy wyższych stanach
wód Wykonawca opracuje stosowne projekty technologiczne zabezpieczenia skarp i odwodnienia
wykopów. Ponadto Wykonawca opracuje program ewakuacji i zabezpieczenia ludzi oraz sprzętu
w razie wystąpienia wysokich przepływów wód rzeki Odry.
Strefy powierzchniowe w obrębie filarów i przyczółków zostaną umocnione
i zabezpieczone przed rozmywaniem, narzutem z kamienia (grubości 40 cm) na geowłókninie.
Za przyczółkami obiektu zaprojektowano, żelbetowe (beton C30/37) wykonywane na
mokro, płyty przejściowe o długości 5,2 m i grubości 35 cm. Płyty przejściowe należy zdylatować
od betonu ściany czołowej i skrzydeł warstwą styropianu gr. 2 cm. Górną powierzchnię płyty
należy zaizolować papą termozgrzewalną oraz wykonać warstwę ochronną z betonu C20/25,
grubości 5 cm, zbrojoną siatką prętów φ 8 mm o oczku 15x15 cm.
strona 19
PROJEKT WYKONAWCZY
4.4.4
Hydroizolacja i odwodnienie
Hydroizolację płyty pomostu projektuje się z papy termozgrzewalnej mostowej o grubości
min. 5 mm. W skład zestawu izolacyjnego muszą wchodzić materiały uzupełniające w postaci
roztworu gruntującego oraz materiału do uszczelnień i wykończeń. Wszystkie elementy składowe
muszą należeć do jednego systemu izolacji, jednego producenta.
Odwodnienie nawierzchni na moście zrealizowano jako powierzchniowe z odprowadzaniem
wód opadowych za obiekt, poprzez obustronny, daszkowy spadek poprzeczny 2,0 % płyty pomostu
i 3% spadki na ciągu pieszo-rowerowym. Na odcinku krzywej przejściowej spadek poprzeczny
zmienia się z daszkowego w jednostronny o pochyleniu 5%. Niweleta mostu jest poprowadzona
w łuku pionowym o promieniu R = 1500 m, w części środkowej, a dalej w pochyleniu 2,0 %.
Na odcinku łuku pionowego gdzie spadek podłużny jezdni jest mniejszy niż 0,5%, (ok. 18 m)
zaprojektowano obustronne przykrawężnikowe ścieki podłużne.
Na obiekcie zaprojektowano 16 wpustów jezdniowych i 8 wpustów typu krawężnikowo
- jezdniowego. Wody opadowe zostaną zebrane do wpustów, którymi zostaną odprowadzone
poprzez rury odpływowe o średnicy 160 mm i spadku 5 %, do kolektorów zbiorczych o średnicy
160 i 200 mm oraz spadku 1 % i 2 % , umiejscowionych pod płytą pomostową. Woda z kolektorów
zbiorczych zostanie odprowadzona do dwóch rur spustowych zlokalizowanych przy podporze
nr 2 i 4 i dalej do rzeki Odry. Całość odwodnienia mostu zaprojektowano z rur i kształtek PP
barwionych w masie (kolor szary RAL 7037), odpornych na promienie UV i szkodliwe warunki
atmosferyczne i temperaturowe (zastosowanie kielichów kompensacyjnych). Kolektor przechodzi
przez otwory w środnikach poprzecznicy skrzynkowej w osi nr 2.
Pomiędzy wpustami mostowymi w rozstawie <5 m, należy osadzić sączki odwodnieniowe,
(również wpięte do kolektora).
W celu odprowadzenia wody z powierzchni izolacji należy wykonać podłużne i poprzeczne
dreny z geowłókniny (KDM – ODW13):
− podłużne – w linii wpustów i sączków,
− poprzeczne – przed urządzeniami dylatacyjnymi.
W podlewce krawężnika należy wykonać kanaliki wypełnione geowłókniną filtracyjną
(drenaż poprzeczny), rozstaw co 1,5 m - KDM – ODW 12.
Powierzchnie betonowe konstrukcji filarów i przyczółków od strony gruntu należy
zabezpieczyć izolacją przeciwwilgociową, np. Abizol 2R+2P.
4.4.5
Nawierzchnia na obiekcie
Nawierzchnię jezdni na moście stanowi mieszanka SMA 8 PMB 45/80-65 - warstwa
ścieralna (5 cm) oraz asfalt lany MA 8 35/50 – warstwa wiążąca (5 cm).
Na ciągu pieszo-rowerowym projektuje się nawierzchnioizolację w systemie epoksydowopoliuretanowym odporną na promieniowanie UV o grubości 0,4 cm. Nawierzchnioizolację należy
wykonywać dopiero po zakończeniu wszystkich prac przy płycie pomostowej i kapach
chodnikowych, po zdemontowaniu wszystkich rusztowań.
Budowa izolacjo-nawierzchni:
- gruntowanie podłoża bezrozpuszczalnikową, niskolepką (lepkość do 600 mPas przy 20oC
i względnej wilgotności powietrza 50%) żywicą epoksydową np. MC-DUR 1200 VK lub
MC-DUR LF480 lub równoważną wraz z obsypaniem suszonym ogniowo piaskiem
kwarcowym o frakcji 0,1÷0,3 mm,
- warstwa szpachlowa wykonana z żywicy epoksydowej jak wyżej tj. np. MC-DUR 1200 VK
lub równoważnej zmieszanej z suszonym ogniowo piaskiem kwarcowym o frakcji
strona 20
PROJEKT WYKONAWCZY
0,1÷0,3 mm w proporcjach wagowych 1:1 wraz z obsypaniem suszonym ogniowo piaskiem
kwarcowym o frakcji 0,1÷0,3 mm,
- warstwa przeprężająca o gr. 1,5 mm wykonana z elastycznej, bezrozpuszczalnikowej żywicy
poliuretanowej o klasie rysoprzekrywalności B3.2(-20oC) zgodnie z warunkami badania
(„Metody B – cykliczne rozwieranie rysy”) normy PN-EN 1062-7:2005 - np. MC-DUR 2295
lub równoważnej,
- warstwa użytkowa wykonana z mieszaniny bezrozpuszczalnikowej, elastycznej żywicy
poliuretanowej o klasie rysoprzekrywalności B3.2(-20oC) – np. MC-DUR 2295 lub
równoważnej z suszonym ogniowo piaskiem kwarcowym o frakcji 0,4÷0,8 mm w stosunku
wagowym 1:0,1 wraz z obsypaniem suszonym ogniowo piaskiem kwarcowym o frakcji
0,4÷0,8 mm,
- warstwa zamykająca wykonana z nie kredującej żywicy poliuretanowej o podwyższonej
odporności na UV – np. MC-DUR 2095F lub równoważnej.
4.4.6
Urządzenia bezpieczeństwa ruchu i elementy wyposażenia obiektu
Od strony WG zaprojektowano indywidualną, stalową balustradę mostową o wysokości
120 cm. Pomiędzy jezdnią i ciągiem pieszo-rowerowym zastosowano bariery energochłonne
H2W1 B wg PN-EN 1317.
Zaprojektowano kapy chodnikowe z betonu C30/37, wykonywane na miejscu wybudowania
i zakotwione w konstrukcji przęseł za pomocą kotew talerzowych. Na krawędziach kap zostaną
zamocowane polimerobetonowe deski gzymsowe gr. 4 cm, barwione w masie i odporne na
promieniowanie UV.
Zastosowano krawężniki granitowe o przekroju 18 × 20 cm mostowe, kotwione w kapie
chodnikowej za pomocą wklejanych stalowych prętów, układane na podlewce z modyfikowanej
zaprawy cementowej.
Łożyska projektuje się jako soczewkowe kotwione w żelbetowych ciosach podłożyskowych,
w ilości 10 szt. (po dwa na każdą podporę). Pomiędzy blachą dolną łożyska, a ciosem należy
wykonać podlewkę z materiału niskoskurczowego o wysokiej wytrzymałości na ściskanie. Łożyska
należy ustawiać w poziomie, stąd na dolnych pasach dźwigarów głównych, w osiach podpór
przewidziano montaż stalowych podkładek wyrównujących (korygujących wpływ ukształtowania
niwelety na obiekcie). Górną płytę łożysk należy mocować do stalowych podkładek
wyrównujących. Gabaryty ciosów podłożyskowych, stalowych podkładek wyrównujących
i elementy kotwienia łożysk należy zweryfikować po ostatecznym wyborze łożysk. Wykonawca
dokona ewentualnych korekt gabarytów i zbrojenie ciosów podłożyskowych i geometrii stalowych
podkładek wyrównujących przed ich wykonaniem.
Przewidziano montaż dwóch szczelnych, modułowych urządzeń dylatacyjnych o zakresie
pracy ± 100 mm w osi 1 (przyczółek prawobrzeżny) i ± 40 mm w osi 5 (przyczółek lewobrzeżny).
Urządzenia powinny być wyposażone we wzmocnione wkładki neoprenowe na chodnikach
i w blachy maskujące na gzymsach. Dylatacje należy osadzić we wnękach pozostawionych w płycie
pomostowej i ściance zaplecznej przyczółka.
W celu zapewnienia kontroli szczelności (pomiaru ciśnienia wtłoczonego gazu) powierzchni
zamkniętych wewnątrz dźwigarów głównych, poprzecznic podporowych, konstrukcji łuków oraz
stężeń poprzecznych, projektuje się montaż na elementach stalowych przęseł manometrów
przemysłowych z separatorem zabezpieczającym konstrukcję przed rozszczelnieniem (w przypadku
wystąpienia awarii manometru) oraz zaworów zwrotnych do wypełnienia przestrzeni zamkniętych
azotem. W skład jednego zestawu wchodzą dwa zegary oraz dwa zawory zwrotne zamontowane
strona 21
PROJEKT WYKONAWCZY
w miejscach konstrukcji określonych w dokumentacji technologicznej wypełnienia gazem i badania
szczelności konstrukcji opracowanej przez Wykonawcę.
4.4.7
Zabezpieczenie antykorozyjne elementów stalowych
Wszystkie powierzchnie stalowe przeznaczone do zabezpieczenia antykorozyjnego należy
przygotować poprzez obróbkę strumieniowo-ścierną (śrutem ostro krawędziowym) do stopnia
czystości Sa 2½ wg PN-ISO 8501-1. Wszystkie krawędzie elementów na które nanoszone będą
powłoki antykorozyjne należy wyokrąglić promieniem nie mniejszym niż r = 2 mm.
Zabezpieczenie antykorozyjne konstrukcji stalowej należy uzyskać poprzez metalizację
i wykonanie powłok malarskich. Metalizację oraz warstwę podkładową i międzywarstwę
powłokowego systemu malarskiego należy wykonać w wytwórni, a warstwę nawierzchniową na
placu budowy.
Rys. 4.3 Schemat zabezpieczenia antykorozyjnego elementów konstrukcji stalowej
Grubość powłoki metalizacyjnej natryskiwanej cieplnie wynosi 180 µm. Metalizację należy
wykonać za pomocą cynku ZN 99,99 spełniającego wymagania PN-EN ISO 14919:2002. Prace
należy wykonywać na wytwórni w temperaturze powyżej +5°C przy wilgotności powietrza
mniejszej niż 85%, oraz gdy temperatura elementu jest o 3°C wyższa niż temperatura punktu rosy.
Powłoki natryskiwane cieplnie należy uszczelnić w ciągu maksymalnie 4 godzin, zanim
zdążą powstać produkty reakcji cynku z otoczeniem epoksydową warstwą uszczelniającą (grubość
powłoki uszczelniającej nie wlicza się do całkowitej grubości zestawu malarskiego).
Na powłokę metalizacyjną (pokrytą warstwą uszczelniającą), po jej właściwym
przygotowaniu należy nanieść antykorozyjny, malarski, zestaw powłokowy epoksydowo
-poliuretanowym o grubości min. 240 µm, posiadający aktualne aprobaty techniczne IBDiM. Prace
należy wykonywać zgodnie z warunkami określonymi w kartach produktu zapewniając
w szczególności ustabilizowaną temperaturę pracy w przedziale 10 ÷ 30°C, temperaturę podłoża co
najmniej o 3°C wyższą od temperatury punktu rosy.
strona 22
PROJEKT WYKONAWCZY
Dla umożliwienia wizualnej kontroli jakości malowania poszczególne warstwy farb
powinny różnić się kolorem od warstwy leżącej bezpośrednio pod warstwą nakładaną. Wymagania
odnośnie przygotowania powierzchni oraz technologia wykonania powłok wg Aprobaty
Technicznej IBDiM.
Przy krawędziach które będą stykami montażowymi (wykonywane będą tam spoiny
montażowe) należy pozostawić pas szerokości 50 mm, zabezpieczony gruntem ochrony czasowej
nie przeszkadzającym w spawaniu lub zakleić taśmą. Po scaleniu konstrukcji na budowie należy
wykonać międzywarstwę w miejscach styków montażowych, a następnie na całości konstrukcji
wykonać warstwę nawierzchniową.
Powłoki metalizacyjne i malarskie należy "wywinąć" na ok. 50 mm, na górnych
powierzchniach dźwigarów głównych i poprzecznic, przy czym nie należy w tych strefach
wykonywać warstwy nawierzchniowej (poliuretanowej) zestawu malarskiego. Na powierzchniach
dźwigarów głównych i poprzecznic, które będą kontaktować się z betonem płyty pomostowej
należy wykonać w wytwórni jednowarstwową powłokę sczepną z materiału na bazie żywicy
epoksydowej z posypką kwarcową.
Powierzchni zamkniętych wewnątrz dźwigarów głównych, poprzecznic podporowych,
konstrukcji łuków, wsporników oraz stężeń poprzecznych nie należy malować. Należy natomiast po
wykonaniu próby szczelności przestrzenie wewnątrz tych elementów zaazotować.
Pręty podwieszające zostaną zabezpieczone poprzez metalizację natryskową o grubości
powłoki min. 180 µm i wykonanie powłok malarskich zestawem epoksydowo-poliuretanowym
o grubości min. 240 µm, jak dla dźwigarów głównych oraz łuku i elementów pomostu.
Balustrady należy pokryć powłoką antykorozyjną zestawami firmowymi epoksydowo
-poliuretanowymi o grubości min. 240 µm, posiadającymi aktualne aprobaty techniczne IBDiM.
Kolorystyka obiektu zgodnie z rysunkiem szczegółowym zamieszczonym w dokumentacji.
Łatwo dostępne fragmenty konstrukcji stalowej (do 3,0 m powyżej powierzchni chodnika)
oraz filary podpór pośrednich (do 3,0 m od powierzchni terenu) należy zabezpieczyć powłoką
antygraffiti. Zabezpieczenie antygraffiti dotyczy również powierzchni przyległych do schodów
skarpowych zlokalizowanych przy obu przyczółkach (wraz z deskami gzymsowymi).
4.4.8
Wózek rewizyjny
W celu zapewnienia możliwości dokonywania przeglądów i konserwacji elementów przęsła
nurtowego zakłada się montaż na obiekcie ruchomego wózka rewizyjnego o napędzie ręcznym.
Wózek porusza się po torach jezdnych z dwuteowników HEB 260 zamocowanych do poprzecznic
przęsłowych. Rama nośna wózka jest podwieszona na czterech czterokołowych zestawach jazdy.
Wózek wyposażony został w pomost o szerokości użytkowej 2,00 m i wysokości użytkowej
(pod dźwigarami) min. 1,60 m. Pomost roboczy wykonany jest z kraty pomostowej opartej na
konstrukcji wózka. Wózki wyposażone są w balustrady wysokości 1,10 m.
Elementy wózka należy zabezpieczyć antykorozyjnie poprzez metalizację i wykonanie
powłok malarskich. Minimalna grubość powłoki cynkowej wynosi 150 µm, a powłok malarskich
min. 200 µm.
4.4.9
Urządzenia obce
W krawężniku z rury stalowej istniejącego mostu usytuowanym przy chodniku od strony
WD ulokowany jest kabel rozdzielczy o profilu 5×4×0,6 XzTKMXpw należący do
Telekomunikacji Polskiej. Zgodnie z wydanymi warunkami technicznymi przedmiotowy kabel
należy przeprowadzić w rurze osłonowej podwieszonej do nowego mostu. W drugiej rurze
strona 23
PROJEKT WYKONAWCZY
osłonowej podwieszonej do wsporników mostu zostanie poprowadzony przewód zasilający
oświetlenie drogowe.
4.4.10 Oświetlenie mostu
Zaprojektowano oświetlenie w formie latarni ulicznych ustawionych na betonowych
wspornikach płyty pomostowej i kapy chodnikowej - szt. 8. Szczegółowy opis projektowanego
oświetlenia zarówno mostu jak i drogi znajduje się w opracowaniu SKM 007-I „PW budowy
oświetlenia…”.
4.4.11 Znaki pomiarowe
W rejonie inwestycji istnieje stały znak wysokościowy dowiązany do niwelacji państwowej,
znajdujący się na istniejącym obiekcie mostowym na Potoku Dzielniczka w odległości 246 m od
projektowanego obiektu (reper nr AL 8743). W pobliżu obiektu przewiduje się montaż trzech
dodatkowych stałych znaków wysokościowych (SZW nr 1÷3) wykonanych w postaci słupów
betonowych z trwałego materiału i posadowionych na gruncie rodzimym poniżej poziomu
przemarzania. Lokalizację punktów stałych dobrano w taki sposób, aby był poza strefą wpływu
osiadania podpór obiektu. Stałe znaki wysokościowe powinny zostać wykonane przed
rozpoczęciem robót i nawiązane do sieci niwelacji państwowej. Lokalizację punktów SZW nr 1÷3
zaprezentowano na rysunku nr 01 Plan sytuacyjny.
Na obiekcie przewidziano montaż 42 znaków wysokościowych (reperów) zamocowanych
na płycie pomostowej i podporach. Punkty te służą badaniu przemieszczeń pionowych obiektu
w czasie jego budowy i eksploatacji. Repery należy dowiązać do stałych znaków wysokościowych
zlokalizowanych w pobliżu obiektu.
Dodatkowo przewiduje się montaż 10 celowników (w postaci geodezyjnych luster
pryzmatycznych) na powierzchniach bocznych dźwigara łukowego. Stałe punkty osnowy poziomej
(SZW 2 i SZW3 - o współrzędnych wyznaczonych w jednoznacznie określonym układzie
odniesienia) wraz z celownikami, będą służyły do badania przemieszczeń poziomych mostu
w czasie jego eksploatacji. Przed oddaniem obiektu do użytkowania Wykonawca opracuje
i zatwierdzi u Projektanta projektu budowlanego Instrukcję Eksploatacji Mostu.
Zakłada się kontrolę przemieszczeń pionowych przęseł obiektu (niweleta pomostu) oraz
kontrolę osiadania podpór obiektu i przemieszczeń poziomych konstrukcji łuków przy następującej
częstotliwości pomiarów:
a) po wykonaniu obiektu, przed próbnym obciążeniem,
b) po próbnym obciążeniu, przed przekazaniem obiektu do eksploatacji,
c) co najmniej 2 razy w roku (co 6 miesięcy) w okresach wiosennych i jesiennych, do
momentu ustabilizowania się osiadania (tj. gdy przyrost osiadań pomiędzy dwoma
kolejnymi pomiarami będzie mniejszy niż 1 mm), nie mniej jednak niż 4 pomiary po
oddaniu obiektu do użytkowania.
d) tuż przed upływem okresu gwarancyjnego,
e) co 5 lat oraz po ewentualnych klęskach żywiołowych (np. powodzie, huragany, itp.)
lub kolizjach na moście mogących znacząco wpłynąć na stan obiektu,
f) każdorazowo po przeprowadzanych przeglądach obiektu jeśli wykonawca przeglądu
zadecyduje o potrzebie wykonania pomiarów wysokościowych.
strona 24
PROJEKT WYKONAWCZY
4.4.12 Znaki żeglugowe
Na obiekcie należy zamontować znaki żeglugowe w lokalizacji uzgodnionej ostatecznie
z RZGW w Gliwicach.
4.4.13 Umocnienie skarp nasypów i fragmentu wału przeciwpowodziowego
Projektuje się umocnienie stożków nasypowych w obrębie przyczółków i na fragmencie
wału przeciwpowodziowego kostką granitową na podbudowie cementowo-piaskowej.
Z powierzchni skarpy odwodnej wału przeciwpowodziowego, w zakresie jaki został określony
w części rysunkowej, zostanie usunięta warstwa humusu i warstwa materiału zasypowego
tworzącego wał, na grubości niezbędnej dla właściwe wbudowanie umocnienia skarpy.
Wbudowywany materiał należy zagęścić do wskaźnika Is≥0,95 wg Proctora).
4.4.14 Schody skarpowe
Na skarpach od strony WG projektuje się schody skarpowe z elementów prefabrykowanych.
Na skarpie o pochyleniu 1:1,5 stopnie wykonać wg karty technicznej SCHO2 oraz SCHO3 katalogu
detali mostowych GDDKiA, a na skarpie o pochyleniu 1:3,0 - indywidualne, o geometrii
dostosowanej do schodów zastosowanych na skarpach odwodnych wałów przeciwpowodziowych.
Zgodnie z wytycznymi technicznymi RZGW w Gliwicach schody skarpowe dla obsługi na
terenie zalewowym nie powinny być wyposażone w balustrady.
strona 25
PROJEKT WYKONAWCZY
4.5 UBEZPIECZENIE KORYTA RZEKI ODRY
Informacje wstępne
Rzeka Odra na odcinku od Koźla (km 95,6) do granicy państwa w Chałupkach (km 20,0)
jest rzeką swobodnie płynącą, uregulowaną w pierwszej połowie XX wieku. Poniżej Koźla rz. Odra
jest skanalizowana. Odcinek Odry od Koźla przez Cisek do Raciborza (km 95,6-51,2) jest zaliczony
do dróg wodnych klasy Ia. Do końca XX wieku dolina rzeki Odry na odcinku Koźle - Racibórz była
nieobwałowana. Przy przepływach rzędu Q20% woda występuje już z koryta rzeki, przy Q10% jest już
zalana większa część doliny a przy przepływach Q5% jest zalana cała dolina o szerokości 3÷4 km.
Most na rzece Odrze w Cisku był mostem „opływanym” przez wielkie wody. Nad wodę wznosiła
się tylko konstrukcja mostu, droga dojazdowa do mostu była zalana a komunikacja jest przerwana.
Po powodzi 1997 r., przystąpiono do budowy kompleksowego systemu ochrony przed powodzią
lewobrzeżnej doliny na terenie pow. Kędzierzyn-Koźle - rzeka Odra km 66÷114. W 2009 r.,
budowa wału licząc od Koźla, przekroczyła już most w Cisku. Aktualnie ta budowa jest na
ukończeniu. W maju 2010 r. na rzece Odrze wystąpiła bardzo duża powódź (wodowskaz RacibórzMiedonia Q0,5%). Ponieważ wał od strony Raciborza jeszcze nie zamykał doliny, wystąpiło zalanie
zawala w Cisku jak przed wybudowaniem wału. W rejonie mostu w Cisku była zalana cała dolina
na terenie Ciska i Bierawy. Nie odnaleźliśmy udokumentowania geodezyjnego poziomów wody tej
powodzi w rejonie mostu w Cisku. Rozwiązania projektowe przebudowy mostu w Cisku
uwzględniają usunięcie kolizji z istniejącym już lewobrzeżnym wałem.
Rzeka Odra w rejonie mostu w Cisku
Dla potrzeb projektu przebudowy mostu wykonano pomiary geodezyjne obejmujące plan
sytuacyjny 1:500 koryta Odry (130 m powyżej i 200 m poniżej mostu istniejącego)
oraz 5 przekrojów poprzecznych w odległościach co 25 m, licząc od mostu projektowanego.
Dodatkowo wykorzystano profil podłużny rzeki Odry na odcinku Koźle-Racibórz z opracowań
archiwalnych. Pomiary były realizowane 16.12.2011 r., wodowskaz Miedonia H=112cm Q=30m3/s
(SNW=88cm, SNQ=18m3/s, SSW=178cm, SSQ=65m3/s). Poziom wody w Cisku - most
projektowany 167,98 m.Kr. Istniejące jazy na stopniu w Koźlu - rz. Odra km 95,6 piętrzą przez cały
rok-poziom NPP=167,96 m.NN = 167,87m.Kr, co oznacza, że przy przepływach bardzo niskich
cofka statyczna osiąga rejon mostu w Cisku. Przy przepływach wyższych cofka już zanika. Pomiary
geodezyjne i obserwacje terenowe brzegów wykazują, że aktualnie koryto rzeki jest stabilne,
a przekrój poprzeczny dna odpowiada warunkom koryta na łuku o dużym promieniu (nurt przy
lewym brzegu).
Średnie parametry koryta:
• szerokość lustra wody
52m
67m
• szerokość w górze skarp
• głębokość wody (dno 167,00)
1,0m
• głębokość koryta (173,00)
6,0m
• skłon skarp
1:0,8-1,6
• zamierzony spadek lustra wody
i=1‰
• brzegi nie wykazują śladów nowej erozji,
• na brzegu prawym poniżej mostu pozostała ostroga, a za nią rozmyty brzeg częściowo
zakolmatowany,
• na górnej krawędzi skarp rosną krzewo - drzewa i drzewa wierzby,
strona 26
PROJEKT WYKONAWCZY
• średni spadek zwierciadła wody w Odrze na odcinku Miedonia-Cisek (km 55,5-82,675)
i=0,4‰ (0,4m/1km)
Nadmienić należy, że do około 1980 r. z koryta rz. Odry na odcinku Koźle-Racibórz
intensywnie eksploatowano kruszywo – „odmulano koryto”, co przyczyniło się do pogłębienia dna
i zniszczenia ubezpieczeń w postaci ostróg. Efekt to poszerzenie dna rzeki. Aktualny stan koryta
wykazuje, że w rejonie mostu w Cisku pomimo 2 filarów w dnie jest ono stabilne.
Most w Cisku jest na dużym meandrze przy brzegu lewym. Aktualnie w międzywalu
(w terenach zalewowych) jest tu odcinek drogi z mostem o długości 1,24 km, w tym most
z podjazdami 0,30 km. Na odcinku 1,0 km przed mostem międzywale posiada szerokość 0,65 km.
a poniżej mostu 0,90 km. Duża szerokość międzywala w przekroju drogi i mostu powodują, że nie
występuje tu spiętrzenie wielkich wód.
Poziomy wody w przekroju mostu w Cisku
Poziomy wody do wody brzegowej ustalono na podstawie związku stanów wody
z wodowskazu Racibórz-Miedonia uwzględniając aktualną krzywą natężenia przepływów.
Ustalono:
• przeciętny poziom dna
167,0 m.Kr.
173,0 m.Kr.
• przeciętny poziom terenu
176,7 m.Kr.
• korona lewobrzeżnego wału (klasa III)
• stan średni niski z wielolecia
SNW=167,9 m.Kr.
• stan średni roczny z wielolecia
SSW=168,8 m.Kr.
WWŻ=171,0 m.Kr.
• wielka woda żeglowna (Miedonia H=400cm)
W przekroju wodowskazu Miedonia : stan alarmu powodziowego wynosi Ha=600cm. Do tej
wartości jest zbliżony stan SWW z wielolecia i poziom wody Q50%. Dla mostu w Cisku tym
wartościom odpowiada rzędna 162,5-163,0 m.Kr.
Poziomy wielkich wód miarodajnych w przekroju mostu przyjęto z „Koncepcji technicznoekonomicznej …” i z „Projektów budowlanych obwałowania Odry na terenie pow. Kędzierzyn
-Koźle”. Te obwałowania zwymiarowano na przepływy z wodowskazu Koźle, przyjmując zmienne
klasy obwałowań dla poszczególnych kompleksów. Wał w Cisku został zaliczony do klasy III
– przepływ miarodajny Q2%, przepływ kontrolowany Q0,5%. Dla wodowskazu Miedonia jest to wał
klasy IV – Qm=Q3% i Qk=Q1%.
•
•
•
Poziomy wód w Cisku:
Q2% - 175,70 m.Kr
Q0,5% - 176,30 m.Kr
korona wału – 176,70 m.Kr
•
•
•
•
•
•
Rzędne mostu projektowanego:
jezdnia – przęsło nurtowe – 180,50 m.Kr
spód konstrukcji – przęsło nurtowe: w osi - 178,61 m.Kr
spód konstrukcji – przęsło nurtowe: filary – 177,98 m.Kr
spód konstrukcji – przyczółek prawy – 177,04 m.Kr
spód konstrukcji – przyczółek lewy – 177,44 m.Kr
jezdnia w osi lewobrzeżnego wału – 179,09 m.Kr
strona 27
PROJEKT WYKONAWCZY
Na rzece Odrze powyżej Raciborza jest projektowany suchy zbiornik przeciwpowodziowy
„Racibórz”. Po półwiecznym okresie planowania tego zbiornika, jego budowa wchodzi w okres
prac wykonawczych. Powołano już w Raciborzu Biuro Budowy.
Wg opracowań z 1998 r., efekty redukcji przepływów przez zbiornik będą bardzo duże. Dla
wodowskazu Miedonia i dla fali Q1%=1846 m3/s odpływ ze zbiornika wyniesie Q1%’=1050 m3/s,
co odpowiada aktualnemu przepływowi Q10%=1042 m3/s. Ocenia się, że po wybudowaniu zbiornika
Racibórz poziomy wody w rzece Odrze na odcinku Racibórz – Koźle będą około 1,0 m niższe
od obliczonych dla obwałowanego koryta. Obniżenie się poziomów wody równocześnie zwiększy
klasę techniczną wybudowanych wałów w Cisku z klasy III do klasy I.
Projektowane ubezpieczenie rzeki Odry w rejonie przebudowywanego mostu w Cisku
Istniejący, sześcioprzęsłowy most stalowy posiada dwa filary w korycie rzeki. Most
projektowany to konstrukcja zespolona, stalowo – betonowa czteroprzęsłowa o długości 164,15 m
z przęsłem nad korytem rzeki 93,5 m. Filary są tu odsunięte o ponad 10,0 m od górnej krawędzi
brzegu. Podpory posadowione są na betonowych palach wierconych.
Już na etapie planowania inwestycji RZGW w Gliwicach w piśmie z 29.06.2009 r. do PZD
w Kędzierzynie-Koźlu określił wymóg „zaprojektować ubezpieczenie koryta rzeki 50 m poniżej
i 50 m powyżej obiektu mostowego, licząc od jego osi”. Natomiast w piśmie z 20.01.2012 r.,
uściślono ten wymóg określając „ubezpieczenie brzegów i wzmocnienie dna rzeki”.
Zagadnienia ubezpieczeń koryta rz. Odry w rejonie mostu Cisek szeroko konsultowaliśmy
z bezpośrednim administratorem rzeki Odry – Zarządem Zlewni Górnej Odry w Raciborzu.
Ustalono, że projektowane ubezpieczenia w rejonie mostu Cisek będą dostosowane do typów
ubezpieczenia stosowanych na Górnej Odrze powyżej Koźla, w tym do ubezpieczeń aktualnie
realizowanych na odcinku odry km 71,7 – 77,0. Projekt został uzgodniony bez uwag przez RZGW
Gliwice pismem nr ZU – 5191 – Od/3/1481/12/9015 z dnia 25.05.2012 r.
W uzgodnieniu dodatkowo podano:
• Roboty należy prowadzić pod nadzorem uprawnionego hydraulika (p. 4)
• O terminie rozpoczęcia i zakończenia robót powiadomić ZZGO w Raciborzu
z wyprzedzeniem siedmiodniowym (p. 4)
Na realizację prac dyrektor RZGW w Gliwicach wydał decyzję zwalniającą od zakazów
prowadzenia robót w zasięgu obszarów szczególnego zagrożenia powodzią (tereny międzywala).
W decyzji nr OKI – 22/419/12/WSZ 10893 z dnia 26.06.2012 r., podano warunki prowadzenia
robót, w tym p. 6 „w przypadku przekroczenia stanu alarmu powodziowego na Odrze
– wodowskazu Miedonia – należy bezzwłocznie przerwać prace, zabezpieczyć sprzęt i opuścić
strefę zagrożenia powodzią”.
Ubezpieczenie brzegów na długości po 100 m to opaska narzutowa w podstawie skarpy
i brzegosłon z materaca gabionowego powyżej opaski.
Przekrój regulacyjny i ubezpieczenia:
• Teoretyczne dno na poziomie 167,0 m. Kr. o szerokości 44,0 m;
• Skłon skarp do ławeczki na poziomie 169,4 m. Kr.: od wody - 1:2,0; od gruntu - 1:1,0;
• Ławeczka opaski na poziomie 169,4 m. Kr. – o szerokości 1,30 m;
• Powyżej ławeczki materac gabionowy grubości 30 cm pasem 4,0 m, a pod mostem
na długości 20 m na całej skarpie o szerokości 8,0 m; skłon skarp pod mostem 1:2,0
na odcinkach pozostałych 1:2,0 - 1,5;
• Powyżej materacy skarpy będą humusowane i obsiane trawą;
strona 28
PROJEKT WYKONAWCZY
•
•
•
•
•
•
Ławeczka jest założona na poziomie odpowiadającym stanowi H=250 cm na wodowskazie
Miedonia;
Opaska i materac będą układane na geowłókninie;
Nasypy z gruntów sypkich w części nadwodnej należy zagęszczać do stopnia Id ≥ 0,65
lub Is ≥ 0,90;
Z uwagi na krótki odcinek ubezpieczenia (100 m), dokładność układania kamienia o średnicy
ponad 20 cm, przyjęto ławeczkę w poziomie – rzędna 169,4 m. Kr., przy spadku lustra wody
i=0,4‰ spad ławeczki wynosiłby 4 cm;
Budowa ubezpieczeń będzie wymagała karczowania wszystkich krzewów i drzew rosnących
na ubezpieczanych brzegach;
Na odcinkach końcowych dla połączenia się z istniejącymi brzegami szerokość ławeczki
może być zmienna aż do jej zaniku, dopuszczalna jest zmiana skłonu skarpy w celu
dostosowania się do istniejącego terenu; profilowany brzeg na dalszej odległości
do 5,0 należy wzmocnić warstwą narzutu grubości 30 cm na geowłókninie.
Ponieważ dno rzeki jest organizmem żywym, przed przystąpieniem do budowy ubezpieczeń
należy wykonać aktualne przekroje brzegów i dna rzeki. Następnie do tych warunków dostosować
poziom fundamentu ławeczki. Dopuszczalna jest również nieznaczna korekta projektowanej trasy
opaski i brzegosłonu.
Uwagi końcowe
Budowa mostu i ubezpieczenia brzegów będą realizowane w międzywalu – na terenach
szczególnego zagrożenia powodzią. Przy stanie alarmu powodziowego na wodowskazie Miedonia
(Ha=600 cm) w Cisku woda osiąga poziom brzegów. Dla odniesienia stanów wody z wodowskazu
Miedonia na most w Cisku można założyć, że w Cisku jest wodowskaz o „0”=167,0 m. Kr.
Dodając do tej rzędnej stan wody na wodowskazie Miedonia (H=m) będziemy posiadać poziom
wody w Cisku.
W czasie budowy Wykonawca powinien być w stałym kontakcie z RZGW w Gliwicach
i IMGW w Katowicach, od których należy uzyskiwać prognozy hydrologiczne, zwłaszcza w czasie
prognozowanych wezbrań powodziowych.
W sezonie żeglugowym na Odrę powyżej Koźla może wpływać tabor pływający o szerokości
do 5,0 m (śluza w Koźlu posiada szerokość 5,3 m). Przy przepływach wyższych można przeciągać
dowolny tabor pływający przez położone klapy na jazie na rzece Odrze w Koźlu. Aktualnie
na odcinku Odry od Koźla przez Cisek do Raciborza pracuje trzech wykonawców (roboty
ubezpieczeniowe, odmulanie koryta rzeki), którzy posiadają tu barki, pływające pontony
z koparkami, holowniki. Dla potrzeb przebudowy mostu w Cisku można wprowadzić sprzęt
pływający do obsługi tej budowy. Należy mieć tu na uwadze fakt, że głębokość tranzytowa dla
pływającego sprzętu wynosi tu około 1,0 m.
W czasie realizacji inwestycji należy dotrzymać warunków określonych w decyzji dyrektora
RZGW Gliwice z 26.06.2012 r. i zaleceń podanych w uzgodnieniu projektu przez RZGW Gliwice
z 25.05.2012 r.
strona 29
PROJEKT WYKONAWCZY
4.6 WYCIĄG Z OBLICZEŃ STATYCZNO – WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH
Obliczenia przeprowadzono w programie Autodesk Robot Structural Analysis. Program
„ROBOT” wykorzystuje metodę elementów skończonych. Obiekty zamodelowano w układzie
klasy e1p2 (model wstępny – obliczenia uproszczone do wstępnego zwymiarowania prętów) oraz
e1+2p3 (model dokładny, prętowo – płytowy do obliczeń na potrzeby projektu wykonawczego).
Analizy
elementów
konstrukcji
mostu
wykonano
na
podstawie
norm
PN-91/S-10042, PN-82/S-10052. Konstrukcję mostu sprawdzano na obciążenie stałe (ciężar własny
oraz wyposażenie), obciążenie zmienne taborem samochodowym i tłumem, temperaturę, wiatr,
osiadanie podpór oraz skurcz i pełzanie betonu. Obciążenia przykładane do konstrukcji są jako
charakterystyczne, tworząc kombinację obciążeń przemnażane są one przez odpowiednie
współczynniki obliczeniowe. Miejsca przyłożenia obciążeń zmiennych wynikają z powierzchni
wpływu szukanych wielkości statycznych dla danych elementów.
Rozważano następujące fazy budowy obiektu:
• faza 1 – ustawienie konstrukcji stalowej pomostu na podporach tymczasowych (po
nasunięciu podłużnym przęsła nurtowego),
• faza 2 – montaż łuku,
• faza 3 – zmontowany łuk, tj. demontaż podpór tymczasowych pod łukiem,
• faza 4 – montaż wieszaków, demontaż podpór tymczasowych na przęśle nurtowym oraz
betonowanie płyty pomostu,
• faza 5 – demontaż podpór tymczasowych na przęsłach zalewowych,
• faza 6 – montaż elementów wyposażenia przęseł, możliwość nierównomiernego osiadania
podpór,
• faza 7 – skurcz,
• faza 8 – oddziaływania klimatyczne, wiatr, temperatura,
• faza 9 – naciąg prętów podwieszających,
• faza 10 – obciążenie przęsła ruchem samochodowym.
Dla każdej z powyższych faz przygotowano model obliczeniowy, a wartości naprężeń z każdej fazy
sumowano tak, aby otrzymać najbardziej niekorzystne wytężenia we wszystkich elementach
konstrukcji. Poniżej przedstawiono modele MES z wybranych faz analizy konstrukcji.
Rys. 4.4 Ruszt stalowy po zrealizowaniu nasuwania podłużnego
Rys. 4.5 Faza montażu konstrukcji łuków wraz ze stężeniami
strona 30
PROJEKT WYKONAWCZY
Rys. 4.6 Faza montażu wieszaków i betonowania przęseł
Rys. 4.7 Fazy montażu wyposażenia, naciągu wstępnego i faza użytkowa
4.6.1
Elementy konstrukcji stalowej
Naprężenia w elementach konstrukcji stalowej zostały obliczone jako suma naprężeń
w poszczególnych punkach konstrukcji z wszystkich faz budowy i eksploatacji, od nasunięcia
rusztu stalowego do naciągu wstępnego i obciążenia użytkowego. W archiwum biura PROMOST
znajdują się pełne tabele z sumowania naprężeń. Poniżej zestawiono jedynie decydujące warunki
nośności dla jednego elementu z danej grupy (dźwigary główne, poprzecznice przęsłowe,
podporowe, zastrzały, łuki, wsporniki, wieszaki).
• Dźwigary główne (pręt nr 70 dla naprężeń normalnych / zred. oraz nr 48 dla stycznych):
σ = 290,8 MPa < 1,05 ⋅1,1⋅ R = 1,05 ⋅1,1 ⋅ 280 = 323,4 MPa
τ = 118,8 MPa < 1,05 ⋅ Rt = 1,05 ⋅175 = 183,8 MPa
(89,9 %)
(64,7 %)
• Łuk (pręt nr 290 dla naprężeń normalnych / zred. oraz nr 378 dla stycznych):
σ = 298,1MPa < 1,05 ⋅1,1⋅ R = 1,05 ⋅1,1 ⋅ 270 = 311,9 MPa
τ = 35,4 MPa < 1,05 ⋅ Rt = 1,05 ⋅160 = 168,0 MPa
(95,6 %)
(21,1 %)
• Skrzynkowe poprzecznice podporowe łuku (pręt nr 2002 dla naprężeń normalnych / zred.
oraz nr 2003 dla stycznych):
σ = 295,2 MPa < 1,05 ⋅1,1⋅ R = 1,05 ⋅1,1 ⋅ 270 = 311,9 MPa
τ = 123,7 MPa < 1,05 ⋅ Rt = 1,05 ⋅160 = 168,0 MPa
(94,6 %)
(73,6 %)
• Poprzecznice przęsłowe (pręt nr 188 dla naprężeń normalnych / zred. oraz nr 221 dla
stycznych):
strona 31
PROJEKT WYKONAWCZY
σ = 305,4 MPa < 1,05 ⋅1,1⋅ R = 1,05 ⋅1,1 ⋅ 270 = 311,9 MPa
τ = 89,1MPa < 1,05 ⋅ Rt = 1,05 ⋅175 = 183,8 MPa
(97,9 %)
(48,5 %)
• Stężenia łuku:
σ = 143,0 MPa < 1,05 ⋅1,1⋅ R = 1,05 ⋅1,1⋅ 280 = 323,4 MPa
(44,2 %)
• Pręty podwieszające:
N max = 1069,7 kN < N dop = 1814 kN
(59,0 %)
N min = 23,8 kN > 0
• Wsporniki (pręt nr 268 dla naprężeń normalnych / zred. oraz nr 268 dla stycznych):
σ = 255,4 MPa < 1,05 ⋅1,1⋅ R = 1,05 ⋅1,1⋅ 280 = 323,4 MPa
τ = 57,4 MPa < 1,05 ⋅ Rt = 1,05 ⋅170 = 178,5 MPa
(79,0 %)
(32,2 %)
• Zastrzały (pręt nr 272 dla naprężeń normalnych / zred. oraz nr 274 dla stycznych):
σ = 170,6 MPa < 1,05 ⋅1,1⋅ R = 1,05 ⋅1,1⋅ 280 = 323,4 MPa
τ = 31,5 MPa < 1,05 ⋅ Rt = 1,05 ⋅170 = 178,5 MPa
4.6.2
(52,8 %)
(17,6 %)
Płyta pomostowa
Wymiarowanie płyty zostało przeprowadzone na podstawie sumowania sił wewnętrznych
w panelach z modeli obliczeniowych z poszczególnych faz pracy konstrukcji. Rozważano
obwiednie sił: momenty Mxx, Myy, siły osiowe Nxx, Nyy, siły tnące Qxx i Qyy. Sumowanie
przeprowadzono z odcinków 1 m płyty zlokalizowanych bezpośrednio nad dźwigarami głównymi
oraz w środku pomiędzy dźwigarami dla kierunku x, a dla kierunku y dla odcinków bezpośrednio
nad poprzecznicami i pomiędzy nimi.
W niniejszym wyciągu nie przedstawiano całej procedury wymiarowania, która znajduje się
w osobnym opracowaniu. Poniżej znajdują się warunki nośności dla krytycznych przekrojów
poprzecznych płyty:
• dla kierunku poprzecznego:
σ = 236 + 81 = 317 MPa < R = 375 MPa
σ = 236 + 110 = 346 MPa < R = 375 MPa
(przęsła dojazdowe)
(przęsło łukowe)
Zbrojenie w postaci prętów #20 / 75 w strefie rozciąganej: przęsłowa dołem, nad dźwigarem
głównym górna + #20 / 150 w strefie ściskanej. Zbrojenie na ścinanie nie jest wymagane.
strona 32
PROJEKT WYKONAWCZY
• dla kierunku podłużnego:
o strefa podporowa łuku:
σ = 126 + 129 = 255 MPa < 375 MPa
Zbrojenie w postaci prętów (#25 + #20) / 150 górą i dołem.
o strefa przęsłowa łuku i strefa przęsłowa przęseł dojazdowych:
σ = 168 + 94 = 262 MPa < 375 MPa
o strefa podporowa przęseł dojazdowych od strony Bierawy:
σM+N ≈ 119×60,1 / 113,3 + 2,31 / 0,01073 = 278 MPa < 375 MPa
Zbrojenie na ścinanie nie jest wymagane.
4.6.3
Zespolenie stal – beton
Przy wymiarowaniu zespolenia dzieli się cały układ konstrukcyjny na sekcje obliczeniowe
osobno przy przyczółku północnym, południowym oraz po obu stronach filarów pośrednich
i w strefach przęsłowych. Nośność pojedynczego sworznia wynosi:
 0,8 ⋅ f u ⋅ π ⋅ d 2
 0,8 ⋅ 450 ⋅ π ⋅ 0,022 2


γV ⋅4
1,25 ⋅ 4


= 109,4 kN
= min 
PRd = min 
2
2
 0,29 ⋅1 ⋅ 0,022 ⋅ 37,5 ⋅ 37800
 0,29 ⋅ α ⋅ d ⋅ f ck ⋅ Ecm


1,25
γV

Nośność pojedynczego sworznia oszacowano na 109,4 kN. O zniszczeniu sworznia decyduje
warunek nośności stali.
Należy stosować sworznie w następującym układzie:
• 3 sworznie w 1 rzędzie, rzędy co 200: na dźwigarze głównym w strefach podporowych
wszystkich podpór skrajnych i pośrednich,
• 3 sworznie w 1 rzędzie, rzędy co 300: na dźwigarze głównym w strefach przęsłowych
wszystkich przęseł, dojazdowych i nurtowym,
• dodatkowe sworznie na wszystkich skosach przy poszerzeniach dźwigarów głównych,
w zależności od miejsca o 5 lub 7 sworzni w rzędzie,
strona 33
PROJEKT WYKONAWCZY
• 2 sworznie w 1 rzędzie, rzędy co 200: na poprzecznicach przęseł dojazdowych w
przydźwigarowych,
• 2 sworznie w 1 rzędzie, rzędy co 300: na poprzecznicach przęseł dojazdowych w
środkowych,
• 3 sworznie w 1 rzędzie, rzędy co 200: na poprzecznicach przęsła nurtowego w
przydźwigarowych,
• 3 sworznie w 1 rzędzie, rzędy co 300: na poprzecznicach przęsła nurtowego w
środkowych,
• dodatkowe sworznie na poszerzeniach poprzecznic w przęśle nurtowym, po 5
w rzędzie,
• 7 sworzni w 1 rzędzie, rzędy co 200 i co 300: na poprzecznicy podporowej łuku.
4.6.4
strefach
strefach
strefach
strefach
sworzni
Ugięcie mostu
Rozważano ugięcie mostu od obciążeń zmiennych (pojazd K i obciążenie q kl. A) bez
uwzględnienia współczynnika dynamicznego. Położenie pojazdu dobrano w ten sposób, aby
otrzymać maksymalne ugięcie dla każdego przęsła.
Rys. 4.8 Ugięcia przęsła od strony Ciska
Rys. 4.9 Ugięcia przęsła nurtowego
Rys. 4.10 Ugięcia przęsła nr 3 (przęsło zalewowe przyległe do łuku od strony Bierawy)
strona 34
PROJEKT WYKONAWCZY
Rys. 4.11 Ugięcia przęsła skrajnego od strony Bierawy
Warunki SGU ze względu na ugięcia przyjmują postać:
L
24290
=
= 81,0 mm
300
300
94500
L
= 28,4 mm < y k 2,dop =
=
= 315,0 mm
300
300
27000
L
= 14,3 mm < y k 3,dop =
=
= 90,0 mm
300
300
19500
L
= 7,5 mm < y k 4,dop =
=
= 65,0 mm
300
300
y k 1 = 13,7 mm < y k1,dop =
yk 2
yk 3
yk 4
Wszystkie warunki są spełnione z dużym zapasem.
4.6.5
Podpory
Wymiarowanie podpór przeprowadzono na modelach e1+2p3 (model dokładny, prętowo –
płytowy do obliczeń na potrzeby projektu wykonawczego). Wizualizacje przedstawiono poniżej.
Rys. 4.12 Widok ogólny oraz rzuty z przodu i z boku na filar w osi 2 (w osi 3 analogiczny)
Warunek nośności posadowienia pala w osi nr 2:
Fmax .1 = 3406 kN < Fdop .1 = 3908 kN
strona 35
PROJEKT WYKONAWCZY
Fmax .1 = 3005 kN < Fdop.1 = 4063 kN
Rys. 4.13 Widok ogólny oraz rzuty z przodu i z boku na filar w osi 4
Fmax .1 = 2056 kN < Fdop .1 = 3849 kN
Rys. 4.14 Widok ogólny oraz rzuty z przodu i z boku na przyczółek
Warunek nośności posadowienia pali przyczółka:
Fmax .1 = 3311,25 kN < Fdop.1 = 3340,1 kN
Fmax .1 = 3103 kN < Fdop.1 = 3617,7 kN
strona 36
PROJEKT WYKONAWCZY
4.7 TECHNOLOGIA
4.7.1
Zakres i proponowana kolejność robót
Harmonogram robót będzie zależał od liczebności osobowej brygady oraz długości tygodnia
pracy. Cykl ten można skrócić, np. przez zwiększenie liczebności brygady roboczej, wydłużenie
czasu pracy, bądź przez wprowadzenie pracy wielozmianowej.
Wykonanie rzeczywistego harmonogramu robót należało będzie do obowiązków
Wykonawców przed przystąpieniem do robót.
Wydzielono następujące grupy robót:
Prace przygotowawcze.
Budowa konstrukcji mostu oraz przebudowa dojazdów i towarzyszącej infrastruktury
technicznej.
Likwidacja istniejącej konstrukcji mostu i prace porządkowe.
Do podstawowych prac budowlanych związanych z budową nowego, rozbiórką
istniejącego mostu oraz przebudową dojazdów i technicznej infrastruktury towarzyszącej
należą:
Prace przygotowawcze
a) przygotowanie placu budowy i ogrodzenie terenu budowy,
b) inwentaryzacja geodezyjna,
c) wycinka kolidujących drzew i zabezpieczenie drzew w obrębie prowadzonych prac
budowlanych,
d) demontaż istniejącej sieci teletechnicznej – napowietrznej (wraz ze słupami) od strony
m. Cisek, wykonanie w gruncie nowego odcinka tymczasowego kabla zapewniającego
ciągłość transmisji,
e) zabezpieczenie istniejących sieci,
f)
odhumusowanie terenu w obrębie nowobudowanego obiektu i w pasie dróg
technologicznych,
g) wprowadzenie czasowej organizacji ruchu zgodnie z zatwierdzonym projektem,
h) budowa dróg technologicznych na dojazdach do nowobudowanego obiektu i w obrębie
istniejącego mostu.
Budowa konstrukcji mostu i przebudowa dojazdów - do podstawowych prac budowlanych
związanych z budową mostu nad rzeką Odra w m. Cisek należą:
a)
b)
c)
d)
e)
f)
g)
h)
i)
roboty ziemne i wykonanie fundamentów w miejscu podpór stałych i tymczasowych,
wykonanie konstrukcji podpór stałych,
montaż konstrukcji podpór tymczasowych,
(ewentualny) montaż tymczasowych pomostów roboczych w obrębie przęsła nurtowego,
wykonanie izolacji podpór stałych oraz zasypanie wykopów,
wykonanie nasypu drogowego na dojeździe do nowobudowanego obiektu od strony
m. Cisek do wysokości umożliwiającej przeprowadzenie nasuwania wzdłużnego,
organizacja i przygotowanie stanowiska do nasuwania wzdłużnego,
wykonanie ciosów podłożyskowych na podporach stałych,
montaż łożysk ślizgowych na podporach stałych i tymczasowych,
strona 37
PROJEKT WYKONAWCZY
j)
montaż konstrukcji awanbeku oraz elementów startowych konstrukcji rusztu pomostu
stalowego,
k) nasuwanie konstrukcji rusztu stalowego przęseł pomiędzy osiami 2-5,
l)
wykonanie narzutu kamiennego w obrębie filarów,
m) demontaż konstrukcji awanbeku,
n) wykonanie nasypu drogowego na dojeździe do nowobudowanego obiektu od strony
m. Bierawa,
o) montaż z terenu zalewowego rusztu stalowego przęsła pomiędzy osiami podpór 1-2,
p) demontaż łożysk ślizgowych i stabilizacja łożysk docelowych,
q) wykonanie na ruszcie stalowym przęsła nurtowego rusztowania klatkowego celem
podparcia konstrukcji stalowej łuku na czas jego montażu,
r) montaż konstrukcji stalowej łuku,
s) montaż prętów podwieszających,
t)
demontaż rusztowania tymczasowego w obrębie przęsła nurtowego,
u) wstępny naciąg prętów,
v) oczyszczenie oraz zabezpieczenie antykorozyjne konstrukcji stalowej w obrębie styków
montażowych,
w) wykonanie ścianek żwirowych przyczółków,
x) ułożenie szalunków oraz zbrojenie płyty pomostowej,
y) osadzenie kołnierzy wpustów oraz sączków i kotew talerzowych,
z) betonowanie i dojrzewanie betonu płyty pomostowej,
aa) montaż urządzeń dylatacyjnych na obiekcie,
bb) uzupełnienie zasypki na dojazdach do obiektu oraz wykonanie płyt przejściowych,
cc) formowanie stożków nasypowych w obrębie przyczółków,
dd) demontaż podpór tymczasowych i pomostów roboczych w obrębie przęseł nurtowych,
ee) wykonanie izolacji płyty pomostowej,
ff) wykonanie układu drenów podłużnych i poprzecznych,
gg) osadzenie krawężników kamiennych oraz ich zakotwienia i montaż desek gzymsowych,
hh) ułożenie zbrojenia i betonowanie kap chodnikowych,
ii) osadzenie wpustów,
jj) montaż systemu odprowadzenia wody z wpustów i sączków na obiekcie,
kk) montaż kabli oświetleniowych i teletechnicznych w rurach osłonowych i przytwierdzenie
pod obiektem do konstrukcji mostu,
ll) wykonanie kamiennych ścieków przykrawężnikowych w obrębie przęsła nurtowego,
mm) wykonanie ścieku umocnionego, odprowadzającego wodę opadową,
nn) wykonanie nawierzchni na jezdni i chodnikach mostu,
oo) wykonanie docelowego naciągu prętów,
pp) zabezpieczenie antykarbonatyzacyjne powierzchni betonowych,
qq) czyszczenie i malowanie konstrukcji stalowej obiektu,
rr) azotowanie konstrukcji skrzynkowej łuku i dźwigarów głównych,
ss) umocnienie części konstrukcji stożków nasypowych oraz budowa schodów skarpowych,
tt) montaż wyposażenia obiektu (barier, balustrady, latarni, znaków żeglugowych, wózka
rewizyjnego itd.),
uu) sprawdzenie poprawności wykonania i działania sieci oświetleniowej i teletechnicznej,
vv) wykonanie próbnego obciążenia obiektu,
ww) przeniesienie ruchu na nowy obiekt.
Równolegle z pracami budowlanymi związanymi z budową mostu należy wykonać przebudowę
strona 38
PROJEKT WYKONAWCZY
dojazdów do obiektu oraz sieci uzbrojenia terenu – prace prowadzone będą zgodnie z projektem
tymczasowej organizacji ruchu:
a)
b)
c)
d)
e)
f)
g)
h)
i)
j)
k)
l)
m)
n)
zamknięcie ruchu na istniejącym obiekcie wraz z wprowadzeniem czasowej organizacji
ruchu,
rozebranie nawierzchni i podbudowy drogi istniejących dojazdów oraz na odcinkach
podlegających przebudowie,
reprofilacja istniejących nasypów wraz z budową nowych odcinków,
wykonanie sieci elektroenergetycznej,
wykonanie sieci oświetlenia oraz montaż słupów latarni,
wykonanie sieci teletechnicznej,
wykonanie elementów odwodnienia dróg dojazdowych (studnie, przykanaliki, osadzenie
wpustów, przepusty itd.),
wykonanie podbudowy drogi oraz osadzenie linii krawężników,
wykonanie ciągów pieszo-rowerowych na dojazdach do nowobudowanego mostu,
wykonanie nawierzchni na dojazdach oraz wykonanych zjazdach,
montaż barier energochłonnych oraz balustrad,
wykonanie rowów u podstawy korpusów nasypów wraz ze ściekami skarpowymi,
ułożenie humusu wraz z zasianiem nowej trawy,
wykonanie docelowej organizacji ruchu.
Umocnienie brzegów rzeki Odry, likwidacja istniejącego mostu i prace porządkowe
a)
b)
c)
d)
e)
f)
g)
h)
i)
j)
demontaż pomostu konstrukcji istniejącego obiektu,
demontaż konstrukcji ustroju niosącego mostu,
wyburzenie konstrukcji podpór stałych istniejącego obiektu,
umocnienie brzegów rzeki Odry,
reprofilacja wału w obrębie zlikwidowanego przyczółka od strony m. Cisek,
prace ziemne w obrębie zlikwidowanego przyczółka od strony m. Bierawa i reprofilacja
terenu,
umocnienie pozostałej części stożka nasypowego w obrębie reprofilowanego wału,
likwidacja dróg technologicznych,
wykonanie humusowania i obsianie trawą,
likwidacja placu budowy i uporządkowanie terenu objętego inwestycją.
4.8 ORGANIZACJA RUCHU NA CZAS ROBÓT
Na czas robót wykonany został projekt czasowej organizacji ruchu:
• dokumentacja SKM 007-M „Projekt czasowej organizacji ruchu …”.
4.9 STAŁA ORGANIZACJA RUCHU KOŁOWEGO NA MOŚCIE
Po wykonaniu wszystkich prac budowlanych wprowadzony zostanie projektu stałej
organizacji ruchu wg następującego opracowanie:
• dokumentacja SKM 007-N „Projekt stałej organizacji ruchu…”.

Praca SKM 007

Transkrypt

Podobne dokumenty

Wszystko jasne, czyli rzecz z XIX

kpp lubartów wola skromowska: ciężarówka spadła z mostu

W kosztorysie pn dojazd do mostu w pozycji 8d.2 (usunięcie

konkurs 2012