Streszczenie Abstract Influence of the sewage sludge properties on
Transkrypt
Streszczenie Abstract Influence of the sewage sludge properties on
Archives of Waste Management Archiwum Gospodarki Odpadami and Environmental Protection http://ago.helion.pl ISSN 1733-4381, Vol. 12 nr 1 (2010), p-35-46 Wpływ właściwości osadów ściekowych na skład uzyskiwanego gazu ze zgazowania Werle S., Politechnika Śląska 44-100 Gliwice, Konarskiego 22, +48 32 237 29 83, +48 32 237 28 72, e-mail: [email protected] Streszczenie Obecnie dominującym sposobem utylizacji osadów ściekowych jest ich składowanie oraz przyrodnicze wykorzystanie. Jednakże obowiązujące akty prawne w ciągu kilku najbliższych lat skutecznie zablokują ten sposób neutralizacji osadów ściekowych. Dlatego należy dążyć do rozwoju termicznych metod zagospodarowania osadów ściekowych. W pracy przedstawiono wyniki obliczeń równowagowych procesu zgazowania różnych osadów ściekowych. Przeprowadzono teoretyczną analizę wpływu podstawowych czynników (skład elementarny zgazowywanego paliwa oraz stosunek nadmiaru powietrza λ) na skład uzyskiwanego gazu w autotermicznym procesie zgazowania. W obliczeniach, prowadzonych dla kilku rodzajów osadów ściekowych różniących się składem elementarnym, przyjęto, że ilość powietrza atmosferycznego, użytego jako czynnik zgazowujący, doprowadzana do procesu została tak dobrana, aby stosunek nadmiaru powietrza zawierał się w przedziale 0,30-0,55. Abstract Influence of the sewage sludge properties on the composition of the gasification gas Currently, the predominant method for the disposal of sewage sludge is its storage and agricultural application. However, the legislation taking effect in the next few years will effectively block these avenues of sewage-sludge disposal. Therefore, effective methods of thermal sewage-sludge utilization must be developed. The paper presents the results of equilibrium calculations of gasification process for different sewage sludge. A theoretical analysis of the influence of the main factors (elementary composition of the fuel and air excess ratio λ) on the composition of the gas obtained in the autothermal gasification process was conducted. The calculations were carried out for several types of sewage sludge. It was assumed, that the quantity of air, used as a gasification factor, conveyed to the process was such that the ratio of excess air was in the range 0.30-0.55. 36 Archiwum Gospodarki Odpadami i Ochrony Środowiska, vol. 12 nr 1 (2010) 1. Wstęp Zgodnie z [1] osady ściekowe zalicza się do grupy 19 (ustabilizowane osady ściekowe klasyfikowane w strumieniu odpadów z grupy 19.08 - kod 19.08.05) jako odpady z instalacji i urządzeń służących zagospodarowaniu odpadów, z oczyszczalni ścieków oraz z uzdatniania wody pitnej i wody do celów przemysłowych. Realizacja Krajowego Programu Oczyszczania Ścieków Komunalnych (KPOŚK) [2] i objęcie tym programem prawie wszystkich aglomeracji o RLM (Równoważna Liczba Mieszkańców) od 2 tyś. do 100 tyś. i >, skutkuje wzrostem ilości wytwarzanych osadów ściekowych. W tabeli 1.1 pokazano dane dotyczące ilości osadów ściekowych powstających w komunalnych oczyszczalniach ścieków w latach 1999-2006 [3]. Tabela 1.1 Ilość wytwarzanych osadów z komunalnych oczyszczalni ścieków w latach 1999-2006, tyś ton s.m. 1999 2002 2003 2004 2005 2006 1 2 3 4 5 6 354 435 446 476 486 501 Analizując dane, widać ciągłą tendencję wzrostową, co więcej, na podstawie założeń i prognoz demograficznych szacuje się, iż ilość wytworzonych osadów ściekowych w Polsce w roku 2018 wyniesie aż 706,6 tys. ton s.m. [4]. Wg stanu na 31 XII 2008r. [5] w Polsce funkcjonowało 3090 oczyszczalni ścieków komunalnych, które obsługiwały 63,1% społeczeństwa (w miastach 87%, na wsi, gdzie mieszka ok. 39% ludności kraju, jedynie 26%). W krajach Europy Zachodniej oczyszczalnie ścieków obsługują średnio ponad 78% ludności. Tylko 456 miast i 559 gmin wiejskich w Polsce wyposażonych było w nowoczesne oczyszczalnie ścieków o podwyższonej redukcji związków azotu i fosforu (biogenów). W 2008r. 12 miast odprowadzało ścieki bezpośrednio do ziemi lub wód. Dane te wskazują na konieczność rozwoju sieci oczyszczalni ścieków, a tym samym jasno wskazują na fakt, iż ilość produkowanych osadów będzie rosnąć. To nasuwa pytanie, jakimi sposobami można osiągnąć cel zwiększenia stopnia wykorzystania produkowanych osadów ściekowych. 2. Ramy prawne wykorzystania komunalnych osadów ściekowych Istnieje szeroka gama metod wykorzystania osadów ściekowych, nie mniej jednak o wykorzystaniu konkretnej, decydują pewne ograniczenia prawne. Nadrzędnym aktem jest Ustawa o odpadach [6], która definiuje obowiązki posiadacza osadów (stosowanie zasad gospodarowania odpadami, planów gospodarki odpadami, wymagań ochrony środowiska recykling i zagospodarowanie osadów). Kolejne akty mają formy Rozporządzeń. Wymienić tu należy Rozporządzenie Ministra Środowiska [7], które określa warunki przyrodniczego, w tym rolniczego, wykorzystania osadów (limit obciążenia osadów oraz gleb nawożonych osadami, dopuszczalne stężenia, dawki, zakres, częstotliwość, metody referencyjne badań osadów i gruntów), Rozporządzenia Ministra Gospodarki [8, 9], które określają między innymi wymagania odnośnie prowadzenia procesów termicznego przekształcania osadów, określają standardy emisyjne z instalacji w zakresie wprowadzania gazów do atmosfery oraz precyzują sposoby postępowania z odpadami po termicznym przekształceniu osadów oraz Rozporządzenie Ministra Gospodarki i Pracy [10], które od 1 stycznia 2013r. Archives of Waste Management and Environmental Protection, vol. 12 issue 1 (2010) 37 wprowadza zakaz składowania między innymi osadów ściekowych posiadających parametry, o których mowa w tabeli 2.1. Tabela 2.1 Kryteria dopuszczania osadów ściekowych do składowania na składowisku odpadów innych niż niebezpieczne l.p. Parametr Wartość graniczna 1 2 3 1 2 3 Ogólny węgiel organiczny, % s.m. Strata przy prażeniu, % s.m. Ciepło spalania, MJ/kg s.m. 5 8 Maksimum 6 Analizując powyższe informacje, należy zauważyć, iż z punktu widzenia przestrzegania uwarunkowań prawnych wybór sposobu unieszkodliwiania jest niezwykle złożonym problemem. Na rysunku 2.1 pokazano strukturę gospodarki osadami ściekowymi w roku 2006 [4]. 22% 39% 30% 1% 8% 1 2 3 4 5 Rys. 2.1 Sposoby zagospodarowania osadów ściekowych w Polsce w roku 2006, 1 – stosowane w rolnictwie, 2 – stosowane do rekultywacji terenów, w tym gruntów na cele rolne, 3 – stosowane do upraw roślin przeznaczonych do produkcji kompostu, 4 – przekształcone termicznie, 5 – składowane Z punktu widzenie zobowiązań wynikających z wprowadzania prawa wspólnotowego, przedstawiona struktura jest wysoce niekorzystna. Głównym problemem jest wysoki odsetek składowanych osadów oraz praktycznie brak instalacji do termicznego przekształcania osadów ściekowych. Nie dziwią, zatem przedstawione na rysunku 2.2 [4] prognozowane, konieczne zmiany postępowania z osadami ściekowymi w Polsce. Archiwum Gospodarki Odpadami i Ochrony Środowiska, vol. 12 nr 1 (2010) 38 70 59 60 50 40 40 40 % 32 30 20 12 16 20 22 18 18 10 13 10 0 rok 2010 Unieszkodliwianie termiczne Wykorzystanie rolnicze i przyrodnicze rok 2015 rok 2018 Kompostowanie Stosowane do rekultywacji Rys.2.2 Prognozowane zmiany sposobów postępowania z osadami ściekowymi w Polsce [4] 3. Zgazowanie osadów ściekowych Analizując dane przedstawione na rysunku 2.2 widać nadchodzącą dominację termicznych metod przekształcania osadów ściekowych. Zgodnie z [6] pod pojęciem termicznego przekształcania odpadów rozumie się: spalanie odpadów przez ich utlenienie oraz inne procesy termicznego przekształcania odpadów, w tym pirolizę, zgazowanie i proces plazmowy, o ile substancje powstające podczas tych procesów termicznego przekształcania odpadów są następnie spalane. Generalnie rzecz biorąc termiczne metody utylizacji osadów ściekowych nie są jak dotąd szeroko stosowane w skali przemysłowej, gdyż są ciągle procesem słabo rozpoznanym i udokumentowanym. W wielu przypadkach wciąż są na etapie badań wstępnych i opracowywania rozwiązań technologicznych [11]. Zgazowaniem paliwa nazywa się cykl przemian prowadzących do wytworzenia gazu palnego chociaż praktycznie zgazowane to wyłącznie proces, w którym realizowane są endo- i egzotermiczne reakcje chemiczne (przy niedomiarze tlenu) z udziałem pierwiastka węgla, dwutlenku węgla, tlenku węgla, wodoru, pary wodnej i metanu [12]. Oprócz wytworzonego gazu palnego (CO, H2, CH4) powstają substancje ciekłe i smoliste oraz stałe (koksik, żużel). Zgazowanie odbywa się przez dodanie czynnika zgazowującego. Od rodzaju zastosowanego czynnika zgazowującego (powietrze, tlen, para wodna itd.) zależy w dużym stopniu skład i wartość opałowa otrzymanego gazu. Rozwój technologii zgazowania związany jest z rozwojem gazyfikatorów. Obecnie jest znanych kilka technologii zgazowania osadów ściekowych, które jednak nie są jeszcze Archives of Waste Management and Environmental Protection, vol. 12 issue 1 (2010) 39 stosowane szeroko komercyjnie. Znane rozwiązania konstrukcyjne reaktorów do zgazowania biomasy w tym osadów ściekowych można podzielić na 3 główne grupy [12, 13]: • Reaktory ze złożem stałym (Fixed bed gasifier). • Reaktory ze złożem fluidalnym (Fluidised bed gasifier). • Reaktory strumieniowe (Entrained bed gasifier). W zakresie małych i średnich mocy dominują technologie reaktorów ze złożem stałym. Rozróżnia się tu następujące typy reaktorów: • Przeciwprądowe (górnociągowe); updraft gasifier. • Współprądowe (dolnociągowe ); downdraft gasifier. • Krzyżowo-prądowe. W procesach zgazowania osadów ściekowych stosuje się najczęściej reaktory ze złożem stałym i fluidalnym. Gazyfikatory fluidalne nadają się zwłaszcza do zgazowania wsadu organicznego o znacznej zawartości części mineralnych. Powszechnie uznaje się, iż technologie fluidalne przeznaczone są dla układów o stosunkowo dużych mocach (>10MW). Jednocześnie wiadomo, że w turbinach gazowych lub silnikach tłokowych, które napędzają generatory prądu elektrycznego lub maszyny robocze istnieją duże wymagania co do jakości gazu. Na przykład minimalna wartość opałowa (4-6MJ/m3), minimalny udział wodoru (10-20%), brak lub postać parowa smoły, maksymalny udział chlorowodoru (1 ppm) itd. [14]. Wyniki badań pokazują [15, 16], iż zgazowanie osadów ściekowych w rektorach ze złożem stałym dolnociągowym (współprądowym) charakteryzuje się stosunkowo niewielką zawartością smoły w wytwarzanym gazie. Jest to spowodowane tym, iż substancje smoliste będące produktem procesu przechodząc przez wysokotemperaturowe strefy spalania i zgazowania ulegają w większości dekompozycji i utlenieniu. Kiedy jednak niezbyt istotna pozostaje ilość smoły w wytwarzanym gazie, źródłem gazu mogą być reaktory przeciwprądowe. Osady ściekowe stanowią paliwo, które musi być odpowiednio przygotowane, by proces ich zgazowania mógł być traktowany jako obiecująca metoda wytwarzania ciepła. Aby określić przydatność osadów ściekowych do ich zgazowania należy poznać ich podstawowe właściwości fizyczne i chemiczne. Skład elementarny osadów ściekowych, zawartość pierwiastków śladowych oraz związków nieorganicznych zależny jest od wielu czynników, przy czym główną rolę może odgrywać region kraju lub świata. 4. Obliczenia składu gazu ze zgazowania Teoretyczna analiza procesu zgazowania osadów ściekowych może pomóc w znalezieniu parametrów prowadzenia procesu, przy których uzyskiwany gaz ze zgazowania charakteryzować się będzie względnie dużą wartością opałową. W literaturze zajmującej się problematyką zgazowania można wyróżnić dwie możliwości analizy zjawiska. Pierwszy 40 Archiwum Gospodarki Odpadami i Ochrony Środowiska, vol. 12 nr 1 (2010) z nich [17] jest skoncentrowany na równowagowe obliczenie składu gazu. Drugi zaś [18], polega na wydzieleniu w procesie kilku stref w reaktorze. Większość modeli równowagowych bazuje na minimalizacji funkcji Gibbsa [17, 19]. Obliczenia składu gazu uzyskanego ze zgazowania osadów ściekowych przeprowadzono opierając się na równowadze termodynamicznej, przy założeniach, że proces prowadzony jest w reaktorze dolnociągowym ze złożem stałym, przy ciśnieniu atmosferycznym. Czynnikiem zgazowującym jest powietrze atmosferyczne. Ilość smół powstających w tego typu reaktorach jest niewielka, dlatego założono, że substancjami, jakie powstają w procesie zgazowania są CO2, CO, H2O, H2 i CH4 oraz N2 i O2. Założono, iż czas pobytu substratów w reaktorze jest na tyle długi, aby osiągnąć stan równowagi. Takie uproszczenie zostało wcześniej potwierdzone przez innych autorów [19]. Analiza elementarna danego rodzaju osadu ściekowego przyjęta została na podstawie dostępnych źródeł literaturowych [20-23]. Obliczenia składu gazu przeprowadzono dla czterech rodzajów osadów ściekowych różniących się krajem pochodzenia. W tabeli 4.1 przedstawiono średni skład elementarny ustabilizowanych, analizowanych osadów ściekowych w stanie suchym i bezpopiołowym (daf). Tabela 4.1 Średni skład elementarny ustabilizowanych osadów ściekowych w stanie suchym i bezpopiołowym (daf) Kraj wytworzenia Hiszpania Australia Islandia Korea Pd, c 52,3 41,8 53,5 55,1 h 8,0 5,4 6,6 8,6 n 6,7 4,3 4,1 7,2 o 33,0 48,5 35,8 29,1 Strumień doprowadzonego powietrza do reaktora został doprany w taki sposób, aby stosunek nadmiaru powietrza zawierał się w przedziale λ=0,3÷0,55. Do obliczeń wykorzystano program Gaseq. Wyniki symulacji obliczeniowych przedstawiono na rysunkach 4.1-4.5. Na rysunku 4.1 przedstawiono skład gazu ze zgazowania w funkcji stosunku nadmiaru powietrza podczas zgazowania osadów ściekowych (kraj wytworzenia – Korea Pd.) dla założonej temperatury w strefie zgazowania równej Tzg=1000K. Wyniki otrzymane dla pozostałych analizowanych osadów były podobne jeśli wziąć pod uwagę tendencje przebiegów zmian udziałów molowych rozpatrywanych składników. Udział metanu w gazie ze zgazowania zmniejsza się wraz ze wzrostem stosunku nadmiaru powietrza. Dla większej części analizowanego zakresu λ jest on mały, osiągając maksymalnie wartość około 10% dla λ=0,3. Udział wodoru w gazie ze zgazowania osadów ściekowych wykazuje zmienną tendencję, gdyż obserwuje się maksimum udziału molowego wodoru dla stosunku nadmiaru powietrza wynoszącego ok. 0,42. Nie są to jednak zmiany duże – oscylują w granicach od około 0,07 do 0,12. Udział ditlenku węgla w gazie ze zgazowania zwiększa się wraz ze wzrostem stosunku nadmiaru powietrza. W badanym zakresie λ, molowy udział tlenku węgla spada od wartości około 0,27 do około 0,19. Udział molowy azotu rośnie wraz Archives of Waste Management and Environmental Protection, vol. 12 issue 1 (2010) 41 ze wzrostem stosunku nadmiaru powietrza, czego należało się spodziewać, ze względu na doprowadzaną do procesu większą ilość powietrza. 0,6 udział molowy składnika 0,5 metan 0,4 tlenek wegla ditlenek węgla wodór 0,3 azot 0,2 0,1 0 0,3 0,35 0,4 0,45 0,5 0,55 lambda Rys. 4.1 Skład gazu w funkcji stosunku nadmiaru powietrza dla zgazowania osadu ściekowego (Korea); Tzg=1000K Na rysunkach 4.2-4.4 przedstawiono porównanie uzyskanych wyników dla badanych rodzajów osadów ściekowych. 0,2 0,18 udział molowy wodoru 0,16 0,14 Hiszpania Australia 0,12 Islandia Korea 0,1 0,08 0,06 0,04 0,3 0,35 0,4 0,45 0,5 0,55 lambda Rys. 4.2 Udział molowy wodoru w gazie ze zgazowania w funkcji stosunku nadmiaru powietrza dla różnych typów osadów ściekowych Jak widać, istnieje wartość stosunku nadmiaru powietrza, dla którego udział molowy wodoru jest największy. Jednocześnie widać, iż osady ściekowe australijskie charakteryzują się najwyższym udziałem wodoru (udział molowy tlenu wynoszący około zH2=17%) spośród wszystkich analizowanych osadów. Widać również, iż australijskie osady ściekowe Archiwum Gospodarki Odpadami i Ochrony Środowiska, vol. 12 nr 1 (2010) 42 wykazują najwyższą zawartość metanu spośród wszystkich analizowanych osadów. Niezależnie od typu osadu zawartość metanu w uzyskanym gazie maleje wraz ze wzrostem stosunku nadmiaru powietrza osiągając wartość bliską 0 dla λ=0,55. 0,18 0,16 0,14 udział molowy metanu 0,12 Hiszpania 0,1 Australia Islandia 0,08 Korea 0,06 0,04 0,02 0 0,3 0,35 0,4 0,45 0,5 0,55 lambda Rys. 4.3 Udział molowy metanu w gazie ze zgazowania w funkcji stosunku nadmiaru powietrza dla różnych typów osadów ściekowych Udział CO maleje wraz ze wzrostem stosunku nadmiaru powietrza, przy czym największe wartości występują dla λ=0,3 i osadów ściekowych z Australii. Osady te charakteryzują się najwyższą zawartością tlenu i jednocześnie najniższą zawartością węgla (w porównaniu z pozostałymi osadami), jednakże charakteryzują się najwyższą zawartością składników palnych w gazie. Wytłumaczyć to można wykorzystując regułę przekory Le ChatelieraBrauna. Palne składniki gazu ze zgazowania tworzą się na drodze reakcji egzotermicznych. Wysoka zawartość tlenu w osadach ściekowych z Australii powoduje obniżenie temperatury reakcji a to – przekornie – powoduje przesuniecie reakcji w kierunku równowagi i wzrost ilości palnych składników w gazie. Udział molowy CO2 w gazie ze zgazowania rośnie wraz ze wzrostem stosunku nadmiaru powietrza. Na rysunku 4.5 pokazano zależność wartości opałowej uzyskanego gazu w funkcji stosunku nadmiaru powietrza dla badanych osadów ściekowych. Analizując poniższy wykres widać, iż wartość opałowa gazu ze zgazowania maleje wraz ze wzrostem stosunku nadmiaru powietrza. Jest to spowodowane faktem, iż wzrost ilości tlenu doprowadzanego do strefy zgazowania powoduje dopalanie niezupełnych produktów reakcji. Archives of Waste Management and Environmental Protection, vol. 12 issue 1 (2010) 0,4 43 0,25 0,35 0,2 0,25 0,15 0,2 0,1 0,15 Hiszpania Australia Islandia Korea Hiszpania Australia Islandia Korea udział molowy ditlenku węgla udział molowy tlenku węgla 0,3 0,1 0,05 0,05 0 0 0,3 0,35 0,4 0,45 0,5 0,55 lambda Rys. 4.4 Udział molowy tlenku i ditlenku węgla w gazie ze zgazowania w funkcji stosunku nadmiaru powietrza dla różnych typów osadów ściekowych 12000 10000 Wdd, kJ/m3n 8000 Hiszpania Australia 6000 Islandia Korea 4000 2000 0 0,3 0,35 0,4 0,45 0,5 0,55 lambda Rys. 4.5 Zależność wartości opałowej w funkcji stosunku nadmiaru powietrza 5. Posumowanie Teoretyczna analiza procesu zgazowania osadów ściekowych może pomóc w znalezieniu parametrów prowadzenia procesu, przy których uzyskiwany gaz ze zgazowania charakteryzować się będzie względnie dużą wartością opałową. Osady ściekowe są bardzo specyficznym materiałem pod kątem ich zgazowania. Ich skład elementarny jest bardzo zmienny, zależny od regionu powstania. Uznając za nadrzędną potrzebę rozwoju termicznych metod unieszkodliwiania osadów ściekowych, a szczególnie niepoznanego 44 Archiwum Gospodarki Odpadami i Ochrony Środowiska, vol. 12 nr 1 (2010) dotąd w dostatecznie dobrym stopniu zgazowania, należy dokonywać teoretycznych analiz tego procesu. Wnioski z tych analiz pomogą w znalezieniu parametrów prowadzenia procesu, przy których uzyskiwany gaz ze zgazowania charakteryzować się będzie względnie dużą kalorycznością. Literatura [1] Rozporządzenie Ministra Środowiska z dn. 27 IX 2001 w sprawie katalogu odpadów Dz. U. z dn. 8 X 2001r. (Dz.U. 2001 nr 112 poz. 1206) [2] Krajowy Program Oczyszczania Ścieków Komunalnych. Ministerstwo Środowiska. Warszawa 2003 [3] Rocznik Statystyczny. Ochrona Środowiska. GUS Warszawa 2008 [4] „Krajowy Plan gospodarki odpadami 2010”. Uchwała Rady Ministrów nr 233 z dn. 29 XII 2006 (Monitor Polski z dn. 29 grudnia 2006) [5] Mały rocznik statystyczny Polski 2009 [6] Ustawa z dnia 27 IV 2001r. o odpadach (Dz. U. 2001 nr 62 poz. 628) [7] Rozporządzenie Ministra Środowiska z dnia 1 sierpnia 2002 r. w sprawie komunalnych osadów ściekowych (Dz.U. 2002 nr 134 poz. 1140) [8] Rozporządzenie Ministra Gospodarki z dnia 29 stycznia 2002 r. w sprawie rodzajów odpadów innych niż niebezpieczne oraz rodzajów instalacji i urządzeń, w których dopuszcza się ich termiczne przekształcenie (Dz.U. 2002 nr 18 poz. 176) [9] Rozporządzenie Ministra Gospodarki z dnia 21 marca 2002 r. w sprawie wymagań dotyczących prowadzenia procesu termicznego przekształcania odpadów (Dz.U. 2002 nr 37 poz. 339) [10]Rozporządzenie Ministra Gospodarki i Pracy z dnia 7 września 2005 r. w sprawie kryteriów oraz procedur dopuszczania odpadów do składowania na składowisku odpadów danego typu (Dz.U. 2005 nr 186 poz. 1553) [11] J. Bień, W. Nowak, Zgazowanie osadów ściekowych cz. II, Czysta energia, (43), 5, 2005 [12] T. Chmielniak, J. Skorek, J. Kalina, S. Lepszy, Układy zintegrowane ze zgazowaniem biomasy, Wydawnictwo Politechniki Śląskiej, Gliwice 2008 [13] J. Bień, W. Nowak, Zgazowanie osadów ściekowych cz. I, Czysta energia, (42), 4, 2005 [14] J. Nadziakiewicz, K. Wacławiak, S. Stelmach, Procesy termiczne utylizacji odpadów, Wydawnictwo Politechniki Śląskiej, Gliwice 2007 Archives of Waste Management and Environmental Protection, vol. 12 issue 1 (2010) 45 [15] M. Dogru, A. Midilli, C.R. Howarth, Gasification of sewage sludge using a throated downdraft gasifier and uncertainty analysis, Fuel Processing Technology, 75 (2002), pp. 55-82 [16] A. Midilli, M. Dogru, C.R. Howarth, M.J. Ling, T. Ayhan, Combustible gas production from sewage sludge with a downdraft gasifier, Energy Conversion and management, 42 (2001), pp. 155-172 [17] R. Altafini, P. Bander, M. Barreto, Prediction of the working parameters of a wood waste gasifier through equilibrium model, Energy Conversion and Management, 44 (2003), p. 459-469 [18] C.D. Blasi, Dynamic behavior of stratified downdraft gasifier, Chemical Engineering Science, 55 (2000), p. 2931-2944 [19] A. Zainal, R. Ali, C.H. Lean, K.N. Seetharamu, Prediction of performance of a downdraft gasifier using equilibrium modeling for different biomass materials, Energy Conversion and Management 42 (2001), p. 1499-1515 [20] A. Dominguez, J.A. Menendez, J.J. Pis, Hydrogen rich fuel gas production from the pyrolysis of wet sewage sludge at high temperature, J.Anal. Appl. Pyrolysis, 77 (2006), p.127-132 [21] L. Shen, D.-K. Hang, An experimental study of oil recovery from sewage sludge by low-temperature pyrolysis in a fluidised-bed, Fuel 82 (2003), p. 465-472 [22] A. Mountouris, E. Voutsas, D. Tassios, Plasma gasification of sewage sludge: process development and energy optimization. Energy Conversion and Management. 49 (2008) p. 2264-2271 [23] P.J. Hyun, H.S. Hyeon, P. Young-Kwon, T. Jin-Heong, J. Jong-Ki, P. Junhong, R. Changkook, K. Seung-Soo, Bioresource Technology 101 (2010) p. 83-85 46 Archiwum Gospodarki Odpadami i Ochrony Środowiska, vol. 12 nr 1 (2010)