Napływ po osadniku wstępnym ok. 65% z 11500 m3/d = 7508,4 m3/d

Napływ po osadniku wstępnym ok. 65% z 11500 m3/d = 7508,4 m3/d

OBLICZENIE ZAPOTRZEBOWANIA TLENU DLA KOMORY KFDN1 OB. NR 12
Zapotrzebowanie tlenu oblicza się wg równania:
OV
OVd ,C
OVd , N
OVd , D
gdzie:
OV
– zapotrzebowanie tlenu, [kgO2/d]
OVd,C – zapotrzebowanie tlenu na mineralizację związków organicznych, [kgO2/d]
OVd,N – zapotrzebowanie tlenu na mineralizację azotu amonowego, [kgO2/d]
OVd,D – odzysk tlenu z denitryfikacji, [kgO2/d].
Napływ po osadniku wstępnym ok. 65% z 11500 m3/d = 7508,4 m3/d
9.1. Obliczenie zapotrzebowania tlenu dla mineralizacji związków organicznych OVd,C
Dla wieku osadu WO = 13,2d z wykresu poniżej odczytano jednostkowe zapotrzebowanie
tlenu (bez nitryfikacji) przy temperaturze 12oC i 20oC
Rys.6 Jednostkowe zapotrzebowanie tlenu na mineralizację związków organicznych w
zależności od wieku osadu.
12oC
OVc = 1,125 kgO2/kg BZT5 dopływu,
20oC
OVc = 1,228 kgO2/kg BZT5 dopływu,
OVd,C
OVC 1,035 QNOM
BZT50 BZT5e
, kgO2 / d
1000
dla temperatury ścieków 12ºC:
OVd,C
361,9 15 gBZT5 / m3
1000
1,125 kgO2 / kgBZT5 1,035 7508,4 m3 / d
3032,8 kgO2 / d
dla temperatury ścieków 20ºC:
OVd,C
1,228 kgO2 / kgBZT5 1,035 7508,4 m3 / d
361,9 15 gBZT5 / m3
1000
3310,5kgO2 / d
9.2. Obliczenie zapotrzebowania tlenu na nitryfikację
Dobowe zapotrzebowanie tlenu na nitryfikację obliczać należy wg równania:
OVd , N
1,035 QNOM 4,3 S NO3 , D
S NO3 , ZB
S NO3 , AN
1000
gdzie:
OVd,N – dobowe zapotrzebowanie tlenu na nitryfikację azotu amonowego kgO2/d,
QNOM
– nominalny dobowy dopływ ścieków do oczyszczalni m3/d,
SNO3, D – stężenie azotu azotanowego do denitryfikacji gN/m3,
SNO3, ZB – stężenie azotu azotanowego w dopływie do bloku technologicznego gN/m3,
SNO3, AN – stężenie azotu azotanowego w odpływie z osadnika wtórnego gN/m3.
Warunkiem umożliwiającym obliczenie zapotrzebowania tlenu na nitryfikację azotu
amonowego jest sporządzenie bilansu azotu wg wytycznych podanych poniżej:
azot na dopływie do bloku osadu czynnego:
NTKN = NOG = 96,0 gN/m3,
NNH4 = 44,5 gN/m3,
NNO3 = 0 gN/m3,
NNO2 = 0 gN/m3,
Norg. = gN/m3,
azot wbudowany w biomasę osadu czynnego i odprowadzany z osadem nadmiernym:
NB = 0,045 x (455,1 - 15) = 19,8 gN/m3
azot na odpływie z osadnika wtórnego:
Noge. = 10,0 gN/m3,
NNO3e = 8,0 gN/m3
NNH4e = 1,0 gN/m3
Norge. = 1,0 g N/m3
azot do denitryfikacji:
N D = 66,2 g N/m3
Dane:
Qd
= 1,035 · 7508,4 m3/d,
4,3
- współczynnik jednostkowego zapotrzebowania tlenu na nitryfikację 1 gNH4,
SNO3, D = 66,2 gN/m3,
SNO3, ZB = 0 gN/m3,
SNO3, AN = 8,0 gN/m3,
Zatem:
OVd , N
1,035 7508 4,3 66,2 0 8,0
1000
2479,5 kgO2 / d
9.3. Odzysk tlenu z denitryfikacji
Odzysk tlenu z denitryfikacji należy obliczać wg równania:
OVd ,D
1,035 Q NOM 2,9 S NO3 , D
1000
Zatem :
OVd ,D
1,035 7508,4 2,9 66,2 gN / m3
= 1491,9 kgO2/d
1000
9.4. Sumaryczne dobowe zapotrzebowanie tlenu
Średniodobowe
dla temperatury ścieków 12°C:
OV = 3032,8 + 2479,5 – 1491,9 = 4020,4 kgO/d = 167,5 kgO/h
dla temperatury ścieków 20°C:
OV = 3310,5 + 2479,5 – 1491,9 = 4298,1 kgO/d = 179,1 kgO/h
Maksymalne godzinowe
Maksymalne godzinowe zapotrzebowanie tlenu obliczeń należy wg równania:
OVh
f C OVd, C OVd, D
f N OVd, N
24
Z wykresu odczytano wartości współczynników fC i fN, dla WO = 13,2 d i
ŁBZT5 = 3536,7 kgO2/d:
fC = 1,1
fN = 1,5
Zatem maksymalne godzinowe zapotrzebowanie tlenu wyniesie:
dla temperatury ścieków 12°C:
OVh
1,1 3032,8 1491,9
24
1,5 2479,5
226,0kgO2 / h
dla temperatury 20°C:
OVh
1,1 3310,5 1491,9
24
1,5 2479,5
238,0kgO2 / h
Wymagane zapotrzebowanie na tlen α = 0,65
SOTR max = 1,28 x 238/0,65 = 469 kg/O2 /h
SOTR min = 1,28 x 226/0,65 = 445 kg/O2 /h
Zapotrzebowanie powietrza:
- wykorzystanie tlenu przez dyfuzory przy h=4,7 m 30%
- ilość obliczeniowa powietrza =