projekt budowlany

Transkrypt

projekt budowlany

PROJEKT BUDOWLANY
TEMAT: PRZEBUDOWA BUDYNKU HALI H-B3B4 NA LABORATORIA ORAZ
POMIESZCZENIA DYDAKTYCZNE I PRACOWNICZE DLA POTRZEB UCZELNI
.
ADRES: KRAKÓW AL.MICKIEWICZA 30.
OBIEKT: BUDYNEK DYDAKTYCZNY.
FAZA:
PROJEKT BUDOWLANY.
BRANŻA: KONSTRUKCJA.
INWESTOR: AKADEMIA GÓRNICZO-HUTNICZA IM. ST. STASZICA
AL. A. MICKIEWICZA 30
30-059 KRAKÓW.
AUTOR OPRACOWANIA : inż. Jerzy Borkowski upr. nr G.P.IV. 63/108/75
SPRAWDZIŁ :
inż. Janusz Żołyński upr. nr 125/70
KRAKÓW. CZERWIEC 2010r.
1
SPIS ZAWARTOŚCI.
1. OPIS TECHNICZNY.
2. OBLICZENIA STATYCZNE (stron - 72).
3. CZĘŚĆ GRAFICZNA – RYSUNKI KONSTRUKCYJNE
nr 1/K - PLAN POZYCJI FUNDAMENTÓW.
nr 2/K - PLAN POZYCJI W POZIOMIE ±0,00 BUDYNKU.`
nr 3/K - PLAN POZYCJI STROPÓW W POZIOMIE +5,55.
nr 6/K - PRZEKROJE POPRZECZNE A-A i B-B i SCHEMATY
KONSTRUKCJI
2
OPIS TECHNICZNY
DO CZĘŚCI KONSTRUKCYJNEJ PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY
BUDYNKU HALI H-B3B4 NA LABORATORIA ORAZ POMIESZCZENIA
DYDAKTYCZNE I PRACOWNICZE DLA POTRZEB AKADEMII GÓRNICZOHUTNICZEJ W KRAKOWIE.
1. PODSTAWY PRAWNE.
1.1.Zlecenie Inwestora Akademii Górniczo-Hutniczej im. St. Staszica al. A. Mickiewicza 30
30-059 Kraków.
1.2.Dokumentacja geotechniczna przedmiotowego terenu wykonana dla potrzeb projektu
przez „GEOMAX” Kamil Wroński 42-450 Łazy – Ciągowice ul. 1 Maj 15 w czerwcu
2010r.
1.3. Koncepcja architektoniczna przebudowy budynku wykonana przez IMB ASYMETRIA
sp. z o. o. 31-144 Kraków ul Biskupia 1 w lutym 2010r.
1.3. Koncepcja konstrukcyjna przebudowy budynku wykonana przez „TEQUM” 31-144
Kraków ul Biskupia 1 w lutym 2010r.
1.4.Projekt budowlany - część architektoniczna wykonywana aktualnie przez IMB
ASYMETRIA 31-144 Kraków ul Biskupia 1.
1.5. Ekspertyza konstrukcyjna stanu technicznego budynku hali AGH B4 wykonana dla
potrzeb projektu „TEQUM” 31-144 Kraków ul Biskupia 1 w czerwcu 2010r.
1.6.Polskie Normy Budowlane.
2. CEL I ZAKRES OPRACOWANIA.
Celem opracowania jest projekt budowlany - konstrukcyjny przebudowy budynku
dydaktycznego hali B4 Akademii Górniczo – Hutniczej w Krakowie.
Zakres opracowania obejmuje obliczenia statyczne, niezbędne schematy statyczne
oraz plany pozycji obliczeniowych obejmujące wszystkie nowe elementy konstrukcyjne
budynku w zakresie określonym przez projekt budowlany.
3. OPIS KONSTRUKCJI ISTNIEJACEGO BUDYNKU HALI H-B3B4.
Przedmiotowy budynek hali oznaczonej jako H-B3B4 na terenie Akademii Górniczo
Hutniczej w
Krakowie.
Budynek stanowi element uzupełniający zabudowę szeregową pawilonów B1, B2, B3, B4 z
osią
podłużną na kierunku wschód-zachód.
Budynek hali H-B3B4 to budynek szkieletowy, trójnawowy, z bocznymi nawami
posiadającymi dwie kondygnacje (parter i piętro), oraz wysoką jednoprzestrzenną nawą
główną. W narożniku północno – zachodnim nawy głównej znajduje się niewielkie
podpiwniczenie pod podestem niosącym urządzenia techniczne.
Budynek posiada kształt regularnego prostokąta o wymiarach rzutu 37,70x34,0m.
Podstawową konstrukcję nośną budynku stanowią trójnawowe ramy żelbetowe w
rozstawie osiowym 4,10m. W odległości 29,0m od ściany szczytowej zlokalizowana jest
dylatacja na całej szerokości budynku. Osiowy rozstawa ram nośnych wynosi 4.1m.
Osiowa
rozpiętość nawy głównej wynosi 13,60m a jej wysokość ok. 16,0m, nawy boczne o
3
rozpiętości około 10,0m posiadają wysokości od 9,0 do 10,0m. Nawa główna która jest
podstawowym przedmiotem adaptacji posiada przeszklenie oknami na całej wysokości
ściany szczytowej zachodniej oraz na całej długości nawy powyżej stropodachu naw
bocznych. Od strony wschodniej murowana ściana szczytowa pełna na całej wysokości
nawy głównej.
W poziomie stropu piętra naw bocznych w przestrzeni nawy głównej, pomiędzy osiami dwu
środkowych ram znajdują się dwa wspornikowe, żelbetowe pomosty w formie balkonów.
Przekrycie nawy głównej stanowi stropodach o kształcie łukowym wykonany z żelbetowych,
prefabrykowanych płyt dachowych. Ściany szczytowe i mury podparapetowe murowane z
cegły pełnej ceramicznej na zaprawie cementowo – wapiennej.
W poziomie +9,80 w nawie głównej, na wspornikach słupów głównych znajdują się belki
podsuwnicowe w rozstawie około 12,20m, niosące suwnicę pomostową o nośności
15000kG.
W przestrzeni nawy głównej hali znajduję się liczne fundamenty betonowe pod urządzenia i
maszyny służące dla dydaktyki uczelnianej.
4. OPIS KONSTRUKCJI PROJEKTOWANYCH ZMIAN W BUDYNKU.
4.1. Przebudowa przedmiotowego budynku polegać będzie na likwidacji istniejącej suwnicy
w nawie głównej, a następnie wprowadzenie w przestrzeń nawy głównej hali dwóch
dodatkowych poziomów użytkowych na całej przestrzeni hali, jeden w poziomie
+5,55m = poziomowi przyległych stropów piętra naw bocznych, a drugi w poziomie
+9,80m = poziomowi górnej powierzchni istniejących belek podsuwnicowych.
4.2. Zaprojektowana konstrukcja dwóch dodatkowych stropów w nawie głównej została
oparta na założeniu aby nie obciążać dodatkowo istniejącego szkieletu konstrukcji hali i
w tym celu zaprojektowano wewnątrz nawy głównej budynku całkowicie niezależny,
oddylatowany od istniejącej konstrukcji układ szkieletowy dwóch dwukondygnacyjnych
(a w części nawet trójkondygnacyjnych) , pięcioprzęsłowych ram podłużnych o
przęsłach 7,82+8,20+4,10+8,36+8,04m. Ramy w rozstawie osiowym 7,19m.
4.3. W części środkowej, w jednym polu pomiędzy osiami 2-3 nowych i F-H starych ram
zaprojektowano dodatkową antresolę techniczną pod urządzenia klimatyzacyjne w
poziomie +13,22m, której słupy są przedłużeniem nowych słupów projektowanego
szkieletu żelbetowego. Wejście rewizyjne na antresolę zapewni stalowa drabinka i właz.
4.4. Strop antresoli w poziomie +13,22m zaprojektowano jako strop żelbetowy, płytowo –
żebrowy o płycie żelbetowej o gr 12cm o przęsłach o rozpiętości 2,05m wspartej na
poprzecznych żebrach żelbetowych 30x50cm co 2,05m, wspierających się na
podłużnych jednoprzęsłowych podciągach – ryglach ram 30x80cm wspierających się na
słupach żelbetowych 30x30cm II piętra. Antresola obudowana po obwodzie ścianką z
POROTHERMU 25 AKU o gr. 25cm.
4.5. Strop II p, w poziomie +9,80m zaprojektowano na całej przestrzeni hali jako strop
żelbetowy, płytowo – żebrowy o płycie żelbetowej o gr 12cm o przęsłach o rozpiętości
2,05m wspartej na poprzecznych żebrach żelbetowych 25x50cm (przy klatce schodowej
30x50cm), o rozpiętości przęsła środkowego 7,19m oraz obustronnie przewieszonych
przez wspornikach do istniejących, a pozostawionych (po demontażu suwnicy i
torowiska suwnicy) belkach podsuwnicowych.
4.6. W trakcie środkowym, w jego polu ograniczonymi osiami D i E, oraz 2 i 3 usytuowano
zapewniającą komunikację pionową pomiędzy poziomem Ip i IIp, żelbetową, płytową o
grubości płyty biegów 12cm, a spocznika 14cm, dwubiegową, klatkę schodową
prowadzącą z parteru na Ip. Obudowę ognioodporną klatki w przestrzeni Ip i IIp
zapewni ścianka z pustaków betonowych „Tecnoamerbloku” o gr 19cm.
4
4.7. Strop nad parterem w poziomie I p zaprojektowano analogicznie jak strop powyżej - jako
strop monolityczny, żelbetowy, płytowo - żebrowe, o grubości płyty 12cm wspartej na
poprzecznych, jednoprzęsłowych obustronnie przewieszonych żebrach 25x50cm o
rozpiętości środkowego przęsła 7,19m, wspierających się na podłużnych podciągach –
pięcioprzęsłowych ryglach ram głównych, które z kolei wspierają się na żelbetowych
słupach 35x35cm. Przed przystąpieniem do wykonania tego stropu należy rozebrać dwa
wspornikowe pomosty – balkony żelbetowe bez naruszenia konstrukcji i zbrojenia
istniejących słupów głównych ram poprzecznych.
4.8. W istniejącej ścianie szczytowej od strony wschodniej w poziomie Ip i IIp
zaprojektowano otwory okienne zaopatrzone w nadproża stalowe z belek walcowanych
2I200, po jednej z każdej strony muru.
4.9. W istniejącym stropodachu nad nawą boczną pomiędzy osiami E i F zaprojektowano
zamontowanie klapy oddymiającej, co wiąże się z wykuciem otworu w płycie
stropodachu pomiędzy ryglami istniejących ram głównych budynku hali.
4.9. Fundamenty budynku zostały zaprojektowane jako stopy fundamentowe posadowione
bezpośrednio na gruncie rodzimym.
5.POSADOWIENIE PRZEBUDOWY NAWY GŁÓWNEJ BUDYNKU.
5.1. Na podstawie przytoczonej na wstępie w opisie dokumentacji geologicznej wykonanej w
czerwcu 2010r, w podłożu gruntowym na poziomie projektowanego posadowienia
fundamentów przebudowy znajdują proste warunki gruntowe o zróżnicowanym
uwarstwieniu, dające korzystne warunki posadowienia fundamentów.
5.2. W chwili obecnej w podłożu gruntowym w poziomie projektowanego posadowienia
zalega warstwa średnio zagęszczonych piasków grubych i średnich warstwy Ib o
miąższości 2,90-3,40m o ID=0,55, a poniżej warstwa średnio zagęszczonych pospółek
warstwy Ic
o nieprzewierconej miąższości o ID=0,60.
5.3. Stwierdzono ciągłe, ustabilizowane zwierciadło wody gruntowej na głębokości 2,6-2,8m
ppt to jest na rzędnej 201,55-201,80m npm.
5.4. W istniejących warunkach gruntowych przeanalizowano sposób posadowienia budynku
którego dotyczyła przedmiotowa dokumentacja geologiczna i przyjęto bezpośredni
sposób posadowienia budynku na stopach fundamentowych i ławach fundamentowych,
na warstwie geotechnicznej Ia1 na poziomie -2,60m pp parteru na rzędnej 201,65m
npm.
5.5. Kategoria geotechniczna budynku HALI H-B4/B3 - ustalono I kategorię geotechniczną
charakteryzującą się prostymi warunkami gruntowymi oraz budynkiem o wysokości
dwóch kondygnacji.
6.PRZYJĘTE OBCIĄŻENIA UŻYTKOWE.
- obciążenie użytkowe stropów pomieszczeń biurowe I laboratoryjne p=2,00kN/m2
- obciążenie użytkowe stropów pomieszczeń – centrala wentylacji p=5,00kN/m2
-obciążenie użytkowe klatki schodowej
p=4.00kN/m2
-obciążenie śniegiem zgodnie z PN-80/B-02010
-obciążenie wiatrem zgodnie z PN-77/B-02011
-ciężary objętościowe materiałów zgodnie z PN-82/B-02001
7.ZASTOSOWANE MATERIAŁY BUDOWLANE.
-beton konstrukcyjny stropów monolitycznych
-beton konstrukcyjny pozostałych elementów konstrukcyjnych
5
B25
B25
-beton konstrukcyjny fundamentów I płyty, posadzki B25 beton szczelny W-6
-stal zbrojeniowa A-O StOS
-stal zbrojeniowa A-IIIN, BST500S-Q: Ra=42,0
-stal profilowa 18G2
-bloczki ceramiczne np. POROTHERM 25 AKU kl.10 – gr.25cm – ściany antresoli
technicznej w poziomie +13,22.
-pustaki „TECNOAMERBLOK” kl.15 – gr. 19cm – ściany Klatki schodowej.
-ścianki działowe YTONG – gr. 11,5cm i 15cm.
-zestawy wentylacyjne – trzony wentylacyjne typu Shiedel
8.UWAGI KOŃCOWE.
8.1. Ze względu na duży stopień trudności realizacyjnych związanych z budową
przedmiotowego obiektu prace budowlane należy powierzyć wykwalifikowanej i
znanej firmie budowlanej, posiadającej doświadczenie w wykonywaniu tego rodzaju
prac budowlanych i gwarantujących wysoką jakość wykonania oraz bezpieczeństwo
podczas prowadzenia prac budowlanych.
8.2. Z tego również powodu niezbędnym wydaje się wykonywanie stałego nadzoru
autorskiego nad pracami konstrukcyjnymi.
8.3. Zastrzega się konieczność odbioru wykopów fundamentowych przez uprawnionego
geologa.
8,4, Prace budowlane należy prowadzić pod bezpośrednim nadzorem doświadczonego,
uprawnionego inżyniera budowlanego.
8.5. UWAGA: JAKIEKOLWIEK ZMIANY MATERIAŁÓW KONSTRUKCYJNYCH
ZASTOSOWANYCH W PROJEKCIE, A POWODUJĄCE ZMIANĘ
SCHEMATU LUB WARTOŚCI OBCIĄŻEŃ SĄ NIEDOPUSZCZALNE I
JAKIEKOLWIEK TEGO TYPU ZMIANY MUSZĄ BYĆ ZGŁOSZONE I
ZAAKCEPTOWANE PRZEZ PROJEKTANTA POD RYGOREM
WSTRZYMANIA PRAC BUDOWLANYCH.
OPRACOWAŁ:
inż. Jerzy Borkowski
6
OBLICZENIA STATYCZNE
DYDAKTYCZNE I PRACOWNICZE DLA POTRZEB AKADEMII GÓRNICZOHUTNICZEJ W KRAKOWIE
OBLICZENIA STATYCZNE
DYDAKTYCZNE I PRACOWNICZE DLA POTRZEB AKADEMII GÓRNICZOHUTNICZEJ W KRAKOWIE
CZĘŚĆ A.
ZESTAWIENIA OBCIĄŻEŃ POSZCZEGÓLNYCH STROPÓW ORAZ CIĘŻARY
ŚCIAN.
A-1. Zestawienie obciążeń na stropy pomieszczeń dydaktycznych w poziomie +9,90.
Nazwa
płytki ceramiczne na kleju 2cm
wylewka cementowa 6cm
styropian 2cm
7
Wartość charakterystyczna
0,02x22
0,440
0,06x23
1,380
0,02x0,45
0,009
γ Wart. obl.
1,2
0,528
1,3
1,794
1,2
0,011
płyta żelbetowa 12cm
sufit podwieszony
SUMA obciążeń stałych
obc. zastępcze od ścianek działowych
obc. użytkowe
SUMA obciążeń zmiennych
0,12x25
0,3
3,000
0,300
5,23
1,1
1,2
3,300
0,360
5,99
1,25
2
1,250
2,000
3,25
1,2
1,4
1,50
2,800
4,30
A-2. Zestawienie obciążeń na stropy pomieszczeń dydaktycznych w poziomie +5,55
Nazwa
styropian 2cm
sufit podwieszony
obc. zastępcze od ścianek działowych
obc. użytkowe
0,02x22
0,440
0,06x23
1,380
0,02x0,45
0,009
0,12x25
3,000
0,3
0,300
5,23
1,25
2
1,250
2,000
3,25
γ Wart. obl.
1,2
0,528
1,3
1,794
1,2
0,011
1,1
3,300
1,2
0,360
5,99
1,2
1,4
1,50
2,800
4,30
A-3. Zestawienie obciążeń na płytę biegu schodów z poziomu+5,55 na +9,90.
Kąt pochylenia biegu schodowego tgα =17,40/28=0,648 : α= 31,86;
Nazwa
płytki gresowe na kleju 2cm
(0,02+0,02x0,174/0,28)x22 0,713
stopnie betonowe
0,5x0,174x25 2,090
płyta biegu 12cm
0,12x25/0,850 3,529
tynk wap. - cementowy 1cm
0,015x19/0,850 0,335
6,67
obc. użytkowe
4 4,000
cosα= 0,850
γ Wart. obl.
1,2
0,856
1,2
2,508
1,1
3,882
1,3
0,436
7,68
1,3
5,200
A-4. Zestawienie obciążeń na płytę spocznika schodów w poziomie +7,81 i +9,90.
Nazwa
płytki gresowe na kleju 2cm
płyta biegu 14cm
tynk wap. - cementowy 1cm
obc. użytkowe
γ Wart. obl.
0,02x22 0,440 1,2
0,528
0,14x25 3,500 1,1
3,850
0,015x19 0,285 1,3
0,371
3,73
4,75
4
4,000 1,3
4,00
5,200
5,20
A-5. Zestawienie obciążeń na stropy pomieszczeń technicznych w poziomie +12,90.
8
Nazwa
styropian 2cm
sufit podwieszony
obc. użytkowe
0,02x22
0,440
0,06x23
1,380
0,02x0,45
0,009
0,12x25
3,000
0,3
0,300
5,23
5
5,000
5,000
γ Wart. obl.
1,2
0,528
1,3
1,794
1,2
0,011
1,1
3,300
1,2
0,360
5,99
1,3
6,500
6,500
B-1. Zestawienie obciążeń ściany klatki schodowej z teknoamerbloku.
Nazwa
tynk gipsowy 1,5cm
ściana teknoamerblok 19cm
tynk gipsowy 1,5cm
γ Wart. obl.
0,015x16 0,240 1,3
0,312
0,19x13,5 2,565 1,2
3,078
0,015x16 0,240 1,3
0,312
SUMA
3,05
3,70
B-2. Zestawienie obciążeń ściany klatki schodowej z YTONG 15cm.
Nazwa
tynk wap. - cementowy 1,5cm
pustak YTONG 15cm
tynk wap. - cementowy 1,5cm
γ Wart. obl.
0,015x19 0,285 1,3
0,371
0,15x6,0 0,900 1,2
1,080
0,015x19 0,285 1,3
0,371
SUMA
1,47
1,82
CZĘŚĆ B.
OBLICZENIA STATYCZNE POSZCZEGÓLNYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI.
POZ.01. PŁYTA WIELOPRZESŁOWA STROPU W POZIOMIE +13,32.
01.1. Zestawienie obciążeń.
Jak w punkcie A-5. g =5,99kN/m2
q =6,50kN/m2
01.2.Schemat i wartości statyczne.
Płyta czteroprzęsłowa jednostajnie obciążona. L=3x2,05+2,21m,
Ekstremalne reakcje i momenty podporowe
Podpora
Reakcja [kN]
Moment [kNm]
numer minim maksym minimalny maksymalny
0
4.088
10.765
0.000
0.000
1
20.270
30.464
-3.690
-6.035
2
15.636
26.433
-2.106
-4.657
9
3
4
20.828
30.712
-3.927
-6.243
4.045
11.027
0.000
0.000
Ekstremalne momenty przęsłowe [kNm] i ugięcia sprężyste
Położenie mierzone od lewego końca przęsła
Przęsło Mom Położ Ugięcie Mom Położenie Ugięcie
numer minim [m] [mm] maksym [m]
[mm]
1
1.395 0.683 0.14
4.639 0.862 0.47
2
-0.254 1.144 -0.03
3.186 1.088 0.32
3
-0.469 0.842 -0.05
3.035 0.959 0.31
4
1.770 1.435 0.21
5.381 1.279 0.63
01.3.Wymiarowanie.
b=100cm ; h=12cm ; ho=9,5cm ; A-IIIN ; BST-500-Q ; Ra=42,0; B25 ; Rb=1,33
Przęsła dołem
Mx
464
Sb =
=
= 0,039 → ξ = 0,985
2
2
bxhox xRb 100 x9,5 x1,33
Mx
464
Fa =
=
= 1,18cm 2
Ra xhox xξ 42 x9,5 x0,985
Podpory górą
Mx
625
Sb =
=
= 0,052 → ξ = 0,973
2
2
Mx
625
Fa =
=
= 1,61cm 2
01.4.PRZYJÊTO ZBROJENIE DOŁEM w przęśle #8 co 15cm o Fz=3,35cm2 >1,61cm2, co
drugi pręt odgięty do góry z przęsła w 1/5 rozpiętości i przeciągnięty nad podporę, pręty
rozdzielcze #6 co 20cm. Alternatywnie dołem w przęsłach oraz górą nad podporami po #8 co
15cm
01.5. Obliczenia sprawdzające nośność ugięcie i zarysowanie przy pomocy programu
komputerowego ProkopWIN02.
Obliczenia na zginanie i ugięcie ___ Dane ___________________________
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
Wytrzymałość obliczeniowa stali zbrojenia podłużnego
fyd = 420.00 MPa
Długość obliczeniowa belki
leff = 2.21 m
Założona szerokość belki (płyty)
bw = 1.00 m
h = 0.12 m
Założona wysokość belki (płyty)
Odległość od krawędzi przekroju do osi zbrojenia rozciąganego a1 = 0.025 m
Moment obliczeniowy w badanym przekroju Msd = 6.25 kNm
Maksymalny moment charakterystyczny od obciążenia długotrwałego Msdd =3.00 kNm
Graniczne ugięcie belki
alim = 7.00 mm
_____ Wyniki obliczeń wg. PN-B-03264:2002 _____________________
Obliczona szerokość belki (płyty)
bw = 1.00 m
Obliczona wysokość całkowita belki
h = 0.12 m
Przekrój zbrojenia rozciąganego
As1 = 1.61 cm2
Ugięcie belki
a = 1.95 mm
01.6. Na krawędziach otworów NALEŻY ZBROJENIE ZAGEŚCIĆ po 5#8 co 3,0cm.
10
POZ.02. BP-0. ŻEBRA STROPU W POZ. +13,32m W OSIACH od F, F1,G, G1 i H/H1.
02.1. Zestawienie obciążeń na żebra środkowe.
- z płyty stropu poz.01 max
- ciężar własny żebra 25x50cm
Razem na 1MB
max=30,71kN/mb
0,25x0,38x25,0x1,1=2,62kN/mb
Q=33,33kN/mb
02.2. Zestawienie obciążeń na żebra skrajne.
- z płyty stropu poz.01 max
- ściana wewnętrzna
Razem na 1MB
max=4,09kN/mb
Max=5,23x2,65=13,86kN/mb
0,30x0,38x25,0x1,1=3,14kN/mb
Q=21,09kN/mb
02.3. Schemat i wartości statyczne.
Belka jednoprzęsłowa jednostajnie obciążona l=7,19m
Podpora
Reakcja [kN]
Moment [kNm]
numer minim maksymal minimal maksymal
0
119.821 119.821
0.000
0.000
1
119.821 119.821
0.000
0.000
Przęsło Moment Położenie Ugięcie Moment Położenie Ugięcie
numer minimalny [m]
[mm]
maksymalny [m]
[mm]
1
215.379 3.595 14.85
215.379 3.595 14.85
Ekstremalne siły poprzeczne na końcach przęseł [kN]
Przęsło
Siła lewa
Siła prawa
numer minimalna maksymalna minimalna maksymalna
1
119.821 119.821
-119.821 -119.821
02.4.Wymiarowanie.
b=25cm ; h=50cm ; ho=46cm ; A-IIIN ; BST-500-Q ; Ra=42,0; B25 ; Rb=1,33; Rbz=0,10
Przęsło
Mx
21538
Sb =
=
= 0,255 → ξ = 0,850
2
2
bxhox xRb 30 x 46 x1,33
Fa =
Mx
21538
=
= 13,12cm 2
Ra xhox xξ 42 x 46 x0,850
Obliczenia na zginanie i ugięcie - przęsło __ Dane ______________________________
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
leff = 7.19 m
bw = 0.30 m
h = 0.50 m
11
Maksymalny moment charakterystyczny od obciążenia długotrwałego
Msdd=150.00kNm
alim = 28.80 mm
bw = 0.30 m
h = 0.50 m
As1 = 15.07 cm2
Ugięcie belki
a = 28.79 mm
02.6. PRZYJÊTO ZBROJENIE DOŁEM w przęśle 5#20 o Fz=15,70cm2>15,07cm2,
montażowe górą/dołem po 2#10, strzemiona φ6 co 25cm.
02.7. Sprawdzenie ścinania.
Qmin=0,75x0,10x30x46=103,5kN<119,82kN
Obliczenia na ścinanie i rysy – przęsło __ Dane ______________________________
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
Długość odcinka badanego na ścinanie lt = 3.60 m
Maksymalna obliczeniowa siła poprzeczna na badanym odcinku Vsdmax = 119.82 kN
minimalna
Vsdmin = 0.00 kN
przekrój As1p = 15.70 cm2
Zbrojenie podłużne na badanym odcinku
średnica prętów dp = 20.00 mm
Wytrzymałość obliczeniowa stali zbrojenia strzemion
fyds = 420.00 MPa
Założona średnica strzemion
ds = 6.00 mm
Założona liczba ramion w strzemieniu
ms = 2
Dopuszczalna szerokość rozwarcia rys wlim = 0.30 mm
Długość odcinka wymagającego zbrojenia lt0 = 1.20 m
Obliczona liczba ramion w strzemieniu ms = 2
Obliczona średnica strzemion
ds = 6.00 mm
Obliczony rozstaw strzemion
s1 = 0.10 m
Graniczna siła poprzeczna przenoszona przez beton VRd1 = 79.72 kN
Obliczeniowa szerokość rys ukośnych
wku = 0.268 mm
02.8. Przyjęto w przęśle na odcinku c=1,20m od podpory 12#6 co 10cm.
POZ.03. P-0. PODCIĄG STROPU W POZ. +13,32m W OSIACH od 2 i 3.
- ciężar własny 30x80cm
Razem na 1MB
Reakcja z żeber poz.02. środkowe =119,82kN;
skrajne w osi F =75,82kN i skrajne w osi H/H1 = 81,74kN
Belka jednoprzęsłowa jednostajnie obciążona l=8,36m
Podpora
Reakcja [kN]
Moment [kNm]
12
0,30x0,80x25,0x1,1=6,60kN/mb
Q= 6,60kN/mb
286.578 286.578
0.000
0.000
1
285.618 285.618
0.000
0.000
numer minimalny [m]
[mm]
maksymalny [m]
[mm]
1
563.009 4.103 10.67
563.009 4.103 10.67
Przęsło
Siła lewa
Siła prawa
1
210.758 210.758
-203.878 -203.878
0
03.4.Wymiarowanie.
Mx
56301
Sb =
=
= 0,244 → ξ = 0,858
2
2
bxhox xRb 30 x76 x1,33
Fa =
Mx
56301
=
= 20,56cm 2
Ra xhox xξ 42 x76 x0,858
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
Wytrzymałość obliczeniowa stali
fyd = 420.00 MPa
zbrojenia podłużnego
leff = 8.36 m
bw = 0.30 m
h = 0.80 m
Maksymalny moment charakterystyczny od obciążenia długotrwałego
Msdd=470.00kNm
alim = 27.80 mm
bw = 0.30 m
h = 0.80 m
As1 = 23.87 cm2
Ugięcie belki
a = 27.78 mm
03.6. PRZYJÊTO ZBROJENIE DOŁEM w przęśle 5#20 o Fz=15,70cm2>15,07cm2,
montażowe górą/dołem po 2#10, strzemiona φ6 co 25cm.
Qmin=0,75x0,10x30x46=103,5kN<119,82kN
Obliczenia na ścinanie i rysy – przęsło __ Dane ______________________________
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
13
minimalna
Vsdmin = 0.00 kN
Nie ma prętów odgiętych
Wytrzymałość obliczeniowa stali zbrojenia strzemion
fyds = 420.00 MPa
ds = 6.00 mm
ms = 2
ds = 6.00 mm
s1 = 0.10 m
Graniczna siła poprzeczna przenoszona przez beton VRd1 = 79.72 kN
wku = 0.268 mm
03.8. Przyjęto w przęśle na odcinku c=1,20m od podpory 12#6 co 10cm.
POZ.04. SŁUPY II p W POZIOMIE +13,32 W OSIACH 2/F, 3/F, 2/H1/2 i 3/H1/2.
/SŁUPY S-0/
04.1. Zestawienie obciążeń na słupy.
Mmax=71,38kNm
Nmax=297,40kN
Słup żelbetowy 30x30cm, o wys. 3,70m, mimośrodowo ściskany, obciążony siłą osiową oraz
momentem.
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
Rodzaj słupa
monolit
Typ węzła
nieprzesuwny
Badany przekrój
poza podporą
Długość rzeczywista słupa
lc = 3.70 m
Długość obliczeniowa słupa
l0 = 3.70 m
Założona szerokość przekroju słupa
bw = 0.30 m
Założona wysokość przekroju słupa
h = 0.30 m
Odległość osi zbrojenia
od krawędzi przekroju
a1 = 0.040 m
Siła obliczeniowa
Nsd = 297.40 kN
Siła od obciążenia długotrwałego
Ndd = 247.80 kN
Moment obliczeniowy
Msd = 71.38 kNm
Obliczona szerokość przekroju słupa
bw = 0.30 m
Obliczona wysokość przekroju słupa
h = 0.30 m
As1 = 7.20 cm2
Przekrój zbrojenia ściskanego
As2 = 1.85 cm2
Procent zbrojenia
ro = 1.16 %
Maksymalna obliczeniowa
siła ściskająca
Nsn = 297.64 kN
Maksymalny obliczeniowy
moment zginający
Msn = 71.44 kNm
14
Stopień wykorzystania
rdzenia betonowego
ksi =
50 %
04.3. PRZYJETO SŁUP 30x30cm z otuliną 4,0cm z betonu B25, zbrojony przy obu
powierzchniach po 3#20 o Fz=9,42cm2>7,20m2, strzemiona φ6 co 25cm przy głowicy i
podstawie słupa zagęścić po 5φ6.
q =4,30kN/m2
Płyta wieloprzęsłowa (przyjęto max 6 przęseł) jednostajnie obciążona. L=1,67+5x2,05m,
Podpora
Reakcja [kN]
Moment [kNm]
0
3.111
7.071
0.000
0.000
1
16.067
22.037
-2.540
-3.858
2
16.110
22.367
-2.653
-4.038
3
16.046
21.296
-2.632
-3.673
4
15.395
22.031
-2.409
-3.923
5
17.988
24.605
-3.295
-4.803
6
4.377
8.783
0.000
0.000
[mm]
1
0.808 0.519 0.01
2.430 0.687 0.02
2
0.420 0.994 0.01
2.451 1.044 0.04
3
0.306 1.011 0.00
2.504 1.027 0.04
4
0.380 1.044 0.01
2.622 1.039 0.04
5
0.038 0.946 0.00 2.283 0.979 0.03
6
1.599 1.319 0.02
3.749 1.196 0.06
1.3.Wymiarowanie.
Przęsła dołem
Mx
375
Sb =
=
= 0,040 → ξ = 0,985
2
2
Mx
375
=
= 0,95cm 2
Podpory górą
Mx
481
Sb =
=
= 0,040 → ξ = 0,985
2
2
Mx
481
Fa =
=
= 1,23cm 2
Fa =
1.4.PRZYJÊTO ZBROJENIE DOŁEM w przęśle w OBU KIERUNKACH po #8 co 15cm o
15
Fz=3,35cm2 >1,23cm2, co drugi pręt odgięty do góry z przęsła w 1/5 rozpiętości i
przeciągnięty nad podporę, pręty rozdzielcze #6 co 20cm. Alternatywnie dołem w przęsłach
oraz górą nad podporami po #8 co 15cm
1.5. Obliczenia sprawdzające nośność ugięcie i zarysowanie program ProkopWIN02.
Obliczenia na zginanie i ugięcie ____ Dane _______________________
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
Długość obliczeniowa płytyi
leff = 2.05 m
Założona szerokość (płyty)
bw = 1.00 m
Założona wysokość (płyty)
h = 0.12 m
Maksymalny moment charakterystyczny od obciążenia długotrwałego Msdd = 3.13 kNm
alim = 6.00 mm
bw = 1.00 m
h = 0.12 m
As1 = 1.23 cm2
a = 1.79 mm
Ugięcie belki
Obliczenia na ścinanie i rysy __ Dane ___________________________________
Maksymalna obliczeniowa siła poprzeczna na badanym odcinku
Vsdmax = 12.31
kN
minimalna
Vsdmin = 7.45 kN
Graniczna siła poprzeczna
przenoszona przez beton VRd1 = 44.57 kN
wku = 0.000 mm
Obliczeniowa szerokość rys prostopadłych wkp = 0.133 mm
POZ.2. PŁYTA STROPU PRZY KLATCE SCHODOWEJ W POZIOMIE +9,90m,
L=3,75m.
Jak w punkcie A-4 lecz gr 12cm.
g =4,20kN/m2
q =5,20kN/m2
Płyta jednoprzęsłowa zamocowana na obu podporach jednostajnie obciążona.
L=1,05x3,75=3,94m,
Mmax prz.=0.0417x3,942x9,40=6,09kNm Mmax podp.=0.0833x3,942x9,40=12,16kNm
Qmax=0,5x3,94x9,40=18,52kN/mb
2,3, Wymiarowanie.
b=100cm; h=12cm; ho=9,5cm; A-IIIN; BST500S-Q: Ra=40,0; B25; Rb=1,33; Rbz=0.10
16
Przęsło
M max
609
Sb =
=
= 0,076 → ζ = 0,960
2
bxh xRb 100 x9,5 2 x1,33
M max
609
Fa =
=
= 1,59cm 2
Raxhxζ 42,0 x9,5 x0,960
Podpory
M max
1216
Sb =
=
= 0,102 → ζ = 0,946
2
bxh xRb 100 x9,5 2 x1,33
M max
1216
Fa =
=
= 3,22cm 2
Raxhxζ 42,0 x9,5 x0,946
2,4, PRZYJĘTO zbrojenie dołem w przęśle #8 co 15,0cm o Fz=3,35cm2>1,59cm2, pręty
rozdzielcze #6 co 20cm. Co drugi pręt zbrojenia głównego odgiąć w 1/5 rozpiętości i
wprowadzić nad podpory, zatem wraz prętami odgiętymi z sąsiedniej płyty zbrojenie o
Fz=(0,5x3,35+0,5x3,35)=3,35cm2>3,22cm2.
POZ.3. BP-1. ŻEBRA STROPU W POZ. +9,90m W OSIACH od A2 do I1 (bez D, D1 i
E) .
- z płyty stropu poz.1
Razem na 1MB
max=24,61kN/mb
0,25x0,38x25,0x1,1=2,62kN/mb
Q=27,23kN/mb
Belka jednoprzęsłowa obustronnie przewieszona jednostajnie obciążona l=2,49+7,19+2,49m
Podpora
Reakcja [kN]
Moment [kNm]
0
165.695 165.695
-84.414 -84.414
1
165.695 165.695
-84.414 -84.414
numer minimalny [m]
[mm]
maksymalny [m]
[mm]
l.w. -84.414**
0.000
1.91
-84.414** 0.000 1.91
1
91.546
3.595
6.31
91.546
3.595 6.31
p.w. -84.414**
2.490
1.91
-84.414** 2.490 1.91
Przęsło
Siła lewa
Siła prawa
l.w.
0.000
0.000
-67.803 -67.803
1
97.892
97.892
-97.892 -97.892
p.w.
67.803
67.803
0.000
0.000
3.3.Wymiarowanie.
Przęsło
17
Sb =
Mx
9155
=
= 0,130 → ξ = 0,930
2
2
Mx
9155
=
= 5,10cm 2
Podpory
Mx
8442
Sb =
=
= 0,120 → ξ = 0,935
2
2
Fa =
Fa =
Mx
8442
=
= 4,68cm 2
3.4 Obliczenia sprawdzające nośność ugięcie i zarysowanie program ProkopWIN02.
Obliczenia na zginanie i ugięcie - przęsło
_____ Dane ____________________________________________________
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
leff = 7.19 m
Założona szerokość żebra
bw = 0.25 m
Założona wysokość całkowita belki
h = 0.50 m
beff = 0.60 m
Założona szerokość półki
Założona wysokość półki
hf = 0.12 m
Odległość od krawędzi przekroju do
osi zbrojenia rozciąganego a1 = 0.025 m
Maksymalny moment charakterystyczny
od obciążenia długotrwałego Msdd = 76.30 kNm
alim = 24.00 mm
Obliczona szerokość żebra
bw = 0.25 m
Obliczona wysokość belki (płyty)
h = 0.50 m
Obliczona szerokość półki
beff = 0.60 m
Obliczona wysokość półki
hf = 0.12 m
As1 = 5.26 cm2
Ugięcie belki
a = 23.87 mm
Obliczenia na zginanie i ugięcie - podpora
_____ Dane ____________________________________________________
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
leff = 2.49 m
bw = 0.25 m
h = 0.50 m
Maksymalny moment charakterystyczny
od obciążenia długotrwałego Msdd = 70.35 kNm
alim = 8.30 mm
18
bw = 0.25 m
h = 0.50 m
As1 = 4.67 cm2
Ugięcie belki
a = 3.78 mm
3.5. PRZYJÊTO ZBROJENIE DOŁEM w przęśle oraz górą na podporach I całej długości
wsporników po 4#14 o Fz=6,16cm2>5,10cm2>4,67cm2, montażowe górą/dołem po 2#10,
strzemiona φ6 co 25cm.
Qmin=0,75x0,10x25x46=86,25kN<97,89kN
Obliczenia na ścinanie i rysy – przęsło _ Dane _________________________________
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
minimalna
Vsdmin = 0.00 kN
zbrojenia strzemion
fyds = 420.00 MPa
ds = 6.00 mm
ms = 2
ds = 6.00 mm
s1 = 0.13 m
wku = 0.296 mm
Obliczenia na ścinanie i rysy – wsporniki ___ Dane _______________________________
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
minimalna
Vsdmin = 0.00 kN
zbrojenia strzemion
fyds = 420.00 MPa
ds = 6.00 mm
ms = 2
ds = 6.00 mm
19
s1 = 0.14 m
wku = 0.269 mm
3.7. Przyjęto w przęśle na odcinku c=1,39m od podpory 11#6 co 13cm, oraz na wspornikach
na odcinkach 80cm od podpory 6#6 co 14cm.
POZ.4. BP-3. ŻEBRO STROPU W POZ. +9,90m W OSI D1 .
Razem na 1MB
max=24,61kN/mb
0,25x0,38x25,0x1,1=2,62kN/mb
Q=27,23kN/mb
Belka jednoprzęsłowa jednostronnie przewieszona jednostajnie obciążona l=3,03+2,49m
Podpora
Reakcja [kN]
Moment [kNm]
numer minimalna maksymalna minimalny maksymalny
0
13.394
13.394
0.000
0.000
1
136.916 136.916
-84.414 -84.414
numer minimalny [m] [mm] maksymalny [m]
[mm]
1
3.294 0.492 0.04
3.294 0.492 0.04
p.w. -84.414** 2.490 1.91
-84.414** 2.490 1.91
Przęsło
Siła lewa
Siła prawa
1
13.394
13.394
-69.113 -69.113
p.w.
67.803
67.803
0.000
0.000
4.3.Wymiarowanie.
Podpora
Mx
8442
Sb =
=
= 0,120 → ξ = 0,935
2
2
Mx
8442
Fa =
=
= 4,68cm 2
4.4 Obliczenia sprawdzające nośność ugięcie i zarysowanie program ProkopWIN02.
bw = 0.25 m
h = 0.50 m
As1 = 4.67 cm2
Ugięcie belki
a = 3.78 mm
20
4.5. PRZYJÊTO ZBROJENIE górą na podporze I całej długości belki I wspornika 4#14 o
Fz=6,16cm2>4,68cm2, dołem w przęśle 4#14, montażowe górą/dołem po 2#10, strzemiona φ6
co 25cm.
Qmin=0,75x0,10x25x46=86,25kN>69,12kN
ds = 6.00 mm
s1 = 0.17 m
wku = 0.269 mm
4.7. Przyjęto w przęśle oraz na wsporniku na odcinku c=0,37m od podpory po 3#6 co 17cm.
POZ.5. BP-4. ŻEBRO – WYMIAN STROPU W POZ. +9,90m POD ŚCIANĘ KLATKI
SCHODOWEJ.
- ściana tylna klatki schodowej
max=15,17kN/mb
0,25x0,38x25,0x1,1=2,62kN/mb
Razem na 1MB
Q=17,79kN/mb
ORAZ SIŁA SKUPIONA Z POZ.4 Q=13,40kN w połowie rozpiętości.
Belka jednoprzęsłowa jednostajnie obciążona obciążeniem q oraz siła skupioną Q w środku
rozpiętości l=4,00m
Podpora
Reakcja [kN]
Moment [kNm]
0
42.280
42.280
0.000
0.000
1
42.280
42.280
0.000
0.000
[mm]
1
48.980 2.000 1.04
48.980 2.000 1.04
Siła lewa
Siła prawa
Przęsło
1
42.280
42.280
-42.280
-42.280
5.3.Wymiarowanie.
Podpora
21
Sb =
Mx
4898
=
= 0,070 → ξ = 0,964
2
2
Fa =
Mx
4898
=
= 2,63cm 2
5.4. PRZYJÊTO ZBROJENIE dołem w przęśle 2#14, montażowe górą 2#10, strzem φ6 co
25cm
Qmin=0,75x0,10x25x46=86,25kN>42,28kN
POZ.6. KLATKA SCHODOWA DWUBIEGOWA, PŁYTOWA Z PPOZIOMU +5,55
NA +9,90.
POZ.6.A. PŁYTA BIEGU L=2,45m
Jak w punkcie A –3
g=7,68kN/m2
q=5,20kN/m2
6,2, Schemat i wartości statyczne.
Płyta wolnopodparta jednostajnie obciążona obciążeniem ciągłym lo=1.05x4,20=4,41m.
Mmax=0.125x2,452x12,88=9,67kNm
Qmax=0,5x2,45x12,88=15,78kN/mb
6,3,Wymiarowanie.
M max
967
Sb =
=
= 0,081 → ζ = 0,957
2
bxh xRb 100 x9,5 2 x1,33
M max
967
Fa =
=
= 2,54cm 2
Raxhxζ 42,0 x9,5 x0,957
rozdzielcze φ6 co 25cm. Co drugi pręt zbrojenia głównego odgiąć w 1/5 rozpiętości i
wprowadzić nad podporę oraz w płytę spocznika.
POZ.6.B. PŁYTA SPOCZNIKA MIĘDZYPIETROWEGO L=3,75m.
Jak w punkcie A – 4
g=4,75kN/m2
Obciążenie przekazane z biegu schodów
q=5,20kN/m2
q=15,78/1,55=10,18kN/m2
Płyta wolnopodparta jednostajnie obciążona o lo=1,05x3,75=3,94m, obciążeniem ciągłym q
na całej długości oraz obciążeniem dodatkowym z biegów schodowych.
Mmax=0.125x3,942x(9,95+10,18)=39,06Nm Qmax=0,5x3,94x(9,95+10,18)=39,66kN/mb
6,7,Wymiarowanie.
22
M max
3906
Sb =
=
= 0,222 → ζ = 0,874
2
bxh xRb 100 x11,5 2 x1,33
M max
3906
Fa =
=
= 9,26cm 2
Raxhxζ 42,0 x11,5 x0,874
rozdzielcze φ6 co 20cm. Co drugi pręt zbrojenia głównego odgiąć w 1/5 rozpiętości i
wprowadzić nad podporę., a pręty przy krawędzi oparcia biegów schodów zagęścić 10#10 co
5cm, pręty rozdzielcze φ6 co 20cm.
POZ.7. BP-2. ŻEBRA STROPU W POZ. +9,90m W OSI D i E.
Razem na 1MB
0,5x24,61=12,31kN/mb
0,30x0,38x25,0x1,1=3,14kN/mb
q1=15,45kN/mb
q2=0,5x24,61=12,31kN/mb
q3=18,52kN/mb
- ze ściany klatki schodowej
q4=15,17kN/mb
- reakcja z poz.5
P=42,28kN
Belka jednoprzęsłowa obustronnie przewieszona jednostajnie obciążona obciążeniem q1 na
całej długości, obciążeniem q2 na odcinku l=5,52m w odległości 6,64 od lewego końca,
obciążeniem q3 na odcinku 1,55m w odległości 5,07, obciążeniem q4 na odcinku 2,49, oraz
siłą skupioną Q w odległości 6,74 od lewego końca. l=2,49+7,19+2,49m
Podpora
Reakcja [kN]
Moment [kNm]
0
262.124 262.124
-150.724 -150.724
1
193.184 193.184
-84.445 -84.445
[mm]
l.w.
-150.724** 0.000 3.42
-150.724** 0.000 3.42
1
166.483 4.179
11.48
166.483
4.179
11.48
p.w.
- 84.445** 2.490 1.91
-84.445** 2.490 1.91
Przęsło
Siła lewa
Siła prawa
l.w.
0.000
0.000
-121.064 -121.064
1
141.060 141.060
-125.357 -125.357
23
p.w.
67.828
67.828
0.000
0.000
7.3.Wymiarowanie.
Przęsło
Mx
16649
Sb =
=
= 0,197 → ξ = 0,890
2
2
Mx
16649
=
= 9,69cm 2
Podpora lewa
Mx
15073
Sb =
=
= 0,179 → ξ = 0,900
2
2
Fa =
Mx
15073
=
= 8,67cm 2
Podpora prawa
Mx
8446
Sb =
=
= 0,100 → ξ = 0,947
2
2
Mx
8446
Fa =
=
= 4,62cm 2
Fa =
7.4. Obliczenia sprawdzające nośność ugięcie i zarysowanie programu Prokop WIN02.
Obliczenia na zginanie i ugięcie przęsła środkowego __ Dane _______________________
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
leff = 7.19 m
bw = 0.30 m
h = 0.50 m
Maksymalny moment charakterystyczny od obciążenia długotrwałego Msdd=138.75
kNm
alim = 24.00 mm
bw = 0.30 m
h = 0.50 m
As1 = 17.96 cm2
Ugięcie belki
a = 23.95
Obliczenia na zginanie i ugięcie wspornika lewego ___ Dane
__________________________
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
leff = 2.49 m
bw = 0.30 m
h = 0.50 m
24
Maksymalny moment charakterystyczny od obciążenia długotrwałego Msdd= 125.61
kNm
alim = 8.30 mm
bw = 0.30 m
h = 0.50 m
As1 = 8.66 cm2
Ugięcie belki
a = 4.16 mm
7.5. PRZYJÊTO ZBROJENIE górą na podporze I całej długości wspornika po 3#20 o
Fz=9,42cm2>8,66cm2, dołem w przęśle 6#20 o Fz=18,84cm2>17,96cm2, montażowe
górą/dołem po 2#14, strzemiona φ6 co 25cm.
Qmin=0,75x0,10x30x46=103,5kN<121,1kN<125,4kN<141,1kN
Obliczenia na ścinanie i rysy przęsła środkowego.
ds = 6.00 mm
s1 = 0.09 m
wku = 0.298 mm
Obliczeniowa szerokość rys prostopadłych wkp = 0.072
Obliczenia na ścinanie i rysy wsporników.
ds = 6.00 mm
s1 = 0.10 m
wku = 0.294 mm
7.7. Przyjęto w przęśle na odcinku c=156cm od podpory 18#6 co 9,0cm, oraz na wspornikach
na odcinkach 103cm od podpory po 11#6 co 10cm.
POZ.8. PODCIĄG STROPU W POZ. 9,90 W OSI 2. L=7,82+8,20+4,10+8,36+8,04
Razem na 1MB
Siła reakcja z żeber poz.3
25
0,35x0,68x25,0x1,1=6,74kN/mb
q1= 6,74kN/mb
P1=165,70kN
P1=136,92kN
P1=193,19kN
Belka pięcioprzęsłowa jednostajnie obciążona obciążeniem własnym oraz siłami skupionymi
z żeber poprzecznych POZ.3, POZ,4 i POZ.7, o L=7,82+8,20+4,10+8,36+8,04m.
Podpora
Reakcja [kN]
Moment [kNm]
0
299.311 299.311
0.000
0.000
1
830.875 830.875 -607.383 -607.383
2
513.147 513.147 -263.429 -263.429
3
506.155 506.155 -276.175 -276.175
4
828.738 828.738 -617.272 -617.272
5
303.708 303.708
0.000
0.000
[mm]
1
392.349 3.716 8.33
392.349 3.716 8.33
2
327.779 4.118 7.65
327.779 4.118 7.65
3
-85.795 2.049 -0.50
-85.795 2.049 -0.50
4
314.654 4.079 7.63
314.654 4.079 7.63
5
420.272 4.273 9.43
420.272 4.273 9.43
Przęsło
Siła lewa
Siła prawa
1
209.311 209.311
-340.496 -340.496
2
324.679 324.679
-226.399 -226.399
3
93.558
93.558
-99.776 -99.776
4
240.679 240.679
-312.767 -312.767
5
337.581 337.581
-213.708 -213.708
8.3.Wymiarowanie.
Podpora 1 i 4
Mx
61727
Sb =
=
= 0,230 → ξ = 0,867
2
2
Mx
61727
=
= 22,31cm 2
Przęsło 1 i 5
Mx
42027
Sb =
=
= 0,157 → ξ = 0,915
2
2
Fa =
Mx
42027
=
= 14,39cm 2
Przęsło 2 i 4 oraz podpora 2 i 3
Fa =
26
Sb =
Mx
32778
=
= 0,122 → ξ = 0,935
2
2
Fa =
Mx
32778
=
= 10,99cm 2
Podpora 1 i 4__ Wyniki obliczeń wg. PN-B-03264:2002 _____________________
bw = 0.35 m
h = 0.80 m
As1 = 22.28 cm2
Ugięcie belki
a = 27.81 mm
Przęsło 1 i 5__ Wyniki obliczeń wg. PN-B-03264:2002 _____________________
bw = 0.35 m
h = 0.80 m
As1 = 14.39 cm2
Ugięcie belki
a = 25.42 mm
Przęsło 2 i 4 oraz podpora 2 i 3_ Wyniki obliczeń wg. PN-B-03264:2002 ______
bw = 0.35 m
h = 0.80 m
As1 = 10.98 cm2
Ugięcie belki
a = 25.90 mm
8.5. PRZYJÊTO ZBROJENIE górą na podporze 1 i 4 po 8#20 o Fz=25,12cm2>22,28cm2,
dołem w przęśle 1 i 5 po 5#20 o Fz=15,70cm2>14,39cm2, w przęśle 2 i 4 oraz na podporach 2
i 3 oraz górą w przęśle 3 po 4#20 o Fz=12,56cm2>10,98cm2, dołem w przęśle 3 4#20,
montażowe górą po 4#14, strzemiona czterocięte φ6 co 25cm.
Qmin=0,75x0,10x35x76=199,5kN<209,3<213,7kN<226,4kN<240,7kN<337,6kN<340,5kN
Obliczenia na ścinanie i rysy podpora 1 i 4 z lewej i prawej___ Dane___
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
minimalna
Vsdmin = 0.00 kN
zbrojenia strzemion
fyds = 420.00 MPa
ds = 6.00 mm
ms = 4
ds = 6.00 mm
s1 = 0.11 m
27
wku =
Obliczeniowa szerokość rys prostopadłych wkp =
0.266 mm
0.239 mm
Obliczenia na ścinanie i rysy podpora 2 z lewej i 3 z prawej___ Dane___
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
minimalna
Vsdmin = 0.00 kN
zbrojenia strzemion
fyds = 420.00 MPa
ds = 6.00 mm
ms = 4
ds = 6.00 mm
s1 = 0.16 m
wku = 0.281 mm
0.243 mm
Obliczenia na ścinanie i rysy podpora 0 z prawej i 5 z lewej___ Dane___
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
minimalna
Vsdmin = 0.00 kN
zbrojenia strzemion
fyds = 420.00 MPa
ds = 6.00 mm
ms = 4
ds = 6.00 mm
s1 = 0.18 m
wku = 0.280 mm
8.7. Przyjęto przy podporze 1 i 4 z lewej i prawej na odcinku c=238cm od podpory
strzemiona
28
czterocięte 22#6 co 11,0cm. A przy podporze 2 i 3 z lewej i prawej na odcinku c=178cm od
podpory strzemiona czterociete 12#6 co 16cm, oraz przy podporze 0 z prawej i 5 z lewej na
odcinku c=139cm od podpory strzemiona czterocięte 8#6 co 18cm. .
Razem na 1MB
Obciążenie z biegu schodowego poz.6A
0,35x0,68x25,0x1,1=6,74kN/mb
q1= 6,74kN/mb
P1=165,70kN
P1=262,13kN
q2=15,78kN/mb
z
żeber poprzecznych POZ.3, POZ.7, i z biegu 6A. L=7,82+8,20+4,10+8,36+8,04m.
Podpora
Reakcja [kN]
Moment [kNm]
0
297.420 297.420
0.000
0.000
1
849.990 849.990 -622.171 -622.171
2
422.037 422.037 -238.426 -238.426
3
514.025 514.025 -280.673 -280.673
4
827.921 827.921 -616.126 -616.126
5
303.851 303.851
0.000
0.000
[mm]
1
385.322 3.715 5.48
385.322 3.715 5.48
2
383.351 4.106 5.99
383.351 4.106 5.99
3
-75.528 2.047 -0.30
-75.528 2.047 -0.30
4
312.909 4.079 5.08
312.909 4.079 5.08
5
420.809 4.273 6.32
420.809 4.273 6.32
Przęsło
Siła lewa
Siła prawa
1
207.420 207.420
-342.387 -342.387
2
341.903 341.903
-173.544 -173.544
3
86.363
86.363
-106.971 -106.971
4
241.354 241.354
-312.092 -312.092
5
337.439 337.439
-213.851 -213.851
9.3.Wymiarowanie.
Podpora 1 i 4
29
Sb =
Mx
62217
=
= 0,231 → ξ = 0,867
2
2
Mx
62217
=
= 22,48cm 2
Przęsło 1, 2 i 5
Mx
42081
Sb =
=
= 0,157 → ξ = 0,915
2
2
Fa =
Mx
42081
=
= 14,41cm 2
Przęsło 4 oraz podpora 2 i 3
Mx
31291
Sb =
=
= 0,117 → ξ = 0,937
2
2
Mx
31291
Fa =
=
= 10,47cm 2
Fa =
9.4. PRZEZ ANALOGIĘ DO POZ.8. PRZYJÊTO ZBROJENIE górą na podporze 1 i 4 po
8#20 o Fz=25,12cm2>22,28cm2, dołem w przęśle 1, 2 i 5 po 5#20 o Fz=15,70cm2>14,39cm2,
w przęśle 4 oraz na podporach 2 i 3 oraz górą w przęśle 3 po 4#20 o Fz=12,56cm2>10,98cm2,
dołem w przęśle 3 4#20, montażowe górą po 4#14, strzemiona czterocięte φ6 co 25cm.
Qmin=0,75x0,10x35x76=199,5kN<207,42<213,85kN<241,36kN<337,44kN<341,91<342,4k
N
Obliczenia na ścinanie i rysy podpora 1 i 4 z lewej i prawej___ Dane___
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
minimalna
Vsdmin = 0.00 kN
zbrojenia strzemion
fyds = 420.00 MPa
ds = 6.00 mm
ms = 4
ds = 6.00 mm
s1 = 0.11 m
wku = 0.269 mm
Obliczenia na ścinanie i rysy podpora 0 z prawej i 5 z lewej oraz 3 z prawej ___
Dane___
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
30
fyd = 420.00 MPa
minimalna
Vsdmin = 0.00 kN
zbrojenia strzemion
fyds = 420.00 MPa
ds = 6.00 mm
ms = 4
ds = 6.00 mm
s1 = 0.16 m
wku = 0.283 mm
Obliczenia na ścinanie i rysy podpora 2 z lewej ___ Dane___
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
Maksymalna obliczeniowa siła poprzeczna na badanym odcinku Vsdmax = 173.55
kN
minimalna
Vsdmin = 0.00 kN
przekrój As1p = 15.70
cm2
zbrojenia strzemion
fyds = 420.00 MPa
ds = 6.00 mm
ms = 4
ds = 6.00 mm
s1 = 0.22 m
wku = 0.276 mm
0.075 mm
9.7. Przyjęto przy podporze 1 i 4 z lewej i prawej na odcinku c=218cm od podpory
strzemiona czterocięte 21#6 co 11,0cm. A przy podporze 0 z prawej i 5 z lewej oraz 3 z
prawej na odcinku c=175cm od podpory strzemiona czterociete 12#6 co 16cm, oraz przy
podporze 2 z lewej na odcinku c=84cm . strzemiona czterociete 4#6 co 22cm
31
q =4,30kN/m2
Płyta wieloprzęsłowa (przyjęto max 6 przęseł) jednostajnie obciążona. L=1,67+5x2,05m,
Podpora
Reakcja [kN]
Moment [kNm]
0
3.111
7.071
0.000
0.000
1
16.067
22.037
-2.540
-3.858
2
16.110
22.367
-2.653
-4.038
3
16.046
21.296
-2.632
-3.673
4
15.395
22.031
-2.409
-3.923
5
17.988
24.605
-3.295
-4.803
6
4.377
8.783
0.000
0.000
[mm]
1
0.808 0.519 0.01
2.430 0.687 0.02
2
0.420 0.994 0.01
2.451 1.044 0.04
3
0.306 1.011 0.00
2.504 1.027 0.04
4
0.380 1.044 0.01
2.622 1.039 0.04
5
0.038 0.946 0.00 2.283 0.979 0.03
6
1.599 1.319 0.02
3.749 1.196 0.06
10.3.Wymiarowanie.
Przęsła dołem
Mx
375
Sb =
=
= 0,040 → ξ = 0,985
2
2
Mx
375
Fa =
=
= 0,95cm 2
Podpory górą
Mx
481
Sb =
=
= 0,040 → ξ = 0,985
2
2
Mx
481
Fa =
=
= 1,23cm 2
10.4.PRZYJÊTO ZBROJENIE DOŁEM w przęśle w OBU KIERUNKACH po #8 co 15cm o
Fz=3,35cm2 >1,23cm2, co drugi pręt odgięty do góry z przęsła w 1/5 rozpiętości i
przeciągnięty nad podporę, pręty rozdzielcze #6 co 20cm. Alternatywnie dołem w przęsłach
oraz górą nad podporami po #8 co 15cm
10.5. Obliczenia sprawdzające nośność ugięcie i zarysowanie program Prokop WIN02.
Obliczenia na zginanie i ugięcie __ Dane ___________________________________
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
32
fyd = 420.00 MPa
Długość obliczeniowa płytyi
leff = 2.05 m
Założona szerokość (płyty)
bw = 1.00 m
Założona wysokość (płyty)
h = 0.12 m
Maksymalny moment charakterystyczny od obciążenia długotrwałego Msdd= 3.13 kNm
alim = 6.00 mm
bw = 1.00 m
h = 0.12 m
As1 = 1.23 cm2
Ugięcie belki
a = 1.79 mm
Obliczenia na ścinanie i rysy ___ Dane __________________________________
Maksymalna obliczeniowa siła poprzeczna na badanym odcinku Vsdmax =12.31 kN
minimalna
Vsdmin = 7.45 kN
Nie ma strzemion
wku = 0.000 mm
POZ.11. BP-5 i BP-6. ŻEBRA STROPU W POZ. +5,55m W OSIACH od A2 do I1 (bez
D, D1 i E) .
Razem na 1MB
max=24,61kN/mb
0,25x0,38x25,0x1,1=2,62kN/mb
Q=27,23kN/mb
Belka jednoprzęsłowa obustronnie przewieszona jednostajnie obciążona l=3,14+7,19+3,14m
Podpora
Reakcja [kN]
Moment [kNm]
0
183.394 183.394
-134.238 -134.238
1
183.394 183.394
-134.238 -134.238
33
[mm]
l.w. -134.238** 0.000 4.84 -134.238** 0.000 4.84
1
41.722
3.595 2.88
41.722
3.595 2.88
p.w. -134.238** 3.140 4.84 -134.238** 3.140 4.84
Przęsło
Siła lewa
Siła prawa
l.w.
0.000
0.000
-85.502 -85.502
1
97.892
97.892
-97.892 -97.892
p.w.
85.502
85.502
0.000
0.000
11.3.Wymiarowanie.
Przęsło
Mx
4173
Sb =
=
= 0,059 → ξ = 0,970
2
2
Mx
4173
=
= 2,23cm 2
Podpory
Mx
13424
Sb =
=
= 0,191 → ξ = 0,893
2
2
Fa =
Fa =
Mx
13424
=
= 7,78cm 2
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
leff = 7.19 m
bw = 0.25 m
h = 0.50 m
Maksymalny moment charakterystyczny od obciążenia długotrwałego Msdd=34.78 kNm
alim = 24.00 mm
bw = 0.25 m
h = 0.50 m
As1 = 2.41 cm2
Ugięcie belki
a = 23.83 mm
Obliczenia na zginanie i ugięcie - wspornik ____ Dane __________________________
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
leff = 3.14 m
bw = 0.25 m
h = 0.50 m
34
Maksymalny moment charakterystyczny od obciążenia długotrwałego Msdd = 111.87
kNm
alim = 10.40 mm
bw = 0.25 m
h = 0.50 m
As1 = 7.78 cm2
Ugięcie belki
a = 6.71 mm
11.5. PRZYJÊTO ZBROJENIE DOŁEM w przęśle 4#14 o Fz=6,16cm2>2,41cm2 oraz górą na
podporach i całej długości wsporników po 6#14 o Fz=9,24cm2>7,78cm2, montażowe
Qmin=0,75x0,10x25x46=86,25kN<97,90kN
Obliczenia na ścinanie i rysy – przęsło _ Dane _______________________________
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
minimalna
Vsdmin = 0.00 kN
zbrojenia strzemion
fyds = 420.00 MPa
ds = 6.00 mm
ms = 2
ds = 6.00 mm
s1 = 0.12 m
wku = 0.262 mm
Obliczenia na ścinanie i rysy – wsporniki __ Dane____________________________
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
minimalna
Vsdmin = 0.00 kN
zbrojenia strzemion
fyds = 420.00 MPa
ds = 6.00 mm
ms = 2
35
ds = 6.00 mm
s1 = 0.14 m
wku = 0.276 mm
11.7. Przyjęto w przęśle na odcinku c=1,27m od podpory 11#6 co 12cm, oraz na wspornikach
na odcinkach 78cm od podpory 6#6 co 14cm.
POZ.12. BP-7. ŻEBRO – WYMIAN STROPU W POZ. +5,55m POD ŚCIANĘ KLATKI
SCHODOWEJ.
- ściana tylna klatki schodowej
Razem na 1MB
max=15,65kN/mb
0,25x0,18x25,0x1,1=1,24kN/mb
Q=16,89kN/mb
Belka jednoprzęsłowa jednostajnie obciążona obciążeniem q l=2,00m
Mmax=0.125x2,002x16,89=8,45kNm
Qmax=0,5x2,00x16,89=16,89kN
12.3.Wymiarowanie.
Podpora
Mx
845
Sb =
=
= 0,038 → ξ = 0,985
2
2
Fa =
Mx
845
=
= 0,79cm 2
12.4. PRZYJÊTO ZBROJENIE dołem w przęśle 2#14, montażow górą 2#14, strzem φ6 co
25cm
Qmin=0,75x0,10x25x26=48,75kN>16,89kN
POZ.13. BP-8. ŻEBRO – WYMIAN STROPU W POZ. +5,55m POD BIEG
SCHODÓW.
- z biegu schodowego poz.6
Razem na 1MB
0,5x1,46x(7,68+5,20)=9,41kN.mb
0,25x0,18x25,0x1,1=1,24kN/mb
Q=10,65kN/mb
Belka jednoprzęsłowa jednostajnie obciążona obciążeniem q l=2,00m
36
Mmax=0.125x2,002x10,65=5,33kNm
Qmax=0,5x2,00x10,65=10,65kN
13.3.Wymiarowanie.
13.4. PRZYJÊTOKONSTRUKCYJNIE beleczkę Boh=25x30cm o ZBROJENIU dołem w
przęśle 2#14, montażowe górą 2#10, strzem φ6 co 25cm
Qmin=0,75x0,10x25x26=48,75kN>10,65kN
POZ.14. BP-9. ŻEBRA STROPU W POZ. +5,55m W OSI D i E.
Razem na 1MB
24,61=24,61kN/mb
0,30x0,38x25,0x1,1=3,14kN/mb
q1=27,75kN/mb
- z płyty spocznika schodów poz 6B
q2=39,66kN/mb
- ze ściany klatki schodowej
q3=15,65kN/mb
- reakcja z poz.12
P=16,89kN
całej długości, obciążeniem q2 na odcinku l=1,55m w odległości 5,71 od lewego końca,
obciążeniem q3 na odcinku 5,71m od lewego końca, oraz siłą skupioną P1 w odległości 7,39
od lewego końca. l=3,14+7,19+3,14m
Podpora
Reakcja [kN]
Moment [kNm]
0
326.411 326.411 - 213.953 -213.953
1
224.508 224.508
-136.802 -136.802
[mm]
l.w.
-213.953** 0.000 7.71 -213.953** 0.000 7.71
1
168.928 3.521 11.64
168.928
3.521
11.64
p.w.
-136.802** 3.140 4.93 -136.802** 3.140 4.93
Przęsło
Siła lewa
Siła prawa
l.w.
0.000
0.000
-136.276 -136.276
1
190.135 190.135
-137.373 -137.373
p.w.
87.135
87.135
0.000
0.000
14.3.Wymiarowanie.
37
Przęsło
Mx
16893
Sb =
=
= 0,200 → ξ = 0,886
2
2
Mx
16893
=
= 9,87cm 2
Podpora lewa
Mx
21396
Sb =
=
= 0,253 → ξ = 0,852
2
2
Fa =
Mx
21396
=
= 13,00cm 2
Podpora prawa
Mx
13680
Sb =
=
= 0,162 → ξ = 0,911
2
2
Fa =
Mx
13680
=
= 7,78cm 2
Obliczenia na zginanie i ugięcie przęsła środkowego __ Dane _____________
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
leff = 7.19 m
bw = 0.30 m
h = 0.50 m
kNm
alim = 24.00 mm
bw = 0.30 m
h = 0.50 m
As1 = 18.44 cm2
Ugięcie belki
a = 23.92 mm
Obliczenia na zginanie i ugięcie wspornika lewego ___ Dane ________________
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
leff = 3.14 m
bw = 0.30 m
h = 0.50 m
kNm
alim = 24.00 mm
bw = 0.30 m
Fa =
38
h = 0.50 m
As1 = 13.00 cm2
Ugięcie belki
a = 7.17 mm
Fz=15,70cm2>13,0cm2, dołem w przęśle 6#20 o Fz=18,84cm2>18,44cm2, montażowe
POZ.15. BP-10. ŻEBRA STROPU W POZ. +5,55m W OSI D1.
Razem na 1MB
- reakcja z poz.12
- reakcja z poz.13
24,61=24,61kN/mb
0,25x0,38x25,0x1,1=3,14kN/mb
q1=27,75kN/mb
P1=2x16,89=33,78kN
P2=10,65kN
całej długości, oraz siłą skupioną P1 w odległości 7,39 od lewego końca, oraz P2 w odległości 1,53
od lewego końca. l=3,14+7,19+3,14m
Podpora
Reakcja [kN]
Moment [kNm]
0
213.744 213.744
-153.948 -153.948
1
204.479 204.479
-136.802 -136.802
[mm]
l.w.
-153.948** 0.000 5.55 -153.948** 0.000 5.55
1
88.329 4.179 6.09
88.329 4.179
6.09
p.w. -136.802** 3.140 4.93 -136.802** 3.140 4.93
Przęsło
Siła lewa
Siła prawa
l.w.
0.000
0.000
-97.785 -97.785
1
115.959 115.959
-117.344 -117.344
p.w.
87.135
87.135
0.000
0.000
15.3.Wymiarowanie.
Przęsło
Mx
8833
Sb =
=
= 0,126 → ξ = 0,932
2
2
Mx
8833
Fa =
=
= 4,91cm 2
39
Podpora lewa
Mx
15395
Sb =
=
= 0,219 → ξ = 0,875
2
2
Mx
15395
=
= 9,11cm 2
Podpora prawa
Mx
13680
Sb =
=
= 0,162 → ξ = 0,911
2
2
Fa =
Mx
13680
=
= 7,78cm 2
15.4. Obliczenia sprawdzające nośność ugięcie i zarysowanie programu Prokop WIN02.
Obliczenia na zginanie i ugięcie przęsła środkowego __ Dane ______________________
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
leff = 7.19 m
bw = 0.25 m
h = 0.50 m
Maksymalny moment charakterystyczny od obciążenia długotrwałego Msdd =73.61
kNm
alim = 24.00 mm
bw = 0.25 m
h = 0.50 m
As1 = 7.37 cm2
Ugięcie belki
a = 23.84 mm
Obliczenia na zginanie i ugięcie wspornika lewego __ Dane _________________________
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
leff = 3.14 m
bw = 0.25 m
h = 0.50 m
kNm
alim = 10.40 mm
bw = 0.25 m
h = 0.50 m
As1 = 9.10 cm2
Ugięcie belki
a = 6.93 mm
Fa =
Fz=7,70cm2>7,37cm2, dołem w przęśle 6#14 o Fz=9,24cm2>9,10cm2, montażowe górą/dołem
po 2#10, strzemiona φ6 co 25cm.
40
Razem na 1MB
0,35x0,68x25,0x1,1=6,74kN/mb
q1= 6,74kN/mb
P1=183,40kN
P2=224,51kN
P3=204,48kN
Podpora
Reakcja [kN]
Moment [kNm]
0
309.215 309.215
0.000
0.000
1
985.818 985.818
-747.640 -747.640
2
831.583 831.583
-438.515 - 438.515
3
509.047 509.047 -276.302 -276.302
4
915.477 915.477
-684.637 -684.637
5
323.465 323.465
0.000
0.000
[mm]
1
392.963 3.713 5.59
392.963 3.713 5.59
2
542.222 4.142 8.48
542.222 4.142 8.48
3
-155.048 2.061 -0.61 -155.048 2.061 -0.61
4
356.327 4.077 5.79 356.327 4.077 5.79
5
458.696 4.273 6.89 58.696 4.273 6.89
Przęsło
Siła lewa
Siła prawa
1
219.215 219.215
-383.691
-383.691
2
418.726 418.726
-360.092 -360.092
3
145.081 145.081
-65.953
-65.953
4
259.694 259.694 -346.852 -346.852
5
370.925 370.925
-233.465 -233.465
16.3.Wymiarowanie.
Podpora 1 i 4
Mx
74764
Sb =
=
= 0,276 → ξ = 0,835
2
2
Mx
74764
=
= 27,83cm 2
Przęsło 2
Fa =
41
Sb =
Mx
54222
=
= 0,202 → ξ = 0,885
2
2
Fa =
Mx
54222
=
= 19,20cm 2
Przęsło 5 oraz podpora 2
Mx
45870
Sb =
=
= 0,171 → ξ = 0,905
2
2
Mx
45870
Fa =
=
= 15,88cm 2
Przęsło 1 i 4 oraz podpora 3
Mx
39296
Sb =
=
= 0,146 → ξ = 0,920
2
2
Mx
39296
Fa =
=
= 13,38cm 2
Obliczenia na zginanie i ugięcie przęsła 2 _ Dane________________________________
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
leff = 8.10 m
bw = 0.35 m
h = 0.80 m
kNm
alim = 27.00 mm
bw = 0.35 m
h = 0.80 m
As1 = 19.74 cm2
Ugięcie belki
a = 26.84 mm
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
leff = 8.04 m
bw = 0.35 m
h = 0.80 m
Maksymalny moment charakteryst. od obciążenia długotrwałego Msdd=382.25 kNm
alim = 26.80 mm
bw = 0.35 m
42
h = 0.80 m
As1 = 15.86 cm2
Ugięcie belki
a = 25.95 mm
Obliczenia na zginanie i ugięcie przęsła 1 i 4 _
Dane________________________________
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
leff = 7.82 m
bw = 0.35 m
h = 0.80 m
Maksymalny moment charakteryst. od obciążenia długotrwałego Msdd = 327.47 kNm
alim = 26.00 mm
bw = 0.35 m
h = 0.80 m
As1 = 13.37 cm2
Ugięcie belki
a = 23.67 mm
dołem w przęśle 2 7#20 o Fz=21,98cm2>19,74cm2, w przęśle 4 i 5 oraz na podporach 2 i 3
oraz górą w przęśle 3 po 6#20 o Fz=18,84cm2>15,88cm2, dołem w przęśle 3 4#20,
Qmin=0,75x0,10x35x76=199,5kN<219,22<233,47kN<241,36kN<370,93<384,69<418,73N
Obliczenia na ścinanie i rysy podpora 1 i 4 z lewej i prawej, oraz 2 z lewej Dane___
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
minimalna
Vsdmin = 0.00 kN
zbrojenia strzemion
fyds = 420.00 MPa
ds = 6.00 mm
ms = 4
ds = 6.00 mm
s1 = 0.09 m
wku = 0.269 mm
43
Obliczenia na ścinanie i rysy podpora 0 z prawej, 5 z lewej i 3 z prawej___ Dane___
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
minimalna
Vsdmin = 0.00 kN
zbrojenia strzemion
fyds = 420.00 MPa
ds = 6.00 mm
ms = 4
ds = 6.00 mm
s1 = 0.15 m
wku = 0.288 mm
16.7. Przyjęto przy podporze 1 i 4 z lewej i prawej oraz 2 z lewej na odcinku c=260cm od
podpory strzemiona czterocięte 29#6 co 9,0cm. A przy podporze 0 z prawej i 5 z lewej oraz 3
z prawej na odcinku c=189cm od podpory strzemiona czterociete 13#6 co 15cm.
Razem na 1MB
0,35x0,68x25,0x1,1=6,74kN/mb
q1= 6,74kN/mb
P1=183,40kN
P2=326,41kN
P3=213,75kN
Podpora
Reakcja [kN]
Moment [kNm]
0
308.375 308.375
0.000
0.000
1
990.792 990.792
-754.210 -754.210
2
886.431 886.431 -464.097 -464.097
3
500.994 500.994 -271.700 -271.700
4
916.314
916.314 -685.810 -685.810
5
323.319
323.319
0.000
0.000
44
[mm]
1
389.846 3.713 5.54
389.846 3.713 5.54
2
552.770 4.142 8.64
552.770 4.142 8.64
3 -165.451 2.063 -0.65 -165.451 2.063 -0.65
4
358.114 4.076 5.82
358.114 4.076 5.82
5
458.151 4.273 6.89
458.151 4.273 6.89
Przęsło
Siła lewa
Siła prawa
1
218.375 218.375
-384.532 -384.532
2
422.860 422.860
-407.577 -407.577
3
152.443 152.443
-58.591 -58.591
4
259.003 259.003
-347.543 -347.543
5
371.071 371.071
-233.319 -233.319
17.3.Wymiarowanie.
Podpora 1 i 4
75421
Mx
Sb =
=
= 0,280 → ξ = 0,830
2
2
Mx
75421
Fa =
=
= 28,47cm 2
Przęsło 2
Mx
55277
Sb =
=
= 0,206 → ξ = 0,883
2
2
Mx
55277
=
= 19,61cm 2
Przęsło 4 i 5 oraz podpora 2 i 3 oraz przęsło 1
Mx
46410
Fa =
=
= 16,06cm 2
Fa =
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
leff = 8.20 m
bw = 0.35 m
h = 0.80 m
Maksymalny moment charakterystyczny od obciążenia długotrwałego Msdd=460.64 kNm
alim = 27.60 mm
bw = 0.35 m
h = 0.80 m
As1 = 20.38 cm2
45
Ugięcie belki
a = 27.45 mm
Obliczenia na zginanie i ugięcie przęsła 5_ Dane________________________________
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
leff = 8.04 m
bw = 0.35 m
h = 0.80 m
kNm
alim = 26.80 mm
bw = 0.35 m
h = 0.80 m
As1 = 15.84 cm2
Ugięcie belki
a = 25.94 mm
dołem w przęśle 2 7#20 o Fz=21,98cm2>20,38cm2, w przęśle 1, 4 i 5 oraz na podporach 2 i 3
oraz górą w przęśle 3 po 6#20 o Fz=18,84cm2>16,06cm2, dołem w przęśle 3 4#20,
Qmin=0,75x0,10x35x76=199,5kN>152,45<233,32kN<259,01<384,53<407,58<422,86kN
Obliczenia na ścinanie i rysy podpora 1 z prawej, oraz 2 z lewej Dane___
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
minimalna
Vsdmin = 0.00 kN
zbrojenia strzemion
fyds = 420.00 MPa
ds = 6.00 mm
ms = 4
ds = 6.00 mm
s1 = 0.09 m
wku = 0.274 mm
Obliczenia na ścinanie i rysy podpora 1 z lewej, oraz 4 z prawej i lewej Dane___
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
46
minimalna
Vsdmin = 0.00 kN
zbrojenia strzemion
fyds = 420.00 MPa
ds = 6.00 mm
ms = 4
ds = 6.00 mm
s1 = 0.10 m
wku = 0.280 mm
Obliczenia na ścinanie i rysy podpora 0 z prawej, oraz 5 z lewej Dane___
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
minimalna
Vsdmin = 0.00 kN
zbrojenia strzemion
fyds = 420.00 MPa
ds = 6.00 mm
ms = 4
ds = 6.00 mm
s1 = 0.17 m
wku = 0.298 mm
17.7. Przyjęto przy podporze 1 z prawej oraz 2 z lewej na odcinku c=272cm od podpory
strzemiona czterocięte 31#6 co 9,0cm. A przy podporze 1 z lewej, oraz 4 z prawej i lewej na
odcinku c=246cm od podpory strzemiona czterociete 25#6 co 10cm, oraz przy podporze 0 z
prawej, oraz 5 z lewej na odcinku c=157cm od podpory strzemiona czterociete 10#6 co 17cm
POZ.18. SŁUPY PIĘTRA W POZIOMIE +5,55
/SŁUPY S-1/
Mmax=14,20kNm
Nmax=826,50kN
47
W OSIACH 2/C, 3/C, 2/F i 3/F.
Słup żelbetowy 35x35cm, o wys. 445m, mimośrodowo ściskany __ Dane ______________
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
Rodzaj słupa
monolit
Typ węzła
nieprzesuwny
Badany przekrój
poza podporą
lc = 4.45 m
l0 = 4.45 m
bw = 0.35 m
h = 0.35 m
a1 = 0.040 m
Siła obliczeniowa
Nsd = 826,50 kN
Ndd = 688,75 kN
Moment obliczeniowy
Msd = 14,20 kNm
bw = 0.35 m
h = 0.35 m
As1 = 1.62 cm2
As2 = 1.62 cm2
Procent zbrojenia
ro = 0.30 %
Nsn = 1215,98 kN
siła ściskająca
moment zginający
Msn = 20,89 kNm
rdzenia betonowego
ksi = 79 %
POZ.18A. SŁUPY PIĘTRA W POZIOMIE +5,55 W OSIACH 2/H/H1 i 3/H/H1.
/SŁUPY S-1A/
Mmax=8,70kNm
Nmax=1093,1kN
Słup żelbetowy 35x35cm, o wys. 445m, mimośrodowo ściskany __ Dane _____________
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
Rodzaj słupa
monolit
Typ węzła
nieprzesuwny
Badany przekrój
poza podporą
lc = 4.45 m
l0 = 4.45 m
bw = 0.35 m
h = 0.35 m
a1 = 0.040 m
Siła obliczeniowa
Nsd = 1093,10 kN
Ndd = 910,92 kN
Moment obliczeniowy
Msd = 8,70 kNm
48
bw = 0.35 m
h = 0.35 m
As1 = 1.62 cm2
As2 = 1.62 cm2
Procent zbrojenia
ro = 0.30 %
siła ściskająca
moment zginający
rdzenia betonowego
Nsn = 1343,05 kN
Msn = 10,69 kNm
ksi = 86 %
POZ.19. SŁUPY PIĘTRA W POZIOMIE +5,55 W OSIACH 2/E i 3/E. /SŁUPY S-2/
Mmax=45,00kNm
Nmax=563,10kN
Słup żelbetowy 35x35cm, o wys. 445m, mimośrodowo ściskany ___ Dane
_______________
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
Rodzaj słupa
monolit
Typ węzła
nieprzesuwny
Badany przekrój
poza podporą
lc = 4.45 m
l0 = 4.45 m
bw = 0.35 m
h = 0.35 m
a1 = 0.040 m
Siła obliczeniowa
Nsd = 563,10 kN
Ndd = 469,25 kN
Moment obliczeniowy
Msd = 45.00 kNm
bw = 0.35 m
h = 0.35 m
As1 = 1.63 cm2
As2 = 1.62 cm2
Procent zbrojenia
ro = 0.30 %
siła ściskająca
Nsn = 687,23 kN
moment zginający
Msn = 54.92 kNm
rdzenia betonowego
ksi = 48 %
49
POZ.20. SŁUPY PIĘTRA W POZIOMIE +5,55 W OSIACH 2/A1, 3/A1, 2/I2 i 3/I1.
/SŁUPY S-3/
Mmax=98,50kNm
Nmax=339,70kN
Słup żelbetowy 35x30cm, o wys. 445m, mimośrodowo ściskany ___ Dane ______________
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
Rodzaj słupa
monolit
Typ węzła
nieprzesuwny
Badany przekrój
poza podporą
lc = 4.45 m
l0 = 4.45 m
bw = 0.35 m
h = 0.30 m
a1 = 0.040 m
Siła obliczeniowa
Nsd = 339,70 kN
Ndd = 283,09 kN
Moment obliczeniowy
Msd = 98,50 kNm
bw = 0.35 m
h = 0.30 m
As1 = 10.63 cm2
As2 = 4,27 cm2
Procent zbrojenia
ro = 1.50 %
siła ściskająca
Nsn = 339,91 kN
moment zginający
Msn = 98,56 kNm
rdzenia betonowego
ksi = 50 %
POZ.21. SŁUPY PARTERU W POZIOMIE +0,00 W OSI 2/C i 3/C /SŁUPY S-4/
Mmax=9,2kNm
Nmax=1801,5kN
Słup żelbetowy 35x35cm, o wys. 7,20, mimośrodowo ściskany ___ Dane ______________
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
Rodzaj słupa
monolit
Typ węzła
nieprzesuwny
Badany przekrój
poza podporą
lc = 7.20 m
l0 = 7.20 m
50
bw = 0.35 m
h = 0.35 m
a1 = 0.040 m
Siła obliczeniowa
Nsd = 1801.50 kN
Ndd = 1501,25 kN
Moment obliczeniowy
Msd = 9.20 kNm
bw = 0.35 m
h = 0.35 m
As1 = 3.22 cm2
As2 = 17,80 cm2
Procent zbrojenia
ro = 1.94 %
siła ściskająca
Nsn = 1826,78 kN
moment zginający
Msn = 9.33 kNm
rdzenia betonowego
ksi = 75 %
POZ.21A. SŁUPY PARTERU W POZIOMIE +0,00 W OSI 2/H1/2 i 3/H1/2. /SŁUPY S4A/
Mmax=9,8kNm
Nmax=1985,9kN
Słup żelbetowy 35x35cm, o wys. 7,20, mimośrodowo ściskany __ Dane
_________________
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
Rodzaj słupa
monolit
nieprzesuwny
Typ węzła
Badany przekrój
poza podporą
lc = 7.20 m
l0 = 7.20 m
bw = 0.35 m
h = 0.35 m
a1 = 0.040 m
Siła obliczeniowa
Nsd = 1985,90 kN
Ndd = 1654,92 kN
Moment obliczeniowy
Msd = 9.80 kNm
bw = 0.35 m
h = 0.35 m
As1 = 3.55 cm2
As2 = 21,04 cm2
Procent zbrojenia
ro = 2,27 %
siła ściskająca
Nsn = 2009,55 kN
51
moment zginający
rdzenia betonowego
Msn = 9.92 kNm
ksi = 77 %
powierzchniach po (5+2)#20 o Fz=21,98cm2>21,04m2, strzemiona φ6 co 25cm przy głowicy i
POZ.22. SŁUPY PARTERU W POZIOMIE +0,00 W OSIACH 2/E, 3/E, 2/F i 3/F.
/SŁUPY S-5/
Mmax=26,80kNm
Nmax=1465,30kN
Słup żelbetowy 35x35cm, o wys. 7,20, mimośrodowo ściskany __ Dane ________________
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
Rodzaj słupa
monolit
nieprzesuwny
Typ węzła
Badany przekrój
poza podporą
lc = 7.20 m
l0 = 7.20 m
bw = 0.35 m
h = 0.35 m
a1 = 0.040 m
Siła obliczeniowa
Nsd = 1465,30 kN
Ndd = 1221,09 kN
Moment obliczeniowy
Msd = 26,80 kNm
bw = 0.35 m
h = 0.35 m
As1 = 2.62 cm2
As2 = 15,03cm2
Procent zbrojenia
ro = 1.63 %
siła ściskająca
Nsn = 1479,97 kN
moment zginający
Msn = 27,07 kNm
rdzenia betonowego
ksi = 62 %
POZ.23. SŁUPY PARTERU W POZIOMIE +0,00 W OSIACH 2/A1, 3/A1, 2/I2 i 3/I1.
/SŁUPY S-6/
Mmax=38,10kNm
Nmax=708,20kN
52
Słup żelbetowy 35x30cm, o wys. 7,20, mimośrodowo ściskany ___ Dane ______________
Klasa betonu
B = 25.00 MPa
fyd = 420.00 MPa
Rodzaj słupa
monolit
Typ węzła
nieprzesuwny
Badany przekrój
poza podporą
lc = 7.20 m
l0 = 7.20 m
bw = 0.35 m
h = 0.30 m
a1 = 0.040 m
Siła obliczeniowa
Nsd = 708,20 kN
Ndd = 590,17 kN
Moment obliczeniowy
Msd = 38,10 kNm
bw = 0.35 m
h = 0.30 m
As1 = 6.43 cm2
As2 = 9,00 cm2
Procent zbrojenia
ro = 1.70 %
Nsn = 709,17 kN
siła ściskająca
moment zginający
Msn = 38,15 kNm
rdzenia betonowego
ksi = 50 %
POZ.24 I 25. NADPROŻA STALOWE W ŚCIANIE SZCZYTOWEJ Lmax=3,70m.
24.1.Zestawienie obciążeń.
-ściana ponad 43cm
-ciężar własny
RAZEM NA 1MB BELKI
(0,43x18,0x1,2x3,70=37,23N/mb
2x0.30x1,1=0,66kN/mb
Q1=37,89kN/mb
Belka wolnopodparta jednostajnie obciążona lo=1,05x3,70=3,88m
Mmax=0,125x3,882x37,89=71,30kNm
Qmax=0,5x3,88x37,89=73,51kN
24,3,Wymiarowanie nadproża stalowego.
7130 x1.2
Wx min
= 364,10cm 3
potrz =
23.5
Przyjęto nadproże stalowe nad otworem złożone z 2I200 o Wx=2x214=428cm3>364,10m2.
24,4, Sprawdzenie oparcia na murze.
73,51
Rc max =
= 0,163kN / cm 2 >> 0,10kN / m 2 << 0,87 kN / m 2 = Rb
25 x9,0 x 2
53
W miejscu oparcia belek na murze wykonać podlewki betonowe o wymiarach
bxlxh=20x40x15cm z betonu B25.
OBLICZENIA WERYFIKUJĄCE SIŁY I MOMENTY W PODCIĄGACH I
SŁUPACH W UKŁADZIE RAMOWYM.
54
OBCIĄŻENIA RAMA W OSI 2.
75,8
165,7 165,7 165,7 165,7 165,7
193,2
193,2
136,9
90,0
119,8 119,8 119,8
81,7
165,7 165,7 165,7 165,7
24 165,7 178,6 165,7 165,7 165,7
23
90,0
25
224,5
224,5
18 183,4 183,4 183,4 19 204,5
20 183,4 183,4 183,4
21 183,4 197,7 183,4 183,4
22 183,4
183,4 183,4
183,4
12
90,0
13
1
10
55
14
2
6
15
3
7
16
4
8
17
90,0
5
9
11
MOMENTY RAMA W OSI 2.
-68,3
-531,1 -528,1
-72,0
-548,0 -517,9
72,0
-68,3
24
-340,7 -299,8
-328,0
-237,8 23
25
343,6
357,8
-98,4
-84,8
-86,6
42,5
-38,8
485,6
-612,6 3,1
-613,2
-593,1
-86,6
40,920
-47,7
-8,7 -601,4
98,4
18
19
21
22
84,1
94,6
109,9
148,3
-409,7
157,2
180,8
-353,4
-345,1
12288,2
13
14 -283,6 15
16
303,7 17
321,7
328,3
414,4 -134,2
-112,2
-119,2 383,0
84,9
-0,7
-45,0
49,3
6,7
-95,9
34,3
1,3
-19,6
20,5
1,6
-38,3
1
2
3
4
5
93,1
96,9
112,3
142,0
206,0
220,3
291,7
306,3
361,3
394,5
402,9
426,2
10
6
7
8
9
11
-17,3
56
-0,8
9,7
-10,3
-0,8
19,2
SIŁY POPRZECZNE RAMA W OSI 3.
206,8
195,0
75,2 63,4
312,9
298,1
-29,9
29,9
255,1
241,3 24
-56,5 -68,3
23
25 132,4 118,6
126,0 112,3
111,7
98,0
75,6 61,8 -188,1
-200,8
53,1 39,4
-29,9
29,9
353,3
339,5
343,8
329,0 22
-39,4
0,9
19,7
-22,3
-3,6
44,7
18
19
20
21
279,8
-47,1 -60,9
266,0
-67,7
251,6
-81,5
240,4
-80,9 -94,7
-103,9-117,7
-126,3-140,1 13 156,1
12
14
15
16 145,6 131,8
17
142,3
120,5
106,7
-226,6
-238,2
-231,6
82,6 68,8
-245,4
57,0 43,3
-283,4
-298,2 -3,6
-305,8
-319,6
-39,4
0,9
19,7
-22,3
44,7
-7,1
-0,3
4,1
-4,3
-0,3
8,0
1
2
3
4
5
-51,6 -65,4
-76,7
-82,2 -95,9
-90,5
-114,6-128,3
-140,1-153,9
-248,8
-260,4
10
6
7
8
9
11
-300,4
-314,2
-311,7
-326,6
-337,3
-351,1
230,1
218,8
-7,1
57
305,5
291,7
-0,3
4,1
-4,3
-0,3
8,0
SIŁY PODŁUZNE RAMA W OSI 3.
-29,9
-29,9 -282,5
-282,6
-29,9 -29,9
24 -29,9
23
25
-290,6
-290,5
-11,2 -44,7
-39,4
-320,1
-39,4 -38,6
-790,8
-38,6 -18,8
-550,3
-792,9
-1080,3
-44,7 -328,2
-11,2
-11,2
-18,8
-38,6
-38,6
-39,4 -39,4
18 -39,4
19 -38,6
20-18,8 -11,2
21 -11,2
-44,7
-44,7
22 -44,7
12
13
14
15
16
17
36,7 36,7
32,3 32,3 32,332,3 31,131,1
15,515,5 33,533,5
-331,0
-803,631,1 31,131,1 15,5
-563,1
-805,733,5 33,533,5 36,736,7
-1093,1
36,7 -339,2
32,3
-672,7 1
-1691,4
-1222,3
-1359,3
-1961,2
-689,6
2
3
4
5
10
6
-690,9
58
7
-1712,6
8
-1243,6
9
-1380,6
11
-1982,4
-707,8
REAKCJE PODPOROWE RAMA W OSI 3.
7,1
19
20
13
14
15
16
17
18
1
2
3
4
5
6
7
8
4,34,1 9
10
12
0,3
11
17,3
0,8
0,3
9,7
10,3
0,8
19,2
690,9
707,8
1712,6
59
8,0
1243,6
1380,6
1982,4
OBCIĄŻENIA RAMA W OSI 3.
75,8
262,1
262,1
165,7 165,7 165,7 165,7 165,7
15,8 15,8
90,0
119,8 119,8 119,8
81,7
25
165,7 165,7 165,7 165,7 165,7 178,6 165,7 165,7 165,7
23
24
90,0
326,4
326,4
18
19
20
21
22
213,2
197,7
25,2
25,2
183,4 183,4 183,4 183,4 183,4
183,4 183,4 183,4 183,4 183,4
183,4 183,4 183,4
12
13
14
15
16
17
90,0
90,0
1
10
60
2
6
3
7
4
8
5
9
11
MOMENTY RAMA W OSI 3.
-71,3
-67,8
-545,8 -553,1
-67,8
25
-541,6 -513,8
71,3
-348,1
-296,5 -250,0
24
-262,4 23
342,3
360,0
-72,2
486,1
41,1
-37,6
-84,9
-98,5
-674,2
-7,3 -697,6
46,520
-44,6
-9,8 -602,1
98,5
19 76,8
21
22
-593,0
94,0
99,5
101,7
-512,0
160,2
167,2
-428,2
304,5 17
314,6
12286,4 376,9
13
14 -282,3 -351,6
15
16
388,7
416,3
-153,2
-133,9
-113,8
81,4
14,2
-57,0
48,3
7,3
-95,9
32,3
-26,83 21,0
1,7
-38,1
1 49,0 9,2
2
4
5
112,8
130,2
141,6
207,4
280,0
282,8
306,4
362,2
368,0
426,1
553,8
10
6
7
8
9
11
-84,9
18
-16,4
61
-4,8
13,3
-10,7
-0,9
19,0
SIŁY POPRZECZNE RAMA W OSI 3.
199,9
187,2
67,4 55,6
326,3
312,6
-29,4
29,4 312,4
297,5
25
258,2
244,5 -64,2 -76,0
23
24 131,8 118,0
146,9 133,1
-207,7
93,679,8
78,8 65,0 -195,9
51,0 37,3
-29,4
29,4
410,7
396,9
-38,2
-4,9
23,8
-21,4
-3,9
44,7
18
19
20
21
22
343,9
329,1 -47,7
-61,4
-85,9
-99,6
-100,7
279,6
265,8
-114,5
-128,4-142,2
-129,0
243,1
-189,0 14
12231,9
13 213,5 199,7-175,2
15
16 145,7
-238,8 17
141,1
131,9-227,1
127,3
-280,2
-295,0
82,4 68,6
-307,9
-321,7
48,5
-38,2 34,7
-4,9
23,8
-21,4
-3,9
44,7
-6,8
-1,9
5,6
-4,4
-0,4
7,9
1
2
3
4
5
-51,5
-56,1
-69,9
-65,3
-114,8-128,5
-126,7-140,5
-148,7-162,5
-248,7
-260,3
-311,9
-326,8
-345,9
-359,7
-353,6 7
10
6
8
9
11
-419,1
228,0
216,7
-6,8
62
-1,9
5,6
-4,4
-0,4
7,9
SIŁY PODŁUZNE RAMA W OSI 3.
-29,4
-29,4 -289,4
-275,8
-29,4 -29,4
25 -29,4
23
24
-283,8
-297,4
-11,3
-11,3
-19,4
-19,4
-38,2
-318,0
-38,2
-813,7
-544,7
-807,3
-1083,4
-43,2
-43,2
-44,7
-44,7 -328,8
-11,3 -11,3
-19,4
-38,2 -38,2
-43,2 -43,2
-44,7
-44,7
18 -38,2
19 -43,2
20
21 -11,3
22 -44,7
12
13
14
15
16
17
36,8 36,8
31,5 31,5 31,531,5 34,534,5
16,316,3 33,233,2
-328,9
-826,534,5 34,534,5 16,3
-557,5
-820,133,2 33,233,2 36,836,8
-1096,2
36,8 -339,7
31,5
-662,0 1
-1780,3
-1353,0
-1964,6
-690,0
2
3 -1444,1
4
5
10
6
-680,2
63
7
-1801,5
8
-1465,3
9
-1374,2
11
-1985,9
-708,2
REAKCJE PODPOROWE RAMA W OSI 3.
6,8
19
20
13
14
15
16
17
18
1
2
3
4
5
6
7
8
4,45,6 9
10
12
1,9
11
16,4
4,8
0,4
13,3
10,7
0,9
19,0
680,2
708,2
1801,5
64
7,9
1465,3
1374,2
1985,9
FUNDAMENTY.
OBLICZENIE WARTOŚCI JEDNOSTKOWEGO OPORU OBLICZENIOWEGO
PODŁOŻA GRUNTOWEGO ZGODNIE Z PN-81/B-03020
Na podstawie przytoczonej na wstępie w opisie dokumentacji geologicznej wykonanej
w czerwcu 2010r, w podłożu gruntowym na poziomie projektowanego posadowienia
budynku znajdują proste warunki gruntowe, dające korzystne warunki posadowienia dla
fundamentów rozbudowy, które zostaną zatem posadowione bezpośrednio na gruncie za
pomocą stóp i ław fundamentowych.
W chwili obecnej w podłożu gruntowym w poziomie projektowanego posadowienia
zalega warstwa średnio zagęszczonych piasków grubych i średnich warstwy Ib o
miąższości 2,90-3,40m o ID=0,55, a poniżej warstwa średniozagęszczonych pospółek
warstwy Ic o nieprzewierconej miąższości o ID=0,60.
Stwierdzono ciągłe, ustabilizowane zwierciadło wody gruntowej na głębokości 2,62,8m ppt to jest na rzędnej 201,55-201,80m npm.
W istniejących warunkach gruntowych przeanalizowano sposób posadowienia budynku
którego dotyczyła przedmiotowa dokumentacja geologiczna i przyjęto bezpośredni
sposób posadowienia budynku na stopach fundamentowych i ławach fundamentowych,
na warstwie geotechnicznej Ia1 na poziomie -2,60m pp parteru na rzędnej 201,65m
npm.
Poszczególne warstwy geotechniczne posiadają wg dokumentacji następujące,
obliczeniowe parametry geotechniczne:
Warstwa geotechniczna Ia:
γo=1,75 ; ∅=30,5o i Cu=0,0; M=62MPa; Mo=46MPa; ID=0,50
Warstwa geotechniczna Ib:
γo=2,00 ; ∅=33,0 i Cu=0,00; M=103MPa; Mo=87MPa; ID=0,55
Warstwa geotechniczna Ic:
γo=2,05 ; ∅=39,0o i Cu=0,00; M=174MPa; Mo=156MPa; ID=0,60
Obliczenie wartości dla warstwy Ic _ Dane___________
Obliczenia wykonywane w oparciu o spójność i kąt tarcia wewnętrznego
Rodzaj gruntu
Grunt niespoisty dowolnej natury
Szerokość podstawy fundamentu
B = 2.20 m
Długość podstawy fundamentu
L = 2.20 m
Głębokość posadowienia od najniższego poziomu terenu
Dmin = 2.60 m
Zagłębienie badanego poziomu podłoża od spodu fundamentu h = 0.00 m
Charakterystyczna gęstość objętościowa gruntu
powyżej badanego poziomu podłoża RnD = 1.95 t/m3
poniżej badanego poziomu podłoża RnB = 2.05 t/m3
Cn = 0.00 kPa
Charakterystyczna spójność gruntu
Charakterystyczny kąt tarcia wewnątrz gruntu Fin = 27.45 °
_____ Wynik obliczeń _______________________________________
Jednostkowy opór obliczeniowy podłoża
m*qf = 1034.56 kPa
DO OBLICZEŃ PRZYJĘTO MAKSYMALNĄ WARTOŚĆ PORÓWNAWCZĄ
=450kPa =4,50kG/cm2=0.045kN/cm2.
ST-1. STOPA POD SŁUPY S-1, POZ.21 W OSI 2/C, 3/C.
Zestawienie obciążeń DLA OSI 3/C.
Siła pionową ze słupa N=1801,50kN
Moment w podstawie słupa M=4,80kNm
65
Schemat i wartości statyczne.
Stopa fundamentowa mimośrodowo obciążona siłą pionową i momentem w podstawie
Obliczenia statyczne i wymiarowanie przeprowadzono przy pomocy programu
komputerowego „alfa-K” firmy „INTERsoft” licencja nr 301304.
Geometria
Materiały
Klasa betonu
Klasa stali
Otulina
Średnica prętów
[cm]
[mm]
B25
RB 500
7.00
20.00
Warunki gruntowe
Warstwa
1
66
Nazwa
gruntu
Piaski grube
Miąższość
[m]
3.00
ρ(n)
[t/m3]
2.00
C(n)u
[kPa]
0.00
M
Mo
φ(n)u
[°]
[kPa]
[kPa]
29.70 87000.00 103215.16
2
Pospółki
4.00
2.05
0.00
35.10 156000.00 173848.80
Metoda określenia parametrów geotechnicznych
Głębokość posadowienia
Ciężar zasypki
Obciążenia
Numer
zestawu
1
N [kN]
1801.50
My [kNm]
B
2.60
20.00
[m]
[kN/m3]
Ty [kN]
4,80
0.00
Mx [kNm]
0.00
Stan graniczny nośności
DLA SCHEMATU NR 1
DLA WARSTWY NR 1
N=2110.17 kN ≤ m*QfNB=0.81 * 7553.74 = 6118.53 kN
N=2110.17 kN ≤ m*QfNL=0.81 * 7554.44 = 6119.10 kN
DLA WARSTWY NR 2
N=3274.41 kN ≤ m*QfNB=0.81 * 103188.10 = 83582.36 kN
N=3274.41 kN ≤ m*QfNL=0.81 * 103191.89 = 83585.43 kN
Naprężenia pod fundamentem
DLA SCHEMATU NR 1
Naprężenia w narożach:
q1=433.11 kN/m2
q3=438.86 kN/m2
Odrywanie nie występuje.
q2=438.86 kN/m2
q4=433.11 kN/m2
Wymiarowanie zbrojenia
POTRZEBNE ZBROJENIE DLA SCHEMATU NR 1
Ay = 6.30 cm2/mb Ax = 6.25 cm2/mb
Minimalne zbrojenie konstrukcyjne dla fundamentu wynosi: Ak=10.56 cm2/mb
W kierunku y (B) przyjęto fi=20.0 mm w rozstawie s1=30.6 cm As1=11.42 cm2/mb
W kierunku x (L) przyjęto fi=20.0 mm w rozstawie s2=30.6 cm As2=11.42 cm2/mb
Wyniki obliczeń przebicia
Przebicie na dolnej odsadzce
DLA SCHEMATU NR 1
Przebicie OK. Ny=254.9 kN ≤ Ay*fctd=0.28 * 1000 = 282.9 kN
Przebicie OK. Nx=252.9 kN ≤ Ax*fctd=0.28 * 1000 = 282.9 kN
Stateczność fundamentu
STATECZNOŚĆ NA OBRÓT:
DLA SCHEMATU NR 1
Stateczność OK. Mwyp=5.1 kNm ≤ m*Motrzym = 0.72 * 2221.5 = 1599.5 kNm
STATECZNOŚĆ NA PRZESUW:
DLA SCHEMATU NR 1
Przesuw po warstwie 1
67
Tx [kN]
0.00
Stateczność OK. Tx=0.0 kN ≤ m*Tux = 0.72 * 658.6 = 474.2 kN
Stateczność OK. Ty=0.0 kN ≤ m*Tuy = 0.72 * 658.6 = 474.2 kN
Osiadanie fundamentu
DLA SCHEMATU NR1
Osiadania pierwotne = 0.385 cm
Osiadania wtórne = 0.000 cm
Osiadania całkowite = 0.385 cm
Nachylenie względem osi X = 0.00000 °
Nachylenie względem osi Y = -0.00001 °
Przechyłka = 0.00001 °
Warunek naprężeniowy 0.3*σzρ = 0.3*84.02 kN/m2 = 25.21 kN/m2 ≥ σzd = 24.42 kN/m2
Głębokość, na której zachodzi warunek wytrzymałościowy = 8.30 m
PRZYJĘTO STOPĘ FUNDAMENTOWĄ DWUSTOPNIOWĄ o wymiarach rzutu
2,20x2,200m i 1,00x1,00m oraz wysokości 0,30m + 0,30m, o zbrojeniu dołem w obu
kierunkach #20 co 30cm. Beton B25 – W6. Stal zbrojeniowa A-III-N. Rb-500-W. Popod
stopą 10cm podlewka z betonu B10. Ze stopy wypuścić łączniki zbrojenia słupów 2x6#20.
ST-2. STOPA POD SŁUPY S-2, POZ.22 W OSI 2/E, 3/E, 2/F i 3/F.
Zestawienie obciążeń DLA OSI 3/E.
Geometria
Szerokość stopy B
Długość stopy L
Wysokość stopy Hf
Szerokość przekroju słupa b
Wysokość przekroju słupa h
[m]
[m]
[m]
[m]
[m]
2.00
2.00
0.60
0.35
0.35
Szerokość cokołu górnego B2
[m]
0.90
Długość cokołu górnego L2
[m]
0.90
Wysokość cokołu dolnego H1
[m]
0.30
68
Materiały
Klasa betonu
Klasa stali
Otulina
Średnica prętów
[cm]
[mm]
B25
RB 500
7.00
20.00
Warunki gruntowe
Warstwa
1
2
Nazwa
gruntu
Piaski grube
Pospółki
Miąższość
[m]
3.00
4.00
ρ(n)
[t/m3]
2.00
2.05
Ciężar zasypki
Obciążenia
Numer
N [kN]
My [kNm]
zestawu
69
C(n)u
[kPa]
0.00
0.00
M
Mo
φ(n)u
[°]
[kPa]
[kPa]
29.70 87000.00 103215.16
35.10 156000.00 173848.80
[m]
[kN/m3]
Ty [kN]
Mx [kNm]
B
2.60
20.00
Tx [kN]
1
1465,00
13.30
0.00
0.00
DLA SCHEMATU NR 1
DLA WARSTWY NR 1
N=1679.17 kN ≤ m*QfNB=0.81 * 6163.49 = 4992.43 kN
N=1679.17 kN ≤ m*QfNL=0.81 * 6165.35 = 4993.93 kN
DLA WARSTWY NR 2
N=2735.17 kN ≤ m*QfNB=0.81 * 93129.57 = 75434.95 kN
N=2735.17 kN ≤ m*QfNL=0.81 * 93140.04 = 75443.43 kN
DLA SCHEMATU NR 1
q1=410.04 kN/m2
q3=429.54 kN/m2
q2=429.54 kN/m2
q4=410.04 kN/m2
Ay = 5.11 cm2/mb Ax = 4.97 cm2/mb
DLA SCHEMATU NR 1
DLA SCHEMATU NR 1
DLA SCHEMATU NR 1
DLA SCHEMATU NR1
70
0.00
ST-3. STOPA POD SŁUPY S-3, POZ.23 W OSI 2/A1, 3/A1, 2/I2 i 3/I1..
Zestawienie obciążeń DLA OSI 3/I1
Geometria
Materiały
Klasa betonu
Klasa stali
Otulina
71
[cm]
B25
RB 500
7.00
Średnica prętów
[mm]
20.00
Warunki gruntowe
Warstwa
1
2
Nazwa
gruntu
Piaski grube
Pospółki
Miąższość
[m]
3.00
4.00
ρ(n)
[t/m3]
2.00
2.05
C(n)u
[kPa]
0.00
0.00
M
Mo
φ(n)u
[°]
[kPa]
[kPa]
29.70 87000.00 103215.16
35.10 156000.00 173848.80
Ciężar zasypki
Obciążenia
Numer
zestawu
1
N [kN]
708,20
My [kNm]
B
2.60
20.00
[m]
[kN/m3]
Ty [kN]
19,00
0.00
Mx [kNm]
0.00
DLA SCHEMATU NR 1
DLA WARSTWY NR 1
N=820.88 kN ≤ m*QfNB=0.81 * 2869.31 = 2324.14 kN
N=820.88 kN ≤ m*QfNL=0.81 * 2871.90 = 2326.24 kN
DLA WARSTWY NR 2
N=1583.84 kN ≤ m*QfNB=0.81 * 66332.33 = 53729.19 kN
N=1583.84 kN ≤ m*QfNL=0.81 * 66350.76 = 53744.12 kN
DLA SCHEMATU NR 1
q1=378.58 kN/m2
q2=459.05 kN/m2
q3=459.05 kN/m2
q4=378.58 kN/m2
Ay = 3.17 cm2/mb Ax = 2.85 cm2/mb
72
Tx [kN]
0.00
DLA SCHEMATU NR 1
DLA SCHEMATU NR 1
DLA SCHEMATU NR 1
DLA SCHEMATU NR1
PRZYJĘTO STOPĘ FUNDAMENTOWĄ o wymiarach rzutu 1,40x1,40m oraz wysokości
0,40m, o zbrojeniu dołem w obu kierunkach #20 co 30cm. Beton B25 – W6. Stal zbrojeniowa
A-III-N. Rb-500-W. Popod stopą 10cm podlewka z betonu B10. Ze stopy wypuścić łączniki
zbrojenia słupów 2x6#20.
ST-4. STOPA POD SŁUPY S-4A POZ.23 W OSI 2/H1/2 i 3/H1/2.
Zestawienie obciążeń DLA OSI 3/I1
Geometria
73
Materiały
Klasa betonu
Klasa stali
Otulina
Średnica prętów
[cm]
[mm]
B25
RB 500
7.00
20.00
Warunki gruntowe
Warstwa
1
2
Nazwa
gruntu
Piaski grube
Pospółki
Miąższość
[m]
3.00
4.00
ρ(n)
[t/m3]
2.00
2.05
C(n)u
[kPa]
0.00
0.00
Ciężar zasypki
Obciążenia
Numer
zestawu
74
N [kN]
My [kNm]
M
Mo
φ(n)u
[°]
[kPa]
[kPa]
29.70 87000.00 103215.16
35.10 156000.00 173848.80
[m]
[kN/m3]
Ty [kN]
Mx [kNm]
B
2.60
20.00
Tx [kN]
1
1985.90
0.90
0.00
0.00
DLA SCHEMATU NR 1
DLA WARSTWY NR 1
N=2316.94 kN ≤ m*QfNB=0.81 * 8296.65 = 6720.29 kN
N=2316.94 kN ≤ m*QfNL=0.81 * 8296.78 = 6720.39 kN
DLA WARSTWY NR 2
N=3537.28 kN ≤ m*QfNB=0.81 * 108395.97 = 87800.73 kN
N=3537.28 kN ≤ m*QfNL=0.81 * 108396.61 = 87801.26 kN
DLA SCHEMATU NR 1
q1=437.54 kN/m2
q3=438.43 kN/m2
q2=438.43 kN/m2
q4=437.54 kN/m2
Ay = 6.36 cm2/mb Ax = 6.35 cm2/mb
DLA SCHEMATU NR 1
DLA SCHEMATU NR 1
DLA SCHEMATU NR 1
DLA SCHEMATU NR1
75
0.00
Nachylenie względem osi Y = 0.00000 °
KONIEC OBLICZEŃ.
OPRACOWAŁ:
KRAKÓW CZERWIEC 2010r.
76
inż. Jerzy Borkowski

projekt budowlany

Transkrypt

Podobne dokumenty

zadanie 8

projekt budowlany konstrukcji

Załącznik nr K3 - Obliczenia konstrukcyjne

Parametry stali EPSTAL

Załącznik 2e - ekspertyza stanu technicznego budynku