HALFEN TRZPIENIE DYLATACYJNE TYPU HSD-CRET

Transkrypt

HALFEN TRZPIENIE DYLATACYJNE TYPU HSD-CRET
HSD 13 PL
B E TO N
ZAKŁADOWA
KONTROLA
PRODUKCJI
CERTYFIKAT ZAKŁADOWEJ
KONTROLI PRODUKCJI
ITB-0366/Z
Obliczenia na podstawie
PN-EN 1992-1-1:2008
H A L F E N T R Z P I E N I E DY L ATAC YJ N E T Y P U H S D - C R E T
Trzpienie dylatacyjne HSD-CRET
Obiekty referencyjne z zastosowaniem trzpieni dylatacyjnych HSD-CRET
HALFEN TRZPIENIE DYLATACYJNE TYPU CRET
Trzpień dylatacyjny typu CRET
Nazwa obiektu:
Akademia Muzyczna im. Ignacego Jana Paderewskiego
BETON
Nazwa obiektu:
Centrum Handlowe Silesia City Center
Lokalizacja:
Poznań ul. Półwiejska 32
Lokalizacja:
Poznań ul. Św. Marcin 87
Lokalizacja:
Katowice ul. Chorzowska 107
Realizacja:
20022004
Realizacja:
20042006
Realizacja:
20002002
Produkt HALFEN:
Trzpienie dylatacyjne typu CRET
Produkt HALFEN:
Produkt HALFEN:
Stary Browar - Poznań
2
BETON
BETON
Nazwa obiektu:
Stary Browar
Akademia Muzyczna - Poznań
Silesia City Center - Katowice
© 2013 HALFEN · HSD 13 PL · www.halfen.pl
Spis treści
Ogólne wytyczne projektowe
Powody wykonywania dylatacji
Korzyści wynikające ze stosowania trzpieni dylatacyjnych HSD-CRET
Ogólne zasady obliczeń
Zasady rozmieszczania trzpieni
Obliczeniowa szerokość szczeliny dylatacyjnej
4
4
5
5
6
Opis produktu i dane techniczne
Opis produktu 6
Dane techniczne 6
Wymiary trzpieni 7
Wytyczne do projektowania dylatacji w płytach
Nośności trzpieni bez przesuwu poprzecznego 8
Nośności trzpieni z przesuwem poprzecznym 9
Dozbrojenie płyty żelbetowej10
Dozbrojenie w płytach typu filigran11
Minimalne i maksymalne odległości pomiędzy trzpieniami11
Przykład obliczeniowy – dylatacja płyty12
Wytyczne do projektowania połączeń belek
Ogólne wytyczne14
Minimalne odległości pomiędzy trzpieniami14
Rozkład sił w połączeniu – model kratownicy14
Maksymalna nośność połączenia14
Dozbrojenie belki w obszarze przekazywania sił15
Przykład obliczeniowy – połączenie belki ze słupem15
Inne
Wkładki ognioochronne17
Instrukcja montażu18
Trzpienie małych nośności19
3
Ogólne wyt yczne projektowe
Powody wykonywania dylatacji
Duże obiekty żelbetowe poddane są
działaniu zjawisk, takich jak:
•skurcz betonu
•zmiany temperatury
•pełzanie betonu
•nierównomierne osiadanie
•naprężenia od sprężania
Najlepszym rozwiązaniem jest wprowadzenie do konstrukcji szczelin dylatacyjnych, które zapobiegają powstawaniu niekontrolowanych rys.
Tradycyjne rozwiązania
Połączenie płyt stropowych
Korzyści wynikające z zastosowania trzpieni dylatacyjnych HSD-CRET
Prosta geometria, większa nośność
Korzyści wynikające z zastosowania
trzpieni dylatacyjnych firmy HALFEN:
Połączenie płyt stropowych na podciągu
Prosta geometria, łatwe zbrojenie
•maksymalnie prosta geometria
dylatacji
•proste szalunki i związana z tym
oszczędność czasu
•prosty układ zbrojenia
Oparcie płyt na dwóch słupach
Eliminacja jednego rzędu słupów
•zysk przestrzeni dzięki eliminacji
podwójnych podpór
•łatwość prowadzenia robót na kolejnych etapach betonowania
Połączenie ścian oporowych (rzut)
Połączenie płyt fundamentowych
Prostota wykonania
•możliwość zastosowania rozwiązań
zapewniających ognioodporność
ogniową (patrz strona 17)
•system posiada Aprobatę Techniczną ITB AT-15-5264/2012
•bezpłatny program obliczeniowy
dostępny na stronie www.halfen.pl
Połączenie słupa z belką
4
Ogólne wyt yczne projektowe
Ogólne zasady obliczeń
Wartości sił ścinających przypadających
na dany trzpień najlepiej policzyć
metodą elementów skończonych,
jako model statyczny przyjmując belkę
ciągłą, która wystarczająco dobrze
modeluje krawędź płyty.
Racjonalne rozmieszczenie trzpieni
powinno korelować z wykresem
sił ścinających: obszar przysłupowy
wymaga gęstszego rozmieszczenia
trzpieni niż strefa przęsłowa.
Otrzymane wartości sił ścinających
oraz momentów zginających należy
wykorzystać do obliczeń zbrojenia
krawędzi płyty. Dodatkowo należy
zwrócić uwagę na nośność płyty
na ścinanie i ewentualnie
zaprojektować dodatkowe zbrojenie.
1 etap betonowania
2 etap betonowania
Obciążenie g + q
Rozmieszczenie trzpieni
Siły ścinające V
Momenty zginające M
Zasady rozmieszczania trzpieni
2
Kierunek
przemieszczeń
1
HSD
HSD-. .V
2
HSD
1
Dylatacja
1 Obszar przysłupowy
- trzpienie zagęszczone
2 Obszar przęsłowy
- trzpienie w większych
odstępach
2
Dylatacja załamana w planie
Możliwość przesuwu trzpieni:
Dylatacja
Rozmieszczenie trzpieni w zależności od wielkości sił ścinających
HSD
= przesuw tylko wzdłuż osi trzpienia
HSD-. .V
= przesuw wzdłuż i poprzecznie do osi trzpienia
5
Obliczeniowa szerokość szczeliny dylatacyjnej
Szerokość szczeliny dylatacyjnej ma bardzo istotny wpływ
na nośność trzpieni i dlatego należy zwrócić szczególną
uwagę na poprawne i bezpieczne jej przyjęcie. Powinna ona
uwzględniać nominalną (wykonywaną) szerokość dylatacji
powiększoną o zakres pracy dylatacji (w wyniku działania
temperatury, skurczu itp.) oraz ewentualny dodatek ze względu na odchyłki (ok. 1cm).
fobl = fnom + Df + 1 cm
Opis produktu
Trzpień dylatacyjny HSD-CRET składa się z części z trzpieniem
oraz części z tuleją o przekroju kołowym umożliwiającą
przesuw tylko wzdłuż osi trzpienia.
Korpus z
trzpieniem
Korpus z tuleją o
przekroju kołowym
Trzpień dylatacyjny HSD-CRET V składa się z części
z trzpieniem oraz części z tuleją o przekroju prostokątnym,
umożliwiającą przesuw wzdłuż i poprzecznie do osi trzpienia.
Korpus z
trzpieniem
Korpus z tuleją
o przekroju prostokątnym
Trzpienie typu HSD-CRET w wersji standardowej umożliwiają przesuw jedynie wzdłuż osi trzpienia, są więc w stanie przenieść
obciążenia we wszystkich pozostałych kierunkach. Rozbudowany korpus powoduje efektywne przenoszenie obciążenia na beton
i uzyskanie wysokich nośności.
Jeżeli jest konieczność zapewnienia przesuwu w kierunku równoległym do dylatacji (np. w dylatacjach załamanych w planie lub
bardzo długich) należy zastosować trzpienie w wersji V. Ich nośność jest zredukowana do 0,9 nośności standardowego trzpienia.
Przesuw w kierunku poprzecznym jest ograniczony szerokością tulei i wynosi ok. 15-20mm (szczegółowa geometria znajduje się
na stronie 7).
Dane techniczne
Średnica trzpieni i minimalna grubość dylatowanej płyty
HSD-
HSD-
Średnica trzpienia
[mm]
Min. grubość płyty
hmin [cm]
CRET 122
CRET 122 V
22
18
CRET 124
CRET 124 V
24
20
CRET 128
CRET 128 V
28
24
CRET 134
CRET 134 V
34
30
CRET 140
CRET 140 V
40
35
CRET 145
CRET 145 V
45 · 45 
42
CRET 150
Cret 150 V
50 · 50 
60
CRET 155
CRET 155 V
55 · 55 
 Trzpienie o przekroju kwadratowym
65
6
Materiał
•Trzpienie typów HSD-CRET-122 do 140: stal nierdzewna
1.4462
•Trzpienie typów HSD-CRET-145 do 155: stal zespolona
nierdzewna 1.7225
•Korpus oraz tuleja: stal nierdzewna 1.4404
•Śruby kotwiące: stal nierdzewna 1.4401
Wszystkie stale zgodne z normą PN-EN-10088-1:2007
Wymiary trzpieni
Wymiary [mm]
Ø
Ø
g
124/124 V
f
g
f
122 / 122 V
Korpus przekazujący obciążenia
P
c
128/128 V
b
a
Ø
e
e
Część z tuleją
-- możliwy przesuw tylko
wzdłuż osi trzpienia
140/140 V
Ø
f
P
c
e
145/145 V
f
g
g
134/134 V
d
e
a
b
c
d
e
f
g
∅
o
q
trzpień
302
180
108
14
70
80
140
22
–
–
tuleja
180
72
108
–
100
80
140 25.4
–
–
181.5 73.5 108
–
125
80
140
–
26
50
Typ HSD-CRET
e
e
Część
z trzpieniem
K
b
tuleja V
trzpień
341
192
133
16
76
90
160
24
–
–
tuleja
192
59
133
–
106
90
160
28
–
–
193.5 60.5 133
–
133
90
160
–
28
55
tuleja V
trzpień
388
215
155
18
88
110
200
28
–
–
tuleja
215
60
155
–
118
110
200
32
–
–
tuleja V
217
62
155
–
146
110
200
–
32
60
trzpień
450
246
180
24
106
160
260
34
–
–
tuleja
246
66
180
–
136
160
260
38
–
–
tuleja V
248
68
180
–
168
160
260
–
38
78
trzpień
520
280
210
30
124
200
310
40
–
–
tuleja
280
70
210
–
154
200
310
44
–
–
281.5 71.5 210
–
190
200
310
–
44
75
tuleja V
trzpień
546
302
210
34
124
250
380
451)
–
–
tuleja
309
99
210
–
154
250
380
–
–
–
tuleja V
309
99
210
–
194
250
380
–
49
90
trzpień
609
335
210
64
160
300
560
501)
–
–
tuleja
337
127
210
–
190
300
560
–
–
–
tuleja V
337
127
210
–
230
300
560
–
54
95
trzpień
667
363
230
74
200
350
610
551)
–
–
tuleja
365
135
230
–
230
350
610
–
–
–
tuleja V
365
135
230
–
270
350
610
–
59
100
q
155/155V
q
e
e
Część z tuleją typu V
-- możliwy przesuw
wzdłuż i poprzecznie
do osi trzpienia
150/150 V
a
Trzpienie typu 145/145 V, 150/150 V oraz 155/155 V posiadają trzpienie o przekroju kwadratowym
1) wymiar boku kwadratowego przekroju
o
f
f
g
g
P
e
c
HSD-CRET 124 V
Typ trzpienia
Grupa nośności
V = wersja z przesuwem poprzecznym
b
a
S
Przykład zamówienia:
P= spaw punktowy
K= zatyczka ochronna z tworzywa sztucznego
S = stalowa zatyczka ochronna
7
Wyt yczne do projektowania dylatacji w płytach
Nośność obliczeniowa trzpieni z przesuwem tylko wzdłuż osi trzpienia
Warunek nośności: VRd ≥ VEd, gdzie: VEd - obciążenie obliczeniowe na trzpień [kN]
VRd - nośność obliczeniowa trzpienia [kN]
VRd = min (VRd,1; VRd,2; VRd,max)
gdzie: VRd,1 - nośność obliczeniowa trzpienia na ścinanie
VRd,2 - nośność obliczniowa na docisk trzpienia do blachy czołowej i betonu
VRd,max - nośność obliczeniowa ukrytych krzyżulców ściskanych w betonie
UWAGA! Osiągnięcie maksymalnej nosności trzpienia wymaga właściwego zaprojektowania zbrojenia podwieszającego
wg wytycznych na stronie10, tak aby VRd,s ≥ VEd, gdzie VRd,s - nośność obliczeniowa zbrojenia podwieszającego
Nośność obliczeniowa VRd [kN] trzpieni z przesuwem tylko wzdłuż osi trzpienia
Typ trzpienia
HSD
CRET-122
HSD
CRET-124
HSD
CRET-128
HSD
CRET-134
HSD
CRET-140
Grubość
płyty
[mm]
C20/25
C25/30 lub wyższa
Szerokość dylatacji f [mm]
20
30
40

50
Szerokość dylatacji f [mm] 
60
20
30
40
50
60
180
58,8
58,8
58,8
47,9
39,9
73,5
73,5
59,9
47,9
39,9
200
65,6
65,6
59,9
47,9
39,9
82,0
79,4
59,9
47,9
39,9
220
72,5
72,5
59,9
47,9
39,9
90,6
79,4
59,9
47,9
39,9
240
79,3
79,3
59,9
47,9
39,9
93,2
79,4
59,9
47,9
39,9
250
82,7
79,4
59,9
47,9
39,9
93,2
79,4
59,9
47,9
39,9
260
86,1
79,4
59,9
47,9
39,9
93,2
79,4
59,9
47,9
39,9
≥ 280
92,9
79,4
59,9
47,9
39,9
93,2
79,4
59,9
47,9
39,9
200
85,5
85,5
77,8
62,2
51,8
106,8
101,4
77,8
62,2
51,8
220
94,0
94,0
77,8
62,2
51,8
117,5
101,4
77,8
62,2
51,8
240
102,5
101,4
77,8
62,2
51,8
119,0
101,4
77,8
62,2
51,8
250
106,8
101,4
77,8
62,2
51,8
119,0
101,4
77,8
62,2
51,8
260
111,1
101,4
77,8
62,2
51,8
119,0
101,4
77,8
62,2
51,8
≥ 280
118,7
101,4
77,8
62,2
51,8
119,0
101,4
77,8
62,2
51,8
240
129,6
129,6
123,4
98,8
82,3
162,0
138,6
123,4
98,8
82,3
250
134,6
134,6
123,4
98,8
82,3
162,3
138,6
123,4
98,8
82,3
260
139,6
138,4
123,4
98,8
82,3
162,3
138,6
123,4
98,8
82,3
280
149,5
138,4
123,4
98,8
82,3
162,3
138,6
123,4
98,8
82,3
300
159,5
138,4
123,4
98,8
82,3
162,3
138,6
123,4
98,8
82,3
≥ 320
161,1
138,4
123,4
98,8
82,3
162,3
138,6
123,4
98,8
82,3
300
217,4
207,9
186,0
162,7
147,4
231,3
209,6
186,6
162,7
147,4
≥ 320
228,2
207,9
186,0
162,7
147,4
231,3
209,6
186,6
162,7
147,7
350
319,4
319,4
292,8
260,0
240,0
352,1
324,2
294,1
260,1
240,0
360
326,3
321,2
292,8
260,0
240,0
352,1
324,2
294,1
260,1
240,0
380
340,2
321,2
292,8
260,0
240,0
352,1
324,2
294,1
260,1
240,0
≥ 400
347,2
321,2
292,8
260,0
240,0
352,1
324,2
294,1
260,1
240,0
 Obliczeniowa szerokosć dylatacji - dodatkowe wytyczne znajdują się na stronie 6
•• Do obliczeń statycznych należy stosować współczynniki bezpieczeństwa wg Eurokod. W przypadku stosowania współczynników wg PN zaleca się stosowanie współczynników korekcyjnych.
•• Powyższe nośności uwzględniają współczynnik zmniejszający ze względu na tarcie fμ = 0,9 dla trzpieni z przesuwem wzdłuż osi trzpienia
oraz fμ = 0,81 dla trzpieni z przesuwem wzdłuż i poprzecznie do osi trzpienia.
•• W przypadku zainteresowania wartościami dla trzpieni typu -145, -150, -155 prosimy o kontakt z firmą HALFEN.
•• Do wykonania optymalnych i szybkich obliczeń rekomendujemy wykorzystanie programu obliczeniowego HSD dostępnego na stronie www.halfen.pl
•• Nośności wyznaczone przy założeniu otuliny cnom = 20 mm i dozbrojeniu prętami Ø 10 mm
8
Nośność obliczeniowa trzpieni z przesuwem wzdłuż i poprzecznie do osi trzpienia
Warunek nośności: VRd ≥ VEd, gdzie: VEd - obciążenie obliczeniowe na trzpień [kN]
VRd - nośność obliczeniowa trzpienia [kN]
VRd = min (VRd,1; VRd,2; VRd,max)
gdzie: VRd,1 - nośność obliczeniowa trzpienia na ścinanie
VRd,2 - nośność obliczniowa na docisk trzpienia do blachy czołowej i betonu
VRd,max - nośność obliczeniowa ukrytych krzyżulców ściskanych w betonie
UWAGA! Osiągnięcie maksymalnej nosności trzpienia wymaga właściwego zaprojektowania zbrojenia podwieszającego
wg wytycznych na stronie10, tak aby VRd,s ≥ VEd, gdzie VRd,s - nośność obliczeniowa zbrojenia podwieszającego
Nośność obliczeniowa VRd [kN] trzpieni z przesuwem wzdłuż i poprzecznie do osi trzpienia
Typ trzpienia
HSD
CRET-122V
HSD
CRET-124V
HSD
CRET-128V
HSD
CRET-134V
HSD
CRET-140V
Grubość
płyty
[mm]
C20/25
C25/30 lub wyższa
20
30
40
50
60
20
30
40
50
60
180
58,8
58,8
53,9
43,1
35,9
73,5
71,5
53,9
43,1
35,9
200
65,6
65,6
53,9
43,1
35,9
82,0
71,5
53,9
43,1
35,9
220
72,5
71,5
53,9
43,1
35,9
87,6
71,5
53,9
43,1
35,9
240
79,3
71,5
53,9
43,1
35,9
87,6
71,5
53,9
43,1
35,9
250
82,7
71,5
53,9
43,1
35,9
87,6
71,5
53,9
43,1
35,9
260
86,1
71,5
53,9
43,1
35,9
87,6
71,5
53,9
43,1
35,9
≥ 280
87,5
71,5
53,9
43,1
35,9
87,6
71,5
53,9
43,1
35,9
200
85,5
85,5
70,0
56,0
46,7
106,8
91,2
70,0
56,0
46,7
220
94,0
91,2
70,0
56,0
46,7
111,3
91,2
70,0
56,0
46,7
240
102,5
91,2
70,0
56,0
46,7
111,3
91,2
70,0
56,0
46,7
250
106,8
91,2
70,0
56,0
46,7
111,3
91,2
70,0
56,0
46,7
260
111,1
91,2
70,0
56,0
46,7
111,3
91,2
70,0
56,0
46,7
≥ 280
111,2
91,2
70,0
56,0
46,7
111,3
91,2
70,0
56,0
46,7
240
129,6
129,6
111,0
88,9
74,1
155,3
130,2
111,0
88,9
74,1
250
134,6
130,2
111,0
88,9
74,1
155,3
130,2
111,0
88,9
74,1
260
139,6
130,2
111,0
88,9
74,1
155,3
130,2
111,0
88,9
74,1
280
149,5
130,2
111,0
88,9
74,1
155,3
130,2
111,0
88,9
74,1
≥ 300
154,4
130,2
111,0
88,9
74,1
155,3
130,2
111,0
88,9
74,1
300
217,4
198,4
173,8
159,2
132,7
222,9
199,6
174,0
159,2
132,7
≥ 320
220,2
198,4
173,8
159,2
132,7
222,9
199,6
174,0
159,2
132,7
350
319,4
308,3
276,5
250,2
216,0
340,5
310,6
277,1
250,2
216,0
360
326,3
308,3
276,5
250,2
216,0
340,5
310,6
277,1
250,2
216,0
≥ 380
336,3
308,3
276,5
250,2
216,0
340,5
310,6
277,1
250,2
216,0
 Obliczeniowa szerokosć dylatacji - dodatkowe wytyczne znajdująsię na stronie 6
•• Do obliczeń statycznych należy stosować współczynniki bezpieczeństwa wg Eurokod. W przypadku stosowania współczynników wg PN zaleca się stosowanie współczynników korekcyjnych.
•• Powyższe nośności uwzględniają współczynnik zmniejszający ze względu na tarcie fμ = 0,9 dla trzpieni z przesuwem wzdłuż osi trzpienia
oraz fμ = 0,81 dla trzpieni z przesuwem wzdłuż i poprzecznie do osi trzpienia.
•• W przypadku zainteresowania wartościami dla trzpieni typu -145, -150, -155 prosimy o kontakt z firmą HALFEN.
•• Do wykonania optymalnych i szybkich obliczeń rekomendujemy wykorzystanie programu obliczeniowego HSD dostępnego na stronie www.halfen.pl
•• Nośności wyznaczone przy założeniu otuliny cnom = 20 mm i dozbrojeniu prętami Ø 10 mm.
9
Dozbrojenie płyty żelbetowej
W obszarze stosowania trzpieni dylatacyjnych HSD-CRET konieczne jest:
• zaprojektowanie zbrojenia podwieszającego (wsuwki Asx) wg poniższych wytycznych,
• sprawdzenie, czy zaprojektowane w konstrukcji podłużne zbrojenie krawędziowe Asy jest wystarczające,
przyjmując jako schemat statyczny belkę ciągłą z punktami podparcia w miejscach występowania trzpieni dylatacyjnych.
d/2 + lbd
bp
cnom
d
h
hp
ds
Θ
ds
2
tan Θ = 3
50
50
50 20
5+
ds
2
bw = bp +
d = h - cnom - ds/2
3
2
(h+hp)
wymiary w mm
Wymiary korpusów trzpieni [mm]
Długość zakotwienia lbd [cm]
HSD-
bp
hp
ds [cm]
C20/25
C25/30
CRET-122/122V
70
80
Ø 10
44
38
CRET-124/124V
76
90
Ø 12
53
46
CRET-128/128V
88
110
Ø 16
70
61
CRET-134/134V
106
160
CRET-140/140V
124
200
Uwaga:
długości lbd zostały obliczone
na podstawie EC2 pkt 8.4.4
Ilość wsuwek Asx [szt./trzpień] (fyk= 500 MPa)
CRET-122/CRET-122V
CRET-124/CRET-124V
CRET-128/CRET-128V
CRET-134/CRET-134V
CRET-140/CRET-140V
Grubość
płyty
h [mm]
Ø 10
Ø 12
Ø 16
Ø 10
Ø 12
Ø 16
Ø 10
Ø 12
Ø 16
Ø 10
Ø 12
Ø 16
Ø 10
Ø 12
Ø 16
180
6
4
2
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
200
6
4
2
8
6
2
-
-
-
-
-
-
-
-
-
220
6
4
2
8
6
2
-
-
-
-
-
-
-
-
-
240
6
4
2
8
6
2
10
6
4
-
-
-
-
-
-
250
6
4
2
8
6
2
10
6
4
-
-
-
-
-
-
260
6
4
2
8
6
2
10
6
4
-
-
-
-
-
-
280
6
4
2
8
4
2
10
6
4
-
-
-
-
-
-
300
6
4
2
8
4
2
10
6
4
-
10
4
-
-
-
320
6
4
2
6
4
2
10
6
4
-
8
4
-
-
-
340
6
4
2
6
4
2
8
6
4
-
8
4
-
-
-
350
6
4
2
6
4
2
8
6
4
-
8
4
-
-
6
360
4
4
2
6
4
2
8
6
4
-
8
4
-
10
6
380
4
4
2
6
4
2
8
6
4
-
8
4
-
10
6
400
-
-
-
6
4
2
8
6
4
-
8
4
-
10
6
420
-
-
-
-
-
-
8
6
4
10
8
4
-
10
6
440
-
-
-
-
-
-
8
6
4
10
8
4
-
10
6
450
-
-
-
-
-
-
-
-
-
10
8
4
-
10
6
460
-
-
-
-
-
-
-
-
-
10
8
4
-
10
6
480
-
-
-
-
-
-
-
-
-
10
6
4
-
8
6
500
-
-
-
-
-
-
-
-
-
10
6
4
-
8
4
≥ 520
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
8
4
Średnica wsuwek ds [mm]
Po każdej stronie trzpienia należy umieścić połowę wsuwek podanych w tabeli rozmieszczonych jak na rysunku powyżej.
Powyższe zbrojenie jest wystarczające dla wszystkich przypadków zawartych w tabelach nośności na stronach 8 - 9.
Optymalny dobór zbrojenia podwieszającego jest możliwy przy pomocy programu obliczeniowego HSD dostępnego na stronie www.halfen.pl.
UWAGA! Powyższe zbrojenie zapewnia jedynie dozbrojenie krawędzi płyty. Nośność ze względu na ścinanie płyty może wymagać dodatkowego dozbrojenia .
10
Zalecenia do stosowania trzpieni w stropach typu filigran:
• prefabrykat należy dodatkowo zespolić z nadbetonem przy pomocy dodatkowego zbrojenia konstrukcyjnego wymiarowanego na siłę VRd/3,
• grubość nadbetonu powinna być większa od hmin-1cm,
• odległość od osi trzpienia do górnej krawędzi płyty musi być większa od hmin/2,
• przy odpowiedniej grubości nadbetonu zbrojenie podłużne Asy może być ułożone nad prefabrykowaną płytą,
• zbrojenie podwieszające Asx należy wykonać zgodnie z wytycznymi podanymi na stronie 10.
≥ hmin - 1cm
≥ hmin/2
Dozbrojenie w płytach typu filigran
zbrojenie podłużne Asy
konstrukcyjne zbrojenie podwieszające
zbrojenie podwieszające Asx
Maksymalne i minimalne odległości pomiędzy trzpieniami
Maksymalna odległość pomiędzy trzpieniami nie powinna przekraczać 10 grubości płyty. Rekomendowanym rozstawem jest
5 grubości płyty. Wynika to z faktu, że trzpienie w mniejszym rozstawie lepiej odwzorowują model podparcia liniowego,
na którym bazują obliczenia statyczne.
Minimalne odległości pomiędzy trzpieniami
HSDCRET- Minimalna
grubość płyty
hmin [cm]
122
124
122 V
124 V
18
20
128
128 V
24
134
134 V
30
140
140 V
35
145
145 V
42
150
150 V
60
155
155 V
65
Minimalna odległość Minimalna odległość
pomiędzy trzpieniami
od krawędzi
aD,min [cm]
ar,min [cm]
max.
VEd
;2hmin
vRd,c
hmin
HSDCRET-
max.
1
2
⋅
VEd
;hmin
vRd,c
ar,min
aD, aD,min
W przypadku przekroczenia minimalnych wymiarów aD,min ze względu na warunek VRd/ vRd,c możliwe jest:
zwiększenie nośności płyty na ścinanie VRd,c poprzez zwiększenie grubości płyty, zwiększenie klasy betonu, zwiększenie
stopnia zbrojenia lub zastosowanie dodatkowego zbrojenia na ścinanie.
W przypadku przekroczenia minimalnych wymiarów ad, min < 2hmin konieczne jest zredukowanie nośności trzpieni
współczynnikiem aD/aD,min jeśli o nosnośności decyduje VRd,max
Nośność płyty na ścinanie na podstawie normy PN-EN 1992-1-1:2008 punkt 6.6.2 (liczone na pasmo szerokości 1m) wynosi:
vRd,c = (CRd,c ⋅ k ⋅ (100 ⋅ ρL ⋅ fck)⅓ + k1 ⋅ σcp) ⋅ d [kN/m] (PN wzór 6.2a)
lecz nie mniej niż:
vRd,c = (vmin + k1 ⋅ σcp) ⋅ d
(PN wzór 6.2b)
gdzie:
CRd,c = 0,18/ gc
gc= 1,4 – częściowy współczynnik bezpieczeństwa (PN tabela NA.2)
k = 1+
200
, lecz nie więcej niż 2,0
d
d - wysokość użyteczna przekroju [mm] (wg wytycznych na stronie 10 katalogu)
ρL =
Asx
b⋅d
- stopień zbrojenia
b = min (bw; aD)
Asx – pole przekroju zbrojenia rozciąganego [mm2] (wg wytycznych na stronie 10 katalogu)
bw – szerokość strefy ścinanej przekroju [mm] (wg wytycznych na stronie 10 katalogu)
fck – wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie [MPa] (PN tabela 3.1)
k1 ⋅ scp = 0 - dla elementów niesprężanych
3
Vmin = 0,035 ⋅ k 2 ⋅
fck
(PN wzór 6.2N)
11
Wyt yczne projektowania dylatacji w płytach
Przykład obliczeniowy - dylatacja płyty
Dane:
Obliczeniowa siła poprzeczna:
vEd = 50 kN/m
Uwaga: wszystkie obliczenia systemu HSD-CRET zostały wykonane z wykorzystaniem współczynników bezpieczeństwa wg PN-EN 1992-1-1:2008.
W przypadku stosowania w obliczeniach statycznych współczynników wg PN należy wartość obliczeniową siły poprzecznej vEd przemnożyć
przez dodatkowy współczynnik 1,18.
Beton C25/30 → fck = 25 MPa
γc = 1,4 (PN EN 1992-1-1:2008 tabela NA.2)
Otulina:cnom = 35mm
Grubość płyty:
h = 280 mm → wysokość użyteczna d = h - cnom - ds /2 = 240 mm
Uwaga: ds - średnica wsuwek podwieszających (przyjęto ds = 10 mm)
Długość dylatacji:
Obliczeniowa szerokość dylatacji :
L = 10 m
f = 30 mm
Uwaga: Obliczeniowa szerokość dylatacji powinna być maksymalną wartością mogącą pojawić się w trakcie eksploatacji budynku. Dodatkowe wytyczne znajdują
się na stronie 6.
Określenie ilości trzpieni:
Przyjęto wstępnie trzpienie HSD-CRET-124 o parametrach:
• nośność VRd = 101,4 kN (tabela na stronie 8)
• minimalna grubość płyty hmin = 200 mm ≤ h = 280 mm (tabela na stronie 6) warunek spełniony
Suma obciążeń dylatacji: VEd = L · vEd = 10 · 50 = 500 kN
Minimalna ilość trzpieni w dylatacji: nmin = VEd / VRd = 500 / 101,4 = 4.93 szt. → przyjęto 5 szt. trzpieni
Odległość między trzpieniami:
aD = L / nmin = 10 / 5 = 2,0 m
Sprawdzenie warunku maksymalnej odległości pomiędzy trzpieniami
Uwaga: na potrzeby niniejszego dowodu założono, iż odległość pomiędzy trzpieniami nie może przekroczyć pięć grubości płyty.
Dodatkowe wytyczne znajdują się na stronie 11
Maksymalna odległość pomiędzy trzpieniami:
aD,max = 5 · h = 5 · 0,28 = 1,4 m ≤ aD = 2,0 m → konieczne zwiększenie ilości trzpieni ze względu na przekroczenie aD,max
Ilość trzpieni w dylatacji: n = (L - aD,max) / aD,max = (10 - 1,4) / 1,4 = 6,14 szt. przyjęto 7szt. trzpieni w rozstawie
jak na rysunku poniżej
0,8
1,4
1,4
1,4
0,28
vEd = 50 kN/m
1,4
1,4
1,4
0,8
L = 10 m
Wykres sił poprzecznych dla schematu belki wieloprzęsłowej VEd [kN]:
42,1
– 40
33,1
35,6
34,35
36,9
27,8
– 27,8
– 36,9
– 34,35
– 35,6
– 33,1
40
– 42,1
max VEd,i = 82,1kN ≤ VRd = 101,4 kN warunek spełniony
12
Wyt yczne projektowania dylatacji w płytach
Przykład obliczeniowy - dylatacja płyty (ciąg dalszy)
Zbrojenie płyty:
bw = 76 +
Zbrojenie podwieszające:
Na podstawie tabeli i wytycznych ze strony 10 wybrano zbrojenie podwieszające 8 Ø 10 rozmieszczone jak na rysunku
obok.
3
(280+90) = 631
2
Poz  Asx = 8 ∅ 10
Uwaga: optymalny dobór zbrojenia podwieszającego jest możliwy przy pomocy programu obliczeniowego HSD dostępnego na stronie www.halfen.pl
5+
Podłużne zbrojenie krawędziowe:
Konieczne jest sprawdzenie, czy zaprojektowane w konstrukcji podłużne zbrojenie krawędziowe Asy jest wystarczające,
przyjmując jako schemat statyczny belkę ciągłą z punktami
podparcia w miejscach występowania trzpieni dylatacyjnych
10
= 10
2
50 50
20
500
Poz  8 ∅ 10 L = 1210
210
500
Sprawdzanie nośności płyty na ścinanie
Nośność płyty na ścinanie vRd,c (PN-EN 1992-1-1: 2008 punkt 6.2.2)
1
vRd,c = CRd,c k (100 ρL fck) 3 + k1 σcp d
gdzie:
lecz nie mniej vRd,c = ( vmin + k1 σcp) (PN wzór 6.2a oraz 6.2b)
k = 1 + 200/d = 1 + 200/240 = 1,91 ≤ 2,0
CRd,c = 0,18/ γc = 0,18/1,4 = 0,129
b = min (bw; aD) ; b = min (631 i 1400) = 631
ρL =
628
Asx
=
= 0,0041 ≤ 0,2
bd
631 · 240
k1 σcp = 0 ; ponieważ płyta nie jest sprężana
3
1
3
vmin = 0,035 k 2 · fck 2 = 0,035 · 1,91 2 · 25
vRd,c = (0,129 · 1,91 · (100 · 0,0041 · 25)
1
2
1
3
= 0,46
+ 0) · 240 = 128,9 > (0,46 + 0) · 240 = 110,4 kN/m
Nośność płyty na ścinanie vRd,c = 128,9 kN/m ≥ Ved = 50 kN/m warunek spełniony
Sprawdzanie warunku minimalnej odległości pomiędzy trzpieniami:
aD,min = max (VEd/vRd,c ; 2hmin)
 VEd/vRd,c = 82,1/128,9 = 0,64 m
aD,min = max 
 2hmin = 2 · 0,20 = 0,40
aD,min = 0,64 ≤ aD = 1,40 warunek spełniony
Sprawdzanie warunku minimalnej odległości trzpieni od krawędzi płyty:
ar,min = aD,min/2 = 0,64/2 = 0,32 m ≤ ar = 0,80 m warunek spełniony
13
Wyt yczne do projektowania połączeń belek
Ogólne wytyczne
Ze względu na znaczne siły oraz konieczność zapewnienia stabilnego oparcia belki rekomenduje się stosowanie trzpieni w kilku
kolumnach i rzędach, przestrzegając minimalnych odległości podanych poniżej.
W przypadku trzpieni rozmieszczonych w kilku rzędach należy zwrócić uwagę na to, iż ugięcie belki będzie powodowało nierównomierne rozszerzanie się szczeliny dylatacyjnej, co trzeba uwzględnić przy ustalaniu maksymalnej szerokości szczeliny.
Przy projektowaniu połączeń belek należy korzystać z nośności trzpieni HSD-CRET jak dla płyt (tabele na stronach 8-9).
Minimalne odległości pomiędzy trzpienimi
b0,min = 180 mm
h0,min = 180 mm
CRET – 124
b0,min = 200 mm
h0,min = 200 mm
CRET – 128
b0,min = 250 mm
h0,min = 240 mm
CRET – 134
b0,min = 300 mm
h0,min = 300 mm
CRET – 140
b0,min = 350 mm
h0,min = 350 mm
CRET - 145
b0,min = 400 mm
h0,min = 420 mm
CRET - 150
b0,min = 500 mm
h0,min = 600 mm
CRET - 155
b0,min = 600 mm
h0,min = 650 mm
VEd,i
h
≥ h0,min/2
CRET – 122
≥ h0,min
Minimalne odległości między trzpieniami
≥ h0,min/2
VEd = ΣVEd,i
≥ b0,min
≥ b0,min
≥ b0,min/2
≥ b0,min/2
Rozkład sił w połączeniu - model kratownicowy
Przy obliczaniu zbrojenia koniecznego dla prawidłowego przekazania siły ścinającej
z trzpieni dylatacyjnych na belkę przyjęto model kratownicowy o krzyżulcach
nachylonych pod kątem Θ =45°.
h
c
VEd = ΣVEd,i
D
h0
Zq
h
VEd,i
Zq = VEd,i/2
2VEd,i
Z
2VEd,i
Z
D
Z = 2VEd,i
Θ
h0
c
VEd,i = VEd/4
Z
Z
Z
bw = 2b0
Maksymalna nośność połaczenia ze względu na nośność krzyżulców ściskanych wg PN-EN 1992-1-1:2008
VEd ≤ min (VRd,max; VRd,s)
VRd,max = αcw bw z ν1 fcd/(cot Θ + tan Θ) (PN wzór 6.9)
Asw
VRd,s =
z fywd cot Θ (PN wzór 6.8)
s
gdzie:
αcw = 1,0 - dla elementów niesprężanych
bw - szerokość belki [mm]
z - ramię sił wewnętrznych [mm] z = 0,9 · d
d - wysokość użyteczna przekroju belki [mm]
ν1 - współczynnik redukcji wytrzymałości betonu zarysowanego przy ścinaniu ν1 = 0,6 · [1- fck / 250]
fck - wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie [MPa]
fcd - wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie [MPa]
Θ - kąt pomiędzy betonowym krzyżulcem ściskanym i osią belki
Asw - pole przekroju zbrojenia pionowego na ścinanie
s – rozstaw strzemion [mm]
fywd - obliczeniowa granica plastyczności zbrojenia na ścinanie
14
Dozbrojenie belki w obszarze przekazywania sił
Dla prawidłowego przekazania sił ścinających z trzpieni dylatacyjnych na belkę należy stosować zbrojenie w postaci strzemion
zamkniętych i wsuwek od czoła belki. Przy dozbrajaniu strefy dylatacyjnej należy zastosować cztery typy zbrojeń liczone wg
algorytmu jak poniżej. Położenie poszczególnych prętów pokazano na rysunkach w przykładzie obliczeniowym.
Poz.1 – zbrojenie pionowe w postaci strzemion na odcinku c
Asw1 = VEd · s/(z · fywd · cot Θ)
Asw1 -- powierzchnia przekroju zbrojenia dla jednego rzędu strzemion rozmieszczonego w rozstawie s na odcinku c
Poz.2 – zbrojenie poziome w kierunku podłużnym w postaci wsuwek przy każdym trzpieniu
Asw2 = VEd,i/fyd
Asw2 – powierzchnia przekroju zbrojenia poziomego dla jednego trzpienia; zbrojenie rozmieścić symetrycznie po obu stronach
trzpienia w formie pionowych wsuwek w kształcie „U” o wysokości h2 = h0 - 2cnom i długości ramion l2 = h + lbd
Poz.3 – zbrojenie pionowe dla każdej kolumny trzpieni w postaci wsuwek na wysokość belki
Asw3 = VEd,i/fyd
Asw3 – powierzchnia przekroju zbrojenia pionowego dla każdej kolumny trzpieni; zbrojenie rozmieścić symetrycznie po obu
stronach kolumny trzpieni w formie pionowych wsuwek w kształcie „U” o długości ramion l3=h+lbd
Poz.4 – zbrojenie poziome dla każdego poziomego rzędu trzpieni w postaci wsuwek na szerokość belki
Asw4 = 0,5VEd,i/fyd
Asw4 – powierzchnia przekroju zbrojenia poziomego dla każdego rzędu trzpieni; zbrojenie rozmieścić nad każdym rzędem trzpieni
w formie poziomych wsuwek w kształcie „U” o długości ramion l4=lbd.
VEd,i = VEd/n
n – ilość trzpieni w połączeniu
lbd – długość zakotwienia wg tabeli na stronie 10
Przykład obliczeniowy - połączenie belki ze słupem
Dobór trzpieni:
Przyjęto 4 trzpienie HSD-CRET-134 o nosności VRd,i = 209,6 kN tabela str.8
∑VRd,i = 4 · 209,6 = 838,4 kN ≥ VEd = 750 kN warunek spełniony
150
300
150
300
800
VEd = 750 kN
150
Dane:
Obliczeniowa siła poprzeczna:VEd = 750kN
Beton:C25/30 → fck = 25MPa; γc = 1.4
Otuliny: cnom = 30mm
Szerokość belki: bw = 60cm
Wysokość belki: h = 80cm
Wysokość użyteczna: d = h - cnom - ds/2 = 76cm
Obliczeniowa szerokość dylatacji: f = 30 mm
Spradzenie minimalnych wymiarów:
min bw = b0min/2 + b0min + b0min /2 = 15 +30 + 15 = 60cm ≤ bw = 60cm warunek spełniony
min h = h0min/2 + h0min + h0min /2 = 15 +30 + 15 = 60cm ≤ h = 80cm warunek spełniony
600
Spradzenie maksymalnej nośności połączenia:
VRd,max = αcw bw z ν1 fcd / (cot Θ + tan Θ)
ν1 = 0,6 · [1-fck/250] = 0,6 · (1-25/250) = 0.54
z = 0,9 · d = 0,9 · 760 mm = 684 mm
cot Θ = 1.0; tan Θ = 1.0
VRd,max = 1.0 ·600 · 684 · 0.54 · 25/1.4/(1+1) = 1978 kN > 750 kN = VEd
15
Przykład obliczeniowy - połączenie belki ze słupem (ciąg dalszy)
Poz.1 – zbrojenie pionowe w postaci strzemion na odcinku c
Asw1 = VEd · s/(z · fywd · cot Θ)
Asw1 = 750 · 103 · 150 / (684 · 420 · 1) = 3,91cm2 /1 rząd strzemion
Asw1
60
Przyjęto strzemiona czterocięte:
co 15cm o Asw1 = 4,52cm2 (4 x Ø12)
wysokość strzemienia: h1 = h - 2 · cnom = 80 - 2 · 3 = 74 cm;
obszar stosowania: odcinek c = 60 cm w rozstawie co 15 cm;
łącznie 2 x 5 Ø12
74
Ø12
34
15 15 15 15 15
34
Poz.2 – zbrojenie poziome w kierunku podłużnym w postaci wsuwek przy każdym trzpieniu
Asw2 = VEi / fyd
Asw2 = 187,5 · 103 / 420 = 4,46cm2 / trzpień
Asw2
24
Przyjęto po jednej wsuwce:
Ø12 po każdej stronie trzpienia o Asw2 = 4,52cm2 (4 x Ø12)
24
wysokość wsuwki: h2 = h0 - 2 · cnom = 30 - 2 · 3 = 24 cm;
długość ramienia wsuwki: l2 = h + lbd = 60 + 46 = 106 cm
106
Poz.3 – zbrojenie pionowe dla każdej kolumny trzpieni w postaci wsuwek na wysokość belki
Asw3 = VEi / fyd
Asw3 = 187,5 · 103 / 420 = 4,46cm2 / kolumna trzpieni
Asw3
wysokość wsuwki: dopasować do wysokości belki - przyjęto 71cm;
długość ramienia wsuwki: l3 = c + lbd = 60 + 46 = 106 cm
71
Przyjęto cztery wsuwki:
Ø12 po 2 z każdej strony kolumny trzpieni o Asw3 = 4,52cm2 (4 x Ø12);
łącznie dla dwóch kolumn trzpieni 8 Ø12;
106
Poz.4 – zbrojenie poziome dla każdego poziomego rzędu trzpieni w postaci wsuwek na szerokość belki
Asw3 = 0,5VEi / fyd
Asw3 = 0,5 · 187,5 · 103 / 420 = 2,23cm2 / rząd trzpieni
51
46
Przyjęto po dwie wsuwki:
nad każdym rzędem trzpieni o Asw4 = 2,26cm2 (2 x Ø12);
Ø12
szerokość wsuwki: dopasować do szerokości belki - przyjęto 51cm Asw4
długość ramienia wsuwki: l4 = lbd = 46 cm
16
Wkładaki ognioochronne
Wkładki ognioochronne HSD-F
Zapewnienie odporności ogniowej trzpieni dylatacyjnych jest możliwe poprzez zastosowanie wkładek ognioochronnych HSD-F.
Wkładki HSD-F zapewniają odporność ogniową przeciwpożarową konstrukcji trzpienia R120 zgodnie z AT-15-5264-2012.
Wkładki HSD-F są produkowane w dwóch grubościach: 20 i 30mm. Dla większych szerokości dylatacji należy składać je w
zestawy o odpowiedniej grubości. W celu zapewnienia pełnej ochrony przeciwpożarowej dylatacji REI 120 zgodnie z AT-155264-2012 należy przestrzenie między wkładkami wypełnić wełną mineralną o gęstości min. 65 kg/m3. Dodatkowo szczelina
dylatacyjna powinna być osłonięta po obu stronach płytami PROMASEAL-PL o grubości min. 30mm
HA
Bra
H LFE
n
t= dsch A L F N
20 utz E N
mm man
sch
t=
Ø
30
mm
Sc
h
HS ubd
D o
für ette
S rn
F9 h e
0
HS for
a HS
D12 Fire r D D
2 Pro o w
12 tect e
4
-V
io l
12 n P
20
8 ad
13 F90
22
4
14
25
0
30
Wypełnienie dylatacji
A - 253 - 03/07
h
Wkładka HSD-F
Trzpień HSD-CRET
≤ 10
d
f
b
HSD - F - CRET
d
dla trzpieni z przesuwem
tylko wzdłuż osi trzpienia
20 [mm]
lub
30 [mm]
Montaż wkładek HSD-F
Uwaga: wkładki ognioochronne wykonane są z materiału rozszerzającego się pod wpływem
ciepła, co zapewnia szczelne wypełnienie dylatacji.
Tabela doboru wkładek HSD-F
HA
h
i
Oznaczenie
Bra
H LFE
n
t= dsch A L F N S
20 utz E N c h
mm man
H u
sch S D b d o
t=
fü ette
30
S rn
mm Hr fo F90 h e H S
SD r 1 Fire ar D D
22 P
o
12 rotect w e
4
-V
io l
12 n P
20
8 ad
25
13 F90
4
14
0
30
d = 20 ⇒ f ≤ 30
d = 30 ⇒ f ≤ 40
A - 253 - 03/07
22
Typ trzpienia
j
b
HSD - F - CRET V
h/b
Ø lub i
j
CRET 122
HSD-F-CRET 122 - d
120 / 120
23
CRET 124
HSD-F-CRET 124 - d
130 / 130
25
CRET 128
HSD-F-CRET 128 - d
140 / 140
29
CRET 134
HSD-F-CRET 134 - d
180 / 160
35
CRET 140
HSD-F-CRET 140 - d
220 / 180
41
CRET-122 V
HSD-F-CRET 122 V - d
150 / 150
23
46
CRET-124 V
160 / 160
25
50
CRET-128 V
170 / 170
29
58
CRET-134 V
190 / 190
35
70
CRET-140 V
220 / 210
41
82
d
dla trzpieni z przesuwem wzdłuż
i poprzecznie do osi trzpienia
Przykład zamówienia
wkładki ogniochronnej:
HSD-F - CRET 124 V - 30
Wkładka
ognioochronna
Typ trzpienia pasującego do wkładki
Grubość d [mm]
Elastyczny silikon
Płyta PROMASEL-PL
Dla zapewnienia właściwej ochrony
przeciwpożarowej konstrukcji konieczne
jest zabezpieczenie dylatacji na całej
długości, a nie tylko punktowo trzpieni.
Przykładowy schemat zabezpieczenia
dylatacji pokazano obok.
Trzpień HSD-CRET
Wkładka HSD-F
Niepalna wełna mineralna
min. 65kg/m3
17
Instrukcja montażu
Instrukcja montażu trzpieni dylatacyjnych HSD-CRET
Trzpień
Korpus
Tuleja
 Blacha czołowa z otworami
do przybicia do szalunku
Tuleje HSD-CRET przybite do deskowania
Pierwszy etap betonowania
W pierwszym etapie montowany jest korpus z tuleją. Otwory we frontowej blasze
korpusu umożliwiają przybicie gwoździami do szalunku (rys. 1 i 2). Należy zwrócić
uwagę, aby tuleja była zamontowana prostopadle do dylatacji.
Otwór w tulei jest zaklejony naklejką identyfikacyjną, która jednocześnie zabezpiecza
przed dostaniem się betonu. Nie należy jej usuwać przed zabetonowaniem.
Zwrócić uwagę czy zbrojenie płyty (w szczególności zbrojenie podwieszające)
zostało wykonane zgodnie z projektem i wytycznymi Halfen.
Uwaga: W trakcie betonowania starannie zawibrować beton w okolicy trzpieni,
aby dokładnie wypełnił on korpus.
Rys. 1
Drugi etap betonowania
Po zdemontowaniu szalunku z pierwszego etapu betonowania należy ułożyć
materiał wypełniający dylatację, wykonać w nim otwory oraz włożyć trzpienie
(rys.3). Szerokość szczeliny dylatacyjnej musi być zgodna z założeniami projektu
konstrukcyjnego. Zwrócić uwagę czy zbrojenie płyty (w szczególności zbrojenie
podwieszające) zostało wykonane zgodnie z projektem i wytycznymi Halfen.
Jeżeli przewidziano dodatkowe zabezpieczenie przeciwogniowe należy wykonać je
zgodnie z wytycznymi konstruktora obiektu. Rozwiązania rekomendowane przez
firmę Halfen przedstawiono w katalogu technicznym.
Trzpienie dylatacyjne HSD-CRET są wykonane z wysokiej klasy stali odpornej na
korozję, niemniej, w szczególnie agresywnym środowisku, można je dodatkowo
pokryć środkiem antykorozyjnym, np. na bazie bitumicznej.
Rys. 2
Uwaga: W trakcie betonowania starannie zawibrować beton w okolicy trzpieni, aby dokładnie wypełnił on korpus.
Rys. 3
Schemat zbrojenia dodatkowego płyty; wykonać wg projektu konstrukcji
1. etap betonowania
2. etap betonowania
Przekrój podłużny
Przekrój poprzeczny
Trzpień HSD-CRET
Zbrojenie krawędziowe i podwieszające
Materiał wypełniający
18
Szerokość dylatacji
Tr zpienie małych nośności
Przegląd produktów
Firma Halfen posiada w ofercie także trzpienie o małych nośnościach. Składają się one z trzpieni o średnicy 20 - 30mm
wykonanych ze stali nierdzewnej A4 lub ocynkowane oraz tulei o przekroju kołowym lub prostokątnym wykonanych
ze stali nierdzewnej A2 lub tworzywa sztucznego. Szczegółowe wymiary znajdują się w tabeli poniżej.
Trzpień HSD-D
Trzpień HSD-D
Materiał/wykończenie:
A4 - stal nierdzewna 1.4571 / 1.4462
FV - stal S355, ocynk ogniowy
(stosowane tylko z tuleją
z tworzywa sztucznego)
Przykład zamówienia trzpienia HSD-D:
HSD-D - 22 - A4
Tuleja stalowa z przesuwem
poprzecznym HSD-SV
Tuleja plastikowa HSD-P
Oznaczenie trzpienia
Średnica [mm]
Materiał (A4 lub FV)
Tuleje HSD-S, HSD-P oraz HSD-SV
Tuleja stalowa HSD-S
Materiał: Stal nierdzewna A2
Materiał: Tworzywo sztuczne
Materiał: Stal nierdzewna A2
Trzpień
HSD-D
Trzpień
HSD-D
Trzpień
HSD-D
Przykład zamówienia tulei HSD-S, -SV, -P:
HSD-SV - 22
Oznaczenie tulei
- S - stal nierdzewna A2
- SV - stal nierdzewna A2 z przesuwem poprzecznym
- P - tworzywo sztuczne
Średnica stosowanego trzpienia [mm]
Wymiary trzpieni i tulei
Trzpień HSD-D
Tuleja HSD-P, -S
Tuleja HSD-SV
Średnica
Ø
[mm]
Długość
L
[mm]
Długość
LH
[mm]
Wymiary blachy
szerokość/wysokość
[mm]
Długość
LH
[mm]
Wymiary blachy
szerokość/wysokość
[mm]
HSD-D 20
HSD-D 22
20
22
300
300
160
160
70/70
70/70
180
180
160
160
HSD-D 25
25
300
160
70/70
180
160
HSD-D 30
30
350
185
80/80
205
185
Typ
W przypadku zainteresowania dodatkowymi informacjami, prosimy o kontakt z działem technicznym firmy HALFEN.
19
Regiony sprzedaży
Województwo
Kontakt
Warszawa
miasto stołeczne Warszawa
telefon:61 622 14 14
tel. kom: 601 729 102
fax:61 622 14 15
e-mail:[email protected]
Centrum
mazowieckie,
łódzkie,
świętokrzyskie
telefon:61 622 14 14
tel. kom: 607 044 591
fax:61 622 14 15
Wschód
podlaskie,
lubelskie,
podkarpackie
telefon:61 622 14 14
tel. kom: 607 044 891
fax:61 622 14 15
Zachód
lubuskie,
wielkopolskie,
dolnośląskie
telefon:61 622 14 14
tel. kom: 603 931 261
fax:61 622 14 15
Północ
zachodniopomorskie, pomorskie,
kujawsko-pomorskie,
warmińsko-mazurskie
telefon:61 622 14 14
tel. kom: 609 534 472
fax:61 622 14 15
Południe
opolskie,
śląskie,
małopolskie
telefon:61 622 14 14
tel. kom: 601 914 808
fax:61 622 15
Dział Techniczny,
Doradztwo Projektowe
telefon:61 622 14 12
tel. kom: 697 729 080
fax:61 622 14 13
Dział Sprzedaży
telefon:61 622 14 44
tel. kom: 663 769 080
fax:61 622 14 45
Dział Marketingu
telefon:61 622 14 10
tel. kom: 605 536 691
fax:61 622 14 11
Dział Eksportu
telefon:61 622 14 14
tel. kom: 697 729 070
fax:61 622 14 15
Dział Księgowości
telefon:61 622 14 32
fax:61 622 14 33
INTERNET
www.halfen.pl • Produkty • Nowości • Katalogi • Software • Service • Obiekty referencyjne • Kontakt/Adresy • o firmie HALFEN
UWAGA!
Wszelkie zmiany techniczne i konstrukcyjne są zastrzeżone
Informacje podane w niniejszym katalogu bazują na aktualnym stanie wiedzy technicznej w momencie publikacji.
Wszelkie zmiany konstrukcyjne i techniczne są zastrzeżone w każdym przypadku. Firma HALFEN nie ponosi
jakiejkolwiek odpowiedzialności za nieprawidłowe informacje w niniejszej publikacji i błędy powstałe podczas druku
Firma Halfen GmbH dla swoich zakładów w Niemczech, Szwajcarii, Czechach, Austrii, Francji, Holandii i Polsce
wprowadziła i stosuje system zarządzania jakością DIN EN ISO 9001:2008, Certyfikat nr QS-281 HH.
HALFEN Sp. z o.o. · ul. Obornicka 287 · 60-691 Poznań
Telefon: + 48 - 61 6221414 · Fax: + 48 - 61 6221415 · e-mail: [email protected] · www.halfen.pl
© 2013 HALFEN Sp. z o.o.,
kopiowanie bez pozwolenia zabronione
CENTRALA:
HALFEN Sp. z o.o. · ul. Obornicka 287 · 60-691 Poznań
Telefon: + 48 - 61 6221414 · Fax: + 48 - 61 6221415 · e-mail: [email protected]

HALFEN TRZPIENIE DYLATACYJNE TYPU HSD-CRET

Transkrypt

Podobne dokumenty

V Rd,c

instrukcja bhp - Usługi BHP Mielec

Broszura informacyjna: Zalecenia dotyczące trzpieni pomiarowych

Centrala klimatyzacyjna YORK typu LARGE