SWR i anteny VHF. = ( 1 ) = ( 2 )
Transkrypt
SWR i anteny VHF. = ( 1 ) = ( 2 )
SWR i anteny VHF. Współczynnik fali stojącej - WFS ( z j. angielskiego Standing Wave Ratio, SWR ) jest to stosunek wartości amplitudy maksymalnej do amplitudy minimalnej napięcia elektrycznego fali stojącej w linii zasilającej antenę i określa stopień dopasowania do linii ją zasilającej. Zależy od stosunku impedancji obciążenia do impedancji falowej linii. WFS można wyliczyć ze wzoru: = (1) || gdzie: Wz — energia padająca np. z nadajnika radiotelefonu VHF; Wo — energia odbita od kabla antenowego lub anteny nadawczej VHF. Nasz wzór można przedstawić jeszcze w innej postaci : = − + gdzie: Z0 – impedancja falowa źródła sygnału np. kabla antenowego ZL – impedancja falowa obciążenia – np. anteny φ=|Γ| = (2) Może przyjmować wartość od 1 do ∞. WFS = 1 wówczas, gdy cała moc z nadajnika zostanie dostarczona do anteny i wypromieniowana. Przy idealnym dopasowaniu impedancja anteny = impedancji linii. WFS > 1 gdy antena lub kabel antenowy są niedopasowane i powstaje fala odbita, która powraca do nadajnika. W skrajnych przypadkach duży WFS może spowodować uszkodzenie nadajnika. Do pomiaru WFS stosuje się pasywne urządzenia zwane reflektometrem . W skrótowej formie cały tor antenowy można przedstawić następująco : Radiotelefon VHF Z0 = 50 om Tor antenowy --------------------------------------------------> Z0 = 50 om Antena VHF Z0 = 50 om Jest to przypadek idealny . Należy zauważyć , że impedancja falowa anteny nadawczej zależy od częstotliwości . Konstruując antenę dla jej prawidłowego działania stroi się ją w procesie produkcji na środkową częstotliwość pasma , w naszym przypadku jest to częstotliwość ok. 156,725 MHz , czyli blisko kanału 16 przeznaczonego do łączności w niebezpieczeństwie. Z tego faktu wynika nasz pierwszy wniosek : W instalacjach antenowych należy używać tylko i wyłącznie anten przeznaczonych na pasmo morskie VHF , inne anteny nie będą pracowały prawidłowo i mogą doprowadzić do uszkodzenia nadajnika naszego radiotelefonu. Przy antenach prętowych ( kawałek stalowego , sztywnego drutu ) skracanie pręta anteny też prowadzi do przesunięcia częstotliwości anteny w górę , powodując dużą zmianę impedancji falowej w naszym paśmie , co powoduje , że SWR rośnie i maleje moc wypromieniowana przez antenę. Stąd drugi wniosek : Antenę z ułamanym prętem nie naprawiamy poprzez skrócenie tego pręta. Taka naprawa jest tylko możliwa poprzez wymianę pręta anteny na pręt o identycznej długości jak pręt oryginalny. Impedancja falowa kabla antenowego w zależności od częstotliwości zmienia się w bardzo wąskim zakresie. Możemy przyjąć , że jest stała i wynosi 50 om. Tutaj uwaga – nie wolno stosować kabla antenowego do anten telewizyjnych !!! Te kable posiadają impedancję 75 om i do naszych celów są zupełnie nie przydatne. Co do grubości kabli , to obowiązuje zasada – im kabel grubszy , tym ma mniejsze straty , czyli więcej energii jest dostarczanej do anteny nadawczej. Dla naszego przykładu z kablem telewizyjnym Zz = 50 om , Zo=75 om ze wzoru (2 ) otrzymujemy wynik : WFS = 5 , czyli moc doprowadzona do anteny to 13,9 W ( zamiast 25 W przy dopasowaniu ) ,identycznie dla połączenia pomiędzy kablem antenowym a anteną , dla SWR = 5 strata sygnału wynosi 44,4 % z tym , że nie dysponujemy już pełną mocą nadajnika 25 W, tylko zredukowaną do wartości 13,9 W, co w sumie daje nam wynik energii wypromieniowane na poziomie 7,7 W. Moc tracona w kablu to ( 25 W – 7,7 W ) 17,3 W – w sumie tak , jak byśmy mieli radiotelefon o mocy wyjściowej 8 W zamiast 25 W ). Dodatkowo tak duża moc odbita w kablu ( 17 W ) w stronę nadajnika może już go uszkodzić. Teraz czas na trzeci wniosek : Stosujemy wyłącznie kable antenowe o impedancji 50 om ( takie samej jak dla CB radia – są tańsze , bo nie obarczone przydomkiem „ dla jachtów „ ) i jak najgrubsze ( tzn. o jak największej średnicy zewnętrznej ). Stosowanie kabli od anten telewizyjnych jest zabronione – może doprowadzić do uszkodzenia radiotelefonu. Tabela przeliczeniowa SWR na energię odbitą. WFS energia energia moc moc (SWR) wypromieniowana odbita wypromieniowana tracona (%) (%) (W) (W) 1,0 100,0 0,0 25,0 0,0 1,1 99,8 0,2 25,0 0,1 1,2 99,2 0,8 24,8 0,2 1,3 98,3 1,7 24,6 0,4 1,4 97,2 2,8 24,3 0,7 1,5 96,0 4,0 24,0 1,0 2,0 88,9 11,1 22,2 2,8 2,5 81,6 18,4 20,4 4,6 3,0 75,0 25,0 18,8 6,3 4,0 64,0 36,0 16,0 9,0 5,0 55,6 44,4 13,9 11,1 10,0 33,1 66,9 8,3 16,7 Zupełnie odrębną sprawą jest wysokość montażu anteny nad lustrem wody. Często spotykanym modelem jest antena na relingu rufowym na wysokości około 1 m nad wodą. Zależność zasięgu łączności od wysokości zamontowania anten jest wyrażona wzorem : [] = , ∗ (√ + √) (3) gdzie : S – zasięg w NM H1 – wysokość anteny 1 wyrażona w m H2 – wysokość anteny 2 wyrażona w m Jak widać zasięg nie zależy od mocy nadajnika , tylko od wysokości montażu anten. To założenie jest słuszne dla otwartego morza – bez przeszkód terenowych. Dla naszego przykładu z relingiem otrzymujemy zasięg : 4,5 NM Jeśli jedna z anten zamontowana jest na maszcie o wysokości 8 m , to wysokość montażu H=9 m otrzymujemy zasięg S = 9 NM , natomiast dla jachtów z antenami zamontowanymi na maszcie zasięg łączności wyniesie S = 13,5 NM. Co w sumie oznacza tak duże zwiększenie zasięgu w praktyce nie muszę chyba tłumaczyć dokładnie ? Zyskujemy ponad 11 mil łączności więcej. Sprawa wygląda jeszcze gorzej na akwenach zamkniętych , gdzie należy dodatkowo uwzględnić tłumienności przeszkód terenowych , energię wypromieniowaną przez anteny ( zależną od strat w kablu , SWR , zysku energetycznego anteny ). Tutaj musimy stosować wzór ( 4 ) zawierający współczynnik skrótu Kk. Dla tego przypadku , gdzie występują liczne drzewa i anteny poszczególnych jachtów nie znajdują się w zasięgu wzroku nasz wzór wygląda następująco : [] = , ∗ ∗ !√ + √"(# + #) (4) gdzie : Kk – współczynnik korygujący [ 1/W ] P1 – moc nadajnika 1 [ W ] P2 – moc nadajnika 2 [ W ] Tym zagadnieniem zajmę się w następnym artykule związanym z telefonami GSM na jachcie. Możemy więc zdefiniować nasz czwarty wniosek : Anteny radiotelefonu musimy montować jak najwyżej – po to abyśmy byli słyszani i abyśmy mogli słyszeć innych. Po tym długim wywodzie dotarliśmy do ostatecznego rozpatrzenia końcowej kwestii łączności jachtowej przy użyciu radiotelefonu VHF , czyli do bilansu energetycznego łącza radiowego. W tym miejscu , niestety , muszę odwołać się do określeń bardziej naukowych i wkroczyć w obszar decybeli – czyli skali logarytmicznej. W skrócie rzecz ujmując poziomy sygnałów radiowych w dBm jest to moc sygnału P w odniesieniu do mocy 1 mW na oporności obciążenia 50 om i jest określona wzorem : #[] #$[$%&] = ∗ '() ( ) (5) ) (6) #[] lub *$[$%&] = ∗ '() ( *[+] *[+] gdzie : Pd – Moc sygnału w dbm P - Moc sygnału wyrażona w W P0 – Moc 1 mW na obciążeniu 50 om Ud – Napięcie sygnału wyrażone w dbm U - napięcie na wyjściu nadajnika w V U0 – napięcie 1 uV na obciążeniu 50 om Dla przeciętnego radiotelefonu mamy moc maksymalną P = 25 W ( P= 42 dBm ), minimalny poziom sygnału odbieranego ( tzw. czułość ) Umin = 0,35 uV , co odpowiada minimalnej mocy dostarczonej do odbiornika Pmin = - 116 dBm ( nie będę wyprowadzał zależności , że 0 dBuV = - 107 dBm , po prostu możemy tak przyjąć ) . Dla kabla cienkiego ( RG 58 ) dla częstotliwości 160 MHz możemy przyjąć tłumienność równą 13dB/100 m , natomiast dla kabla grubego RG 213 odpowiednio 8 dB/100m . Dla instalacji anteny na maszcie o wysokości 8 m możemy więc przyjąć całkowitą długość kabla 12 m , co daje tłumienność równą 1,7 dB dla kabla cienkiego i 1 dB dla kabla grubego. W obliczeniach należy uwzględnić tłumienności wtyczek antenowych ( przy radiotelefonie , antenie i maszcie ) 3 x 0,7 dB = 2,1 dB oraz zysk energetyczny anteny od 0 dB do 3 dB ( w zależności od długości anteny ). Warto zaznaczyć , że wzrost mocy o 3 dB oznacza dwukrotne zwiększenie mocy. Tłumienność wolnej przestrzeni określona jest wzorem : ,[$%] = -, .. + '() + '() / (7) Dla przestrzeni z drzewami i przy intensywnym opadzie deszczu : ,[$%] = 0 + '() + '() / (8) Co dla naszego przypadku wynosi 82 dB/1 NM , natomiast w terenie zadrzewionym wzrasta do 100 dB/NM , przy opadach deszczu w terenie zadrzewionym 120 dB/NM. Wracając do naszego uproszczonego schematu : Tor anten. 1 Wolna prz. Tor anten. 2 Rtlf VHF --------------------> Antena 1 ----------------------> Antena 2 ----------------------> Rtlf VHV P1=42 dBm S1=3,8 dB K1=0 dB Kw K2=0 dB S2=3,8 dB Pmin= - 119 dBm Kw = P1 – S1 + K1 – Pmin + K2 – S2 = 42 – 3,8 + 0 – ( - 116 ) + 0 – 3,8 = 150,4 dB Kw = P1 – S1 + K1 – Pmin + K2 – S2 = 42 – 3,8 + 3 – ( - 116 ) + 3 – 3,8 = 156,4 dB Z wzoru ( 7 ) otrzymujemy [12] = ,3. ,4 = 3. ,4 = 3. ,4 i opadu deszczu, a dla wolnej przestrzeni na otwartym morzu L = 56 = 34 NM 7893:: ;9 5,<=> dla drzew = 2400 NM Tak więc dla anteny krótkiej o zysku 0 dB w terenie zadrzewionym i podczas intensywnych opadów deszczu otrzymujemy zasięg 34 NM a podczas pięknej pogody na otwartej przestrzeni odpowiednio 2400 NM. W tym miejscu nie możemy zapomnieć o wzorze ( 3 ) , ponieważ bilans energetyczny łącza podaje odległość maksymalną 2400 NM , natomiast tą odległość ogranicza krzywizna kuli ziemskiej . Z tych matematycznych dywagacji można wysnuć już ostatni , piąty wniosek : Długość anteny , rodzaj i długość kabla antenowego nie wpływają na zwiększenie zasięgu łączności w terenie otwartym bez opadów atmosferycznych. , mają natomiast istotne znaczenie w trudnych warunkach propagacyjnych , szczególnie przy antenach montowanych bardzo wysoko w celu zwiększenia odległości ze względu na krzywiznę ziemi. Na tym zakończę ten artykuł. Osoby bardziej zainteresowane tematem odsyłam do strony http://www.egmdss.com/gmdss-courses/mod/resource/index.php?id=37 . Materiały źródłowe : 1. http://www.egmdss.com/gmdss-courses/mod/resource/view.php?id=2050 2. GMDSS dla łączności bliskiego zasięgu - J.Czajkowski, K.Korcz 3. Łączność na morzu - Andrzej Pochodaj