Opis tech. - konst. bud. - Urząd Dzielnicy Mokotów

Transkrypt

PROBUD
FIRMA PROJEKTOWO – BUDOWLANA
mgr inż. Tomasz
Graf
PROJEKT BUDOWLANY ZAMIENNY
PROBUD
mgr inż. Tomasz
71-468 SZCZECIN, ul. Sosnowa 6/2
tel./fax. (091)453-67-07
Graf
e-mail: [email protected]
NUMER UMOWY
MOK.WID.IHC/MOK/VIII/5/1/342-1/09/G2 342
INWESTOR
MIASTO STOŁECZNE WARSZAWA
DZIELNICA MOKOTÓW
02-517 WARSZAWA, UL. RAKOWIECKA 25/27
NAZWA ZADANIA
BUDOWA BASENU I SALI GIMNASTYCZNEJ PRZY
UL. NIEGOCIŃSKIEJ WRAZ Z ZAGOSPODAROWANIEM
TERENU
ADRES OBIEKTU
02-698 WARSZAWA, UL. NIEGOCIŃSKA 2
TEREN SZKOŁY PODSTAWOWEJ NR 271,
DZIAŁKA EWIDENCYJNA NR 32,
OBRĘB 1-04-11 WARSZAWA
STADIUM - BRANŻA
PROJEKT BUDOWLANY
OPRACOWANIE
PROJEKT KONSTRUKCJA
NUMER TECZKI
DATA
PROJEKTANT
mgr inż. Tomasz Graf
ZAP/0019/POOK/05
SPRAWDZAJĄCY
mgr inż. Jan Jurecki
St901/72
11.2013
Opis techniczny – KONSTRUKCJA
SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA
KONSTRUKCJA
I.
OPIS TECHNICZNY
1.
2.
3.
4.
PRZEDMIOT OPRACOWANIA
PODSTAWA OPRACOWANIA
ZASTOSOWANE SCHEMATY STATYCZNE I OBCIĄŻENIA
ROZWIĄZANIA BUDOWLANE KONSTRUKCYJNO - MATERIAŁOWE PODSTAWOWYCH
ELEMENTÓW KONSTRUKCJI BUDYNKU
4.1.
4.2.
4.3.
4.4.
4.5.
4.6.
4.7.
4.8.
4.9.
4.10.
4.11.
4.12.
Nadproża okienne i drzwiowe prefabrykowane
Nadproża monolityczne
Słupy
Podciągi żelbetowe
Wieńce żelbetowe
Projektowane fundamenty
Projektowane ściany
Projektowane stropy
Więźba dachowa
Trybuny
Niecka basenowa
Schody
5.
WARUNKI GRUNTOWE I KATEGORIA GEOTECHNICZNA
6.
6.1.
6.2.
6.3.
UWAGI WYKONAWCZO – MONTAŻOWE
Nadproża
Murowanie ścian
Opis robót
7.
PIELĘGNACJA I DOJRZEWANIE BETONU
8.
ZABEZPIECZENIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH
9.
UWAGI KOŃCOWE
II.
DOKUMENTY FORMALNO-PRAWNE
−
−
−
−
−
III.
Badania geotechniczne
Uprawnienia Pana Tomasza Graf.
Zaświadczenie o przynależności do Polskiej Izby Inżynierów Budownictwa Pana Tomasza Graf.
Uprawnienia Pana Jana Jureckiego.
Zaświadczenie o przynależności do Polskiej Izby Inżynierów Budownictwa Pana Jana Jureckiego.
OBLICZENIA
Budowa basenu i sali gimnastycznej przy ul. Niegocińskiej 2 w Warszawie
3
IV.
RYSUNKI
1.
2.
3.
4.
5.
6.
7.
8.
9.
10.
11.
12.
13.
K-1. Rzut fundamentów
K-1.1. Stopy fundamentowe
K-1.2. Ławy fundamentowe
K-2. Rzut piwnicy
K-3. Rzut parteru
K-4. Układ elementów konstrukcyjnych zadaszenia hal
K-5.1 Przekrój A-A
K-5.2 Przekrój B-B
K-5.3 Przekrój C-C
K-6.1 Dźwigar dachowy BL-1.1, BL-1.2
K-7 Trybuna TR-1, TR-2, TR-3
K-8 Schody S1
1:100
1:25
1:20
1:100
1:100
1:100
1:100
1:100
1:100
1:50
1:50
1:50
1:20
4
I. OPIS TECHNICZNY
KONSTRUKCJA
1. PRZEDMIOT OPRACOWANIA
Przedmiotem opracowania jest rozbudowa budynku zaplecza sportowego mieszczącego się przy
ul. Niegocińskiej w Warszawie. Budynek będzie dostosowany do obowiązujących przepisów techniczno budowlanych.
2. PODSTAWA OPRACOWANIA
- Zlecenie
burmistrza
Dzielnicy
Mokotów
m.
ST.
Warszawy
MOK.WID.IHC/MOK/VIIII/5/1/342-1/09)
- Szczegółowe uzgodnienia z Inwestorem
- Opina geotechniczna
- Wizja lokalna
- Aktualna mapa sytuacyjno-wysokościowa do celów projektowych w skali 1:500
- Obowiązujące normatywy i przepisy projektowe
(umowa
nr
3. OBLICZENIA STATYCZNO – WYTRZYMAŁOŚCIOWE
Do obliczeń statyczno – wytrzymałościowych przyjęto następujące schematy statyczne:
− dla słupów żelbetowych – pręt ściskany osiowo,
− dla nadproży – belki wolnopodparte, obciążone obciążeniem ciągłym
− dla podciągów – belki wolnopodparte, belki częściowo utwierdzone obciążone obciążeniem ciągłym i
siłami skupionymi
− stropy żelbetowe obliczone jako stropy krzyżowo-zbrojone
− dźwigary dachowe z drewna klejonego - belki wolnopodparte, obciążone obciążeniem ciągłym
− elementy żelbetowe wbudowane zostaną w środowisku nie agresywnym, dla którego przyjęto
dopuszczalną szerokość rozwarcia rys a=0,3mm.
− Obliczeń statyczno-wytrzymałościowych żelbetowych i drewnianych elementów konstrukcyjnych
budynku dokonano programem RM-WIN, PL-WIN i FD-WIN,
− Obliczenia wykonano dla:
− I strefy obciążenia wiatrem,
qk=448 Pa
2
−
II strefy obciążenia śniegiem,
Qk=0,9 kN/m
− Umowna granica przemarzania gruntu,
hz=1,0m
− beton C20/25
− beton C30/37, W8
− beton B8/10
− stal A-III 34GS
− stal A-0 St0S
− drewno lite klasy C-30,
− drewno klejone klasy GL-40
5
4. ROZWIĄZANIA BUDOWLANE KONSTRUKCYJNO- MATERIAŁOWE PODSTAWOWYCH
ELEMENTÓW KONSTRUKCJI BUDYNKU
4.1. Nadproża okienne i drzwiowe prefabrykowane
Projektuje się nadproże prefabrykowane typu L19-D/120, L19-D/150, L19-D/180 układane
pojedynczo na ścianach grubości 12cm i podwójnie na ścianach gr. 24, 25 cm
Nadproża piwnicy:
L19/D120 szt.2
L19/D150 szt.5
Nadproża parteru:
L19/D120 szt.31
L19/D150 szt.1
L19/D180 szt.1
4.2. Nadproża monolityczne
Projektuje się nadproża monolityczne nad otworami w ścianach żelbetowych piwnicy i w
miejscach gdzie nie ma możliwości oparcia nadproży prefabrykowanych.
Nadproża monolityczne z betonu C20/25 zbrojone prętami #12 ze stali AIII 34GS i strzemionami
ze stali φ8 A0 St0S.
Nadproża piwnicy:
BL-3.10 25x56 szt.1
BL-3.11 25x127 szt.1
BL-3.17 25x127 szt.1
Nadproża parteru:
BL-2.32 25x38 szt.1
BL-2.30 25x30 szt.1
BL-2.29 25x30 szt.1
BL-2.34 24x28 szt.4
BL-2.28 25x38 szt.1
BL-2.22 25x40 szt.1
BL-2.19 12x40 szt.1
BL-2.33 12x20 szt.1
BL-2.18 12x40 szt.1
BL-2.9 12x20 szt.1
BL-2.15 25x40 szt.1
BL-2.7 12x25 szt.2
BL-2.8 12x25 szt.1
BD-1 18x30 szt.4
BD-2 18x30 szt.1
BD-3 18x30 szt.1
BD-4 18x30 szt.4
BD-5 18x30 szt.1
BD-6 18x30 szt.1
BD-7 18x30 szt.1
BD-8 18x30 szt.1
BD-9 18x30 szt.1
W-5 18x30
6
4.3. Słupy
Projektuje się słupy żelbetowe z betonu C20/25 zbrojone prętami #16 ze stali AIII 34GS
(zbrojenie główne) oraz prętami Ø8 ze stali A0 St0S (strzemiona). Otulina dla prętów 3cm.
SŁ-3.1.1 30x30 szt.4
SŁ-3.1.2 30x30 szt.6
SŁ-3.1.3 30x30 szt.4
SŁ-3.1.4 30x30 szt.2
SŁ-3.2.1 30x30 szt.2
SŁ-3.2.2 30x30 szt.2
SŁ-3.2.3 30x30 szt.2
SŁ-3.2.4 30x30 szt.3
SŁ-3.3.1 30x30 szt.2
SŁ-3.3.2 30x30 szt.2
SŁ-3.3.2 30x30 szt.2
SŁ-3.3.4 30x30 szt.3
SŁ-3.4.1 30x30 szt.2
SŁ-3.4.2 30x30 szt.2
SŁ-3.4.2 30x30 szt.2
SŁ-3.4.4 30x30 szt.3
SŁ-3.5.1 30x30 szt.2
SŁ-3.5.2 30x30 szt.2
SŁ-3.5.2 30x30 szt.2
SŁ-3.5.4 30x30 szt.3
SŁ-3.6.1 30x30 szt.2
SŁ-3.6.2 30x30 szt.2
SŁ-3.6.2 30x30 szt.2
SŁ-3.6.4 30x30 szt.3
SŁ-3.7.1 30x30 szt.3
SŁ-3.7.2 30x30 szt.2
SŁ-3.7.3 30x30 szt.2
SŁ-3.8.1 30x30 szt.5
SŁ-3.8.2 30x30 szt.5
SŁ-3.8.2 30x30 szt.15
SŁ-3.8.4 30x30 szt.1
SŁ-3.8.5 30x30 szt.3
SŁ-3.8.6 30x30 szt.14
SŁ-3.8.7 30x30 szt.2
SŁ-3.8.8 30x30 szt.4
SŁ-3.8.9 30x30 szt.2
SŁ-3.8.10 30x30 szt.2
SŁ-3.8.11 30x30 szt.3
SŁ-3.8 30x30 szt.3
SŁ-3.9 70x50 szt.20
SŁ-2.1 30x30 szt.9
SŁ-2.5 25x25 szt.4
SŁ-2.4 30x30 szt.2
SŁ-2.6 25x25 szt.2
SŁ-2.8 25x30 szt.1
SŁ-2.6.1 25x25 szt.1
SŁ-2.9 24x40 szt.2
SŁ-2.10 24x50 szt.3
SŁ-2.10a 24x50 szt.1
SŁ-2.11 24x50 szt.1
SŁ-2.11a 24x50 szt.1
SŁ-2.3 50x70 szt.7
SŁ-2.3.1 50x70 szt.1
SŁ-2.3.2 50x70 szt.1
SŁ-2.3.3 50x70 szt.1
7
SŁ-2.3.4 50x70 szt.1
SŁ-2.3.5 50x70 szt.3
SŁ-2.21 30x30 szt.5
SŁ-2.22 30x30 szt.1
SŁ-2.23 30x30 szt.1
SŁ-2.24 30x30 szt.2
SŁ-2.25 30x30 szt.2
Sw-1 18x18 szt.23
Słupy stalowe witryn szklanych:
Sx-1 szt.10
Sx-2 szt.1
Sx-3 szt.1
Sx-4 szt.5
4.4. Podciągi żelbetowe
Projektuje się podciągi żelbetowe z beton C20/25 na słupach żelbetowych i ścianach
murowanych. Przyjęto zbrojenie podłużne dołem i górą w postaci prętów #10,#12,#16,#20 ze stali AIII
34GS. Strzemiona Ø6,Ø8 ze stali A0 St3S z zagęszczeniem rozstawu przy podporach. Otulina dla prętów
3-4cm.
Belki piwnicy:
BL-3.16 30x46 szt.1
BL-3.13.2 25x56 szt.1
BL-3.13.1 30x56 szt.1
BL-3.9 25x56 szt.1
BL-3.1.1 30x51 szt.6
BL-3.1.2 30x51 szt.6
BL-3.7 30x56 szt.1
BL-3.18 30x55 szt.4
BL-3.6.1 30x65 szt.2
BL-3.6.2 30x65 szt.2
BL-3.15 30x56 szt.1
BL-3.12 30x46 szt.1
BL-3.8 30x51 szt.4
BL-3.4 30x60 szt.4
BL-3.19 30x75 szt.2
BL-3.3 30x51 szt.4
BL-3.5 30x55 szt.2
BL-3.2.1 30x51 szt.3
BL-3.2.2 30x51 szt.4
Belki parteru:
BL-2.31 25x48 szt.1
BL-2.35 25x71 szt.3
BL-2.36 25x71 szt.1
BL-2.27 25x38 szt.1
BL-2.26 25x38 szt.1
BL-2.25 25x38 szt.1
BL-2.41 24x70 szt.1
BL-2.24 25x58 szt.1
BL-2.23 25x50 szt.1
BL-2.20 24x58 szt.1
BL-2.10 30x58 szt.1
BL-2.3 30x58 szt.1
8
BL-2.21 30x48 szt.1
BL-2.14 30x48 szt.1
BL-2.14a 30x48 szt.2
BL-2.17 30x48 szt.1
BL-2.17a 30x48 szt.1
BL-2.40 30x53,5 szt.1
BL-2.12 30x34 szt.7
BL-2.16 30x53,5 szt.1
BL-2.37 30x48 szt.1
BL-2.11 30x53,5 szt.1
BL-2.4 25x38 szt.1
BL-2.5 24x34 szt.1
BL-2.6 24x48 szt.2
BL-2.2 25x38 szt.1
BL-2.47 24x45 szt.1
BL-2.44 24x215 szt.1
BL-2.42 24x70 szt.1
BL-2.45 24x50 szt.1
BL-2.46 24x50 szt.1
4.5. Wieńce żelbetowe
Projektuje się wykonanie elementu wieńczącego ściany nośne – wieńca z beton C20/25.
Projektuje się go jako belkę o przekroju prostokątnym zbrojoną 4 prętami #12 ze stali AIII 34GS oraz
strzemionami jednociętymi Ø8 ze stali A0 St0S w rozstawie co 18,25cm. Element ma za zadanie scalenie
i usztywnienie konstrukcji budynku. Zbrojenie bezpośrednio połączone ze zbrojeniem stropu.
Dodatkowo występują wieńce pośrednie w ścianach wysokich w celu usztywnienia ścian murowanych.
4.6. Projektowane fundamenty
Projektuje się stopy fundamentowe wykonane z betonu C20/25, grubości 40cm, zbrojone stalą
konstrukcyjną AIII 34GS.
Projektuje się ławy fundamentowe wykonane z betonu C2025, grubości 40cm, zbrojone stalą
konstrukcyjną AIII 34GS.
W miejscach występowania słupów, z fundamentu wypuścić pręty łącznikowe zapewniające połączenie
tych elementów.
Fundamenty należy posadowić na warstwie 10cm „chudego betonu” C12/15, oraz warstwie podsypki
piaskowej grubości minimum 20 cm wykonanej z piasku średniego ID=0,9.
4.7. Projektowane ściany
Projektuje się ściany nośne piwnicy z bloczków betonowych gr. 24 cm oraz żelbetowe wylewane
monolityczne gr.25cm; ściany nośne parteru z bloczków gazobetonowych gr. 24 cm.
Projektuje się ściany wewnętrzne z bloczków gazobetonowych gr. 6 i 12 cm.
Projektuje się ocieplić budynek płytami styropianowymi FS20 gr. 12cm.
Ściany żelbetowe zewnętrzne piwnicy z betonu C20/25 zbrojone prętami #12 ze stali AIII 34GS:
SC-Z-3.1 gr.25cm
SC-Z-3.2 gr.25cm.
4.8. Projektowane stropy
Projektuje się stropy monolityczne krzyżowo-zbrojone. Przyjęto zbrojenie podłużne dołem i górą
w postaci prętów ze stali AIII 34GS. Płyty żelbetowe PŁ-2.1, PŁ-2.2 oraz PŁ-2.3 z betonu C20/25
grubości 18 cm zbrojone podłużnie i poprzecznie prętami ze stali #10 AIII 34GS - górą i dołem. Płyty
żelbetowe PŁ-3.1, PŁ-3.2 oraz PŁ-3.3 z betonu C20/25 grubości 24 cm zbrojone podłużnie i poprzecznie
prętami ze stali #12 AIII 34GS - górą i dołem. Należy ułożyć tak zwane „kobyłki” z prętów #10
umożliwiające ułożenie zbrojenia górnego. Powinno się dodatkowo ułożyć zbrojenie wieńców.
9
PŁ-3.1
PŁ-3.2
PŁ-3.3
PŁ-2.1
PŁ-2.2
PŁ-2.3
gr. 24cm
gr. 24cm
gr. 24cm
gr. 18cm
gr. 18cm
gr. 18cm
4.9. Więźba dachowa
Projektuje się konstrukcję dachu płaskiego. Podstawowy element nośny dachu stanowi dźwigar
dachowy z drewna klejonego klasy GL-40 o zmiennej na długości wysokości przekroju: dźwigary
pośrednie 18x170,…,253 cm (basen), dźwigary skrajne 18x170,…,198 cm (basen), i dźwigary pośrednie
18x120,…,194 cm (hala), dźwigary skrajne 18x130,…,154 cm (hala). W celu usztywnienia
przestrzennego układu dźwigarów i do podparcia warstw dachu projektuje się płatwie z drewna litego
klasy C30 o przekroju 14x28 cm (basen) i 14x28 cm (hala). Drewno użyte do wykonania konstrukcji
należy zabezpieczyć grzybo- i ogniochronnie np. FOBOSEM M-4 lub innym środkiem o porównywalnych
parametrach. Marki stalowe montować do słupa za pomocą 4 kotew mechanicznych HILTI HSC-A(R) M
12x60 na podkładkach stalowych.
4.10. Trybuny
Projektuje się płyty trybuny jako żelbetowe, monolityczne grubości 16 cm z betonu c20/25. Płytę
zazbroić prętami #10 ze stali AIII 34 GS. Stopnie trybuny zazbroić prętami #10 w rozstawie co 17cm.
4.11. Niecka basenowa
Elementy konstrukcyjne Niecki basenowej wykonać jako żelbetowe, monolityczne z betonu
B30/37 W8 zazbrojone prętami #16, #20 ze stali AIII 34GS.
4.12. Schody
Schody żelbetowe z piwnicy na parter S1.
Projektuje się biegi schodowe monolityczne, żelbetowe gr. 14 cm. Biegi wykonać z betonu C20/25
zazbroić prętami : zbrojenie główne #12, zbrojenie rozdzielcze #10, zbrojenie strzemion ∅6,otulina płyt
biegów i spocznika : 2,5cm
Schody zewnętrzne na gruncie żelbetowe S2.
Projektuje się biegi schodowe monolityczne, żelbetowe gr. 12 cm. Biegi wykonać z betonu C20/25
zazbroić siatkami z prętów #12 o oczku 15x15 cm AIII 34GS. Otulina płyt biegów i spocznika 2.5 cm.
5. WARUNKI GRUNTOWE I KATEGORIA GEOTECHNICZNA
Dokumentację geotechniczną, której celem jest określenie warunków gruntowo-wodnych
panujących w miejscu projektowanej inwestycji wykonał Zakład Badań Geotechnicznych „GEOTEST” z
Warszawy. Szczegółowy opis warstw i warunków gruntowo – wodnych zawarty jest w odrębnym
opracowaniu geologii. Wykonane zostało 6 otworów badawczych do głębokości max. 6,0 m. Poniżej
powierzchni terenu do głębokości 2,30 m ppt zalega grunt nasypowy złożony głównie z gruzu, cegieł i
piasku gliniastego średniego. Poniżej gruntów nasypowych występują piaski pylaste i drobne, lokalnie
średnie i pospółka, średnio zagęszczone o stopniach zagęszczenia ID=0,40~0,55. Wodę gruntową o
zwierciadle swobodnym nawiercono na głębokości 4,0~4,3 m ppt. Stwierdzono możliwość okresowego
podnoszenia się poziomu zwierciadła wody gruntowej o około 0,6 m.
Stwierdzone warunki gruntowo-wodne umożliwiają bezpośrednie posadowienie fundamentów
projektowanego obiektu. W przypadku stwierdzenia obecności gruntów nienośnych wykonać wymianę
gruntu, lub grunt nienośny zastąpić chudym betonem.
W oparciu o Rozporządzenie Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji z dnia 24 września
1998r. w sprawie ustalania geotechnicznych warunków posadawienia obiektów budowlanych (Dziennik
ustaw Nr 126 poz. 839) w projektowanym obiekcie rozpoznano złożone warunki gruntowe występujące w
przypadku warstw gruntów niejednorodnych, nieciągłych, zmiennych genetycznie i litologicznie,
obejmujące grunty słabonośne, przy zwierciadle wód gruntowych poniżej projektowanego poziomu
10
posadowienia i powyżej tego poziomu oraz braku występowania
geologicznych.
Dla całego obiektu określono drugą kategorię geotechniczną.
niekorzystnych
warunków
6. UWAGI WYKONAWCZO – MONTAŻOWE
6.1. Nadproża
Nadproża jednoelementowe prefabrykowane należy montować podczas stawiania ścian z
bloczków gazobetonowych opierając min po 9cm z każdej strony muru. W ścianach z bloczków
gazobetonowych pod oparcie nadproży wykonać poduszki betonowe, lub podmurówkę z cegły pełnej w
celu zwiększenia wytrzymałości na ściskanie ściany.
6.2. Murowanie ścian
Murowanie rozpocząć po wykonaniu izolacji poziomej na ścianie fundamentowej. Różnica
wysokości poszczególnych narożników nie może być większa niż 50mm. W przypadku występowania
większych różnic, ściany fundamentowe należy wyrównać. Pierwszą warstwę bloczków murować do
ścian fundamentowych na zaprawie cementowej o stosunku objętościowym cementu do piasku 1:3 i
konsystencji tak dobranej, aby bloczki nie osiadły pod własnym ciężarem. Przed układaniem kolejnej
warstwy, poprzednią przeszlifować w celu wyeliminowania ewentualnych drobnych nierówności. Podczas
murowania narożników ścian należy stosować tylko metodę typowego połączenia na wiązanie murarskie.
Ściany działowe oddylatować od stropów materiałem elastycznym, np. styropianem twardym lub pianką
montażową na grubości 3 cm.
6.3. Opis robót
ROBOTY ZIEMNE:
Wykopu pod stopy i ławy fundamentowe należy wykonać mechanicznie. Ostatnią warstwę 0,10 m należy
wykopać ręcznie, przed rozpoczęciem robót betonowych, aby uchronić grunt w poziomie posadowienia
przed wpływem warunków atmosferycznych oraz groźbą nieumyślnego spulchnienia. Spody wykopów w
przypadku nieumyślnego przekopania, nie mogą być zasypane gruzem, lecz powinny być wypełnione np.
betonem lub piaskiem stabilizowanym cementem. Wykopy powinny być wykonane w jak najkrótszym
czasie i możliwie szybko wykorzystane, aby uniknąć osuwania się skarp. Bezpośrednio pod
fundamentami należy zagęścić grunt rodzimy. W czasie wykonywania prac ziemnych i fundamentowych,
np. w okresie intensywnych opadów lub roztopów wiosennych, w wykopie fundamentowym może pojawi
się woda gruntowa. Wówczas na czas wykonywania robót, zwierciadło wody gruntowej należy obniżyć
przy pomocy igłofiltrów umieszczonych na zewnątrz wykopu. Nachylenie wykopów skarp tymczasowych
należy ukształtować z nachyleniem skarpy wykopu 1:1,25.
ROBOTY ZBROJARSKIE:
Dostarczona stal zbrojeniowa powinna być składowana na budowie na podkładkach drewnianych
(rozstawionych co około 2,0 :2,5 m) bądź na przenośnych stojakach. Nie wolno układać stali
bezpośrednio na gruncie. Zbrojenie powinno być oczyszczone, aby zapewnić dobrą współpracę i stali
konstrukcji. Pręty używane do przygotowania muszą być proste. Dlatego – w przypadku wystąpienia
miejscowych zakrzywień – należy te pręty wyprostować przed przystąpieniem do dalszej obróbki.
Zbrojenie należy układać po sprawdzeniu i odbiorze deskowania. Powinno ono być tak ustawione, aby
nie uległo uszkodzeniom i przemieszczeniom podczas układania i zagęszczania mieszanki betonowej.
Zbrojenie główne poziome oraz pionowe należy układać zgodnie z rysunkiem oraz opisem. Pręty
poziome należy łączyć za pomocą drutu wiązałkowego. Łączenie prętów poziomych z prętami pionowymi
należy wykonać za pomocą drutu wiązałkowego. Zbrojenie należy układać na klockach dystansowych
rozstawionych co 60 cm celem zachowania właściwej otuliny. Zbrojenie górne nie może dojść do dylatacji
pełnej.
11
ROBOTY BETONOWE:
Mieszankę betonową układa się po sprawdzeniu deskowania oraz zbrojenia elementów. Bezpośrednio
przed włożeniem wyprofilowanego zbrojenia należy szalować podstawę elementu szalunkiem
systemowym drewnianym lub stalowym. Beton należy podawać z wysokości nie wyższej niż 50 cm.
Zalany beton należy wibrować za pomocą urządzeń mechanicznych.
Beton dojrzewający należy pielęgnować tzn. chronić jego odsłonięte powierzchnie przed działaniem
szkodliwych czynników atmosferycznych (w szczególności wiatru i promieniu słonecznych) oraz
utrzymanie stałej wilgotności. Obciążeni zabetonowanej konstrukcji rzez ludzi i sprzęt lekki dopuszcza się
po osiągnięciu przez beton wytrzymałości 2,5 MPa, pod warunkiem, że odkształcenie deskowania nie
spowoduje rys i uszkodzeń w niedojrzałym betonie.
7. PIELĘGNACJA I DOJRZEWANIE BETONU
W okresie pielęgnacji betonu należy:
- chronić odsłonięte powierzchnie betonu przed szkodliwym działaniem warunków atmosferycznych, a
szczególnie wiatru i promieni słonecznych (a w okresie zimowym - mrozu) przez ich osłanianie i zwilżanie
w dostosowaniu do pory roku.
- utrzymywać ułożony beton w stałej wilgotności przez co najmniej 7 dni przy stosowaniu cementów
portlandzkich.
- podlewać - wodą beton normalnie twardniejący, rozpoczynając po 24 godzinach od chwili jego ułożenia:
o
- przy temperaturze +15 C i wyżej beton należy polewać w ciągu 3 dni co 3 godziny w dzień i co najmniej
jeden raz w nocy, a następnie co najmniej 3 razy na dobę.
o
- przy temperaturze poniżej +5 C betonu nie należy polewać- .
Duże powierzchnie betonu mogą być powlekane środkami błonotwórczymi zabezpieczającymi przed
parowaniem wody.
8. ZABEZPIECZENIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH
Całość konstrukcji znajduje się w klasie odporności pożarowej D – wymagana odporność ogniowa
elementów – bezklasowa, zostanie zabezpieczona antykorozyjnie za pomocą malowania zestawami farb
1
epoksydowych wg systemu TE10 EP120/2-FeSa2 /2. Przygotowanie powierzchni należy sprawdzić
bezpośrednio przed nakładaniem powłok wg normy PN-EN ISO 12944-4:2001. Malowanie konstrukcji
wykonywać zgodnie z PN-EN ISO 12944-7:2001 według wymagań podanych w gwarancji trwałości
powłok. Poszczególne powłoki powinny różnić się kolorami. Protokół odbioru końcowego sporządzony z
udziałem stron procesu budowlanego należy wykonać zgodnie z PN-B-06200:2002.
Wszelkie miejsca powstałych na etapie montażu uszkodzeń powłok antykorozyjnych należy po dokonaniu
odbioru uzupełnić zgodnie z zestawem malarskim.
9. UWAGI KOŃCOWE
• Do budowy zastosować materiały posiadające certyfikaty zgodności oraz świadectwa dopuszczające
do stosowania w budownictwie.
• Prace należy wykonać zgodnie z projektem, obowiązującymi przepisami oraz zasadami wiedzy
technicznej,
• Wszelkie uzupełnienia i zmiany mogą być dokonywane wyłącznie przez Projektanta branży
konstrukcyjnej,
• W przypadku stwierdzenia warunków odmiennych od założonych w projekcie niezwłocznie
powiadomić Projektanta
• Roboty betonowe należy prowadzić zgodnie z PN-63/B06251 – Roboty betonowe i żelbetowe.
Wymagania techniczne,
• Roboty ziemne prowadzić zgodnie z PN-68/B06050 – Roboty ziemne w budownictwie. Wymagania w
zakresie wykonywania i badania przy odbiorze,
12
• Wykopy powinny być chronione przed niekontrolowanym napływem do nich wód pochodzących z
opadów atmosferycznych
• Dylatacje można wykonać z materiału ściśliwego np. płyta pilśniowa miękka, lub styropian twardy
• Przerwy robocze w betonowaniu stropu uzgodnić z Projektantem konstrukcji w odniesieniu do
stosowanej metody betonowania
• Przed betonowaniem fundamentów ułożyć elementy uziomu wg opracowania projektu elektrycznego,
oraz przejścia elektryczne wg projektu instalacyjnego
Zgodnie z art. 20 ust. 4 ustawy Prawo Budowlane (tekst jednolity Dz.U.Nr 20 poz 2016 z późn. zmianami
ja niżej podpisany oświadczam, że niniejszy projekt budowlany został wykonany zgodnie z
obowiązującymi przepisami i zasadami wiedzy budowlanej.
Opracował:
mgr inż. Tomasz Graf
13
PROBUD
mgr inż. Tomasz
Graf
II. DOKUMENTY FORMALNO - PRAWNE
−
−
−
−
−
Badania geotechniczne
Uprawnienia Pana Tomasza Graf.
Zaświadczenie o przynależności do Polskiej Izby Inżynierów Budownictwa Pana Tomasza Graf.
Uprawnienia Pana Jana Jureckiego.
Zaświadczenie o przynależności do Polskiej Izby Inżynierów Budownictwa Pana Jana Jureckiego.
BADANIA GEOTECHNICZNE
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
III. OBLICZENIA
1. SF-4.1
Poziom odniesienia: P0 = +0,00 m npm.
2. Fundamenty
Liczba fundamentów: 1
2.1. Fundament nr 1
Klasa fundamentu: stopa prostokątna,
Typ konstrukcji: słup prostokątny,
Położenie fundamentu względem układy globalnego:
Wymiary podstawy fundamentu: Bx = 2,20 m, By = 1,80 m,
Współrzędne środka fundamentu:
x0f = 0,00 m,
y0f = 0,23 m,
Kąt obrotu układu lokalnego względem globalnego: φ = 0,00.
3. Wykopy
Liczba wykopów: 0
FUNDAMENT 1. STOPA PROSTOKĄTNA
Nazwa fundamentu: stopa prostokątna
Skala 1 : 50
z [m]
0,00
0,00
0
x
1
Pd
0,40
z0,23
1,36
2,20
2
y
x
1,80
Posadzka 1
Posadzka 4
2,20
1. Podłoże gruntowe
1.1. Teren
Istniejący względny poziom terenu: zt = 0,00 m,
Projektowany względny poziom terenu: ztp = 0,00 m.
1.2. Warstwy gruntu
Lp. Poziom stropu
Grubość warstwy
Nazwa gruntu
Poz. wody grunt.
18
[m]
[m]
[m]
1
0,00
nieokreśl.
Piasek drobny
brak wody
1.3. Parametry geotechniczne występujących gruntów
Symbol
ID
IL
stopień
cu
M0
M
Φu
ρ
3
0
gruntu
[t/m
]
wilgotn.
[kPa]
[
]
[kPa]
[kPa]
[−]
[−]
Pd
0,50
1,65
m.wilg.
0,00
30,4
61908
77385
2. Konstrukcja na fundamencie
Typ konstrukcji: słup prostokątny
Wymiary słupa: b = 0,70 m, l = 0,50 m,
Współrzędne osi słupa: x0 = 0,00 m,
y0 = 0,00 m,
4. Warstwa wyrównawcza pod fundamentem
Grubość: h = 0,10 m,
Charakterystyczny ciężar objętościowy: γww char = 20,00 kN/m3,
5. Obciążenie od konstrukcji
Względny poziom przyłożenia obciążenia: zobc = 0,96 m.
Lista obciążeń:
Lp
Rodzaj
N
Hx
Hy
Mx
My
γ
obciążenia*
[kN]
[kN]
[kN]
[kNm]
[kNm]
[−]
1
272,1
0,0
32,3
0,00
73,54
1,20
D
*
D – obciążenia stałe, zmienne długotrwałe,
D+K - obciążenia stałe, zmienne długotrwałe i krótkotrwałe.
6. Materiał
Rodzaj materiału: żelbet
Klasa betonu: B25, nazwa stali: 34GS,
Średnica prętów zbrojeniowych:
na kierunku x: dx = 16,0 mm, na kierunku y: dy = 16,0 mm,
Kierunek zbrojenia głównego: x,
Grubość otuliny: 5,0 cm.
Dopuszcza się zbrojenie strzemionami, jeżeli warunek na przebicie tego wymaga.
7. Wymiary fundamentu
Względny poziom posadowienia: zf = 1,36 m
Kształt fundamentu: prosty
Wymiary podstawy: Bx = 2,20 m, By = 1,80 m,
Wysokość: H = 0,40 m,
Mimośrody: Ex = 0,23 m, Ey = 0,00 m.
8. Stan graniczny I
8.1. Zestawienie wyników analizy nośności i mimośrodów
Nr obc.
Rodzaj obciążenia
Poziom [m]
Wsp. nośności
Wsp. mimośr.
* 1
D
1,36
0,22
0,22
8.2. Analiza stanu granicznego I dla obciążenia nr 1
Wymiary podstawy fundamentu rzeczywistego: Bx = 2,20 m, By = 1,80 m.
Względny poziom posadowienia: H = 1,36 m.
Rodzaj obciążenia: D,
Zestawienie obciążeń:
Pozycja
Obc. char.
Ex
Ey
Obc. obl.
Mom. obl.
Mom. obl.
γ
[kN]
[m]
[m]
G [kN]
MGx [kNm] MGy [kNm]
[−]
38,85
0,00
0,00 1,1(0,9)
42,73
0,00
0,00
Fundament
15,44
0,47 -0,48 1,2(0,8)
18,53
-8,82
8,78
Grunt - pole 1
10,81 -0,70 -0,49 1,2(0,8)
12,97
-6,37
-9,05
Grunt - pole 2
10,81 -0,70
0,49 1,2(0,8)
12,97
6,37
-9,05
Grunt - pole 3
15,44
0,47
0,48 1,2(0,8)
18,53
8,82
8,78
Grunt - pole 4
2,44
0,47 -0,48 1,3(0,8)
3,17
-1,51
1,50
C.wl. posadzki 1
2,44
0,47
0,48 1,3(0,8)
3,17
1,51
1,50
C.wl. posadzki 4
Uwaga: Przy sprawdzaniu położenia wypadkowej alternatywnie brano pod uwagę obciążenia
obliczeniowe wyznaczone przy zastosowaniu dolnych współczynników obciążenia.
Obciążenia zewnętrzne od konstrukcji:
siła pionowa: N = 272,15 kN, mimośrody wzgl. podst. fund. Ex = 0,23 m, Ey = 0,00 m,
siła pozioma: Hx = 0,00 kN, mimośród względem podstawy fund. Ez = 0,40 m,
siła pozioma: Hy = 32,31 kN, mimośród względem podstawy fund. Ez = 0,40 m,
19
moment: Mx = 0,00 kNm, moment: My = 73,54 kNm.
Sprawdzenie położenia wypadkowej obciążenia względem podstawy fundamentu
Obciążenie pionowe:
Nr = N + G = 272,15 + 112,08 | 80,87 = 384,23 | 353,02 kN.
Momenty względem środka podstawy:
Mrx = N·Ey − Hy·Ez + Mx + MGx = 272,15·0,00 - 32,31·0,40 + 0,00 + 0,00 | (0,00) = -12,92 | -12,92 kNm.
Mry = −N·Ex + Hx·Ez + My + MGy = -272,15·0,23 + 0,00·0,40 + 73,54 + 2,47 | 1,49 = 13,41 | 12,44 kNm.
Mimośrody sił względem środka podstawy:
erx = |Mry/Nr| = 12,44/353,02 = 0,04 m,
ery = |Mrx/Nr| = 12,92/353,02 = 0,04 m.
erx/Bx + ery/By = 0,016 + 0,020 = 0,036 m < 0,167.
Wniosek: Warunek położenia wypadkowej jest spełniony.
Sprawdzenie warunku granicznej nośności fundamentu rzeczywistego
Zredukowane wymiary podstawy fundamentu:
Bx′ = Bx − 2·erx = 2,20 - 2·0,03 = 2,13 m, By′ = By − 2·ery = 1,80 - 2·0,03 = 1,73 m.
Obciążenie podłoża obok ławy (min. średnia gęstość dla pola 2):
średnia gęstość obliczeniowa: ρD(r) = 1,48 t/m3,
minimalna wysokość: Dmin = 1,36 m,
obciążenie: ρD(r)·g·Dmin = 1,48·9,81·1,36 = 19,81 kPa.
Współczynniki nośności podłoża:
obliczeniowy kąt tarcia wewnętrznego: Φu(r) = Φu(n)·γm = 30,40·0,90 = 27,360,
spójność: cu(r) = cu(n)·γm = 0,00 kPa,
NB = 4,94 NC = 24,59, ND = 13,73.
Wpływ odchylenia wypadkowej obciążenia od pionu:
tg δx = |Hx|/Nr = 0,00/384,23 = 0,00, tg δx/tg Φu(r) = 0,0000/0,5175 = 0,000,
iBx = 1,00, iCx = 1,00, iDx = 1,00.
tg δy = |Hy|/Nr = 32,31/384,23 = 0,08, tg δy/tg Φu(r) = 0,0841/0,5175 = 0,163,
iBy = 0,76, iCy = 0,85, iDy = 0,86.
Ciężar objętościowy gruntu pod ławą fundamentową:
ρB(n)·γm·g = 1,65·0,90·9,81 = 14,57 kN/m3.
Współczynniki kształtu:
mB = 1 − 0,25·By′/Bx′ = 0,80, mC = 1 + 0,3·By′/Bx′ = 1,24, mD = 1 + 1,5·By′/Bx′ = 2,22
Odpór graniczny podłoża:
QfNBx = Bx′By′(mC·NC·cu(r)·iCx + mD·ND·ρD(r)·g·Dmin·iDx + mB·NB·ρB(r)·g·Bx′·iBx) = 2678,95 kN.
QfNBy = Bx′By′(mC·NC·cu(r)·iCy + mD·ND·ρD(r)·g·Dmin·iDy + mB·NB·ρB(r)·g·By′·iBy) = 2199,11 kN.
Sprawdzenie warunku obliczeniowego:
Nr = 384,23 kN < m·min(QfNBx,QfNBy) = 0,81·2199,11 = 1781,28 kN.
Wniosek: warunek nośności jest spełniony.
9. Stan graniczny II
Uwaga: Wartości naprężeń są średnimi wartościami naprężeń w warstwie
10. Wymiarowanie fundamentu
10.1. Zestawienie wyników sprawdzenia stopy na przebicie
Nr obc.
Przekrój
Siła tnąca
Nośność betonu
Nośność strzemion
V [kN]
Vr [kN]
Vs [kN]
* 1
1
78
288
10.2. Sprawdzenie stopy na przebicie dla obciążenia nr 1
Obciążenia zewnętrzne od konstrukcji zredukowane do środka podstawy stopy:
siła pionowa: Nr = 272 kN,
momenty: Mxr = -12,92 kNm, Myr = 10,95 kNm.
Mimośrody siły względem środka podstawy:
exr = |Myr/Nr| = 0,04 m, eyr = |Mxr/Nr| = 0,05 m.
20
e
d
N
c
A-A
q2
y
q1
x
B
A
b
A
qc
Oddziaływanie podłoża na fundament:
Oddziaływania na krawędziach fundamentu w przekroju środkowym A-A:
q1 = 76 kPa, q2 = 61 kPa.
Oddziaływanie podłoża w przekroju 1: c = 0,64 m, qc = 72 kPa.
Przebicie stopy w przekroju 1:
Siła ścinająca: VSd = ∫Ac q·dA = 78 kN.
Nośność betonu na ścinanie: VRd = (b+d)·d·fctd = (0,50+0,34)·0,34·1000 = 288 kN.
VSd = 78 kN < VRd = 288 kN.
Wniosek: warunek na przebicie jest spełniony.
10.3. Zestawienie wyników sprawdzenia stopy na zginanie
Nr obc.
Kierunek
Przekrój
Moment zginający
Nośność przekroju
M [kNm]
Mr [kNm]
* 1
x
1
78
195
y
1
44
227
Uwaga: Momenty zginające wyznaczono metodą wsporników prostokątnych.
10.4. Sprawdzenie stopy na zginanie dla obciążenia nr 1 na kierunku x
21
e
d
N
s
A-A
qs
y
A
x
B
A
q1
b
q2
q1 = 76 kPa, q2 = 61 kPa.
Oddziaływanie podłoża w przekroju 1: s = 1,09 m, qs = 69 kPa.
Zginanie stopy w przekroju 1:
Moment zginający:
MSd = (2·q1 + qs)·B·s2/6 = (2·76+69)·1,80·1,18/6 = 78 kNm.
Konieczna powierzchnia przekroju zbrojenia: As = 7,3 cm2.
Przyjęta powierzchnia przekroju zbrojenia: ARs = 18,1 cm2.
As = 7,3 cm2 < ARs = 18,1 cm2.
Wniosek: warunek na zginanie jest spełniony.
10.5. Sprawdzenie stopy na zginanie dla obciążenia nr 1 na kierunku y
22
e
d
N
s
A-A
qs
q2
A
y
b
B
A
q1
x
q1 = 80 kPa, q2 = 58 kPa.
Moment zginający:
MSd = (2·q1 + qs)·B·s2/6 = (2·80+71)·2,20·0,53/6 = 44 kNm.
As = 4,3 cm2 < ARs = 22,1 cm2.
11. Zbrojenie stopy
Zbrojenie główne na kierunku x:
Średnica prętów: φ = 16 mm.
Konieczna liczba prętów: Lxs = 7.
Przyjęta liczba prętów: Lxr = 9 co 21,3 cm.
Zbrojenie główne na kierunku y:
Konieczna liczba prętów: Lys = 9.
Przyjęta liczba prętów: Lyr = 11 co 21,0 cm.
23
H=0,40
Bx=2,20
By=1,80
y
x
2. SF-4.3
2. Fundamenty
2.1. Fundament nr 1
x0f = 0,00 m,
y0f = 0,23 m,
3. Wykopy
Liczba wykopów: 0
Skala 1 : 50
z [m]
0,00
0,00
0
x
1
Pd
0,40
z
0,23
1,36
2,20
2
24
y
x
1,80
Posadzka 1
Posadzka 4
2,20
1.1. Teren
1.2. Warstwy gruntu
Lp. Poziom stropu
Grubość warstwy
Nazwa gruntu
Poz. wody grunt.
[m]
[m]
[m]
1
0,00
nieokreśl.
Piasek drobny
brak wody
Symbol
ID
IL
stopień
cu
M0
M
Φu
ρ
gruntu
[t/m3]
wilgotn.
[kPa]
[ 0]
[kPa]
[kPa]
[−]
[−]
Pd
0,50
1,65
m.wilg.
0,00
30,4
61908
77385
y0 = 0,00 m,
Lista obciążeń:
Lp
Rodzaj
N
Hx
Hy
Mx
My
γ
obciążenia*
[kN]
[kN]
[kN]
[kNm]
[kNm]
[−]
1
267,5
0,0
54,2
0,00
71,60
1,20
D
*
6. Materiał
25
Mimośrody: Ex = 0,23 m,
Ey = 0,00 m.
8. Stan graniczny I
Nr obc.
Rodzaj obciążenia
Poziom [m]
Wsp. nośności
Wsp. mimośr.
* 1
D
1,36
0,25
0,30
Ey
Obc. obl.
Mom. obl.
Mom. obl.
Pozycja
Obc. char.
Ex
γ
[kN]
[m]
[m]
G
[kN]
M
[kNm]
M
[−]
Gx
Gy [kNm]
38,85
0,00
0,00 1,1(0,9)
42,73
0,00
0,00
Fundament
15,44
0,47 -0,48 1,2(0,8)
18,53
-8,82
8,78
Grunt - pole 1
10,81 -0,70 -0,49 1,2(0,8)
12,97
-6,37
-9,05
Grunt - pole 2
10,81 -0,70
0,49 1,2(0,8)
12,97
6,37
-9,05
Grunt - pole 3
15,44
0,47
0,48 1,2(0,8)
18,53
8,82
8,78
Grunt - pole 4
2,44
0,47 -0,48 1,3(0,8)
3,17
-1,51
1,50
C.wl. posadzki 1
2,44
0,47
0,48 1,3(0,8)
3,17
1,51
1,50
C.wl. posadzki 4
Nr = N + G = 267,50 + 112,08 | 80,87 = 379,58 | 348,37 kN.
Mrx = N·Ey − Hy·Ez + Mx + MGx = 267,50·0,00 - 54,20·0,40 + 0,00 + 0,00 | (0,00) = -21,68 | -21,68 kNm.
Mry = −N·Ex + Hx·Ez + My + MGy = -267,50·0,23 + 0,00·0,40 + 71,60 + 2,47 | 1,49 = 12,54 | 11,56 kNm.
erx = |Mry/Nr| = 11,56/348,37 = 0,03 m,
ery = |Mrx/Nr| = 21,68/348,37 = 0,06 m.
erx/Bx + ery/By = 0,015 + 0,035 = 0,050 m < 0,167.
NB = 4,94 NC = 24,59, ND = 13,73.
iBx = 1,00, iCx = 1,00, iDx = 1,00.
iBy = 0,60, iCy = 0,74, iDy = 0,77.
ρB(n)·γm·g = 1,65·0,90·9,81 = 14,57 kN/m3.
26
Nr obc.
Przekrój
Siła tnąca
Nośność betonu
V [kN]
Vr [kN]
Vs [kN]
* 1
1
76
288
e
d
N
c
A-A
q2
y
q1
x
B
A
b
A
qc
q1 = 74 kPa, q2 = 61 kPa.
VSd = 76 kN < VRd = 288 kN.
Nr obc.
Kierunek
Przekrój
Moment zginający
M [kNm]
* 1
x
1
77
Mr [kNm]
195
27
y
1
47
227
e
d
N
s
A-A
qs
y
A
x
B
A
q1
b
q2
q1 = 74 kPa, q2 = 61 kPa.
Moment zginający:
MSd = (2·q1 + qs)·B·s2/6 = (2·74+68)·1,80·1,18/6 = 77 kNm.
As = 7,1 cm2 < ARs = 18,1 cm2.
28
e
d
N
s
A-A
qs
q2
A
y
b
B
A
q1
x
q1 = 86 kPa, q2 = 49 kPa.
Moment zginający:
MSd = (2·q1 + qs)·B·s2/6 = (2·86+71)·2,20·0,53/6 = 47 kNm.
As = 4,6 cm2 < ARs = 22,1 cm2.
11. Zbrojenie stopy
29
H=0,40
Bx=2,20
x
By=1,80
y
3. SF- 4.9
2. Fundamenty
2.1. Fundament nr 1
x0f = 0,00 m,
y0f = 0,00 m,
3. Wykopy
Liczba wykopów: 0
Skala 1 : 50
z [m]
0,00
0,00
0,00
x
0
0,40
z
1,05
1
Pd
1,00
2
30
y
Posadzka 1
x
Posadzka 3
1,00
Posadzka 2
Posadzka 4
1,00
1.1. Teren
1.2. Warstwy gruntu
Lp. Poziom stropu
Grubość warstwy
Nazwa gruntu
Poz. wody grunt.
[m]
[m]
[m]
1
0,00
nieokreśl.
Piasek drobny
brak wody
Symbol
ID
IL
stopień
cu
M0
M
Φu
ρ
3
0
gruntu
[t/m
]
wilgotn.
[kPa]
[
]
[kPa]
[kPa]
[−]
[−]
Pd
0,50
1,65
m.wilg.
0,00
30,4
61908
77385
y0 = 0,00 m,
Lista obciążeń:
Lp
Rodzaj
N
Hx
Hy
Mx
My
γ
obciążenia*
[kN]
[kN]
[kN]
[kNm]
[kNm]
[−]
1
258,4
6,0
0,0
7,40
0,00
1,20
D
*
6. Materiał
Mimośrody: Ex = 0,00 m, Ey = 0,00 m.
8. Stan graniczny I
Nr obc.
Rodzaj obciążenia
Poziom [m]
Wsp. nośności
Wsp. mimośr.
* 1
D
1,05
0,67
0,17
31
Pozycja
Obc. char.
Ex
Ey
Obc. obl.
Mom. obl.
Mom. obl.
γ
[kN]
[m]
[m]
G [kN]
MGx [kNm] MGy [kNm]
[−]
9,81
0,00
0,00 1,1(0,9)
10,79
0,00
0,00
Fundament
2,03
0,27 -0,27 1,2(0,8)
2,43
-0,65
0,65
Grunt - pole 1
2,03 -0,27 -0,27 1,2(0,8)
2,43
-0,65
-0,65
Grunt - pole 2
2,03 -0,27
0,27 1,2(0,8)
2,43
0,65
-0,65
Grunt - pole 3
2,03
0,27
0,27 1,2(0,8)
2,43
0,65
0,65
Grunt - pole 4
0,50
0,27 -0,27 1,3(0,8)
0,65
-0,17
0,17
C.wl. posadzki 1
0,50 -0,27 -0,27 1,3(0,8)
0,65
-0,17
-0,17
C.wl. posadzki 2
0,50 -0,27
0,27 1,3(0,8)
0,65
0,17
-0,17
C.wl. posadzki 3
0,50
0,27
0,27 1,3(0,8)
0,65
0,17
0,17
C.wl. posadzki 4
Nr = N + G = 258,40 + 23,12 | 16,91 = 281,52 | 275,31 kN.
Mrx = N·Ey − Hy·Ez + Mx + MGx = 258,40·0,00 - 0,00·0,09 + 7,40 + (0,00) | (0,00) = 7,40 | 7,40 kNm.
Mry = −N·Ex + Hx·Ez + My + MGy = -258,40·0,00 + 6,00·0,09 + 0,00 + 0,00 | (0,00) = 0,54 | 0,54 kNm.
erx = |Mry/Nr| = 0,54/275,33 = 0,00 m,
ery = |Mrx/Nr| = 7,40/275,33 = 0,03 m.
erx/Bx + ery/By = 0,002 + 0,027 = 0,029 m < 0,167.
NB = 4,94 NC = 24,59, ND = 13,73.
iBx = 0,94, iCx = 0,96, iDx = 0,96.
iBy = 1,00, iCy = 1,00, iDy = 1,00.
ρB(n)·γm·g = 1,65·0,90·9,81 = 14,57 kN/m3.
32
Nr obc.
Przekrój
Siła tnąca
Nośność betonu
V [kN]
Vr [kN]
Vs [kN]
* 1
1
7
204
momenty: Mxr = 7,40 kNm, Myr = 0,54 kNm.
e
d
N
c
A-A
q1
q2qc
y
B
A
b
A
x
q1 = 214 kPa, q2 = 303 kPa.
VSd = 7 kN < VRd = 204 kN.
33
Nr obc.
Kierunek
Przekrój
Moment zginający
M [kNm]
Mr [kNm]
* 1
x
1
20
108
y
1
23
103
e
d
N
s
A-A
y
q1
A
x
B
A
qs
b
q2
q1 = 262 kPa, q2 = 255 kPa.
Moment zginający:
MSd = (2·q1 + qs)·B·s2/6 = (2·262+259)·1,00·0,16/6 = 20 kNm.
As = 1,9 cm2 < ARs = 10,1 cm2.
34
e
d
N
s
A-A
q1
qs
A
y
B
A
b
q2
x
q1 = 214 kPa, q2 = 303 kPa.
Moment zginający:
MSd = (2·q2 + qs)·B·s2/6 = (2·303+268)·1,00·0,16/6 = 23 kNm.
As = 2,2 cm2 < ARs = 10,1 cm2.
11. Zbrojenie stopy
35
H=0,40
Bx=1,00
By=1,00
y
x
4. SC-Z-3-1
PRZEKRÓJ Nr: 1
Nazwa: "B 25,0x100,0"
X
1
Y
25,0
y
100,0
x
Skala
V=25,0
H=100,0
1:10
36
CHARAKTERYSTYKA PRZEKROJU:
Materiał: 19 B25
-----------------------------------------------------------------Gł.centr.osie bezwładn.[cm]:
Xc=
50,0
Yc=
12,5
alfa=
90,0
Momenty bezwładności [cm4]:
Jx= 130208,3
Jy=2083333,3
Moment dewiacji
[cm4]:
Dxy=
0,0
Gł.momenty bezwładn. [cm4]:
Ix=2083333,3
Iy= 130208,3
Promienie bezwładności [cm]:
ix=
28,9
iy=
7,2
Wskaźniki wytrzymał. [cm3]:
Wx= 41666,7
Wy= 10416,7
Wx= -41666,7
Wy= -10416,7
Powierzchnia przek.
[cm2]:
F=
2500,0
Masa
[kg/m]:
m=
600,0
Moment bezwładn.dla zginania w płaszcz.ukł. [cm4]:
Jzg= 130208,3
-----------------------------------------------------------------Nr. Oznaczenie
Fi:
Xs:
Ys:
Sx:
Sy:
F:
[deg] [cm]
[cm]
[cm3]
[cm3]
[cm2]
-----------------------------------------------------------------1 B 25,0x100,0
0
0,00
-0,00
-0,0
0,0 2500,0
-----------------------------------------------------------------WIELKOŚCI PRZEKROJOWE:
-----------------------------------------------------------------Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm]
Materiał:
-----------------------------------------------------------------1 2500,0 2083333 130208
10417 10417
25,0 19 B25
-----------------------------------------------------------------STAŁE MATERIAŁOWE:
-----------------------------------------------------------------Materiał:
Moduł E:
Napręż.gr.:
AlfaT:
[N/mm2]
[N/mm2]
[1/K]
-----------------------------------------------------------------19 B25
30
13,300
1,00E-05
-----------------------------------------------------------------OBCIĄŻENIA:
1,690
1
40,160
37
OBCIĄŻENIA:
([kN],[kNm],[kN/m])
-----------------------------------------------------------------Pręt: Rodzaj:
Kąt:
P1(Tg):
P2(Td):
a[m]:
b[m]:
-----------------------------------------------------------------Grupa: A ""
Zmienne
γf= 1,20
1
Liniowe
90,0
40,160
1,690
0,00
4,00
-----------------------------------------------------------------==================================================================
W Y N I K I
Teoria I-go rzędu
Kombinatoryka obciążeń
==================================================================
OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.:
-----------------------------------------------------------------Grupa:
Znaczenie:
ψd:
γf:
-----------------------------------------------------------------Ciężar wł.
1,10
A -""
Zmienne
1
1,00
1,20
------------------------------------------------------------------
MOMENTY-OBWIEDNIE:
1
38
TNĄCE-OBWIEDNIE:
-34,832
1
65,608
NORMALNE-OBWIEDNIE:
13,200
1
-13,200
39
5. SC-Z-3-2
PRZEKRÓJ Nr: 1
Nazwa: "B 35,0x100,0"
X
1
Y
35,0
y
100,0
x
Skala
V=35,0
H=100,0
1:10
Materiał: 19 B25
Xc=
50,0
Yc=
17,5
alfa=
90,0
Jx= 357291,7
Jy=2916666,7
Moment dewiacji
[cm4]:
Dxy=
0,0
Ix=2916666,7
Iy= 357291,7
ix=
28,9
iy=
10,1
Wx= 58333,3
Wy= 20416,7
Wx= -58333,3
Wy= -20416,7
Powierzchnia przek.
[cm2]:
F=
3500,0
Masa
[kg/m]:
m=
840,0
Jzg= 357291,7
-----------------------------------------------------------------Nr. Oznaczenie
Fi:
Xs:
Ys:
Sx:
Sy:
F:
[deg] [cm]
[cm]
[cm3]
[cm3]
[cm2]
-----------------------------------------------------------------1 B 35,0x100,0
0
0,00
-0,00
-0,0
0,0 3500,0
Materiał:
-----------------------------------------------------------------1 3500,0 2916667 357292
20417 20417
35,0 19 B25
-----------------------------------------------------------------Materiał:
Moduł E:
Napręż.gr.:
AlfaT:
[N/mm2]
[N/mm2]
[1/K]
-----------------------------------------------------------------19 B25
30
13,300
1,00E-05
------------------------------------------------------------------
40
OBCIĄŻENIA:
1,690
1
40,160
OBCIĄŻENIA:
([kN],[kNm],[kN/m])
-----------------------------------------------------------------Pręt: Rodzaj:
Kąt:
P1(Tg):
P2(Td):
a[m]:
b[m]:
-----------------------------------------------------------------Grupa: A ""
Zmienne
γf= 1,20
1
Liniowe
90,0
40,160
1,690
0,00
4,09
-----------------------------------------------------------------==================================================================
W Y N I K I
Teoria I-go rzędu
==================================================================
41
MOMENTY-OBWIEDNIE:
1
-145,668
TNĄCE-OBWIEDNIE:
1
102,700
42
NORMALNE-OBWIEDNIE:
1
-37,792
6. TRYBUNY
PRZEKRÓJ Nr: 1
Nazwa: "B 16,0x100,0"
X
1
Y
100,0
x
Skala
16,0
y
V=16,0
H=100,0
1:10
Materiał: 19 B25
Xc=
50,0
Yc=
8,0
alfa=
90,0
Jx= 34133,3
Jy=1333333,3
43
Moment dewiacji
[cm4]:
Dxy=
0,0
Iy= 34133,3
iy=
4,6
Wy=
4266,7
Wy= -4266,7
Powierzchnia przek.
[cm2]:
F=
1600,0
Masa
[kg/m]:
m=
384,0
Jzg= 34133,3
-----------------------------------------------------------------Nr. Oznaczenie
Fi:
Xs:
Ys:
Sx:
Sy:
F:
[deg] [cm]
[cm]
[cm3]
[cm3]
[cm2]
-----------------------------------------------------------------1 B 16,0x100,0
0
0,00
-0,00
-0,0
0,0 1600,0
-----------------------------------------------------------------Ix=1333333,3
ix=
28,9
Wx= 26666,7
Wx= -26666,7
PRZEKROJE PRĘTÓW:
1
2
1,150
1
1
1,570
2,300
V=1,150
H=3,870
PRĘTY UKŁADU:
Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub;
10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub
22 - cięgno
-----------------------------------------------------------------Pręt: Typ: A: B:
Lx[m]:
Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój:
-----------------------------------------------------------------1
00
1
2
1,570
0,000
1,570 1,000
1 B 16,0x100,0
2
00
2
3
2,300
1,150
2,571 1,000
1 B 16,0x100,0
Materiał:
-----------------------------------------------------------------1 1600,0 1333333
34133
4267
4267
16,0 19 B25
-----------------------------------------------------------------Materiał:
Moduł E:
Napręż.gr.:
AlfaT:
[N/mm2]
[N/mm2]
[1/K]
-----------------------------------------------------------------19 B25
30
13,300
1,00E-05
------------------------------------------------------------------
44
OBCIĄŻENIA:
4,000
4,000
0,570
0,570
2
4,000
4,000
0,570
0,570
1
OBCIĄŻENIA:
([kN],[kNm],[kN/m])
-----------------------------------------------------------------Pręt: Rodzaj:
Kąt:
P1(Tg):
P2(Td):
a[m]:
b[m]:
-----------------------------------------------------------------Grupa: A ""
Stałe
γf= 1,10
1
Liniowe
0,0
4,000
4,000
0,00
1,57
2
Liniowe-Y
0,0
4,000
4,000
0,00
2,57
Grupa: B ""
1
Liniowe
2
Liniowe-Y
0,0
0,0
0,570
0,570
Stałe
0,570
0,570
γf= 1,30
0,00
1,57
0,00
2,57
Grupa: C ""
Zmienne
γf= 1,30
1
Liniowe
0,0
4,000
4,000
0,00
1,57
2
Liniowe-Y
0,0
4,000
4,000
0,00
2,57
-----------------------------------------------------------------==================================================================
W Y N I K I
Teoria I-go rzędu
==================================================================
MOMENTY-OBWIEDNIE:
2
-17,951
-17,951
1
45
TNĄCE-OBWIEDNIE:
-8,514
2
22,475
1
-22,867
NORMALNE-OBWIEDNIE:
7,747
2
1
-7,747
7. NC-1
1.1. Dane płyt
Symbol
Grubość
1
300mm
1.2. Model konstrukcyjny
Pole powierzchni
110,35m2
1.3. Lista materiałów
beton C30/37
Wytrzymałość gwarantowana na ściskanie
Poziom pł. środk.
-0,15m
Materiał
C30/37
fGc,cube = 37 MPa
46
Wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie
fcd =
20 MPa
Moduł Younga
E=
32,84 GPa
Współczynnik Poissona
ν=
0,20
Współczynnik rozszerzalności term.
αT =
0,000010 1/K
Gęstość
ρ=
2500 kg/m3
stal A-III
Obliczeniowa granica plastyczności
fyd = 350 MPa
Moduł Younga
E = 200 GPa
Gęstość
ρ = 7810 kg/m3
1.4. Grupy obciążeń
Symbol
Nazwa
Rodzaj
Znaczenie
γf1
c.w.
ciężar własny
stałe
1,1
A
Płytki
stałe
1,3
B
Użytkowe
zmienne
1
1,4
C
Woda
stałe
1,3
D
Temperatura
stałe
1,1
E
ściana żelbetowa
stałe
1
2. Analiza
2.1. Płyty - przemieszczenia w
Wartości maksymalne [mm] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:200
γf2
1
0,9
0,9
1,1
1
ψd
1
1
1
1
1
1
Wartości minimalne [mm] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:200
2.2. Płyty - miarodajne momenty zginające Mux
Wartości maksymalne [kNm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:200
Wartości minimalne [kNm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:200
47
2.3. Płyty - miarodajne momenty zginające Muy
3. Wymiarowanie (wg PN-EN 1992:2005)
Zbrojenie zadane w płytach
Zbrojenie dolne
Symbol
Stal
Pręty na kier.1
Pręty na kier.2
3
A-III
#20/125
#20/125
Zbrojenie górne
Symbol
Stal
Pręty na kier.1
Pręty na kier.2
4
A-III
#16/167
#16/167
3.3. Schemat rozmieszczenia zbrojenia zadanego w płytach
Zbrojenie dolne
Otulina
25mm
Kąt
0,00°
Pole pow.
110,35m2
Otulina
25mm
Kąt
0,00°
Pole pow.
110,35m2
48
Zbrojenie górne
8. NC-2
1.1. Dane płyt
Symbol
Grubość
1
300mm
Pole powierzchni
416,41m2
Poziom pł. środk.
+0,15m
Materiał
C30/37
beton C30/37
fGc,cube = 37 MPa
fcd =
20 MPa
Moduł Younga
E=
32,84 GPa
ν=
0,20
αT =
0,000010 1/K
Gęstość
ρ=
2500 kg/m3
stal A-III
fyd = 350 MPa
Moduł Younga
E = 200 GPa
Gęstość
ρ = 7810 kg/m3
Symbol
Nazwa
Rodzaj
Znaczenie
γf1
c.w.
ciężar własny
stałe
1,1
γf2
1
ψd
1
49
A
B
C
D
E
Płytki
Użytkowe
Woda
Temperatura
ściana żelbetowa
stałe
zmienne
stałe
stałe
stałe
1
1,3
1,4
1,3
1,1
1
0,9
0,9
1,1
1
1
1
1
1
1
2. Analiza
50
51
52
Zbrojenie dolne
Symbol
Stal
1
A-III
Zbrojenie górne
Symbol
Stal
2
A-III
3
A-III
4
A-III
5
A-III
6
A-III
7
A-III
8
A-III
9
A-III
10
A-III
11
A-III
12
A-III
Pręty na kier.1
#20/125
Pręty na kier.2
#20/125
Otulina
20mm
Kąt
0,00°
Pole pow.
429,04m2
Pręty na kier.1
#16/167
#20/167
#20/167
#20/167
#20/167
#20/167
#20/167
#20/167
#20/167
#20/167
#20/167
Pręty na kier.2
#16/167
#20/167
#20/167
#20/167
#20/167
#20/167
#20/167
#20/167
#20/167
#20/167
#20/167
Otulina
20mm
20mm
20mm
20mm
20mm
20mm
20mm
20mm
20mm
20mm
20mm
Kąt
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
Pole pow.
429,04m2
42,38m2
42,38m2
42,38m2
42,38m2
22,70m2
22,70m2
72,07m2
72,07m2
38,90m2
38,90m2
53
Zbrojenie dolne
Zbrojenie górne
54
9. PŁ-2.1
1.1. Dane płyt
Symbol
Grubość
1
180mm
Pole powierzchni
241,85m2
Poziom pł. środk.
0,00m
Materiał
C20/25
beton C20/25
fGc,cube = 25 MPa
fcd =
13,33 MPa
Moduł Younga
E=
29,96 GPa
ν=
0,20
0,000010 1/K
αT =
Gęstość
ρ=
2500 kg/m3
stal A-III
fyd = 350 MPa
Moduł Younga
E = 200 GPa
Gęstość
ρ = 7810 kg/m3
Symbol
Nazwa
Rodzaj
Znaczenie
γf1
c.w.
ciężar własny
stałe
1,1
A
Stałe
stałe
1,3
B
Śnieg
zmienne
1
1,5
C
Użytkowe
zmienne
1
1,3
D
Centrala
stałe
1
2. Analiza
γf2
1
0,9
1
ψd
1
1
1
1
1
55
56
57
58
Zbrojenie dolne
Symbol
Stal
Pręty na kier.1
Pręty na kier.2
1
A-III
#10/200
#10/200
Zbrojenie górne
Symbol
Stal
Pręty na kier.1
Pręty na kier.2
2
A-III
#10/250
#10/250
Zbrojenie dolne
Otulina
25mm
Kąt
0,00°
Pole pow.
241,85m2
Otulina
25mm
Kąt
0,00°
Pole pow.
241,85m2
59
Zbrojenie górne
10.
PŁ-2.2
1.1. Dane płyt
Symbol
Grubość
1
180mm
2
180mm
3
180mm
4
180mm
5
180mm
Pole powierzchni
76,25m2
67,28m2
57,59m2
37,70m2
18,20m2
Poziom pł. środk.
0,00m
0,00m
0,00m
0,00m
0,00m
Materiał
B25
B25
B25
B25
B25
60
beton B25
fGc,cube = 25 MPa
fcd =
13,3 MPa
Moduł Younga
E=
30 GPa
ν=
0,20
αT =
0,000010 1/K
Gęstość
ρ=
2500 kg/m3
stal A-III
fyd = 350 MPa
Moduł Younga
E = 200 GPa
Gęstość
ρ = 7810 kg/m3
Symbol
Nazwa
Rodzaj
Znaczenie
γf1
c.w.
ciężar własny
stałe
1
A
ZMienne
zmienne
1
1,3
B
Snieg
zmienne
1
1,4
C
Wiatrak
zmienne
1
1,3
2. Analiza
γf2
1
ψd
1
1
1
1
61
Wartości minimalne [10^-6*m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:200
2.2. Płyty - momenty zginające Mx
62
2.3. Płyty - momenty zginające My
63
2.4. Płyty - momenty skręcające Mxy
64
3. Wymiarowanie (wg PN-B-03264:2002)
65
Zbrojenie dolne
Symbol
Stal
Pręty na kier.1
Pręty na kier.2
1
A-III
#10/200
#10/200
2
A-III
#10/200
#10/200
3
A-III
#10/200
#10/200
Zbrojenie górne
Symbol
Stal
Pręty na kier.1
Pręty na kier.2
4
A-III
#10/--#10/--5
A-III
#10/--#10/--6
A-III
#10/--#10/--3.3. Schemat rozmieszczenia zbrojenia zadanego w płytach
Zbrojenie dolne
Otulina
25mm
25mm
25mm
Kąt
0,00°
0,00°
0,00°
Pole pow.
55,00m2
128,73m2
76,65m2
Otulina
25mm
25mm
25mm
Kąt
0,00°
0,00°
0,00°
Pole pow.
125,72m2
56,73m2
84,43m2
66
Zbrojenie górne
11.
PŁ-3.1
1. Dane konstrukcji
1.1. Dane płyt
Symbol
Grubość
1
240mm
2
240mm
3
240mm
4
240mm
5
240mm
6
240mm
7
240mm
8
240mm
9
240mm
10
240mm
11
240mm
12
240mm
13
240mm
14
240mm
Pole powierzchni
14,79m2
32,13m2
14,79m2
24,99m2
10,20m2
15,78m2
26,60m2
21,90m2
38,00m2
14,79m2
32,13m2
14,79m2
24,99m2
10,20m2
Poziom pł. środk.
0,00m
0,00m
0,00m
0,00m
0,00m
0,00m
0,00m
0,00m
0,00m
0,00m
0,00m
0,00m
0,00m
0,00m
Materiał
B25
B25
B25
B25
B25
B25
B25
B25
B25
B25
B25
B25
B25
B25
67
beton B25
fGc,cube = 25 MPa
fcd =
13,3 MPa
Moduł Younga
E=
30 GPa
ν=
0,20
αT =
0,000010 1/K
Gęstość
ρ=
2500 kg/m3
stal A-III
fyd = 350 MPa
Moduł Younga
E = 200 GPa
Gęstość
ρ = 7810 kg/m3
Symbol
Nazwa
Rodzaj
Znaczenie
γf1
c.w.
ciężar własny
stałe
1
A
ciężary warstw
stałe
1,3
B
użytkowe
stałe
1,3
γf2
1
1,3
1,3
ψd
1
1
1
2. Analiza
68
69
70
71
Zbrojenie dolne
Symbol
Stal
1
A-III
2
A-III
3
A-III
4
A-III
5
A-III
6
A-III
7
A-III
8
A-III
9
A-III
Pręty na kier.1
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
Pręty na kier.2
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
Otulina
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
Kąt
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
Pole pow.
14,79m2
32,13m2
14,79m2
24,99m2
10,20m2
15,78m2
26,60m2
21,90m2
32,13m2
72
10
A-III
#12/200
#12/200
11
A-III
#12/200
#12/200
12
A-III
#12/200
#12/200
13
A-III
#12/200
#10/250
14
A-III
#12/200
#12/200
Zbrojenie górne
Symbol
Stal
Pręty na kier.1
Pręty na kier.2
15
A-III
#12/200
#12/200
16
A-III
#12/200
#12/200
17
A-III
#12/200
#12/200
18
A-III
#12/200
#12/200
19
A-III
#12/200
#12/200
20
A-III
#12/200
#12/200
21
A-III
#12/200
#12/200
22
A-III
#12/200
#12/200
23
A-III
#12/200
#12/200
24
A-III
#12/200
#12/200
25
A-III
#12/200
#12/200
26
A-III
#12/200
#12/200
27
A-III
#12/200
#12/200
28
A-III
#12/200
#12/200
Zbrojenie dolne
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
24,99m2
14,79m2
10,20m2
14,79m2
38,00m2
Otulina
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
Kąt
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
Pole pow.
38,00m2
14,79m2
32,13m2
14,79m2
24,99m2
10,20m2
15,78m2
26,60m2
21,90m2
14,79m2
32,13m2
14,79m2
24,99m2
10,20m2
73
Zbrojenie górne
12.
PŁ-3.2
1. Dane konstrukcji
1.1. Dane płyt
Symbol
Grubość
1
240mm
2
240mm
3
240mm
4
240mm
5
240mm
6
240mm
7
240mm
8
240mm
9
240mm
10
240mm
11
240mm
12
240mm
13
240mm
14
240mm
15
240mm
16
240mm
Pole powierzchni
11,73m2
26,52m2
27,03m2
28,56m2
26,01m2
5,33m2
22,55m2
22,14m2
22,55m2
5,33m2
26,01m2
28,56m2
27,03m2
26,52m2
11,73m2
34,20m2
Poziom pł. środk.
0,00m
0,00m
0,00m
0,00m
0,00m
0,00m
0,00m
0,00m
0,00m
0,00m
0,00m
0,00m
0,00m
0,00m
0,00m
0,00m
Materiał
B25
B25
B25
B25
B25
B25
B25
B25
B25
B25
B25
B25
B25
B25
B25
B25
74
beton B25
fGc,cube = 25 MPa
fcd =
13,3 MPa
Moduł Younga
E=
30 GPa
ν=
0,20
αT =
0,000010 1/K
Gęstość
ρ=
2500 kg/m3
stal A-III
fyd = 350 MPa
Moduł Younga
E = 200 GPa
Gęstość
ρ = 7810 kg/m3
Symbol
Nazwa
Rodzaj
Znaczenie
γf1
c.w.
ciężar własny
stałe
1
A
cieżar warstw
stałe
1,3
B
użytkowe
stałe
1,3
γf2
1
1,3
1,3
ψd
1
1
1
2. Analiza
75
Wartości minimalne [10^-6*m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:250
76
77
78
79
Zbrojenie dolne
Symbol
Stal
1
A-III
2
A-III
3
A-III
4
A-III
5
A-III
6
A-III
7
A-III
8
A-III
9
A-III
10
A-III
11
A-III
12
A-III
13
A-III
14
A-III
15
A-III
16
A-III
Zbrojenie górne
Symbol
Stal
17
A-III
18
A-III
19
A-III
20
A-III
21
A-III
22
A-III
23
A-III
24
A-III
25
A-III
26
A-III
27
A-III
28
A-III
29
A-III
30
A-III
31
A-III
32
A-III
33
A-III
Pręty na kier.1
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
Pręty na kier.2
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
Otulina
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
Kąt
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
Pole pow.
11,73m2
26,52m2
27,03m2
28,56m2
26,01m2
11,73m2
26,52m2
34,20m2
28,56m2
27,03m2
26,01m2
22,55m2
22,55m2
22,14m2
5,33m2
5,33m2
Pręty na kier.1
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
Pręty na kier.2
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
#12/200
Otulina
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
25mm
Kąt
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
0,00°
Pole pow.
26,52m2
27,03m2
11,73m2
28,56m2
26,01m2
22,55m2
5,33m2
34,20m2
22,14m2
22,55m2
5,33m2
26,01m2
34,20m2
28,56m2
27,03m2
26,52m2
11,73m2
80
Zbrojenie dolne
Zbrojenie górne
81
13.
SŁ-2.3.1
zadanie slup-2-3-1, pręt nr 1, przekrój: xa=0,00 m, xb=10,23 m
Wymiary przekroju [cm]:
9¤16
h=70,0, b=50,0,
Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej
B E T ON: B25
fck= 20,0 MPa, fcd=α·fck/γc=1,00×20,0/1,50=13,3 MPa
Cechy geometryczne przekroju betonowego:
2¤12
2¤12 70,0
Ac=3500 cm2, Jcx=1429167 cm4, Jcy=729167 cm4
ST AL : A-III (34GS)
fyk=410 MPa, γs=1,15, fyd=350 MPa
ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/(0,0035+350/200000)=0,667,
Zbrojenie
główne:
9¤16
As1+As2=40,72 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×40,72/3500=1,16 %,
50,0
Jsx=34023 cm4, Jsy=11309 cm4,
Zbrojenie wymagane:
(zadanie slup-2-3-1, pręt nr 1, przekrój: xa=0,00 m, xb=10,23 m)
a1
Fs1
h d zc
70,0
Fc
50,0
Wielkości obliczeniowe:
NSd=-302,061 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(365,4412+0,0002) =365,441 kNm
fcd=13,3 MPa, fyd=350 MPa =ftd,
Zbrojenie rozciągane (εs1=10,00 ‰):
As1=13,19 cm2 ⇒ (7¤16 = 14,07 cm2),
Dodatkowe zbrojenie ściskane nie jest obliczeniowo wymagane.
As=As1+As2=13,19 cm2, ρ=100×As/Ac=
100×13,19/3500=0,38 %
Wielkości geometryczne [cm]:
h=70,0, d=66,2, x=14,9 (ξ=0,225),
a1=3,8, ac=6,0, zc=60,2, Acc=745 cm2,
εc=-2,90 ‰, εs1=10,00 ‰,
Wielkości statyczne [kN, kNm]:
Fc= -763,536, Fs1 = 461,477,
Mc= 221,460, Ms1 = 143,981,
Warunki równowagi wewnętrznej:
Fc+Fs1=-763,536+(461,477)=-302,059 kN (NSd=-302,061 kN)
Mc+Ms1=221,460+(143,981)=365,440 kNm (MSd=365,441 kNm)
Nośność przekroju prostopadłego:
NSd=-302,061 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(365,4412+0,0002) =365,441 kNm
a1
Fs1
Zbrojenie rozciągane: As1=20,36 cm2,
Zbrojenie ściskane: As2=20,36 cm2,
As=As1+As2=40,72 cm2, ρ=100×As/Ac=
2¤12
h zc
2¤12 70,0
d
100×40,72/3500=1,16 %
h=70,0, d=64,3, x=24,1 (ξ=0,375),
2
a
1=5,7, a2=4,5, ac=8,6, zc=55,7, Acc=1241 cm ,
Fc
Fs2
εc=-0,79 ‰, εs2=-0,67 ‰, εs1=1,31 ‰,
a2
Fc= -565,275, Fs1 = 496,111, Fs2 = -232,898,
9¤16
50,0
Mc= 149,303, Ms1 = 145,162, Ms2 = 70,975,
Warunek stanu granicznego nośności:
MRd = 573,137 kNm > MSd =Mc+Ms1+Ms2=149,303+(145,162)+(70,975)=365,441 kNm
9¤16
Zbrojenie poprzeczne (strzemiona)
82
zadanie slup-2-3-1, pręt nr 1
Na całej długości pręta przyjęto strzemiona o średnicy φ=8 mm ze stali A-0, dla której f ywd = 190 MPa.
Minimalny stopień zbrojenia na ścinanie:
ρw,min = 0,08
f ck / fyk = 0,08× 20 / 410 = 0,00087
Str e fa nr 1
Przyjęto strzemiona 4-cięte, prostopadłe do osi pręta o rozstawie 18,0 cm, dla których stopień zbrojenia na
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (18,0×50,0×1,000) = 0,00223
ρw = 0,00223 > 0,00087 = ρw min
Ugięcia
105209 kNm2
Ugięcie w punkcie o współrzędnej x = 10,230 m, wyznaczone poprzez całkowanie funkcji krzywizny osi pręta
(1/ρ) z uwzględnieniem zmiany sztywności wzdłuż osi elementu, wynosi:
a = a∞,d = 46,5 mm
a = 46,5 > 40,9 = alim
14.
SŁ-2.3.2
11¤16
h=70,0, b=50,0,
B E T ON: B25
3¤16
2¤12
Cechy
geometryczne przekroju betonowego:
70,0
2¤12
3¤16
Ac=3500 cm2, Jcx=1429167 cm4, Jcy=729167 cm4
ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/(0,0035+350/200000)=0,667,
Zbrojenie
główne:
9¤16
As1+As2=56,80 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×56,80/3500=1,62 %,
50,0
Jsx=41417 cm4, Jsy=17308 cm4,
Zbrojenie wymagane:
a1
Fs1
h d zc
70,0
Fc
50,0
NSd=-311,763 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(438,9502+0,0002) =438,950 kNm
As1=16,98 cm2 ⇒ (9¤16 = 18,10 cm2),
As=As1+As2=16,98 cm2, ρ=100×As/Ac=
100×16,98/3500=0,49 %
h=70,0, d=66,2, x=16,9 (ξ=0,255),
a1=3,8, ac=7,0, zc=59,2, Acc=845 cm2,
εc=-3,43 ‰, εs1=10,00 ‰,
Fc= -905,929, Fs1 = 594,162,
Mc= 253,573, Ms1 = 185,379,
Fc+Fs1=-905,929+(594,162)=-311,767 kN (NSd=-311,763 kN)
Mc+Ms1=253,573+(185,379)=438,951 kNm (MSd=438,950 kNm)
83
NSd=-311,763 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(438,9502+0,0002) =438,950 kNm
a1
Fs1
3¤16
2¤12
As=As1+As2=56,80 cm2, ρ=100×As/Ac=
h zc
70,0
100×56,80/3500=1,62 %
2¤12d
3¤16
h=70,0, d=62,8, x=25,9 (ξ=0,412),
a1=7,2, a2=5,9, ac=9,5, zc=53,3, Acc=1363 cm2,
Fc
Fs2
a2
εc=-0,86 ‰, εs2=-0,74 ‰, εs1=1,23 ‰,
Fc= -669,156, Fs1 = 653,874, Fs2 = -296,481,
9¤16
50,0
Mc= 170,848, Ms1 = 181,682, Ms2 = 86,420,
11¤16
ρw,min = 0,08
f ck / fyk = 0,08× 20 / 410 = 0,00087
Str e fa nr 1
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (18,0×50,0×1,000) = 0,00223
ρw = 0,00223 > 0,00087 = ρw min
Ugięcia
a = a∞,d = 57,0 mm
a = 57,0 > 45,1 = alim
15.
SŁ-2.3.3
11¤16
h=70,0, b=50,0,
B E T ON: B25
2¤12
2¤12 70,0
Ac=3500 cm2, Jcx=1429167 cm4, Jcy=729167 cm4
ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/(0,0035+350/200000)=0,667,
Zbrojenie
główne:
11¤16
As1+As2=48,76 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×48,76/3500=1,39 %,
50,0
Jsx=40150 cm4, Jsy=11711 cm4,
Zbrojenie wymagane:
Obliczenia wykonano:
- przy założeniu maksymalnego wykorzystania nośności strefy ściskanej betonu (ξlim=0,667).
84
a1
hd
Fs1
zc
70,0
Fc
50,0
NSd=-321,465 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(544,3462+0,0002) =544,346 kNm
As1=22,82 cm2 ⇒ (12¤16 = 24,13 cm2),
As=As1+As2=22,82 cm2, ρ=100×As/Ac=
100×22,82/3500=0,65 %
h=70,0, d=66,2, x=20,8 (ξ=0,314),
a1=3,8, ac=8,7, zc=57,5, Acc=1040 cm2,
εc=-3,50 ‰, εs1=7,63 ‰,
Fc= -1120,264, Fs1 = 798,800,
Mc= 295,120, Ms1 = 249,226,
Fc+Fs1=-1120,264+(798,800)=-321,465 kN (NSd=-321,465 kN)
Mc+Ms1=295,120+(249,226)=544,346 kNm (MSd=544,346 kNm)
NSd=-321,465 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(544,3462+0,0002) =544,346 kNm
a1
Fs1
As=As1+As2=48,76 cm2, ρ=100×As/Ac=
2¤12
h zc
2¤12 70,0
d
100×48,76/3500=1,39 %
h=70,0, d=63,9, x=23,9 (ξ=0,373),
2
a
1=6,1, a2=5,0, ac=8,7, zc=55,2, Acc=1236 cm ,
Fc
Fs2
a2
εc=-1,10 ‰, εs2=-0,93 ‰, εs1=1,85 ‰,
Fc= -740,407, Fs1 = 806,709, Fs2 = -387,792,
11¤16
50,0
Mc= 194,700, Ms1 = 233,202, Ms2 = 116,435,
11¤16
ρw,min = 0,08
f ck / fyk = 0,08× 20 / 410 = 0,00087
Str e fa nr 1
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (18,0×50,0×1,000) = 0,00223
ρw = 0,00223 > 0,00087 = ρw min
Ugięcia
a = a∞,d = 87,9 mm
a = 87,9 > 49,3 = alim
85
16.
SŁ- 2.3.4
13¤16
h=70,0, b=50,0,
B E T ON: B25
3¤16
2¤12
Cechy
70,0
2¤12
3¤16
Ac=3500 cm2, Jcx=1429167 cm4, Jcy=729167 cm4
ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/(0,0035+350/200000)=0,667,
Zbrojenie
główne:
13¤16
As1+As2=68,86 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×68,86/3500=1,97 %,
50,0
Jsx=49755 cm4, Jsy=18739 cm4,
Siły przekrojowe:
zadanie: slup-2-3-4, pręt nr 1, przekrój: xa=0,00 m, xb=12,68 m
Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: AB
Momenty zginające:
Mx = -0,000 kNm,
My = 0,000 kNm,
Siły poprzeczne:
Vy = 8,190 kN,
Vx = 0,000 kN,
Siła osiowa:
N = -207,536 kN = NSd,
Uwzględnienie smukłości pręta:
- w płaszczyźnie ustroju:
eey = Mx/N = (-0,000)/(-207,536)=0,000 m,
MSdx = ηx (eay + eey) N = 1,250×(0,042 +0,000)×(-207,536) = 10,966 kNm,.
Zbrojenie wymagane:
NSd=-324,699 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(553,9842+0,0002) =553,984 kNm
a1 Fs1
As1=23,35 cm2 ⇒ (12¤16 = 24,13 cm2),
zc
hd
70,0
As=As1+As2=23,35 cm2, ρ=100×As/Ac=
100×23,35/3500=0,67 %
h=70,0, d=66,2, x=21,2 (ξ=0,320),
Fc
a1=3,8, ac=8,8, zc=57,4, Acc=1061 cm2,
εc=-3,50 ‰, εs1=7,42 ‰,
50,0
Fc= -1142,119, Fs1 = 817,420,
Mc= 298,949, Ms1 = 255,035,
Fc+Fs1=-1142,119+(817,420)=-324,698 kN (NSd=-324,699 kN)
Mc+Ms1=298,949+(255,035)=553,984 kNm (MSd=553,984 kNm)
86
NSd=-324,699 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(553,9842+0,0002) =553,984 kNm
a1
Fs1
3¤16
2¤12
As=As1+As2=68,86 cm2, ρ=100×As/Ac=
h zc
70,0
100×68,86/3500=1,97 %
2¤12d
3¤16
h=70,0, d=62,2, x=25,3 (ξ=0,406),
a1=7,8, a2=6,2, ac=9,4, zc=52,8, Acc=1343 cm2,
Fc
Fs2
a2
εc=-0,99 ‰, εs2=-0,85 ‰, εs1=1,44 ‰,
Fc= -736,285, Fs1 = 863,731, Fs2 = -452,145,
13¤16
50,0
Mc= 188,527, Ms1 = 235,288, Ms2 = 130,169,
13¤16
ρw,min = 0,08
f ck / fyk = 0,08× 20 / 410 = 0,00087
Str e fa nr 1
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (18,0×50,0×1,000) = 0,00223
ρw = 0,00223 > 0,00087 = ρw min
Ugięcia
a = a∞,d = 82,3 mm
a = 82,3 > 50,7 = alim
17.
SŁ-2.3
zadanie slup-2-3, pręt nr 1, przekrój: xa=0,00 m, xb=10,04 m
7¤16
h=70,0, b=50,0,
B E T ON: B25
2¤12
2¤12 70,0
Ac=3500 cm2, Jcx=1429167 cm4, Jcy=729167 cm4
ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/(0,0035+350/200000)=0,667,
Zbrojenie
główne:
7¤16
As1+As2=32,67 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×32,67/3500=0,93 %,
50,0
Jsx=27897 cm4, Jsy=7694 cm4,
Siły przekrojowe:
zadanie: slup-2-3, pręt nr 1, przekrój: xa=0,00 m, xb=10,04 m
Momenty zginające:
Mx = -0,000 kNm,
My = 0,000 kNm,
Siły poprzeczne:
Vy = 8,190 kN,
Vx = 0,000 kN,
Siła osiowa:
N = -207,536 kN = NSd,
eey = Mx/N = (-0,000)/(-207,536)=0,000 m,
87
Zbrojenie wymagane:
(zadanie slup-2-3, pręt nr 1, przekrój: xa=0,00 m, xb=10,04 m)
a1
Fs1
h d zc
70,0
Fc
50,0
NSd=-300,306 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(361,9182+0,0002) =361,918 kNm
As1=13,02 cm2 ⇒ (7¤16 = 14,07 cm2),
As=As1+As2=13,02 cm2, ρ=100×As/Ac=
100×13,02/3500=0,37 %
h=70,0, d=66,2, x=14,8 (ξ=0,224),
a1=3,8, ac=5,9, zc=60,3, Acc=740 cm2,
εc=-2,88 ‰, εs1=10,00 ‰,
Fc= -756,118, Fs1 = 455,814,
Mc= 219,703, Ms1 = 142,214,
Fc+Fs1=-756,118+(455,814)=-300,304 kN (NSd=-300,306 kN)
Mc+Ms1=219,703+(142,214)=361,917 kNm (MSd=361,918 kNm)
NSd=-300,306 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(361,9182+0,0002) =361,918 kNm
a1
Fs1
As=As1+As2=32,67 cm2, ρ=100×As/Ac=
2¤12
h zc
2¤12 70,0
d
100×32,67/3500=0,93 %
h=70,0, d=64,5, x=22,8 (ξ=0,354),
2
a
1=5,5, a2=3,8, ac=8,2, zc=56,3, Acc=1173 cm ,
Fc
Fs2
εc=-0,87 ‰, εs2=-0,73 ‰, εs1=1,58 ‰,
a2
Fc= -579,211, Fs1 = 483,669, Fs2 = -204,764,
7¤16
50,0
Mc= 155,508, Ms1 = 142,523, Ms2 = 63,886,
zadanie slup-2-3, pręt nr 1
7¤16
ρw,min = 0,08 f ck / fyk = 0,08× 20 / 410 = 0,00087
Str e fa nr 1
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (18,0×50,0×1,000) = 0,00223
ρw = 0,00223 > 0,00087 = ρw min
Ugięcia
a = a∞,d = 49,5 mm
a = 49,5 > 40,2 = alim
88
18.
SŁ-2.10
h=24,0, b=50,0,
4¤16
B E T ON: B25
24,0
Ac=1200 cm2, Jcx=57600 cm4, Jcy=250000 cm4
4¤16
ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/(0,0035+350/200000)=0,667,
50,0
Zbrojenie główne:
As1+As2=16,08 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×16,08/1200=1,34 %,
Jsx=1082 cm4, Jsy=4016 cm4,
Siły przekrojowe:
Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ABC
Momenty zginające:
Mx = -23,066 kNm,
My = 0,000 kNm,
Siły poprzeczne:
Vy = 0,000 kN,
Vx = 0,000 kN,
Siła osiowa:
N = -78,863 kN = NSd,
eey = Mx/N = (-23,066)/(-78,863)=0,292 m,
MSdx = ηx (eay + eey) N = 1,258×(0,020 +0,292)×(-78,863) = -31,007 kNm,.
Zbrojenie wymagane:
Fc
h
d zc
Fs1
a1
50,0
NSd=-78,171 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(-30,9092+0,0002) =30,909 kNm
As1=3,50 cm2 ⇒ (2¤16 = 4,02 cm2),
24,0
As=As1+As2=3,50 cm2, ρ=100×As/Ac=
100×3,50/1200=0,29 %
h=24,0, d=20,2, x=4,1 (ξ=0,203),
a1=3,8, ac=1,6, zc=18,6, Acc=205 cm2,
εc=-2,54 ‰, εs1=10,00 ‰,
Fc= -200,688, Fs1 = 122,517,
Mc= 20,863, Ms1 = 10,046,
Fc+Fs1=-200,688+(122,517)=-78,172 kN (NSd=-78,171 kN)
Mc+Ms1=20,863+(10,046)=30,909 kNm (MSd=30,909 kNm)
89
NSd=-78,171 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(-30,9092+0,0002) =30,909 kNm
4¤16
a2
Fs2Fc
As=As1+As2=16,08 cm2, ρ=100×As/Ac=
d
h zc
24,0 100×16,08/1200=1,34 %
Fs1
a1
h=24,0, d=20,2, x=8,5 (ξ=0,422),
a1=3,8, a2=3,8, ac=2,9, zc=17,3, Acc=426 cm2,
4¤16
εc=-0,64 ‰, εs2=-0,35 ‰, εs1=0,88 ‰,
50,0
Fc= -161,934, Fs1 = 140,764, Fs2 = -57,002,
Mc= 14,692, Ms1 = 11,543, Ms2 = 4,674,
NRd = -161,841 kN > NSd =Fc+Fs1+Fs2=-161,934+(140,764)+(-57,002)=-78,171 kN
ρw,min = 0,08
f ck / fyk = 0,08× 20 / 410 = 0,00087
Rozstaw strzemion:
Str e fa nr 1
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (15,1×50,0×1,000) = 0,00265
ρw = 0,00265 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 2
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (15,1×50,0×1,000) = 0,00265
ρw = 0,00265 > 0,00087 = ρw min
Ugięcia
a = a∞,d = 24,8 mm
a = 24,8 < 33,2 = alim
19.
SŁ-2.11
h=24,0, b=50,0,
4¤16
B E T ON: B25
24,0
Ac=1200 cm2, Jcx=57600 cm4, Jcy=250000 cm4
4¤16
ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/(0,0035+350/200000)=0,667,
50,0
Zbrojenie główne:
As1+As2=16,08 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×16,08/1200=1,34 %,
Jsx=1082 cm4, Jsy=4016 cm4,
Siły przekrojowe:
90
Momenty zginające:
Mx = -19,908 kNm,
My = 0,000 kNm,
Siły poprzeczne:
Vy = 22,792 kN,
Vx = 0,000 kN,
Siła osiowa:
N = -43,745 kN = NSd,
eey = Mx/N = (-19,908)/(-43,745)=0,455 m,
Zbrojenie wymagane:
Fc
h
d zc
Fs1
a1
50,0
NSd=-41,080 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(-38,9522+0,0002) =38,952 kNm
As1=5,40 cm2 ⇒ (3¤16 = 6,03 cm2),
24,0
As=As1+As2=5,40 cm2, ρ=100×As/Ac=
100×5,40/1200=0,45 %
h=24,0, d=20,2, x=4,5 (ξ=0,223),
a1=3,8, ac=1,8, zc=18,4, Acc=225 cm2,
εc=-2,87 ‰, εs1=10,00 ‰,
Fc= -230,150, Fs1 = 189,040,
Mc= 23,453, Ms1 = 15,501,
Fc+Fs1=-230,150+(189,040)=-41,110 kN (NSd=-41,080 kN)
Mc+Ms1=23,453+(15,501)=38,955 kNm (MSd=38,952 kNm)
NSd=-41,080 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(-38,9522+0,0002) =38,952 kNm
4¤16
a2
Fs2Fc
As=As1+As2=16,08 cm2, ρ=100×As/Ac=
d zc
h
24,0 100×16,08/1200=1,34 %
Fs1
a1
h=24,0, d=20,2, x=7,8 (ξ=0,386),
2
a
1=3,8, a2=3,8, ac=2,7, zc=17,5, Acc=390 cm ,
4¤16
εc=-0,80 ‰, εs2=-0,41 ‰, εs1=1,27 ‰,
50,0
Fc= -179,930, Fs1 = 204,894, Fs2 = -66,044,
Mc= 16,735, Ms1 = 16,801, Ms2 = 5,416,
ρw,min = 0,08
f ck / fyk = 0,08× 20 / 410 = 0,00087
Str e fa nr 1
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (15,0×50,0×1,000) = 0,00268
ρw = 0,00268 > 0,00087 = ρw min
91
Ugięcia
a = a∞,d = 2,6 mm
a = 2,6 < 14,6 = alim
Cechy przekroju:
h=24,0, b=50,0,
4¤16
B E T ON: B25
24,0
Ac=1200 cm2, Jcx=57600 cm4, Jcy=250000 cm4
4¤16
ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/(0,0035+350/200000)=0,667,
50,0
Zbrojenie główne:
As1+As2=16,08 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×16,08/1200=1,34 %,
Jsx=1082 cm4, Jsy=4016 cm4,
Siły przekrojowe:
Momenty zginające:
Mx = -8,375 kNm,
My = 0,000 kNm,
Siły poprzeczne:
Vy = 6,095 kN,
Vx = 0,000 kN,
Siła osiowa:
N = -108,160 kN = NSd,
eey = Mx/N = (-8,375)/(-108,160)=0,077 m,
Zbrojenie wymagane:
Fc
h
d zc
Fs1
a1
50,0
NSd=-105,269 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(-14,9252+0,0002) =14,925 kNm
As1=0,52 cm2 < min As1=1,52 cm2, przyjęto As1=1,52 cm2, ⇒
(1¤16 = 2,01 cm2),
24,0 Dodatkowe zbrojenie ściskane nie jest obliczeniowo wymagane.
As=As1+As2=0,52 cm2, ρ=100×As/Ac=
100×0,52/1200=0,04 %
h=24,0, d=20,2, x=3,0 (ξ=0,148),
a1=3,8, ac=1,1, zc=19,1, Acc=150 cm2,
εc=-1,74 ‰, εs1=10,00 ‰,
Fc= -123,350, Fs1 = 18,079,
Mc= 13,443, Ms1 = 1,483,
Fc+Fs1=-123,350+(18,079)=-105,270 kN (NSd=-105,269 kN)
Mc+Ms1=13,443+(1,483)=14,925 kNm (MSd=14,925 kNm)
92
NSd=-105,269 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(-14,9252+0,0002) =14,925 kNm
4¤16
a2
Fs2Fc
As=As1+As2=16,08 cm2, ρ=100×As/Ac=
d
h zc
24,0 100×16,08/1200=1,34 %
Fs1
a1
h=24,0, d=20,2, x=11,4 (ξ=0,563),
a1=3,8, a2=3,8, ac=3,8, zc=16,4, Acc=568 cm2,
4¤16
εc=-0,31 ‰, εs2=-0,21 ‰, εs1=0,24 ‰,
50,0
Fc= -110,812, Fs1 = 38,643, Fs2 = -33,100,
Mc= 9,042, Ms1 = 3,169, Ms2 = 2,714,
NRd = -644,759 kN > NSd =Fc+Fs1+Fs2=-110,812+(38,643)+(-33,100)=-105,269 kN
ρw,min = 0,08 f ck / fyk = 0,08× 20 / 410 = 0,00087
Str e fa nr 1
Początek i koniec strefy: xa = 0,0 xb = 292,0 cm
Maksymalny rozstawy strzemion – wymagania dla belek:
smax = 0,75 d = 0,75×202 = 152 smax ≤ 400 mm
przyjęto smax = 152 mm.
Ze względu na pręty ściskane smax = 15 φ = 15×16,0 = 240,0 mm.
Maksymalny rozstawy strzemion – wymagania dla słupów:
smax = min{h; b} = min{500,0; 240,0}=240,0 smax ≤ 400 mm
przyjęto smax = 240,0 mm.
Ze względu na zbrojenie smax = 15 φ = 15×16,0 = 240,0 mm.
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (15,2×50,0×1,000) = 0,00265
ρw = 0,00265 > 0,00087 = ρw min
Ugięcia
a = a∞,d = 0,5 mm
a = 0,5 < 14,6 = alim
20.
SŁ-3.9
6¤16
h=70,0, b=50,0,
B E T ON: B25
2¤12
2¤12 70,0
Ac=3500 cm2, Jcx=1429167 cm4, Jcy=729167 cm4
ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/(0,0035+350/200000)=0,667,
Zbrojenie
główne:
6¤16
As1+As2=28,65 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×28,65/3500=0,82 %,
50,0
Jsx=23982 cm4, Jsy=7694 cm4,
Siły przekrojowe:
93
Momenty zginające:
Mx = 0,000 kNm,
My = 0,000 kNm,
Siły poprzeczne:
Vy = -8,640 kN,
Vx = 0,000 kN,
Siła osiowa:
N = -219,200 kN = NSd,
eey = Mx/N = (0,000)/(-219,200)=-0,000 m,
Zbrojenie wymagane:
a1
Fs1
h d zc
70,0
Fc
50,0
NSd=-300,882 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(263,5762+0,0002) =263,576 kNm
As1=8,02 cm2 ⇒ (4¤16 = 8,04 cm2),
As=As1+As2=8,02 cm2, ρ=100×As/Ac=
100×8,02/3500=0,23 %
h=70,0, d=66,2, x=12,3 (ξ=0,186),
a1=3,8, ac=4,7, zc=61,5, Acc=617 cm2,
εc=-2,29 ‰, εs1=10,00 ‰,
Fc= -581,614, Fs1 = 280,733,
Mc= 175,987, Ms1 = 87,589,
Fc+Fs1=-581,614+(280,733)=-300,882 kN (NSd=-300,882 kN)
Mc+Ms1=175,987+(87,589)=263,576 kNm (MSd=263,576 kNm)
NSd=-300,882 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(263,5762+0,0002) =263,576 kNm
a1
Fs1
As=As1+As2=28,65 cm2, ρ=100×As/Ac=
2¤12
h zc
2¤12 70,0
d
100×28,65/3500=0,82 %
h=70,0, d=64,3, x=23,3 (ξ=0,362),
a1=5,7, a2=3,8, ac=8,2, zc=56,1, Acc=1199 cm2,
Fc
εc=-0,68 ‰, εs2=-0,57 ‰, εs1=1,19 ‰,
a2 Fs2
Fc= -479,085, Fs1 = 315,700, Fs2 = -137,496,
6¤16
50,0
Mc= 128,159, Ms1 = 92,518, Ms2 = 42,899,
6¤16
ρw,min = 0,08
Str e fa nr 1
f ck / fyk = 0,08× 20 / 410 = 0,00087
94
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (18,0×50,0×1,000) = 0,00223
ρw = 0,00223 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 2
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (18,0×50,0×1,000) = 0,00223
ρw = 0,00223 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 3
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (18,0×50,0×1,000) = 0,00223
ρw = 0,00223 > 0,00087 = ρw min
Ugięcia
a = a∞,d = 28,3 mm
a = 28,3 < 44,2 = alim
21.
BL-2.6
zadanie belka-2-6, pręt nr 1, przekrój: xa=0,65 m, xb=3,49 m
2¤12
h=48,0, b=24,0,
B E T ON: B25
Cechy
¤16
¤16
48,0
Ac=1152 cm2, Jcx=221184 cm4, Jcy=55296 cm4
ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/(0,0035+350/200000)=0,667,
Zbrojenie
główne:
4¤16
As1+As2=14,33 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×14,33/1152=1,24 %,
24,0
Jsx=5331 cm4, Jsy=730 cm4,
Siły przekrojowe:
zadanie: belka-2-6, pręt nr 1, przekrój: xa=0,65 m, xb=3,49 m
Momenty zginające:
Mx = -116,511 kNm,
My = 0,000 kNm,
Siły poprzeczne:
Vy = 0,000 kN,
Vx = 0,000 kN,
Siła osiowa:
N = 0,000 kN = NSd, .
Zbrojenie wymagane:
(zadanie belka-2-6, pręt nr 1, przekrój: xa=1,98 m, xb=2,16 m)
Fc
h
d
zc
48,0
Fs1
a1
24,0
NSd=0,000 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(-116,2752+0,0002) =116,275 kNm
As1=8,42 cm2 ⇒ (5¤16 = 10,05 cm2),
As=As1+As2=8,42 cm2, ρ=100×As/Ac=
100×8,42/1152=0,73 %
h=48,0, d=44,2, x=11,4 (ξ=0,258),
a1=3,8, ac=4,7, zc=39,5, Acc=274 cm2,
εc=-3,48 ‰, εs1=9,98 ‰,
Fc= -294,757, Fs1 = 294,715,
Mc= 56,750, Ms1 = 59,532,
95
Fc+Fs1=-294,757+(294,715)=-0,042 kN (NSd=0,000 kN)
Mc+Ms1=56,750+(59,532)=116,282 kNm (MSd=116,275 kNm)
NSd=0,000 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(-116,2752+0,0002) =116,275 kNm
a2
Fs2
Fc
As=As1+As2=14,33 cm2, ρ=100×As/Ac=
d
¤16
h zc
¤16
48,0
100×14,33/1152=1,24 %
h=48,0, d=43,1, x=19,0 (ξ=0,441),
2
a
1=4,9, a2=3,6, ac=6,9, zc=36,3, Acc=467 cm ,
Fs1
a1
εc=-1,09 ‰, εs2=-0,89 ‰, εs1=1,38 ‰,
Fc= -276,863, Fs1 = 316,982, Fs2 = -40,118,
4¤16
24,0
Mc= 47,476, Ms1 = 60,615, Ms2 = 8,184,
zadanie belka-2-6, pręt nr 1
2¤12
ρw,min = 0,08 f ck / fyk = 0,08× 20 / 410 = 0,00087
Str e fa nr 1
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 1,01 / (9,0×24,0×1,000) = 0,00465
ρw = 0,00465 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 2
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 1,01 / (18,0×24,0×1,000) = 0,00233
ρw = 0,00233 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 3
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 1,01 / (9,0×24,0×1,000) = 0,00465
ρw = 0,00465 > 0,00087 = ρw min
Ugięcia
a = a∞,d = 8,2 mm
a = 8,2 < 20,7 = alim
22.
BL-2.14
zadanie bl-2-14a, pręt nr 2, przekrój: xa=0,00 m, xb=5,78 m
96
4¤20
¤20
¤20
48,0
5¤20
30,0
h=48,0, b=30,0,
B E T ON: B25
Ac=1440 cm2, Jcx=276480 cm4, Jcy=108000 cm4
ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/(0,0035+350/200000)=0,667,
Zbrojenie główne:
As1+As2=34,56 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×34,56/1440=2,40 %,
Jsx=12918 cm4, Jsy=2555 cm4,
Siły przekrojowe:
zadanie: bl-2-14a, pręt nr 2, przekrój: xa=0,00 m, xb=5,78 m
Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ASU
Momenty zginające:
Mx = -161,322 kNm,
My = 0,000 kNm,
Siły poprzeczne:
Vy = 10,659 kN,
Vx = 0,000 kN,
Siła osiowa:
N = 0,000 kN = NSd, .
Zbrojenie wymagane:
(zadanie bl-2-14a, pręt nr 2, przekrój: xa=0,00 m, xb=5,78 m)
NSd=0,000 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(184,5652+0,0002) =184,565 kNm
a1
Fs1
As1=13,99 cm2 ⇒ (5¤20 = 15,71 cm2),
h zc
48,0
d
As=As1+As2=13,99 cm2, ρ=100×As/Ac=
100×13,99/1440=0,97 %
Fc
h=48,0, d=44,0, x=15,2 (ξ=0,345),
a1=4,0, ac=6,3, zc=37,7, Acc=455 cm2,
εc=-3,50 ‰, εs1=6,66 ‰,
30,0
Fc= -489,636, Fs1 = 489,636,
Mc= 86,638, Ms1 = 97,927,
Fc+Fs1=-489,636+(489,636)=0,001 kN (NSd=0,000 kN)
Mc+Ms1=86,638+(97,927)=184,565 kNm (MSd=184,565 kNm)
4¤20
a2
Fs2
Fc
d
¤20
h zc
¤20
Fs1
a1
5¤20
30,0
48,0
NSd=0,000 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(-162,0692+0,0002) =162,069 kNm
As=As1+As2=34,56 cm2, ρ=100×As/Ac=
100×34,56/1440=2,40 %
h=48,0, d=44,0, x=16,3 (ξ=0,370),
a1=4,0, a2=5,0, ac=5,6, zc=38,4, Acc=488 cm2,
εc=-0,78 ‰, εs2=-0,59 ‰, εs1=1,33 ‰,
Fc= -220,846, Fs1 = 419,146, Fs2 = -198,300,
Mc= 40,579, Ms1 = 83,829, Ms2 = 37,661,
97
zadanie bl-2-14a, pręt nr 2
ρw,min = 0,08 f ck / fyk = 0,08× 20 / 410 = 0,00087
Str e fa nr 1
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (8,0×30,0×1,000) = 0,00838
ρw = 0,00838 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 2
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (20,0×30,0×1,000) = 0,00335
ρw = 0,00335 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 3
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (10,0×30,0×1,000) = 0,00670
ρw = 0,00670 > 0,00087 = ρw min
Ugięcia
a = a∞,d = 8,7 mm
a = 8,7 < 28,9 = alim
Cechy przekroju:
4¤20
h=48,0, b=30,0,
B E T ON: B25
¤20
¤20
48,0
Ac=1440 cm2, Jcx=276480 cm4, Jcy=108000 cm4
ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/(0,0035+350/200000)=0,667,
Zbrojenie
główne:
5¤20
As1+As2=34,56 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×34,56/1440=2,40 %,
30,0
Jsx=12918 cm4, Jsy=2555 cm4,
Siły przekrojowe:
Momenty zginające:
Mx = 79,084 kNm,
My = 0,000 kNm,
Siły poprzeczne:
Vy = -97,457 kN,
Vx = 0,000 kN,
Siła osiowa:
N = 0,000 kN = NSd, .
Zbrojenie wymagane:
98
a1
Fs1
h
zc
48,0
d
Fc
30,0
NSd=0,000 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(184,5652+0,0002) =184,565 kNm
As1=13,99 cm2 ⇒ (5¤20 = 15,71 cm2),
As=As1+As2=13,99 cm2, ρ=100×As/Ac=
100×13,99/1440=0,97 %
h=48,0, d=44,0, x=15,2 (ξ=0,345),
a1=4,0, ac=6,3, zc=37,7, Acc=455 cm2,
εc=-3,50 ‰, εs1=6,66 ‰,
Fc= -489,636, Fs1 = 489,636,
Mc= 86,638, Ms1 = 97,927,
Fc+Fs1=-489,636+(489,636)=0,001 kN (NSd=0,000 kN)
Mc+Ms1=86,638+(97,927)=184,565 kNm (MSd=184,565 kNm)
NSd=0,000 kN,
2
2
2
2
M
Sd=√(MSdx + MSdy ) = √(184,565 +0,000 ) =184,565 kNm
a1
Fs1
As=As1+As2=34,56 cm2, ρ=100×As/Ac=
¤20
h zc
¤20
48,0
100×34,56/1440=2,40 %
d
h=48,0, d=42,8, x=17,1 (ξ=0,399),
2
a
1=5,2, a2=4,0, ac=6,1, zc=36,7, Acc=526 cm ,
Fc
Fs2
a2
εc=-0,91 ‰, εs2=-0,70 ‰, εs1=1,37 ‰,
Fc= -269,900, Fs1 = 490,260, Fs2 = -220,360,
5¤20
30,0
Mc= 48,284, Ms1 = 92,209, Ms2 = 44,072,
4¤20
ρw,min = 0,08
f ck / fyk = 0,08× 20 / 410 = 0,00087
Str e fa nr 1
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 1,01 / (30,0×30,0×1,000) = 0,00112
ρw = 0,00112 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 2
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (10,0×30,0×1,000) = 0,00670
ρw = 0,00670 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 3
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (20,0×30,0×1,000) = 0,00335
ρw = 0,00335 > 0,00087 = ρw min
99
Str e fa nr 4
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (10,0×30,0×1,000) = 0,00670
ρw = 0,00670 > 0,00087 = ρw min
Ugięcia
a = a∞,d = 0,7 mm
a = 0,7 < 13,8 = alim
23.
BL-2.15
3¤16
h=40,0, b=25,0,
B E T ON: B25
40,0
Ac=1000 cm2, Jcx=133333 cm4, Jcy=52083 cm4
ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/(0,0035+350/200000)=0,667,
Zbrojenie
główne:
3¤16
As1+As2=12,06 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×12,06/1000=1,21 %,
25,0
Jsx=3166 cm4, Jsy=609 cm4,
Siły przekrojowe:
zadanie: belka-2-15, pręt nr 1, przekrój: xa=1,56 m, xb=1,56 m
Momenty zginające:
Mx = -47,203 kNm,
My = 0,000 kNm,
Siły poprzeczne:
Vy = -0,000 kN,
Vx = 0,000 kN,
Siła osiowa:
N = 0,000 kN = NSd, .
Zbrojenie wymagane:
(zadanie belka-2-15, pręt nr 1, przekrój: xa=1,48 m, xb=1,64 m)
Fc
h
d
zc
40,0
Fs1
a1
25,0
NSd=0,000 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(-47,0732+0,0002) =47,073 kNm
As1=3,97 cm2 ⇒ (2¤16 = 4,02 cm2),
As=As1+As2=3,97 cm2, ρ=100×As/Ac=
100×3,97/1000=0,40 %
h=40,0, d=36,2, x=6,2 (ξ=0,171),
a1=3,8, ac=2,3, zc=33,9, Acc=155 cm2,
εc=-2,06 ‰, εs1=10,00 ‰,
Fc= -138,978, Fs1 = 138,978,
Mc= 24,558, Ms1 = 22,514,
Fc+Fs1=-138,978+(138,978)=-0,001 kN (NSd=0,000 kN)
Mc+Ms1=24,558+(22,514)=47,073 kNm (MSd=47,073 kNm)
100
NSd=0,000 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(-47,0732+0,0002) =47,073 kNm
a2
Fs2Fc
As=As1+As2=12,06 cm2, ρ=100×As/Ac=
d
h zc
40,0
100×12,06/1000=1,21 %
h=40,0, d=36,2, x=11,6 (ξ=0,321),
a1=3,8, a2=3,8, ac=4,0, zc=32,2, Acc=290 cm2,
Fs1
a1
εc=-0,57 ‰, εs2=-0,38 ‰, εs1=1,21 ‰,
Fc= -99,545, Fs1 = 145,806, Fs2 = -46,261,
3¤16
25,0
Mc= 15,958, Ms1 = 23,621, Ms2 = 7,494,
zadanie belka-2-15, pręt nr 1
3¤16
ρw,min = 0,08 f ck / fyk = 0,08× 20 / 410 = 0,00087
Str e fa nr 1
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 0,57 / (10,0×25,0×1,000) = 0,00226
ρw = 0,00226 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 2
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 0,57 / (20,0×25,0×1,000) = 0,00113
ρw = 0,00113 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 3
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 0,57 / (10,0×25,0×1,000) = 0,00226
ρw = 0,00226 > 0,00087 = ρw min
Ugięcia
a = a∞,d = 3,7 mm
a = 3,7 < 15,6 = alim
24.
BL-2.17
4¤16
h=48,0, b=30,0,
B E T ON: B25
Cechy
2¤16
2¤16
48,0
Ac=1440 cm2, Jcx=276480 cm4, Jcy=108000 cm4
ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/(0,0035+350/200000)=0,667,
Zbrojenie
główne:
4¤16
As1+As2=24,13 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×24,13/1440=1,68 %,
30,0
Jsx=8779 cm4, Jsy=2130 cm4,
101
Siły przekrojowe:
Momenty zginające:
Mx = -68,588 kNm,
Siły poprzeczne:
Vy = 4,582 kN,
Siła osiowa:
N = 0,000 kN = NSd, .
Zbrojenie wymagane:
a1
Fs1
h
d zc
48,0
Fc
30,0
My = 0,000 kNm,
Vx = 0,000 kN,
NSd=0,000 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(78,9592+0,0002) =78,959 kNm
As1=5,44 cm2 ⇒ (3¤16 = 6,03 cm2),
As=As1+As2=5,44 cm2, ρ=100×As/Ac=
100×5,44/1440=0,38 %
h=48,0, d=44,2, x=7,2 (ξ=0,164),
a1=3,8, ac=2,7, zc=41,5, Acc=217 cm2,
εc=-1,96 ‰, εs1=10,00 ‰,
Fc= -190,276, Fs1 = 190,276,
Mc= 40,523, Ms1 = 38,436,
Fc+Fs1=-190,276+(190,276)=-0,000 kN (NSd=0,000 kN)
Mc+Ms1=40,523+(38,436)=78,959 kNm (MSd=78,959 kNm)
NSd=0,000 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(78,9592+0,0002) =78,959 kNm
a1
Fs1
As=As1+As2=24,13 cm2, ρ=100×As/Ac=
2¤16
h zc
2¤16 48,0
100×24,13/1440=1,68 %
d
h=48,0, d=43,1, x=14,8 (ξ=0,344),
2
a
1=4,9, a2=4,7, ac=5,2, zc=37,9, Acc=456 cm ,
FcFs2
a2
εc=-0,47 ‰, εs2=-0,35 ‰, εs1=0,90 ‰,
Fc= -131,233, Fs1 = 207,256, Fs2 = -76,023,
4¤16
30,0
Mc= 24,707, Ms1 = 39,593, Ms2 = 14,659,
4¤16
ρw,min = 0,08
f ck / fyk = 0,08× 20 / 410 = 0,00087
Str e fa nr 1
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (12,0×30,0×1,000) = 0,00559
ρw = 0,00559 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 2
102
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 1,01 / (24,0×30,0×1,000) = 0,00140
ρw = 0,00140 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 3
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 1,01 / (12,0×30,0×1,000) = 0,00279
ρw = 0,00279 > 0,00087 = ρw min
Ugięcia
a = a∞,d = 4,5 mm
a = 4,5 < 29,0 = alim
Cechy przekroju:
4¤16
h=48,0, b=30,0,
B E T ON: B25
2¤16
2¤16
48,0
Ac=1440 cm2, Jcx=276480 cm4, Jcy=108000 cm4
ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/(0,0035+350/200000)=0,667,
Zbrojenie
główne:
4¤16
As1+As2=24,13 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×24,13/1440=1,68 %,
30,0
Jsx=8779 cm4, Jsy=2130 cm4,
Siły przekrojowe:
My = 0,000 kNm,
Momenty zginające:
Mx = 39,047 kNm,
Siły poprzeczne:
Vy = -44,118 kN,
Vx = 0,000 kN,
Siła osiowa:
N = 0,000 kN = NSd, .
Zbrojenie wymagane:
a1
Fs1
h
d zc
48,0
Fc
30,0
NSd=0,000 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(78,9592+0,0002) =78,959 kNm
As1=5,44 cm2 ⇒ (3¤16 = 6,03 cm2),
As=As1+As2=5,44 cm2, ρ=100×As/Ac=
100×5,44/1440=0,38 %
h=48,0, d=44,2, x=7,2 (ξ=0,164),
a1=3,8, ac=2,7, zc=41,5, Acc=217 cm2,
εc=-1,96 ‰, εs1=10,00 ‰,
Fc= -190,276, Fs1 = 190,276,
Mc= 40,523, Ms1 = 38,436,
Fc+Fs1=-190,276+(190,276)=-0,000 kN (NSd=0,000 kN)
Mc+Ms1=40,523+(38,436)=78,959 kNm (MSd=78,959 kNm)
103
NSd=0,000 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(78,9592+0,0002) =78,959 kNm
a1
Fs1
As=As1+As2=24,13 cm2, ρ=100×As/Ac=
2¤16
h zc
2¤16 48,0
100×24,13/1440=1,68 %
d
h=48,0, d=43,1, x=14,8 (ξ=0,344),
2
a
1=4,9, a2=4,7, ac=5,2, zc=37,9, Acc=456 cm ,
FcFs2
a2
εc=-0,47 ‰, εs2=-0,35 ‰, εs1=0,90 ‰,
Fc= -131,233, Fs1 = 207,256, Fs2 = -76,023,
4¤16
30,0
Mc= 24,707, Ms1 = 39,593, Ms2 = 14,659,
4¤16
ρw,min = 0,08
f ck / fyk = 0,08× 20 / 410 = 0,00087
Str e fa nr 1
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 1,01 / (12,0×30,0×1,000) = 0,00279
ρw = 0,00279 > 0,00087 = ρw min
Ugięcia
a = a∞,d = 0,3 mm
a = 0,3 < 12,8 = alim
25.
BL-2.20
zadanie BL-2-20, pręt nr 1, przekrój: xa=5,25 m, xb=0,00 m
4¤16
h=58,0, b=24,0,
B E T ON: B25
Cechy
58,0
Ac=1392 cm2, Jcx=390224 cm4, Jcy=66816 cm4
ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/(0,0035+350/200000)=0,667,
Zbrojenie
główne:
4¤16
As1+As2=16,08 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×16,08/1392=1,16 %,
24,0
Jsx=10215 cm4, Jsy=601 cm4,
Siły przekrojowe:
zadanie: BL-2-20, pręt nr 1, przekrój: xa=5,25 m, xb=0,00 m
Momenty zginające:
Mx = -79,614 kNm,
My = 0,000 kNm,
Vx = 0,000 kN,
Siły poprzeczne:
Vy = -8,675 kN,
Siła osiowa:
N = 0,000 kN = NSd, .
104
Zbrojenie wymagane:
(zadanie BL-2-20, pręt nr 1, przekrój: xa=5,25 m, xb=0,00 m)
Fs1
h
a1
d
zc
58,0
Fc
24,0
NSd=0,000 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(110,5482+0,0002) =110,548 kNm
As1=6,26 cm2 ⇒ (4¤16 = 8,04 cm2),
As=As1+As2=6,26 cm2, ρ=100×As/Ac=
100×6,26/1392=0,45 %
h=58,0, d=54,2, x=9,8 (ξ=0,181),
a1=3,8, ac=3,8, zc=50,4, Acc=236 cm2,
εc=-2,21 ‰, εs1=10,00 ‰,
Fc= -219,164, Fs1 = 219,132,
Mc= 55,335, Ms1 = 55,221,
Fc+Fs1=-219,164+(219,132)=-0,032 kN (NSd=0,000 kN)
Mc+Ms1=55,335+(55,221)=110,556 kNm (MSd=110,548 kNm)
zadanie BL-2-20, pręt nr 1, przekrój: xa=5,25 m, xb=0,00 m
NSd=0,000 kN,
2
2
2
2
M
a1
Sd=√(MSdx + MSdy ) = √(110,548 +0,000 ) =110,548 kNm
Fs1
As=As1+As2=16,08 cm2, ρ=100×As/Ac=
h zc
58,0
d
100×16,08/1392=1,16 %
h=58,0, d=54,2, x=16,7 (ξ=0,307),
a1=3,8, a2=3,8, ac=5,7, zc=48,5, Acc=400 cm2,
Fc
Fs2
εc=-0,62 ‰, εs2=-0,48 ‰, εs1=1,40 ‰,
a2
Fc= -147,911, Fs1 = 224,955, Fs2 = -77,043,
4¤16
24,0
Mc= 34,445, Ms1 = 56,689, Ms2 = 19,415,
zadanie BL-2-20, pręt nr 1
4¤16
ρw,min = 0,08 f ck / fyk = 0,08× 20 / 410 = 0,00087
Str e fa nr 1
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 1,01 / (9,0×24,0×1,000) = 0,00465
ρw = 0,00465 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 2
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 1,01 / (18,0×24,0×1,000) = 0,00233
ρw = 0,00233 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 3
ścinanie wynosi:
105
ρw = Asw /(s bw sin α) = 1,01 / (9,0×24,0×1,000) = 0,00465
ρw = 0,00465 > 0,00087 = ρw min
Ugięcia
a = a∞,d = 4,1 mm
a = 4,1 < 21,0 = alim
26.
BL-2.37
zadanie 2,37, pręt nr 1, przekrój: xa=3,00 m, xb=3,00 m
4¤20
h=48,0, b=30,0,
B E T ON: B25
Cechy
¤20
¤20
48,0
Ac=1440 cm2, Jcx=276480 cm4, Jcy=108000 cm4
ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/(0,0035+350/200000)=0,667,
Zbrojenie główne:
4¤20
As1+As2=31,42 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×31,42/1440=2,18 %,
30,0
Jsx=11662 cm4, Jsy=2450 cm4,
Siły przekrojowe:
zadanie: 2,37, pręt nr 1, przekrój: xa=3,00 m, xb=3,00 m
Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ASUW
Momenty zginające:
Mx = -159,387 kNm,
My = 0,000 kNm,
Siły poprzeczne:
Vy = -14,564 kN,
Vx = 0,000 kN,
Siła osiowa:
N = 0,000 kN = NSd, .
Zbrojenie wymagane:
(zadanie 2,37, pręt nr 1, przekrój: xa=6,00 m, xb=0,00 m)
NSd=0,000 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(192,6262+0,0002) =192,626 kNm
a1
Fs1
As1=14,73 cm2 ⇒ (5¤20 = 15,71 cm2),
h zc
48,0
d
As=As1+As2=14,73 cm2, ρ=100×As/Ac=
100×14,73/1440=1,02 %
Fc
h=48,0, d=44,0, x=16,0 (ξ=0,363),
a1=4,0, ac=6,6, zc=37,4, Acc=479 cm2,
εc=-3,50 ‰, εs1=6,15 ‰,
30,0
Fc= -515,591, Fs1 = 515,592,
Mc= 89,507, Ms1 = 103,118,
Fc+Fs1=-515,591+(515,592)=0,001 kN (NSd=0,000 kN)
Mc+Ms1=89,507+(103,118)=192,626 kNm (MSd=192,626 kNm)
106
NSd=0,000 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(-161,0042+0,0002) =161,004 kNm
a2
Fs2
Fc
As=As1+As2=31,42 cm2, ρ=100×As/Ac=
d
¤20
h zc
¤20
48,0
100×31,42/1440=2,18 %
h=48,0, d=44,0, x=14,8 (ξ=0,337),
a1=4,0, a2=5,0, ac=5,1, zc=38,9, Acc=444 cm2,
Fs1
a1
εc=-0,83 ‰, εs2=-0,61 ‰, εs1=1,64 ‰,
Fc= -212,148, Fs1 = 413,347, Fs2 = -201,199,
4¤20
30,0
Mc= 40,022, Ms1 = 82,669, Ms2 = 38,312,
zadanie 2,37, pręt nr 1
4¤20
ρw,min = 0,08
f ck / fyk = 0,08× 20 / 410 = 0,00087
Str e fa nr 1
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (10,0×30,0×1,000) = 0,00670
ρw = 0,00670 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 2
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (20,0×30,0×1,000) = 0,00335
ρw = 0,00335 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 3
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (10,0×30,0×1,000) = 0,00670
ρw = 0,00670 > 0,00087 = ρw min
Ugięcia
a = a∞,d = 10,7 mm
a = 10,7 < 30,0 = alim
Cechy przekroju:
4¤20
h=48,0, b=30,0,
B E T ON: B25
¤20
¤20
48,0
Ac=1440 cm2, Jcx=276480 cm4, Jcy=108000 cm4
ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/(0,0035+350/200000)=0,667,
Zbrojenie
główne:
4¤20
As1+As2=31,42 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×31,42/1440=2,18 %,
30,0
Jsx=11662 cm4, Jsy=2450 cm4,
107
Siły przekrojowe:
zadanie: 2,37, pręt nr 2, przekrój: xa=1,27 m, xb=1,27 m
Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ASUW
Momenty zginające:
Mx = 82,981 kNm,
My = 0,000 kNm,
Siły poprzeczne:
Vy = 109,818 kN,
Vx = 0,000 kN,
Siła osiowa:
N = 0,000 kN = NSd, .
Zbrojenie wymagane:
(zadanie 2,37, pręt nr 2, przekrój: xa=0,00 m, xb=2,54 m)
NSd=0,000 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(192,6262+0,0002) =192,626 kNm
a1
Fs1
As1=14,73 cm2 ⇒ (5¤20 = 15,71 cm2),
h zc
48,0
d
As=As1+As2=14,73 cm2, ρ=100×As/Ac=
100×14,73/1440=1,02 %
Fc
h=48,0, d=44,0, x=16,0 (ξ=0,363),
a1=4,0, ac=6,6, zc=37,4, Acc=479 cm2,
εc=-3,50 ‰, εs1=6,15 ‰,
30,0
Fc= -515,591, Fs1 = 515,592,
Mc= 89,507, Ms1 = 103,118,
Fc+Fs1=-515,591+(515,592)=0,001 kN (NSd=0,000 kN)
Mc+Ms1=89,507+(103,118)=192,626 kNm (MSd=192,626 kNm)
NSd=0,000 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(192,6262+0,0002) =192,626 kNm
a1
Fs1
As=As1+As2=31,42 cm2, ρ=100×As/Ac=
¤20
h zc
¤20
48,0
100×31,42/1440=2,18 %
d
h=48,0, d=42,8, x=17,9 (ξ=0,417),
a1=5,2, a2=4,0, ac=6,4, zc=36,4, Acc=550 cm2,
Fc
Fs2
a2
εc=-1,03 ‰, εs2=-0,81 ‰, εs1=1,44 ‰,
Fc= -312,963, Fs1 = 515,923, Fs2 = -202,959,
4¤20
30,0
Mc= 54,974, Ms1 = 97,060, Ms2 = 40,592,
zadanie 2,37, pręt nr 2
4¤20
ρw,min = 0,08
f ck / fyk = 0,08× 20 / 410 = 0,00087
Str e fa nr 1
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (10,0×30,0×1,000) = 0,00670
ρw = 0,00670 > 0,00087 = ρw min
108
Str e fa nr 2
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (20,0×30,0×1,000) = 0,00335
ρw = 0,00335 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 3
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (10,0×30,0×1,000) = 0,00670
ρw = 0,00670 > 0,00087 = ρw min
Ugięcia
a = a∞,d = 0,6 mm
a = 0,6 < 12,7 = alim
27.
BL-2.41
zadanie bl-2-41, pręt nr 1, przekrój: xa=0,50 m, xb=9,05 m
4¤16
h=70,0, b=24,0,
B E T ON: B25
Cechy
¤12
¤12
70,0
Ac=1680 cm2, Jcx=686000 cm4, Jcy=80640 cm4
ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/(0,0035+350/200000)=0,667,
Zbrojenie
główne:
7¤16
As1+As2=24,38 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×24,38/1680=1,45 %,
24,0
Jsx=20678 cm4, Jsy=1068 cm4,
Siły przekrojowe:
zadanie: bl-2-41, pręt nr 1, przekrój: xa=0,50 m, xb=9,05 m
Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: A
Momenty zginające:
Mx = -147,785 kNm,
My = 0,000 kNm,
Siły poprzeczne:
Vy = 0,000 kN,
Vx = 0,000 kN,
Siła osiowa:
N = 0,000 kN = NSd, .
Zbrojenie wymagane:
(zadanie bl-2-41, pręt nr 1, przekrój: xa=4,52 m, xb=5,03 m)
Fc
h d zc
70,0
Fs1
a1
24,0
NSd=0,000 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(-147,3752+0,0002) =147,375 kNm
As1=6,79 cm2 ⇒ (4¤16 = 8,04 cm2),
As=As1+As2=6,79 cm2, ρ=100×As/Ac=
100×6,79/1680=0,40 %
h=70,0, d=66,2, x=11,1 (ξ=0,168),
a1=3,8, ac=4,2, zc=62,0, Acc=267 cm2,
εc=-2,02 ‰, εs1=10,00 ‰,
Fc= -237,612, Fs1 = 237,606,
Mc= 73,244, Ms1 = 74,133,
Fc+Fs1=-237,612+(237,606)=-0,006 kN (NSd=0,000 kN)
Mc+Ms1=73,244+(74,133)=147,377 kNm (MSd=147,375 kNm)
109
NSd=0,000 kN,
2
2
2
2
M
a2
Sd=√(MSdx + MSdy ) = √(-147,375 +0,000 ) =147,375 kNm
Fs2
Fc
As=As1+As2=24,38 cm2, ρ=100×As/Ac=
d
h¤12zc
¤12
70,0
100×24,38/1680=1,45 %
h=70,0, d=64,0, x=23,6 (ξ=0,368),
a1=6,0, a2=3,8, ac=8,3, zc=55,7, Acc=585 cm2,
Fs1
a1
εc=-0,53 ‰, εs2=-0,45 ‰, εs1=0,90 ‰,
Fc= -187,232, Fs1 = 258,845, Fs2 = -71,613,
7¤16
24,0
Mc= 49,944, Ms1 = 75,088, Ms2 = 22,343,
zadanie bl-2-41, pręt nr 1
4¤16
ρw,min = 0,08 f ck / fyk = 0,08× 20 / 410 = 0,00087
Str e fa nr 1
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (12,0×24,0×1,000) = 0,00698
ρw = 0,00698 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 2
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (24,0×24,0×1,000) = 0,00349
ρw = 0,00349 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 3
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (12,0×24,0×1,000) = 0,00698
ρw = 0,00698 > 0,00087 = ρw min
Ugięcia
a = a∞,d = 16,8 mm
a = 16,8 < 38,2 = alim
28.
BL-2.42
110
h=70,0, b=24,0,
B E T ON: B25
Ac=1680 cm2, Jcx=686000 cm4, Jcy=80640 cm4
ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/(0,0035+350/200000)=0,667,
Zbrojenie główne:
As1+As2=24,38 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×24,38/1680=1,45 %,
Jsx=20678 cm4, Jsy=1068 cm4,
4¤16
¤12
¤12
70,0
7¤16
24,0
Siły przekrojowe:
Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: A
Momenty zginające:
Mx = -197,497 kNm,
Siły poprzeczne:
Vy = -0,000 kN,
Siła osiowa:
N = 0,000 kN = NSd, .
Zbrojenie wymagane:
Fc
h d zc
70,0
Fs1
a1
24,0
My = 0,000 kNm,
Vx = 0,000 kN,
NSd=0,000 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(-196,9502+0,0002) =196,950 kNm
As1=9,25 cm2 ⇒ (5¤16 = 10,05 cm2),
As=As1+As2=9,25 cm2, ρ=100×As/Ac=
100×9,25/1680=0,55 %
h=70,0, d=66,2, x=13,6 (ξ=0,206),
a1=3,8, ac=5,4, zc=60,8, Acc=328 cm2,
εc=-2,60 ‰, εs1=10,00 ‰,
Fc= -323,798, Fs1 = 323,795,
Mc= 95,927, Ms1 = 101,024,
Fc+Fs1=-323,798+(323,795)=-0,003 kN (NSd=0,000 kN)
Mc+Ms1=95,927+(101,024)=196,951 kNm (MSd=196,950 kNm)
NSd=0,000 kN,
2
2
2
2
M
a2
Sd=√(MSdx + MSdy ) = √(-196,950 +0,000 ) =196,950 kNm
Fs2
Fc
As=As1+As2=24,38 cm2, ρ=100×As/Ac=
d
h¤12zc
¤12
70,0
100×24,38/1680=1,45 %
h=70,0, d=64,0, x=23,8 (ξ=0,372),
a1=6,0, a2=3,8, ac=8,5, zc=55,5, Acc=591 cm2,
Fs1
a1
εc=-0,72 ‰, εs2=-0,61 ‰, εs1=1,21 ‰,
Fc= -248,668, Fs1 = 346,377, Fs2 = -97,709,
7¤16
24,0
Mc= 65,912, Ms1 = 100,553, Ms2 = 30,485,
4¤16
111
ρw,min = 0,08
f ck / fyk = 0,08× 20 / 410 = 0,00087
Str e fa nr 1
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (12,0×24,0×1,000) = 0,00698
ρw = 0,00698 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 2
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (24,0×24,0×1,000) = 0,00349
ρw = 0,00349 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 3
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (12,0×24,0×1,000) = 0,00698
ρw = 0,00698 > 0,00087 = ρw min
Ugięcia
a = a∞,d = 30,5 mm
a = 30,5 < 44,2 = alim
29.
BL-2.44
PRZEKRÓJ Nr: 1
Nazwa: "U 216,0x50,0x40"
Y
40,0
1
x
136,0
X
40,0
24,0
Skala
y
26,0
V=216,0
H=50,0
1:25
112
Materiał: 19 B25
Xc=
19,2
Yc=
108,0
alfa=
-0,0
Jx=3,654E+07
Jy=1293758,6
Moment dewiacji
[cm4]:
Dxy=
0,0
Ix=3,654E+07
Iy=1293758,6
ix=
70,9
iy=
13,3
Wx= 338335,6
Wy= 41948,8
Wx=-338335,6
Wy= -67528,9
Powierzchnia przek.
[cm2]:
F=
7264,0
Masa
[kg/m]:
m=
1743,4
Jzg=3,654E+07
-----------------------------------------------------------------Nr. Oznaczenie
Fi:
Xs:
Ys:
Sx:
Sy:
F:
[deg] [cm]
[cm]
[cm3]
[cm3]
[cm2]
-----------------------------------------------------------------1 U *216,0x50,0x4
0
0,00
0,00
0,0
0,0 7264,0
-----------------------------------------------------------------PRZEKROJE PRĘTÓW:
1
1
13,270
H=13,270
PRĘTY UKŁADU:
22 - cięgno
-----------------------------------------------------------------Pręt: Typ: A: B:
Lx[m]:
-----------------------------------------------------------------1
00
1
2
13,270
0,000 13,270 1,000
1 U 216,0x50,0x40
Materiał:
-----------------------------------------------------------------1 7264,0 3,7E+07 1293759 338336 338336 216,0 19 B25
-----------------------------------------------------------------Materiał:
Moduł E:
Napręż.gr.:
AlfaT:
[N/mm2]
[N/mm2]
[1/K]
-----------------------------------------------------------------19 B25
30
13,300
1,00E-05
------------------------------------------------------------------
113
OBCIĄŻENIA:
7,520
7,520
1
OBCIĄŻENIA:
([kN],[kNm],[kN/m])
-----------------------------------------------------------------Pręt: Rodzaj:
Kąt:
P1(Tg):
P2(Td):
a[m]:
b[m]:
-----------------------------------------------------------------Grupa: A ""
Stałe
γf= 1,38
1
Liniowe
0,0
7,520
7,520
0,00
13,27
-----------------------------------------------------------------==================================================================
W Y N I K I
Teoria I-go rzędu
==================================================================
-----------------------------------------------------------------Grupa:
Znaczenie:
ψd:
γf:
-----------------------------------------------------------------Ciężar wł.
1,10
A -""
Stałe
1,38
------------------------------------------------------------------
RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ:
-----------------------------------------------------------------Grupa obc.:
Relacje:
-----------------------------------------------------------------Ciężar wł.
ZAWSZE
A -""
EWENTUALNIE
-----------------------------------------------------------------MOMENTY-OBWIEDNIE:
1
114
TNĄCE-OBWIEDNIE:
196,095
1
-196,095
NORMALNE-OBWIEDNIE:
1
30.
BL-2.46
3¤16
h=50,0, b=24,0,
B E T ON: B25
50,0
Ac=1200 cm2, Jcx=250000 cm4, Jcy=57600 cm4
ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/(0,0035+350/200000)=0,667,
Zbrojenie
główne:
4¤16
As1+As2=14,07 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×14,07/1200=1,17 %,
24,0
Jsx=6326 cm4, Jsy=571 cm4,
Siły przekrojowe:
Momenty zginające:
Mx = -73,866 kNm,
My = 0,000 kNm,
Siły poprzeczne:
Vy = 0,000 kN,
Vx = 0,000 kN,
Siła osiowa:
N = 0,000 kN = NSd, .
Zbrojenie wymagane:
115
Fc
h
d
zc
50,0
Fs1
a1
24,0
NSd=0,000 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(-73,6622+0,0002) =73,662 kNm
As1=4,87 cm2 ⇒ (3¤16 = 6,03 cm2),
As=As1+As2=4,87 cm2, ρ=100×As/Ac=
100×4,87/1200=0,41 %
h=50,0, d=46,2, x=7,9 (ξ=0,171),
a1=3,8, ac=3,0, zc=43,2, Acc=189 cm2,
εc=-2,06 ‰, εs1=10,00 ‰,
Fc= -170,414, Fs1 = 170,414,
Mc= 37,534, Ms1 = 36,128,
Fc+Fs1=-170,414+(170,414)=-0,000 kN (NSd=0,000 kN)
Mc+Ms1=37,534+(36,128)=73,662 kNm (MSd=73,662 kNm)
NSd=0,000 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(-73,6622+0,0002) =73,662 kNm
a2
Fs2
Fc
As=As1+As2=14,07 cm2, ρ=100×As/Ac=
d
h zc
50,0
100×14,07/1200=1,17 %
h=50,0, d=46,2, x=15,6 (ξ=0,337),
a1=3,8, a2=3,8, ac=5,3, zc=40,9, Acc=374 cm2,
Fs1
a1
εc=-0,56 ‰, εs2=-0,43 ‰, εs1=1,11 ‰,
Fc= -126,901, Fs1 = 178,295, Fs2 = -51,394,
4¤16
24,0
Mc= 24,968, Ms1 = 37,799, Ms2 = 10,896,
3¤16
ρw,min = 0,08
f ck / fyk = 0,08× 20 / 410 = 0,00087
Str e fa nr 1
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 1,01 / (12,0×24,0×1,000) = 0,00349
ρw = 0,00349 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 2
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 1,01 / (24,0×24,0×1,000) = 0,00175
ρw = 0,00175 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 3
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 1,01 / (12,0×24,0×1,000) = 0,00349
ρw = 0,00349 > 0,00087 = ρw min
116
Ugięcia
a = a∞,d = 8,9 mm
a = 8,9 < 27,9 = alim
31.
BL-3.2.1
zadanie bl-3-2-1, pręt nr 1, przekrój: xa=2,71 m, xb=2,23 m
5¤16
h=51,0, b=30,0,
B E T ON: B25
¤16
¤16
51,0
Ac=1530 cm2, Jcx=331628 cm4, Jcy=114750 cm4
ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/(0,0035+350/200000)=0,667,
Zbrojenie
główne:
6¤16
As1+As2=26,14 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×26,14/1530=1,71 %,
30,0
Jsx=11732 cm4, Jsy=1841 cm4,
Siły przekrojowe:
zadanie: bl-3-2-1, pręt nr 1, przekrój: xa=2,71 m, xb=2,23 m
Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ABCD
Momenty zginające:
Mx = -209,588 kNm,
My = 0,000 kNm,
Siły poprzeczne:
Vy = 16,489 kN,
Vx = 0,000 kN,
Siła osiowa:
N = 0,000 kN = NSd, .
Zbrojenie wymagane:
(zadanie bl-3-2-1, pręt nr 1, przekrój: xa=2,71 m, xb=2,23 m)
NSd=0,000 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(-211,4662+0,0002) =211,466 kNm
Fc
As1=14,93 cm2 ⇒ (8¤16 = 16,08 cm2),
d
h
51,0
zc
As=As1+As2=14,93 cm2, ρ=100×As/Ac=
100×14,93/1530=0,98 %
h=51,0, d=47,2, x=16,2 (ξ=0,343),
Fs1
a1
a1=3,8, ac=6,7, zc=40,5, Acc=485 cm2,
εc=-3,50 ‰, εs1=6,71 ‰,
30,0
Fc= -522,513, Fs1 = 522,513,
Mc= 98,081, Ms1 = 113,385,
Fc+Fs1=-522,513+(522,513)=0,000 kN (NSd=0,000 kN)
Mc+Ms1=98,081+(113,385)=211,466 kNm (MSd=211,466 kNm)
117
NSd=0,000 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(-211,4662+0,0002) =211,466 kNm
a2
Fs2
Fc
As=As1+As2=26,14 cm2, ρ=100×As/Ac=
d
¤16
h zc
¤16
51,0
100×26,14/1530=1,71 %
h=51,0, d=46,4, x=18,6 (ξ=0,400),
a1=4,6, a2=3,8, ac=6,6, zc=39,7, Acc=566 cm2,
Fs1
a1
εc=-1,11 ‰, εs2=-0,89 ‰, εs1=1,67 ‰,
Fc= -340,916, Fs1 = 519,340, Fs2 = -178,424,
6¤16
30,0
Mc= 64,265, Ms1 = 108,483, Ms2 = 38,718,
zadanie bl-3-2-1, pręt nr 1
5¤16
ρw,min = 0,08
f ck / fyk = 0,08× 20 / 410 = 0,00087
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 1,01 / (10,0×30,0×1,000) = 0,00335
ρw = 0,00335 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 2
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 1,01 / (10,0×30,0×1,000) = 0,00335
ρw = 0,00335 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 3
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 1,01 / (15,0×30,0×1,000) = 0,00223
ρw = 0,00223 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 4
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 1,01 / (10,0×30,0×1,000) = 0,00335
ρw = 0,00335 > 0,00087 = ρw min
Ugięcia
a = a∞,d = 11,9 mm
a = 11,9 < 19,8 = alim
32.
BL-3.2.2
Cechy przekroju:
118
5¤16
¤16
¤16
51,0
6¤16
30,0
h=51,0, b=30,0,
B E T ON: B25
Ac=1530 cm2, Jcx=331628 cm4, Jcy=114750 cm4
ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/(0,0035+350/200000)=0,667,
Zbrojenie główne:
As1+As2=26,14 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×26,14/1530=1,71 %,
Jsx=11732 cm4, Jsy=1841 cm4,
Siły przekrojowe:
zadanie: bl-3-2-2, pręt nr 1, przekrój: xa=2,71 m, xb=2,23 m
Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ABCD
Momenty zginające:
Mx = -209,588 kNm,
My = 0,000 kNm,
Siły poprzeczne:
Vy = 16,489 kN,
Vx = 0,000 kN,
Siła osiowa:
N = 0,000 kN = NSd, .
Zbrojenie wymagane:
(zadanie bl-3-2-2, pręt nr 1, przekrój: xa=2,71 m, xb=2,23 m)
NSd=0,000 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(-211,4662+0,0002) =211,466 kNm
Fc
As1=14,93 cm2 ⇒ (8¤16 = 16,08 cm2),
d
h
51,0
zc
As=As1+As2=14,93 cm2, ρ=100×As/Ac=
100×14,93/1530=0,98 %
h=51,0, d=47,2, x=16,2 (ξ=0,343),
Fs1
a1
a1=3,8, ac=6,7, zc=40,5, Acc=485 cm2,
εc=-3,50 ‰, εs1=6,71 ‰,
30,0
Fc= -522,513, Fs1 = 522,513,
Mc= 98,081, Ms1 = 113,385,
Fc+Fs1=-522,513+(522,513)=0,000 kN (NSd=0,000 kN)
Mc+Ms1=98,081+(113,385)=211,466 kNm (MSd=211,466 kNm)
5¤16
a2
Fs2
Fc
d
¤16
h zc
¤16
Fs1
a1
6¤16
30,0
51,0
NSd=0,000 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(-211,4662+0,0002) =211,466 kNm
As=As1+As2=26,14 cm2, ρ=100×As/Ac=
100×26,14/1530=1,71 %
h=51,0, d=46,4, x=18,6 (ξ=0,400),
a1=4,6, a2=3,8, ac=6,6, zc=39,7, Acc=566 cm2,
εc=-1,11 ‰, εs2=-0,89 ‰, εs1=1,67 ‰,
Fc= -340,916, Fs1 = 519,340, Fs2 = -178,424,
Mc= 64,265, Ms1 = 108,483, Ms2 = 38,718,
119
zadanie bl-3-2-2, pręt nr 1
ρw,min = 0,08
f ck / fyk = 0,08× 20 / 410 = 0,00087
Str e fa nr 1
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 1,01 / (10,0×30,0×1,000) = 0,00335
ρw = 0,00335 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 2
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 1,01 / (10,0×30,0×1,000) = 0,00335
ρw = 0,00335 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 3
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 1,01 / (15,0×30,0×1,000) = 0,00223
ρw = 0,00223 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 4
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 1,01 / (10,0×30,0×1,000) = 0,00335
ρw = 0,00335 > 0,00087 = ρw min
Ugięcia
a = a∞,d = 11,9 mm
a = 11,9 < 19,8 = alim
33.
BL-3.12
Cechy przekroju:
5¤16
h=46,0, b=30,0,
B E T ON: B25
Cechy
¤16
¤16
46,0
Ac=1380 cm2, Jcx=243340 cm4, Jcy=103500 cm4
ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/(0,0035+350/200000)=0,667,
Zbrojenie główne:
6¤16
As1+As2=26,14 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×26,14/1380=1,89 %,
30,0
Jsx=9132 cm4, Jsy=1841 cm4,
Siły przekrojowe:
Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ABD
Momenty zginające:
Mx = -97,794 kNm,
My = 0,000 kNm,
Siły poprzeczne:
Vy = -6,038 kN,
Vx = 0,000 kN,
Siła osiowa:
N = 0,000 kN = NSd, .
Zbrojenie wymagane:
120
a1
Fs1
h
d
zc
46,0
Fc
30,0
NSd=0,000 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(123,3712+0,0002) =123,371 kNm
As1=9,28 cm2 ⇒ (5¤16 = 10,05 cm2),
As=As1+As2=9,28 cm2, ρ=100×As/Ac=
100×9,28/1380=0,67 %
h=46,0, d=42,2, x=10,3 (ξ=0,243),
a1=3,8, ac=4,2, zc=38,0, Acc=308 cm2,
εc=-3,22 ‰, εs1=10,00 ‰,
Fc= -324,755, Fs1 = 324,737,
Mc= 61,025, Ms1 = 62,349,
Fc+Fs1=-324,755+(324,737)=-0,018 kN (NSd=0,000 kN)
Mc+Ms1=61,025+(62,349)=123,375 kNm (MSd=123,371 kNm)
NSd=0,000 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(123,3712+0,0002) =123,371 kNm
a1
Fs1
As=As1+As2=26,14 cm2, ρ=100×As/Ac=
¤16
h zc
¤16
46,0
d
100×26,14/1380=1,89 %
h=46,0, d=42,2, x=13,3 (ξ=0,314),
a1=3,8, a2=4,4, ac=4,6, zc=37,6, Acc=398 cm2,
Fc
Fs2
a2
εc=-0,75 ‰, εs2=-0,53 ‰, εs1=1,63 ‰,
Fc= -172,541, Fs1 = 327,239, Fs2 = -154,698,
6¤16
30,0
Mc= 31,792, Ms1 = 62,830, Ms2 = 28,749,
5¤16
ρw,min = 0,08 f ck / fyk = 0,08× 20 / 410 = 0,00087
Str e fa nr 1
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (10,0×30,0×1,000) = 0,00670
ρw = 0,00670 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 2
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (20,0×30,0×1,000) = 0,00335
ρw = 0,00335 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 3
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (10,0×30,0×1,000) = 0,00670
ρw = 0,00670 > 0,00087 = ρw min
121
Ugięcia
a = a∞,d = 6,0 mm
a = 6,0 < 26,3 = alim
34.
BL-3.16
Cechy przekroju:
4¤16
h=46,0, b=30,0,
B E T ON: B25
46,0
Ac=1380 cm2, Jcx=243340 cm4, Jcy=103500 cm4
ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/(0,0035+350/200000)=0,667,
Zbrojenie
główne:
3¤16
As1+As2=14,07 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×14,07/1380=1,02 %,
30,0
Jsx=5188 cm4, Jsy=1065 cm4,
Siły przekrojowe:
My = 0,000 kNm,
Momenty zginające:
Mx = -41,612 kNm,
Siły poprzeczne:
Vy = -1,612 kN,
Vx = 0,000 kN,
Siła osiowa:
N = 0,000 kN = NSd, .
Zbrojenie wymagane:
a1
Fs1
h
d
zc
46,0
Fc
30,0
NSd=0,000 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(88,9242+0,0002) =88,924 kNm
As1=6,49 cm2 ⇒ (4¤16 = 8,04 cm2),
As=As1+As2=6,49 cm2, ρ=100×As/Ac=
100×6,49/1380=0,47 %
h=46,0, d=42,2, x=8,0 (ξ=0,189),
a1=3,8, ac=3,1, zc=39,1, Acc=239 cm2,
εc=-2,33 ‰, εs1=10,00 ‰,
Fc= -227,293, Fs1 = 227,291,
Mc= 45,284, Ms1 = 43,640,
Fc+Fs1=-227,293+(227,291)=-0,002 kN (NSd=0,000 kN)
Mc+Ms1=45,284+(43,640)=88,924 kNm (MSd=88,924 kNm)
122
NSd=0,000 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(88,9242+0,0002) =88,924 kNm
a1
Fs1
As=As1+As2=14,07 cm2, ρ=100×As/Ac=
h zc
46,0
d
100×14,07/1380=1,02 %
h=46,0, d=42,2, x=13,8 (ξ=0,327),
2
a
1=3,8, a2=3,8, ac=4,8, zc=37,4, Acc=415 cm ,
Fc Fs2
a2
εc=-0,71 ‰, εs2=-0,52 ‰, εs1=1,47 ‰,
Fc= -173,454, Fs1 = 235,917, Fs2 = -62,464,
3¤16
30,0
Mc= 31,635, Ms1 = 45,296, Ms2 = 11,993,
4¤16
ρw,min = 0,08
f ck / fyk = 0,08× 20 / 410 = 0,00087
Str e fa nr 1
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 1,01 / (10,0×30,0×1,000) = 0,00335
ρw = 0,00335 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 2
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 1,01 / (15,0×30,0×1,000) = 0,00223
ρw = 0,00223 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 3
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 1,01 / (10,0×30,0×1,000) = 0,00335
ρw = 0,00335 > 0,00087 = ρw min
Ugięcia
a = a∞,d = 1,4 mm
a = 1,4 < 12,0 = alim
Cechy przekroju:
4¤16
h=46,0, b=30,0,
B E T ON: B25
46,0
Ac=1380 cm2, Jcx=243340 cm4, Jcy=103500 cm4
ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/(0,0035+350/200000)=0,667,
Zbrojenie
główne:
2¤16
As1+As2=12,06 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×12,06/1380=0,87 %,
30,0
Jsx=4447 cm4, Jsy=1065 cm4,
Siły przekrojowe:
123
Momenty zginające:
Mx = -41,612 kNm,
Siły poprzeczne:
Vy = 1,612 kN,
Siła osiowa:
N = 0,000 kN = NSd, .
Zbrojenie wymagane:
a1
Fs1
h
d
zc
46,0
Fc
30,0
My = 0,000 kNm,
Vx = 0,000 kN,
NSd=0,000 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(88,9242+0,0002) =88,924 kNm
As1=6,49 cm2 ⇒ (4¤16 = 8,04 cm2),
As=As1+As2=6,49 cm2, ρ=100×As/Ac=
100×6,49/1380=0,47 %
h=46,0, d=42,2, x=8,0 (ξ=0,189),
a1=3,8, ac=3,1, zc=39,1, Acc=239 cm2,
εc=-2,33 ‰, εs1=10,00 ‰,
Fc= -227,293, Fs1 = 227,291,
Mc= 45,284, Ms1 = 43,640,
Fc+Fs1=-227,293+(227,291)=-0,002 kN (NSd=0,000 kN)
Mc+Ms1=45,284+(43,640)=88,924 kNm (MSd=88,924 kNm)
NSd=0,000 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(88,9242+0,0002) =88,924 kNm
a1
Fs1
As=As1+As2=12,06 cm2, ρ=100×As/Ac=
h zc
46,0
d
100×12,06/1380=0,87 %
h=46,0, d=42,2, x=14,4 (ξ=0,342),
2
a
1=3,8, a2=3,8, ac=5,0, zc=37,2, Acc=432 cm ,
Fc Fs2
a2
εc=-0,77 ‰, εs2=-0,56 ‰, εs1=1,48 ‰,
Fc= -192,121, Fs1 = 237,478, Fs2 = -45,357,
2¤16
30,0
Mc= 34,619, Ms1 = 45,596, Ms2 = 8,708,
4¤16
ρw,min = 0,08
f ck / fyk = 0,08× 20 / 410 = 0,00087
Str e fa nr 1
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 1,01 / (10,0×30,0×1,000) = 0,00335
ρw = 0,00335 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 2
124
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 1,01 / (15,0×30,0×1,000) = 0,00223
ρw = 0,00223 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 3
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 1,01 / (10,0×30,0×1,000) = 0,00335
ρw = 0,00335 > 0,00087 = ρw min
Ugięcia
a = a∞,d = 1,8 mm
a = 1,8 < 12,0 = alim
35.
BL-3.19
Cechy przekroju:
7¤16
h=75,0, b=30,0,
B E T ON: B25
Cechy
2¤12
2¤12
75,0
Ac=2250 cm2, Jcx=1054688 cm4, Jcy=168750 cm4
ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/(0,0035+350/200000)=0,667,
Zbrojenie
główne:
5¤16
As1+As2=28,65 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×28,65/2250=1,27 %,
30,0
Jsx=27187 cm4, Jsy=2353 cm4,
Zbrojenie wymagane:
Fs1 a1
h d zc
75,0
Fc
30,0
NSd=-11,320 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(263,3332+0,0002) =263,333 kNm
As1=11,25 cm2 ⇒ (10¤12 = 11,31 cm2),
As=As1+As2=11,25 cm2, ρ=100×As/Ac=
100×11,25/2250=0,50 %
h=75,0, d=71,4, x=14,0 (ξ=0,196),
a1=3,6, ac=5,4, zc=66,0, Acc=419 cm2,
εc=-2,43 ‰, εs1=10,00 ‰,
Fc= -405,030, Fs1 = 393,708,
Mc= 129,867, Ms1 = 133,467,
Fc+Fs1=-405,030+(393,708)=-11,321 kN (NSd=-11,320 kN)
Mc+Ms1=129,867+(133,467)=263,334 kNm (MSd=263,333 kNm)
125
NSd=-11,681 kN,
MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(-215,7262+0,0002) =215,726 kNm
a2
Fs2
Fc
As=As1+As2=28,65 cm2, ρ=100×As/Ac=
d
2¤12
h zc
2¤12
75,0
100×28,65/2250=1,27 %
h=75,0, d=68,1, x=19,7 (ξ=0,289),
a1=6,9, a2=4,7, ac=7,1, zc=61,0, Acc=617 cm2,
Fs1
a1
εc=-0,61 ‰, εs2=-0,49 ‰, εs1=1,49 ‰,
Fc= -223,643, Fs1 = 342,487, Fs2 = -130,525,
5¤16
30,0
Mc= 68,092, Ms1 = 104,771, Ms2 = 42,864,
7¤16
ρw,min = 0,08
f ck / fyk = 0,08× 20 / 410 = 0,00087
Str e fa nr 1
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (10,0×30,0×1,000) = 0,00670
ρw = 0,00670 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 2
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (18,0×30,0×1,000) = 0,00372
ρw = 0,00372 > 0,00087 = ρw min
Str e fa nr 3
ścinanie wynosi:
ρw = Asw /(s bw sin α) = 2,01 / (10,0×30,0×1,000) = 0,00670
ρw = 0,00670 > 0,00087 = ρw min
Ugięcia
a = a∞,d = 6,2 mm
a = 6,2 < 22,7 = alim
126
36.
D-1.1
PRZEKRÓJ Nr: 1
Nazwa: "B 194,0x18,0"
Y
1
x
194,0
X
18,0
y
Skala
V=194,0
H=18,0
1:20
Materiał: 78 Drewno GL40
Xc=
9,0
Yc=
97,0
alfa=
-0,0
Jx=1,095E+07
Jy= 94284,0
Moment dewiacji
[cm4]:
Dxy=
0,0
Ix=1,095E+07
Iy= 94284,0
ix=
56,0
iy=
5,2
Wx= 112908,0
Wy= 10476,0
Wx=-112908,0
Wy= -10476,0
Powierzchnia przek.
[cm2]:
F=
3492,0
Masa
[kg/m]:
m=
146,7
Jzg=1,095E+07
-----------------------------------------------------------------Nr. Oznaczenie
Fi:
Xs:
Ys:
Sx:
Sy:
F:
[deg] [cm]
[cm]
[cm3]
[cm3]
[cm2]
-----------------------------------------------------------------1 B 194,0x18,0
0
0,00
0,00
0,0
0,0 3492,0
-----------------------------------------------------------------PRZEKRÓJ Nr: 2
Nazwa: "B 120,0x18,0"
127
Y
1
x
X120,0
y
18,0
Skala
V=120,0
H=18,0
1:20
Xc=
9,0
Yc=
60,0
alfa=
-0,0
Jx=2592000,0
Jy= 58320,0
Moment dewiacji
[cm4]:
Dxy=
0,0
Ix=2592000,0
Iy= 58320,0
ix=
34,6
iy=
5,2
Wx= 43200,0
Wy=
6480,0
Wx= -43200,0
Wy= -6480,0
Powierzchnia przek.
[cm2]:
F=
2160,0
Masa
[kg/m]:
m=
90,7
Jzg=2592000,0
-----------------------------------------------------------------Nr. Oznaczenie
Fi:
Xs:
Ys:
Sx:
Sy:
F:
[deg] [cm]
[cm]
[cm3]
[cm3]
[cm2]
-----------------------------------------------------------------1 B 120,0x18,0
0
0,00
0,00
0,0
0,0 2160,0
1
2
2
1
1
2
12,330
12,330
H=24,660
PRĘTY UKŁADU:
22 - cięgno
128
-----------------------------------------------------------------Pręt: Typ: A: B:
Lx[m]:
-----------------------------------------------------------------1
00
1
3
12,330
0,000 12,330 1,000
2-1
2
00
3
2
12,330
0,000 12,330 1,000
1-2
------------------------------------------------------------------
WIELKOŚCI PRZEKROJOWE:
Materiał:
-----------------------------------------------------------------1 3492,0 1,1E+07
94284 112908 112908 194,0 78 Drewno GL40
2 2160,0 2592000
58320
43200 43200 120,0 78 Drewno GL40
------------------------------------------------------------------
STAŁE MATERIAŁOWE:
-----------------------------------------------------------------Materiał:
Moduł E:
Napręż.gr.:
AlfaT:
[N/mm2]
[N/mm2]
[1/K]
-----------------------------------------------------------------78 Drewno GL40
14
40,000
5,00E-06
------------------------------------------------------------------
OBCIĄŻENIA:
5,840 5,840
5,840
5,840
5,840
1,500
5,840
5,840
5,840
5,840
5,840
5,840
5,840
5,840 5,840
1,500
2,5002,500
1,500
1
2
OBCIĄŻENIA:
([kN],[kNm],[kN/m])
-----------------------------------------------------------------Pręt: Rodzaj:
Kąt:
P1(Tg):
P2(Td):
a[m]:
b[m]:
-----------------------------------------------------------------Grupa: A ""
Stałe
γf= 1,40
1
Skupione
0,0
5,840
1,34
1
Skupione
0,0
5,840
3,34
1
Skupione
0,0
5,840
5,34
1
Skupione
0,0
5,840
7,34
1
Skupione
0,0
5,840
9,34
1
Skupione
0,0
5,840
11,34
1
Skupione
0,0
5,840
0,00
2
Skupione
0,0
5,840
3,04
2
Skupione
0,0
5,840
5,04
2
Skupione
0,0
5,840
7,04
2
Skupione
0,0
5,840
9,04
2
Skupione
0,0
5,840
11,04
2
Skupione
0,0
5,840
12,33
2
Skupione
0,0
5,840
1,04
Grupa: B ""
1
Liniowe
2
Liniowe
0,0
0,0
1,500
1,500
Stałe
1,500
1,500
γf= 1,00
0,00
12,33
0,00
12,33
129
Grupa: C ""
Stałe
γf= 1,00
1
Skupione
0,0
2,500
11,83
2
Skupione
0,0
2,500
0,50
------------------------------------------------------------------
==================================================================
W Y N I K I
Teoria I-go rzędu
==================================================================
-----------------------------------------------------------------Grupa:
Znaczenie:
ψd:
γf:
-----------------------------------------------------------------Ciężar wł.
1,10
A -""
Stałe
1,40
B -""
Stałe
1,00
C -""
Stałe
1,00
-----------------------------------------------------------------KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ:
-----------------------------------------------------------------Nr:
Specyfikacja:
-----------------------------------------------------------------1
ZAWSZE
: A+B+C
EWENTUALNIE:
------------------------------------------------------------------
MOMENTY-OBWIEDNIE:
1
2
109,126
109,167
113,032
253,538
256,745
256,785
373,488
462,780
462,821
524,304 557,620
523,092
560,204
560,204
557,579
557,106 523,132
559,866
559,878
559,777
460,920
370,908
370,949
TNĄCE-OBWIEDNIE:
86,06082,644
74,468
69,238
61,062
55,632
47,456
41,827
33,651
1
27,823
19,647
13,618
5,442
3,942
1,442
-0,089
-0,089
-1,620
-4,120
-5,774
-13,950
2
-19,973
-28,149
-33,972
-42,148
-47,772
-55,948
-61,373
-69,549
-74,774
-82,950
-86,238
-86,238
130
NORMALNE-OBWIEDNIE:
1
37.
2
D-1.2
PRZEKRÓJ Nr: 1
Nazwa: "B 253,0x18,0"
Y
1
x
253,0
X
18,0
y
Skala
V=253,0
H=18,0
1:25
Xc=
9,0
Yc=
126,5
alfa=
-0,0
Jx=2,429E+07
Jy= 122958,0
Moment dewiacji
[cm4]:
Dxy=
0,0
Ix=2,429E+07
Iy= 122958,0
ix=
73,0
iy=
5,2
Wx= 192027,0
Wy= 13662,0
Wx=-192027,0
Wy= -13662,0
Powierzchnia przek.
[cm2]:
F=
4554,0
Masa
[kg/m]:
m=
191,3
Jzg=2,429E+07
-----------------------------------------------------------------Nr. Oznaczenie
Fi:
Xs:
Ys:
Sx:
Sy:
F:
[deg] [cm]
[cm]
[cm3]
[cm3]
[cm2]
-----------------------------------------------------------------1 B 253,0x18,0
0
0,00
0,00
0,0
0,0 4554,0
-----------------------------------------------------------------PRZEKRÓJ Nr: 2
Nazwa: "B 170,0x18,0"
131
Y
1
x
X
170,0
y
18,0
Skala
V=170,0
H=18,0
1:25
Xc=
9,0
Yc=
85,0
alfa=
-0,0
Jx=7369500,0
Jy= 82620,0
Moment dewiacji
[cm4]:
Dxy=
0,0
Ix=7369500,0
Iy= 82620,0
ix=
49,1
iy=
5,2
Wx= 86700,0
Wy=
9180,0
Wx= -86700,0
Wy= -9180,0
Powierzchnia przek.
[cm2]:
F=
3060,0
Masa
[kg/m]:
m=
128,5
Jzg=7369500,0
-----------------------------------------------------------------Nr. Oznaczenie
Fi:
Xs:
Ys:
Sx:
Sy:
F:
[deg] [cm]
[cm]
[cm3]
[cm3]
[cm2]
-----------------------------------------------------------------1 B 170,0x18,0
0
0,00
0,00
0,0
0,0 3060,0
1
2
2
1
1
2
14,480
14,480
H=28,960
PRĘTY UKŁADU:
22 - cięgno
-----------------------------------------------------------------Pręt: Typ: A: B:
Lx[m]:
-----------------------------------------------------------------Budowa basenu i sali gimnastycznej przy ul. Niegocińskiej 2 w Warszawie
132
1
00
1
3
14,480
0,000 14,480 1,000
2-1
2
00
3
2
14,480
0,000 14,480 1,000
1-2
------------------------------------------------------------------
WIELKOŚCI PRZEKROJOWE:
Materiał:
-----------------------------------------------------------------1 4554,0 2,4E+07 122958 192027 192027 253,0 78 Drewno GL40
2 3060,0 7369500
82620
86700 86700 170,0 78 Drewno GL40
------------------------------------------------------------------
STAŁE MATERIAŁOWE:
-----------------------------------------------------------------Materiał:
Moduł E:
Napręż.gr.:
AlfaT:
[N/mm2]
[N/mm2]
[1/K]
-----------------------------------------------------------------78 Drewno GL40
14
40,000
5,00E-06
------------------------------------------------------------------
OBCIĄŻENIA:
5,840 5,840
5,840
5,840
5,840
1,500
5,840
5,840
5,840
5,840
5,840
5,840
5,840
1,500
1
5,840
5,840
5,840 5,840
1,500
2
OBCIĄŻENIA:
([kN],[kNm],[kN/m])
-----------------------------------------------------------------Pręt: Rodzaj:
Kąt:
P1(Tg):
P2(Td):
a[m]:
b[m]:
-----------------------------------------------------------------Grupa: A ""
Stałe
γf= 1,40
1
Skupione
0,0
5,840
0,00
1
Skupione
0,0
5,840
1,49
1
Skupione
0,0
5,840
3,49
1
Skupione
0,0
5,840
5,49
1
Skupione
0,0
5,840
7,49
1
Skupione
0,0
5,840
9,49
1
Skupione
0,0
5,840
11,49
1
Skupione
0,0
5,840
13,49
2
Skupione
0,0
5,840
1,00
2
Skupione
0,0
5,840
3,00
2
Skupione
0,0
5,840
5,00
2
Skupione
0,0
5,840
7,00
2
Skupione
0,0
5,840
9,00
2
Skupione
0,0
5,840
11,00
2
Skupione
0,0
5,840
13,00
2
Skupione
0,0
5,840
14,48
Grupa: B ""
Stałe
γf= 1,30
1
Liniowe
0,0
1,500
1,500
0,00
14,48
2
Liniowe
0,0
1,500
1,500
0,00
14,48
------------------------------------------------------------------
133
==================================================================
W Y N I K I
Teoria I-go rzędu
==================================================================
-----------------------------------------------------------------Grupa:
Znaczenie:
ψd:
γf:
-----------------------------------------------------------------Ciężar wł.
1,10
A -""
Stałe
1,40
B -""
Stałe
1,30
-----------------------------------------------------------------Nr:
Specyfikacja:
-----------------------------------------------------------------1
ZAWSZE
: A+B
EWENTUALNIE:
------------------------------------------------------------------
MOMENTY-OBWIEDNIE:
1
2
161,466
160,469
160,428
349,864
349,839
348,955
348,939
507,731
507,764
634,765
634,773
730,557 794,746
730,565
794,762
794,580
828,936
828,936
826,999
826,958
826,916 794,556
730,196
730,229
634,203
634,235
506,995
507,003
TNĄCE-OBWIEDNIE:
110,915
105,817
97,641 90,675
82,499 75,350
67,174 59,843
51,667 44,134
35,958 28,214
20,038 12,111
3,935
1
-0,021
-0,021
2
-4,018
-12,194
-20,119
-28,295 -36,038
-44,214 -51,747
-59,923 -67,253
-75,429 -82,576
-90,752 -97,717
-105,893
-110,957
1
2
NORMALNE-OBWIEDNIE:
134
38.
D-1.3
PRZEKRÓJ Nr: 1
Nazwa: "B 154,0x18,0"
Y
1
x
154,0
X
18,0
y
Skala
V=154,0
H=18,0
1:20
Xc=
9,0
Yc=
77,0
alfa=
-0,0
Jx=5478396,0
Jy= 74844,0
Moment dewiacji
[cm4]:
Dxy=
0,0
Ix=5478396,0
Iy= 74844,0
ix=
44,5
iy=
5,2
Wx= 71148,0
Wy=
8316,0
Wx= -71148,0
Wy= -8316,0
Powierzchnia przek.
[cm2]:
F=
2772,0
Masa
[kg/m]:
m=
116,4
Jzg=5478396,0
-----------------------------------------------------------------Nr. Oznaczenie
Fi:
Xs:
Ys:
Sx:
Sy:
F:
[deg] [cm]
[cm]
[cm3]
[cm3]
[cm2]
-----------------------------------------------------------------1 B 154,0x18,0
0
0,00
0,00
0,0
0,0 2772,0
------------------------------------------------------------------
135
PRZEKRÓJ Nr: 2
Nazwa: "B 130,0x18,0"
Y
1
x
X
130,0
y
18,0
Skala
V=130,0
H=18,0
1:20
Xc=
9,0
Yc=
65,0
alfa=
-0,0
Jx=3295500,0
Jy= 63180,0
Moment dewiacji
[cm4]:
Dxy=
0,0
Ix=3295500,0
Iy= 63180,0
ix=
37,5
iy=
5,2
Wx= 50700,0
Wy=
7020,0
Wx= -50700,0
Wy= -7020,0
Powierzchnia przek.
[cm2]:
F=
2340,0
Masa
[kg/m]:
m=
98,3
Jzg=3295500,0
-----------------------------------------------------------------Nr. Oznaczenie
Fi:
Xs:
Ys:
Sx:
Sy:
F:
[deg] [cm]
[cm]
[cm3]
[cm3]
[cm2]
-----------------------------------------------------------------1 B 130,0x18,0
0
0,00
0,00
0,0
0,0 2340,0
------------------------------------------------------------------
PRZEKROJE PRĘTÓW:
1
2
2
1
1
2
12,330
12,330
PRĘTY UKŁADU:
Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.;
H=24,660
01 - sztyw.-przegub;
136
22 - cięgno
-----------------------------------------------------------------Pręt: Typ: A: B:
Lx[m]:
-----------------------------------------------------------------1
00
1
3
12,330
0,000 12,330 1,000
2-1
2
00
3
2
12,330
0,000 12,330 1,000
1-2
Materiał:
-----------------------------------------------------------------1 2772,0 5478396
74844
71148 71148 154,0 78 Drewno GL40
2 2340,0 3295500
63180
50700 50700 130,0 78 Drewno GL40
-----------------------------------------------------------------Materiał:
Moduł E:
Napręż.gr.:
AlfaT:
[N/mm2]
[N/mm2]
[1/K]
-----------------------------------------------------------------78 Drewno GL40
14
40,000
5,00E-06
------------------------------------------------------------------
OBCIĄŻENIA:
5,840 5,840
5,840
5,840
5,840
1,500
5,840
5,840
5,840
5,840
5,840
5,840
5,840
5,840 5,840
1,500
2,5002,500
1,500
1
2
OBCIĄŻENIA:
([kN],[kNm],[kN/m])
-----------------------------------------------------------------Pręt: Rodzaj:
Kąt:
P1(Tg):
P2(Td):
a[m]:
b[m]:
-----------------------------------------------------------------Grupa: A ""
Stałe
γf= 1,40
1
Skupione
0,0
5,840
1,34
1
Skupione
0,0
5,840
3,34
1
Skupione
0,0
5,840
5,34
1
Skupione
0,0
5,840
7,34
1
Skupione
0,0
5,840
9,34
1
Skupione
0,0
5,840
11,34
1
Skupione
0,0
5,840
0,00
2
Skupione
0,0
5,840
3,04
2
Skupione
0,0
5,840
5,04
2
Skupione
0,0
5,840
7,04
2
Skupione
0,0
5,840
9,04
2
Skupione
0,0
5,840
11,04
2
Skupione
0,0
5,840
12,33
2
Skupione
0,0
5,840
1,04
Grupa: B ""
1
Liniowe
2
Liniowe
0,0
0,0
1,500
1,500
Stałe
1,500
1,500
γf= 1,00
0,00
12,33
0,00
12,33
137
Grupa: C ""
Stałe
γf= 1,00
1
Skupione
0,0
2,500
11,83
2
Skupione
0,0
2,500
0,50
------------------------------------------------------------------
==================================================================
W Y N I K I
Teoria I-go rzędu
==================================================================
-----------------------------------------------------------------Grupa:
Znaczenie:
ψd:
γf:
-----------------------------------------------------------------Ciężar wł.
1,10
A -""
Stałe
1,40
B -""
Stałe
1,00
C -""
Stałe
1,00
-----------------------------------------------------------------Nr:
Specyfikacja:
-----------------------------------------------------------------1
ZAWSZE
: A+B+C
EWENTUALNIE:
------------------------------------------------------------------
MOMENTY-OBWIEDNIE:
1
2
107,102
107,143
110,927
248,268
251,394
251,435
365,009
451,561
451,602
511,002 543,163
509,831
545,601
545,601
543,122
542,663 509,872
545,300
545,312
545,211
449,762
362,504
362,545
TNĄCE-OBWIEDNIE:
84,52281,041
72,865
67,627
59,451
54,148
45,972
40,605
32,429
1
26,996
18,820
13,323
5,147
3,793
1,293
-0,089
-0,089
-1,471
-3,971
-5,464
-13,640
2
-19,135
-27,311
-32,742
-40,918
-46,283
-54,459
-59,761
-67,937
-73,173
-81,349
-84,700
-84,700
138
NORMALNE-OBWIEDNIE:
1
39.
2
D-1.4
PRZEKRÓJ Nr: 1
Nazwa: "B 198,0x18,0"
Y
1
x
198,0
X
18,0
y
Skala
V=198,0
H=18,0
1:20
Xc=
9,0
Yc=
99,0
alfa=
-0,0
Jx=1,164E+07
Jy= 96228,0
Moment dewiacji
[cm4]:
Dxy=
0,0
Ix=1,164E+07
Iy= 96228,0
ix=
57,2
iy=
5,2
Wx= 117612,0
Wy= 10692,0
Wx=-117612,0
Wy= -10692,0
Powierzchnia przek.
[cm2]:
F=
3564,0
Masa
[kg/m]:
m=
149,7
Jzg=1,164E+07
-----------------------------------------------------------------Nr. Oznaczenie
Fi:
Xs:
Ys:
Sx:
Sy:
F:
[deg] [cm]
[cm]
[cm3]
[cm3]
[cm2]
-----------------------------------------------------------------1 B 198,0x18,0
0
0,00
0,00
0,0
0,0 3564,0
------------------------------------------------------------------
139
PRZEKRÓJ Nr: 2
Nazwa: "B 170,0x18,0"
Y
1
x
170,0
X
18,0
y
Skala
V=170,0
H=18,0
1:20
Xc=
9,0
Yc=
85,0
alfa=
-0,0
Jx=7369500,0
Jy= 82620,0
Moment dewiacji
[cm4]:
Dxy=
0,0
Ix=7369500,0
Iy= 82620,0
ix=
49,1
iy=
5,2
Wx= 86700,0
Wy=
9180,0
Wx= -86700,0
Wy= -9180,0
Powierzchnia przek.
[cm2]:
F=
3060,0
Masa
[kg/m]:
m=
128,5
Jzg=7369500,0
-----------------------------------------------------------------Nr. Oznaczenie
Fi:
Xs:
Ys:
Sx:
Sy:
F:
[deg] [cm]
[cm]
[cm3]
[cm3]
[cm2]
-----------------------------------------------------------------1 B 170,0x18,0
0
0,00
0,00
0,0
0,0 3060,0
1
2
2
1
1
2
14,480
14,480
H=28,960
PRĘTY UKŁADU:
22 - cięgno
140
-----------------------------------------------------------------Pręt: Typ: A: B:
Lx[m]:
-----------------------------------------------------------------1
00
1
3
14,480
0,000 14,480 1,000
2-1
2
00
3
2
14,480
0,000 14,480 1,000
1-2
Materiał:
-----------------------------------------------------------------1 3564,0 1,1E+07
96228 117612 117612 198,0 78 Drewno GL40
2 3060,0 7369500
82620
86700 86700 170,0 78 Drewno GL40
-----------------------------------------------------------------Materiał:
Moduł E:
Napręż.gr.:
AlfaT:
[N/mm2]
[N/mm2]
[1/K]
-----------------------------------------------------------------78 Drewno GL40
14
40,000
5,00E-06
------------------------------------------------------------------
OBCIĄŻENIA:
5,840 5,840
5,840
5,840
5,840
5,840
5,840
5,840
1,500
5,840
5,840
5,840
5,840
5,840
5,840
5,840 5,840
1,500
1,500
1
2
OBCIĄŻENIA:
([kN],[kNm],[kN/m])
-----------------------------------------------------------------Pręt: Rodzaj:
Kąt:
P1(Tg):
P2(Td):
a[m]:
b[m]:
-----------------------------------------------------------------Grupa: A ""
Stałe
γf= 1,40
1
Skupione
0,0
5,840
0,00
1
Skupione
0,0
5,840
1,49
1
Skupione
0,0
5,840
3,49
1
Skupione
0,0
5,840
5,49
1
Skupione
0,0
5,840
7,49
1
Skupione
0,0
5,840
9,49
1
Skupione
0,0
5,840
11,49
1
Skupione
0,0
5,840
13,49
2
Skupione
0,0
5,840
1,00
2
Skupione
0,0
5,840
3,00
2
Skupione
0,0
5,840
5,00
2
Skupione
0,0
5,840
7,00
2
Skupione
0,0
5,840
9,00
2
Skupione
0,0
5,840
11,00
2
Skupione
0,0
5,840
13,00
2
Skupione
0,0
5,840
14,48
Grupa: B ""
1
Liniowe
2
Liniowe
0,0
0,0
1,500
1,500
Stałe
1,500
1,500
γf= 1,30
0,00
14,48
0,00
14,48
141
-----------------------------------------------------------------==================================================================
W Y N I K I
Teoria I-go rzędu
==================================================================
-----------------------------------------------------------------Grupa:
Znaczenie:
ψd:
γf:
-----------------------------------------------------------------Ciężar wł.
1,10
A -""
Stałe
1,40
B -""
Stałe
1,30
-----------------------------------------------------------------MOMENTY-OBWIEDNIE:
1
2
156,574
155,610
155,569
338,583
338,558
337,706
337,690
490,502
490,535
612,285
612,293
703,777 764,862
703,786
764,878
764,709
797,191
797,191
795,459
795,418
795,381 764,685
703,436
703,469
611,749
611,782
489,796
489,804
TNĄCE-OBWIEDNIE:
107,603
102,563
94,387 87,579
79,403 72,533
64,357 57,426
49,250 42,251
34,075 27,004
18,828 11,696
3,520
1
-0,021
-0,021
2
-3,598
-11,774
-18,906
-27,082 -34,152
-42,328 -49,327
-57,503 -64,434
-72,610 -79,479
-87,655 -94,463
-102,639
-107,646
1
2
NORMALNE-OBWIEDNIE:
142
IV. RYSUNKI
1.
2.
3.
4.
5.
6.
7.
8.
9.
10.
11.
12.
13.
K-1. Rzut fundamentów
K-1.1. Stopy fundamentowe
K-1.2. Ławy fundamentowe
K-2. Rzut piwnicy
K-3. Rzut parteru
K-4. Układ elementów konstrukcyjnych zadaszenia hal
K-5.1 Przekrój A-A
K-5.2 Przekrój B-B
K-5.3 Przekrój C-C
K-7 Trybuna TR-1, TR-2, TR-3
K-8 Schody S1
1:100
1:25
1:20
1:100
1:100
1:100
1:100
1:100
1:100
1:50
1:50
1:50
1:20
143
144

Opis tech. - konst. bud. - Urząd Dzielnicy Mokotów

Transkrypt

Podobne dokumenty