ochrona przed korozją - Zakład Inżynierii Materiałów Budowlanych
Transkrypt
ochrona przed korozją - Zakład Inżynierii Materiałów Budowlanych
Ochrona zbrojenia przed korozją w elementach żelbetowych mgr inż. Justyna Kuziak Katedra Inżynierii Materiałów Budowlanych 1 Podstawowymi wymaganiami zapewniającymi trwałość konstrukcji są: ustalenie grubości otuliny – ochrona zbrojenia, odpowiednia szczelność betonu, dobór właściwego składu mieszanki betonowej, określenie możliwości występowania rys, sposób wykonawstwa oraz pielęgnacji betonu, zastosowanie odpowiednich materiałów – wymagania normowe i jakościowe. 2 1 Korozja - samorzutne procesy destrukcyjne zachodzące w materiale, prowadzące do pogorszenia jego cech użytkowych, a w krańcowych przypadkach do całkowitego zniszczenia Korozja elementów żelbetowych korozja betonu korozja zbrojenia 3 Korozja betonu Korozja fizyczna Korozja biologiczna Korozja chemiczna 4 2 Przyczyny korozji stali w betonie • Karbonatyzacja betonu • Skażenia chlorkami 5 skuteczna ochrona stali częściowa brak ochrony ochrona korozja stali możliwość korozji stali młody beton korozja wżerowa stali korozja kwasowa stali i betonu częściowa karbonatyzacja korozja kwasowa beton skarbonatyzowany pH 14 10 12 8 7 6 4 2 0 11,8 odczyn środowiska zasadowy agresywność wobec betonu nieagresywne kwaśny obojętny agresywne bardzo mocno mocno średnio słabo 6 3 Żelazo w środowisku betonu skarbonatyzowanego • • Beton nieskarbonatyzowany: stal w stanie pasywnym Beton skarbonatyzowany: korozja ogólna stali Ogniwo stężeniowe: oksydacyjne Sumarycznie: Fe(OH)2 Fe2+ + 2OH4Fe(OH)2 + O2 + 2H2O 4Fe(OH)3 Korozja 7 elektrochemiczna czerwona rdza Mechanizm korozji wżerowej anoda (powierzchnia wżeru): Fe Fe2+ + 2e katoda : ½ O2 + H2O + 2e 2OHprzepływ prądu wędrówka chlorków do wżeru 2Cl- + Fe2+ FeCl2 FeCl2 + 2H2O Fe(OH)2 + 2H+ + 2Cl- proces autokatalityczny 8 4 Krytyczna zawartość chlorków w betonie 1 – wg ENV 206:1992 2 – wartość uznawana za niebezpieczną zawartość chlorków, %mas. 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 wykładnik jonów wodorowych pH 14 1 2 13 12 11 0 0,05 0,1 0,15 0,2 0,25 stężenie chlorków, c Cl -, mol/dm3 0 1 2 3 4 8 7 5 6 3 stężenie chlorków, cCl ,g/dm 9 Schemat rozwoju korozji stali w betonie t zniszczenie korozyjne stali Korozja Awaria Pasywność czas 10 5 Metody ochrony konstrukcji żelbetowych: • odpowiednie zaprojektowanie i technologiczne wykonanie konstrukcji żelbetowych (klasa betonu, porowatość, wodoszczelność; układanie, zagęszczanie i pielęgnacja mieszanki betonowej) • • ochrona poprzez zmniejszenie stopnia oddziaływania czynników agresywnych (np. poprzez odpowiednią lokalizację budynków) metody elektrochemiczne – – – – • ochrona katodowa, ochrona protektorowa elektrochemiczne usuwanie chlorków realkalizacja skarbonatyzowanego żelbetu elektroosadzanie stosowanie powłok ochronnych – powłoki cementowe (wzrost pH środowiska) – izolujące powłoki, np. epoksydowe ⇓ konieczność zapewnienia ciągłości powłoki w czasie użytkowania konstrukcji budowlanej • metoda penetrujących (migrujących) inhibitorów korozji 11 Ochrona katodowa od lat 70. XX w. 12 6 Ochrona katodowa – procesy i ograniczenia Katoda (zbrojenie): 2H2O + O2 + 4e → 4OH 4OHskutek: alkalizacja – zasadniczo proces korzystny dla betonu ale może powodować alkaliczną reakcję kruszywa przy zbrojeniu Przy niedoborze tlenu: H2O → H+ + OH2 H+ + 2e → H2 skutek: może stwarzać zagrożenie kruchością wodorową Anoda: 4OH- → 2H2O + O2 + 4e 2H2O → O2 + 4H 4H+ + 4e 2Cl- → Cl2 + 2e Cl2 + OH- → ClO- + H+ +Clskutek: zakwaszenie środowiska przy anodzie – korozja kwasowa betonu jeśli anoda w betonie lub 13 na jego powierzchni Ochrona katodowa – przykład zastosowań Eurotunel pod kanałem La Manche 14 7 Ochrona protektorowa za pomocą roztwarzalnych anod (tzw. metoda traconej anody) 2 + Iop - e- 2+ Zn Zn(OH)2 _ 2OH Iop Reakcja katodowa H20 + 1 2 02 + 2e- PROTEKTOR Katoda Fe 20H Reakcja anodowa 2+ Zn Zn +2e- _ 15 Elektrochemiczne usuwanie chlorków • instalacja jak przy ochronie katodowej, anody zewnętrzne • elektrolit zewnętrzny (np. maty filcowe nasycone roztworem NaOH, Na2CO3 lub Ca(OH)2) • można usunąć 20-80% chlorków z betonu 16 8 Elektrochemiczne usuwanie chlorków - mechanizm 1 – beton, 2 – elektrolit, 3 – anoda, 4 – źródło prądu stałego, 5 - zbrojenie 17 Elektrochemiczne usuwanie chlorków - przykłady zastosowania • po raz pierwszy: kąpielisko Trondheim w Norwegii • most Lingenau w Austrii • most Burlington Bay Skyway w Kanadzie 18 9 Realkalizacja skarbonatyzowanego żelbetu • cel: odtworzenie wysokiego pH umożliwiającego odbudowę warstwy pasywnej na stali • instalacja, jak przy ekstrakcji chlorków • można uzyskać pH betonu 12,5-13,5 1 – elektrolit zewnętrzny (Na2CO3), 2 – anoda, 3 – zbrojenie, 4 – źródło prądu stałego 19 Realkalizacja skarbonatyzowanego betonu - przykłady zastosowań • po raz pierwszy: fasada budynku Norweskiego Banku Narodowego w Stavanger, 1988 r. • Uniwersytet Techniczny w Trondheim w Norwegii • elewacja kościoła św. Marka w Bettlach w Szwajcarii • strop tunelu drogowego Arlberg – Tunnel w Austrii 20 10 Elektroosadzanie – elektrochemiczne wypełnianie rys, przebiegających wzdłuż i w poprzek zbrojenia • przyłożenie ujemnego potencjału do zbrojenia • elektromigracja jonów Ca2+, Mg2+, Zn2+ w kierunku zbrojenia, które po osadzeniu tworzą np. wodorotlenki czy węglany, • konieczny elektrolit zewnętrzny na powierzchni betonu – źródło jonów (roztwory azotanów magnezu i cynku) • metoda nowa i dotychczas mało rozpowszechniona 21 Elektrochemiczne metody naprawy - podsumowanie 22 11 Inhibitory korozji (ISO def.) – związki chemiczne, które dodane w odpowiednich ilościach do betonu, potrafią zapobiegać lub spowalniać proces korozji stali w betonie i nie wpływają szkodliwie na właściwości betonu lub na naturę i mikrostrukturę produktów hydratacji. 23 Podział inhibitorów (na podstawie elektrochemicznego charakteru oddziaływania): • Anodowe – hamują proces anodowy • Katodowe – hamują proces katodowy • Mieszane – hamują zarówno proces anodowy jak i katodowy 24 12 Inhibitory korozji stali w betonie: • dodawane do świeżego betonu (od lat 7070-tych) • nanoszone powierzchniowo na beton • nanoszone w zaprawach naprawczych MCI Migrating Corrosion Inhibitors PCI Penetrating Corrosion Inhibitors 25 Wymagania stawiane inhibitorom korozji stali dodawanym do betonu • przedłużenie okresu pasywności stali, a później zmniejszenie jej szybkości korozji • brak ujemnego wpływu na właściwości zarówno betonu jak i mieszanki betonowej 26 13 Wymagania stawiane penetrującym inhibitorom korozji: • • • • • przenikanie przez beton hamowanie korozji stali trwały efekt ochronny brak negatywnego wpływu na betonu nietoksyczność 27 Zawiesina wodna Zaprawa PCC Emitery cząsteczek nanoszenie środków ochronnych migracja cząsteczek inhibitora w kierunku stali przyciąganie do stali tworzenie powłoki pasywującej pręty zbrojeniowe element żelbetowy 28 14 Jako migrujące inhibitory korozji stali w betonie są stosowane: • aminy i ich pochodne (aminoalkohle, sole amoniowe kwasów karboksylowych) • kwasy dikarboksylowe, estry kwasów tłuszczowych, • azotany(III) • monofluorofosforan sodu (MFP). 29 Azotany(III) jako PCI NO2• Wysoka skuteczność inhibicji • Pasywatory Utleniają produkty korozji: 2Fe2+ + 2OH- + 2NO2- = 2NO + Fe2O3 + H2O Fe2+ + OH- + NO2- = NO + γFeOOH warstwa pasywna 30 15 Wady azotanów(III) • NaNO NaNO2 - reakcje alkaliczne z kruszywem (korozja wewnętrzna betonu) Rada: stosować Ca(NO2)2 • Toksyczność - utlenia hemoglobinę we krwi do metahemoglobiny (brak właściwości transportowych tlenu) - ale dozwolona jako dodatek do mięs 31 Monofluorofosforan sodu jako PCI MFP – Na2PO3F • W betonie nieskarbonatyzowanym: - tworzy trudno rozpuszczalne sole w reakcji z wodorotlenkiem wapnia uszczelnienie - brak penetracji w betonie • W betonie skarbonatyzowanym - migruje przez beton do stali i hamuje korozję 32 16 Handlowe PCI • najczęściej mieszaniny mające w składzie lotne związki (aminy, aminoalkohole, sole amoniowe kwasów karboksylowych) dyfundujące do powierzchni stali oraz opóźniające korozję oraz związki nieorganiczne np. MFP zatykające pory w betonie i przez to ograniczające wpływ czynników korozyjnych 33 Problemy przy stosowaniu penetrujących inhibitorów korozji: Problem: lotność inhibitorów (aminy) - parowanie ??? 34 17 Rozwój korozji stali w betonie zniszczenie korozyjne stali 0 czas 35 Rozwój korozji stali w betonie po zastosowaniu inhibitora na powierzchnię konstrukcji ∆t zniszczenie korozyjne stali 0 czas 36 18 Skuteczność migrujących inhibitorów korozji (wyniki literaturowe): - skuteczność ogólnie: do 99% brak wpływu - maksymalne stężenie chlorków: 3% 0,4% - wpływ karbonatyzacji: skuteczne nieskuteczne - wpływ jakości betonu: wyższa skuteczność w szczelnym betonie 37 PCI - wątpliwości - odpowiedni moment wprowadzenia inhibitora – gdy zniszczenia korozyjne stali są niewielkie konieczność monitoringu 38 19 Zalety PCI: - niskie koszty - prosty sposób aplikacji - możliwość przemieszczania się w betonie - nie zmieniają cech fizycznych betonu - ich użycie nie wymaga korygowania receptur mieszanek betonowych Wady PCI: - trudny do określenia czas dotarcia cząsteczek do zbrojenia, np. podaje się głębokość penetracji 8 cm po 28 dniach lub też 3 cm przez 1 rok, - niepewność działania przy dużym skażeniu jonami Cl39 Zastosowania: - most Itchen, Southampton, Wielka Brytania, - wiadukt nad przełączą Isarco (autostrada A22), Włochy - ściany zewnętrzne Pentagonu, Waszyngton, USA, - zapora WisłaWisła-Czarne, Polska. 40 20 Metody monitorowania korozji stali zbrojeniowej oraz oceny skuteczności inhibitora - pomiary potencjału korozyjnego stali - metoda polaryzacji liniowej - spektroskopia impedancyjna - elektrochemiczne techniki impulsowe 41 Przykład mapy potencjału korozyjnego 42 21 Wyznaczanie prądu korozji na podstawie metod polaryzacyjnych • Określa szybkość korozji * Ikor < 0,21µA/cm2 - brak spodziewanych zniszczeń korozyjnych * 0,21 < Ikor < 1,07 µA/cm2 – zniszczenia możliwe za 1010-15 lat * 1,07 < Ikor < 10,7 µA/cm2 – zniszczenia możliwe za 22-10 lat * Ikor >10,7 µA/cm2 – zniszczenia możliwe za mniej niż 2 lata 43 Elektrochemiczna spektroskopia impedancyjna (EIS) • rezystancja betonu – przepuszczalność • zmiana rezystancji przeniesienia ładunku skuteczności inhibicji • zmiana pojemności międzyfazowej repasywacja i adsorpcja inhibitora na powierzchni stali • pomiar nieniszczący 44 22 Pomiar impedancji • naruszenie równowagi układu elektrochemicznego przez sygnał elektryczny E(t ) = E0 cos(ωt) przepływ prądu I (t) = I0 cos(ωt +ϕ) E(t) – potencjał w czasie t [V] E0 – amplituda sygnału [V] I(t) – natężenie prądu w czasie t [A] I0 – amplituda sygnału [A] t – czas [s] ω – częstotliwość kołowa (ω = 2πf, f – częstotliwość) [Hz] φ – przesunięcie fazowe 45 Literatura • • • • • • L.Czarnecki, P.H.Emmons, Naprawa i ochrona konstrukcji betonowych, betonowych, Polski Cement, Kraków 2002 L.Czarnecki, A.Królikowski, J.Kuziak, A.Fleszar, S.Kuś, A.Garbacz, A.Zybura, Ocena skuteczności działania migrujących inhibitorów korozji stali w betonie, betonie, Oficyna Wydawnicza Politechniki Warszawskiej, Warszawa 2008 Elsener B., Corrosion Inhibitors for Steel in Concrete – State of the Art. Report. European Federation of Corrosion Publications, No 35, Maney Publ., 2001 M.Jaśniok, A.Żybura, Zabezpieczenia i regeneracja zagrożonych korozją konstrukcji z betonu. Elektrochemiczne odtwarzanie ochronnych właściwości otuliny betonowej (cz. IV), Przegląd budowlany 77-8, 44 (2007) A.Królikowski, J.Kuziak, Migrujące inhibitory korozji stali w betonie – prawdy i mity, Ochrona przed korozją 44-5, 100 (2009) A.Zybura, Elektrochemiczne zabezpieczenia zbrojenia konstrukcji żelbetowych przed korozją, Ochrona przed Korozją 1/2007, 24 (2007) 46 23