„ D A R T „

EGZ.
6
„ D A R T „ – s.c.
PRACOWNIA PROJEKTOWANIA I USŁUG BUDOWLANYCH
10 – 668 OLSZTYN ul. STARE MIASTO 22
( + 48 605 256 764
PRZEDMIOT OPRACOWANIA :
...................................................................................................................................................................................
PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJI BUDYNKU ZAPLECZA
KOMPLEKSU SPORTOWEGO „ Moje boisko ORLIK 2012 „
....................................................................................................................................................................................
ADRES :
ul. Szkolna, 11-220 Górowo Iławeckie, dz. nr. 77/2, 77/3 obr. 3
....................................................................................................................................................................................
Gmina Miejska Górowo Iławeckie ul. Plac Ratuszowy 18
INWESTOR :
....................................................................................................................................................................................
OPRACOWAŁ :
mgr inż. Zbigniew Wojtal
ub. 213/76/OL
.. …………………………………………………………………………………………………………………………………
OLSZTYN, MAJ 2012 r
AUTOR DOKUMENTACJI JEST CZŁONKIEM POLSKIEJ IZBY INŻYNIERÓW BUDOWNICTWA
NR EWID. NR WAM/BO/2968/O1
-1-
Opis konstrukcyjny
- do projektu budowlanego konstrukcji budynku zaplecza na terenie kompleksu
sportowego „ Moje boisko ORLIK 2012 „ .
ul. Szkolna, 11-220 Górowo Iławeckie
dz. nr. 77/2, 77/3 obr. 3
1.0
Podstawa opracowania.
Zlecenie Inwestora - Gmina Miejska Górowo Iławeckie.
Projekt powtarzlny .
Dokumentacja geotechniczna terenu opracowana przez Zakład Geotechniczny „ GEOL”.
Uzgodnienia materiałowe z Inwestorem.
Obowiązujące normy i normatywy.
2.0
Opis ogólny.
Przedmiotem projektu jest adptacja budynku zaplecza dla projektowanego kompleksu
Sportowego do miejscowych warunków geotechnicznych i obciążeniowych związanych
z IV strefą obciążenia śniegiem.
Budynek parterowy, z dachem dwuspadowym pokrytym dachowką, więżbą drewnianą.
Posadowiony na ławach i stopach fundamentowych.
3.0
Opis szczegółowy.
3.1
Dach.
Dach kopertowy, czterospadowy o konstrukcji drewnianej, krokwiowej pod pokrycie
dachowką ceramiczną. Krokwie drewniane o przekroju 7.2 x 18 cm w rozstawie c < 1,0 m
oparte górą na belce kalenicowej wspartej na drewnianych słupach usztywnionej
mieczami. Dołem krokwie wsparte na murłatach 12 x 12 zamocowanych śrubami
kotwiącymi M12 co ≈ 100 cm do żelbetowego wieńca spinającego ściany nośne budynku.
Zwrócić należy uwagę na dokładne zamocowanie elementów więźby do konstrukcji
budynku. . Elementy drewniane więźby łączyć należy zgodnie z normą i zasadami sztuki
ciesielskiej.
Wszystkie elementy drewniane więźby przed wbudowaniem należy zaimpregnować
środkami grzybobójczymi i ognioochronnymi przez kilkakrotne zanurzenie w roztworze
np. Fobosu 2m , SOLTOXu itp.
3.2 Podciągi i nadproża.
Nadproża okienne i drzwiowe zaprojektowano z typowych, prefabrykowanych belek typu
L-19 z dobranym zbrojeniem i długością.
3.3 . Wieńce.
-2-
Wieńce powinny spinać ściany konstrukcyjne budynku w poziomie oparcia belek
stropowych.We wieńce w czasie betonowania osadzić należy śruby kotwiące murłaty.
Zbrojenie podłużne wieńców 4 ø 12 (34GS) łączyć należy na pełen zakład lz = 50δ =
60 cm. przy czym poszczególne pręty łączyć należy w różnych przekrojach. Wieńce na
ścianach zewnętrznych wymagają docieplenia przez oklejenie styropianem metodą lekką.
Zwrócić należy uwagę na zabetonowanie we wieńcach poddasza na ścianach
zewnętrznych śrub kotwiących murłaty.
3.4 Ściany i słupy.
Ściany zewnętrzne w części nadziemnej zaprojektowano jako warstwowe o gr. 40 cm
Warstwa nośna o gr. 18 cm. murowna z bloczków wapienno-piaskowych na zaprawie
cementowo-wapiennej lub kleju. Izolacja termiczna w welny mineralnej gr. 12 cm .
Warstwa elewacyjna z licowanej ścianki gr. 6 cm z cegły pełnej.
Wewnętrzne słupy nośne murowane o przekroju 25 x 25 zm z cegły wapienno – piaskowej
pełnej kl. 150 na zaprawie cementowej wzmocnione prętem # 12 ( A – III ) w spoinie
między cegłami.
Ścianki fundamentowe, betonowe, wylewane z betonu żwirowego B – 20 o gr. 20 cm
ocieplone warstwa izolacyjną i obmurowane ścianką dociskową gr. 12 cm z cegły
ceramicznej pełnej.
3.5.
Fundamenty .
Posadowienie płaskie, bezpośrednie na stopach i ławach fundamentowych.
Stopy żelbetowe z betonu B – 2O o gr. 35 cm zbrojone stalą 34 GS. wg rysunków
konstrukcyjnych. W stopach zabetonowane pręt kotwiący będącym zbrojeniem słupów
murowanych. Zbrojenie podłużnie ław 4 Ø 12 ( A – III ) Strzemiona Ø 6 co 30 cm
Poziom posadowienia według sytuacji i rysunku ław fundamentowych.
Poziom posadzki parteru
Poziom posadowienia
0,00 = 138.30 mnpm,
-.1,30 = 137,00 mnpm.
Przed zabetonowaniem ław należy pamiętać:
- w oznaczonym miejscu w betonie ław fundamentowych osadzić tuleje na poziomy
kanalizacyjne.
- wyprowadzić uziomy powiązane z prętami podłużnymi zbrojenia.
4.0 Posadowienie .
zaprojektowano w oparciu o parametry gruntu uzyskanych z dokumentacji
geotechnicznej opracowanej przez Zakład Geotechniczny „ GEOL” dla projektu
budowlanego kompleksu ORLIK. W grudniu 2008 r.
W ynika z niej że w miejscu projektowanego budynku zaplecza na rzędnej projektowanej
posadowienia wystepuje warstwa III b – tj. wilgotne gliny piaszczyste przewarstwione gliną
piaszczystą z humusem stanie plastycznym. I L = 0,30.
Dla podach w dokumentacji parametrow gruntu ustalono naprężenia dopuszczalne i
graniczne.
Ze względu na dowolną interpretacją przebiegu warstwy nośnej przyjętą w
dokumentacji należy po wykonaniu wykopu, a przed zabetonowaniem fundamentów
-3-
sprawdzić gruntw wykopie i dokonać odbioru z udziałem geologa i potwierdzić to wpisem
do dziennika budowy.
Pod posadzkę piwniczną wykonać nasyp budowlany z pospółki zagęszczonej
do I s = 1,00
Głębokość przemarzania w miejscu lokalizacji obiektu h = 1.0 m.
opracował :
mgr inż. Z. Wojtal
Olsztyn . maj 2012 r.
-4-
„ D A R T „
PRACOWNIA PROJEKTOWANIA I USŁUG BUDOWLANYCH
1O – O27 OLSZTYN ul. Stare Miasto 22
( +48 89 605256764
OBLICZENIA
STATYCZNE
DO PROJEKTU BUDOWLANEGO BUDYNKU ZAPLECZA SOCJALNEGO.
NA TERENIE PROJEKTOWANEGO KOMPLEKSU SPORTOWEGO ORLIK 2012
11-220 Górowo Iławeckie, ul. Szkolna dz. nr. 77/2, 77/3 obr. 3
1.0.
Konstrukcja dachu na budynku zaplecza.
1.1. Obciążenie połaci dachowej
1.1.1. Obciążenie konstrukcją dachu.
Charakterystyczna wartość obciążenia:
Q k = 0,85 kN/m2.
Obliczeniowe wartości obciążenia:
Q o1 = 0,96 kN/m2,
γ f1 = 1,13,
2
Q o2 = 0,77 kN/m ,
γ f2 = 0,90.
Składniki obciążenia:
Dachówka ceramiczna.
Q k = 0,600 kN/m2 = 0,60 kN/m2.
Q o1 = 0,66 kN/m2,
γ f1 = 1,10,
2
γ f2 = 0,90.
Q o2 = 0,54 kN/m ,
Konstrukcja dachu
Q k = 0,1 = 0,10 kN/m2.
Q o1 = 0,12 kN/m2,
γ f1 = 1,20,
2
γ f2 = 0,90.
Q o2 = 0,09 kN/m ,
deskowanie gr. 25 mm
Q k = 6,0 · 0,025 = 0,15 kN/m2.
Q o1 = 0,18 kN/m2,
γ f1 = 1,20,
2
Q o2 = 0,14 kN/m ,
γ f2 = 0,90.
1.2. Śnieg
1.2.1. Dachy dwuspadowy
Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 1,60 kN/m2 przyjęto zgodnie ze
zmianą do normy Az1, jak dla strefy IV.
Współczynnik kształtu C = 0,8·(60-30)/30 = 0,80 jak dla dachu dwuspadowego przy
obciążeniu dla pokryć i płatwi.
30°
30°
C
C2
C1
-5-
Charakterystyczna wartość obciążenia śniegiem:
Q k = 1,6 kN/m2 · 0,8 · ( 60 - 30 ) / 30 = 1,28 kN/m2.
Obliczeniowa wartość obciążenia śniegiem:
Q o = 1,92 kN/m2,
γ f = 1,50.
1.3. Wiatr
1.3.1. Dach dwuspadowy
Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru q k = 0,25 kN/m2 przyjęto jak dla strefy I .
Współczynnik ekspozycji C e = 1,00 przyjęto jak dla terenu A i wysokości nad poziomem
gruntu z = 4,50 m. Ponieważ H/L ≤ 2 przyjęto stały po wysokości rozkład współczynnika
ekspozycji C e o wartości jak dla punktu najwyższego.
4,50
4,5
4,5
0
Współczynnik działania porywów wiatru β = 1,80 przyjęto jak do obliczeń budowli
niepodatnych na dynamiczne działanie wiatru (logarytmiczny dekrement tłumienia ∆ =
0,20; okres drgań własnych T = 0,20 s).
Współczynnik aerodynamiczny C połaci nawietrznej dachu dwuspadowego (α = 30°) wg
wariantu II równy jest C = C z - C w = 0,25, gdzie:
C z = 0,25 jest współczynnikiem ciśnienia zewnętrznego,
C w = 0,00 jest współczynnikiem ciśnienia wewnętrznego.
6
17,5
Wiatr
Wiatr
4,5
2,77
Cz
Charakterystyczna wartość obciążenia wiatrem:
Q k = 0,25 kN/m2 · 1,00 · ( 0,25 - 0,00 ) · 1,8 = 0,11 kN/m2.
Obliczeniowa wartość obciążenia wiatrem:
Q o = 0,14 kN/m2,
γ f = 1,30.
1.4. Obciążenie sufitow.
1.4.1. Sufity z płyty GKF
Charakterystyczna wartość obciążenia:
Q k = 0,70 kN/m3.
Obliczeniowe wartości obciążenia:
Q o1 = 0,87 kN/m3,
γ f1 = 1,22,
Q o2 = 0,63 kN/m3,
γ f2 = 0,90.
-6-
Składniki obciążenia:
Gipsowa bez piasku
Q k = 12,0 · 0,025 = 0,30 kN/m3.
Q o1 = 0,36 kN/m3,
γ f1 = 1,20,
3
Q o2 = 0,27 kN/m ,
γ f2 = 0,90.
Izolacja termicznaz wełny mineralnej gr. 25 cm.
Q k = 1,2 · 0,25 = 0,30 kN/m3.
Q o1 = 0,39 kN/m3,
γ f1 = 1,30,
3
Q o2 = 0,27 kN/m ,
γ f2 = 0,90.
konstrukcja nośna sufitów.
Q k = 0,10 kN/m3.
Q o1 = 0,12 kN/m3,
γ f1 = 1,20,
3
Q o2 = 0,09 kN/m ,
γ f2 = 0,90.
Poz. 1.5 Wymiarowanie krokwi prostych. .
Przyjęto rozstaw krokwi c = 100,0 cm
Moment zginający : M = 3,202 * 0,125* ( 0,96 + 1,92 + 0,14 ) = 3,87 kNm
- przyjęto wstępnie płatwie o przekroju 7,2 x 18 cm
Wx = ( 7.2 x 18,02 / 6
= 389 cm3
Ix = ( 7.2 x 18,03/ 12 = 3499 cm4
Wp = 3,87/ 389,00 = 99,49 cm3 < 130,00
Przyjęty przekrój krokwi 7,2 x 18 cm jest wystarczający.
Sprawdzenie ugięcia :
a = 5/48 x ( 3,87*102* 3,202 )*0,80 / ( 90 000* 3499*1,20 ) = 1,09 cm < 320/200 = 1,60 cm
Przekrój spełnia również warunki ugięcia.
Poz. 1.5.1 Krokwie narożne .
Przyjęto konstrukcyjnie krokwie narozne o przekroju 8 x 18 cm.
Poz. 1.6 Belka kalenicowa.
Przyjęto konstrukcyjnie belkę o przekroju 12 x 12.
Poz. 1.6.1 Miecze wspierające belkę kalenicową.
Przyjęto konstrukcyjnie o przekroju 12 x 12 i wysięgu c = 60 cm z obu stron słupa.
Poz. 1.6.2 Słupy wpierające.
Przyjęto konstrukcyjnie o przekroju 12 x 12.
N = 3,02* 3,20* 0,5* 2,80 = 27,06 kN.
-7-
Poz. 1.7 Beleczki nośne pod zawieszenie sufitów.
Przyjęto rozstaw krokwi c = 88,0 cm
Obciążenie z poz. 1.4 q = 0,87 kN/m2
M = 0,125* 2,802 * 0,87 = 0,86 kNm
- przyjęto wstępnie beleczki o przekroju 6,0 x 12 cm
Wx = ( 6,0 x 12,02 / 6
= 144,0 cm3
Ix = ( 6,0 x 12,03/ 12 = 864 cm4
Wp = 0,86/ 144 = 59,72 cm3 < 130,00
Przyjęty przekrój krokwi 6,0 x 12 cm jest wystarczający.
Sprawdzenie ugięcia :
a = 5/48 x ( 0,86*102* 2,802 ) / ( 90 000* 864*1,20 ) = 0,77 cm < 2,80/250 = 1,12 cm
Przekrój spełnia również warunki ugięcia.
POZ .1.8
Płatw środkowa.
OBCIĄŻENIE płatwi :
g = 0,87* 2,80 kN/mb + c.wł. = 2,80 kN/mb
M x = 0.125* 2,802 * 2,80 = 2,75 kNm
R = 2,80* 2,80 = 7,85 kN
DANE :
przyjęto płatew drewnianą o przekroju 12 x 12 cm
Wx = ( 12 x 122) / 6
= 288 cm3
Ix = ( 12 x 123)/ 12 = 1728 cm4
Wp = 2,75/ 288 = 95,50 cm3 < 130,00
Przyjęty przekrój belki płatwiowej 12 x 12 cm jest wystarczający.
POZ. 2.0
Podciagi i nadproża.
POZ. 2.1 Nadproża nad oknami w ścianach zewnętrznych .
Przyjęto konstrukcyjnie jako prefabrykowane , zestawione z dwóch belek L – 19/150
-8-
POZ. 2.2 Nadproża drzwiowe w ścianach konstrukcyjnych. .
Przyjęto konstrukcyjnie jako prefabrykowane , zestawione z dwóch belek L – 19/120
POZ. 3.0
WIEŃCE.
W poziomach zwieńczenia ścian zewnętrznych pod oparcie konstrukcji dachu zaprojektowano
żelbetowe ściągi w postaci wieńców z betonu B – 2O zbrojonych podłużnie 4 Ø 12. ( A – III )
Pręty główne zbrojenia łączyć należy w róznych przekrojach przekrojach zachowaniem pełnych
zakładów jak dla „ czystego „ rozciągania.
Wieńce na ścianach zewnętrznych ocieplone przez oklejenie styropianem.
POZ. 4.0
ŚCIANY I SŁUPY .
POZ. 4.1. Ściany fundamentowe.
Przyjęto ściany wylewane z betonu zwirowego B – 20 o gr. 20 cm.
POZ. 4.2. Ściany zewnętrzne nadziemia.
Przyjęto ściany warstwowe, murowane o gr. 40 cm. Warstwa nośna z cegły wapienno – piaskowej
gr. 18 cm z na zaprawie cementowo-wapiennej . Izolacja termiczna z wełny mineralnej gr. 12,0 cm.
Obłożenie cegłą klinkierowa gr. 6 cm.
POZ. 4.3
Słupy wewnętrzne..
Przyjęto słupy murowane o przekrojum 25 x 25 cm na zaprawie cementowej zbrojone pionowe w
spoinie środkowej z pręta # 12 ( A – III )
POZ. 4.4
Ścianki działowe, wewnętrzne..
Przyjęto konstrukcyjnie ścianki o gr. 12 cm – murowane z pustaków silikatowych.
POZ. 5.0
FUNDAMENTOWANIE.
POZ. 5.1 Stopa fundamentowa nr 1 pod słup wewnętrzny – nośny.
Obciążenie :
- reakcja od słupa konstrukcji dachu :
- reakcja od płatwi pod oparcie stropu :
- ciężar własny słupa żelbetowego
- obciążenie stopą i naziomem
= 27,06 kN
= 07.85 kN
0,25*0,25*19,00*,1,2* 2,5 = 3,56 kN
19,0*0,50*0,50*1,30*1,10 = 6,80 kN
45,30 kN
- do obliczeń przyjęto ∑ Q = 50,00 kN/mb
Przyjęto warstwę nośną z gruntów piaszczystych o q fn = 1,20 MPa
dla - D min = 1,20 m
A = B = 50 cm
B:L = 1,0
przyjęto q = 1,20 MPa
A = B = 50,00 ; 1,2 = 64,5cm
Przyjęto stopę o wymiarach 65 x 65 x 30 cm z betonu B – 20 – patrz rys. konstrukcyjny.
-9-
POZ. 5.2 Ława fundamentowa nr 2 pod ścianę zewnętrzną – nośną.
Obciążenie :
- ściana murowana
- wieńce żelbetowe
- obciążenie od stropodachu
- obciążenie fundamentem i naziomem :
0,18* 19,0* 1,2* 2,5 = 16,42 kN/mb
0,18*0,25*25,00*1,2*2 = 3,78 kN/mb
( 3,02 + 0,89) *2,80*1,10 = 13,13 kN/mb
1,20* 0,50* 20,00* 1,2 = 14,40 kN/mb
= 47,72 kN/mb
- do obliczeń przyjęto ∑ Q = 50,00 kN/mb
B = 50,00 : 1,20 = 41,66.0 cm. przyjęto ławę 45 x 30 cm z betonu B – 2o zbrojoną podłużnie
4 # 12 ( A – III ) strzemiona Ø 6 co 30 cm.
POZ. 5.3 Ława fundamentowa nr 3 pod ścianę zewnętrzną – szczytową.
Przyjęto ławę 45 x 30 cm z betonu B – 2o zbrojoną podłużnie 4 # 12 ( A – III )
strzemiona Ø 6 co 30 cm.
Olsztyn 05.2012
opracował : mgr inż. Z. Wojtal
- 10 -