Opis techniczny
Transkrypt
Opis techniczny
Opis techniczny do projektu konstrukcyjnego budynku świetlicy wiejskiej w Bukowcu 1. Podstawy formalno – prawne 1.1 Zlecenie inwestora 1.2 Podkłady branżowe 2. Cel i zakres opracowania Przedmiotem opracowania jest część konstrukcyjna do projektu budowlanego budynku świetlicy wiejskiej w Bukowcu Górnym. 3. Opis ogólny budynku Zaprojektowano budynek parterowy, niepodpiwniczony, w środkowej części z poddaszem nieużytkowym. Konstrukcja budynku mieszana /ściany murowane, strop gęsto żebrowy, dach w konstrukcji stalowo-drewnianej/. 4. Opis konstrukcji 4.1 Fundamenty wylewane z betonu B0 • Ławy budynku żelbetowe szerokości b=50 cm, wys. h=40cm, wylewane z betonu B20, zbrojone 4 prętami # 12mm /stal A-III/, strzemiona φ 6mm co 30cm /stal A-0/. • Ławy wokół sceny szerokości b=40cm, wys. h=40cm wylewane z betonu B20, zbrojone 4 prętami # 12mm /stal A-III/, strzemiona φ 6mm co 30cm /stal A-0/. • Stropy o wymiarach 160x160cm wylewane z betonu B20, zbrojone krzyżowo prętami # 12mm co 15 cm /stal A-III/. 4.2 Ściany fundamentowe grubości 24cm murowane z bloczków betonowych fundamentowych na zaprawie cementowej o Rz=5MPa lub wylewane z betonu B20. 1 4.3 Ściany zewnętrzne grub. 25cm murowane z pustaków typu MAX o R c=10MPa na zaprawie cementowo-wapiennej o Rz=3MPa, docieplone styropianem grub. 15cm. 4.4 Ściany wewnętrzne grub. 25cm z pustaków typu MAX o Rc=10MPa na zaprawie cementowo-wapiennej o Rz=3MPa. 4.5 Strop nad parterem gęsto żebrowy typu TERIVA NOVA 4,0/1kJ o dopuszczalnym obciążeniu charakterystycznym zewnętrznym do 4,0kN/m2. 4.6 Wieńce o wym. 25x28cm wylewane z betonu B20, zbrojone 4 # 12mm /stal A-III/, strzemiona φ 6mm co 25cm /stal-A-0/. 4.7 Podłogi żelbetowe wylane z betonu B20. • Podciąg P1 o przekroju 25x50cm zbrojony dołem 6 # 16mm /stal A-III/, strzemiona φ 6mm co 25cm /stal A-0/. • Podciąg P2 o przekroju 25x40cm zbrojony dołem 5 # 20mm /stal A-III/. • Podciąg P3 o przekroju 25x28cm zbrojony dołem 5 # 12mm /stal A-III/. • Podciąg P4 o przekroju 25x40cm zbrojony dołem 3 # 16mm /stal A-III/, strzemiona φ 6mm co 25cm /stal A-0/. 4.8 Słup żelbetowy o przekroju 40x40cm wylany z betonu B20, zbrojony symetrycznie po 3 # 20mm /stal A-III, strzemiona φ 6mm co 20cm /stal A-0/. 4.9 Dach w konstrukcji stalowo-drewnianej kryty blacho dachówką na łatach drewnianych. • Krokwie o przekroju 10x20cm, w rozstawie co około 90cm. Jętki o przekroju 10x18cm. Do obliczeń przyjęto drewno sosnowe lub świerkowe klasy K27 /C30/. • Płatwie w konstrukcji stalowej. Dla mniejszych rozpiętości z 2[160, dla większych z 2[220 zespawanych ze sobą /stal St35z/. • 4.10 Rama podpierająca płatwie z 2[300 /stal St3S/. Nadproża • Dla mniejszych rozpiętości z typowych elementów L”19”. • N1 dla lo=3,30m o przekroju 25x25cm wylane z betonu B20, zbrojone dołem 2 # 12mm /stal A-III/, strzemiona φ 6mm co 18cm /stal A-0/. • N2 dla lo=3,30m o przekroju 25x25cm wylane z betonu B20, zbrojone dołem 3 # 12mm /stal A-III/, strzemiona φ 6mm co 18cm /stal A-0/. 2 4.11 Schody wewnętrzne żelbetowe wylewane z betonu B20, zbrojone prętami o 12mm co 13cm /stal A-III/, pręty rozdzielcze φ 6mm co około 30cm /stal A-0/. Płyta biegu i spocznika grub. 12cm. 4.12 Schody, pochylnia dla niepełnosprawnych wykonać na gruncie. Wylewkę nawierzchni zazbroić przeciwskurczowo siatką z prętów φ 6mm co 20cm. 5. Zabezpieczenia antykorozyjne Elementy stalowe oczyścić w warsztacie do 2-go stopnia oczyszczenia, następnie pomalować 1-krotnie np. farbą poliwinylową do gruntowania, przeciwrdzewną tlenkową.. po wyschnięciu elementy pomalować farbą poliwinylową podkładową ochronną w kolorze żółtym. Po zmontowaniu konstrukcji na budowie, oczyścić styki i uszkodzenia powłok i uzupełnić warstwami j.w. Całość konstrukcji pomalować trzykrotnie arbą nawierzchniową do metali. 6. Warunki gruntowo-wodne Z uwagi na statycznie wyznaczalne schematy konstrukcyjne, proste warunki gruntowo-wodne zaliczam obiekt do pierwszej kategorii geotechnicznej. Do obliczenia przyjęto grunty sypkie o dopuszczalnym obciążeniu kdop=2,0kG/cm2. W trakcie budowy sprawdzić rodzaj gruntu z przyjętym do obliczeń, w przypadku różnic skontaktować się z projektantem. Głębokość posadowienia fundamentów min. h=1,0m od terenu /I strefa przemarzania/. 3 Obliczenia statyczne do projektu budowlanego budynku świetlicy środowiskowej w Bukowcu Górnym Poz. 1 Dach Poz. 1.1 Krokwie - blachodach 0,11kN/m2x1,20=0,13kN/m2 - łaty, kontr łaty 0,03x6,0= 0,18kN/m2x1,10=0,20kN/m2 - membrana 0,05kN/m2x1,20=0,06kN/m2 - wełna min. 0,20x1,20= 0,24kN/m2x1,20=0,29kN/m2 - krokwie /0,10x0,20x6,0/:0,90= 0,13kN/m2x1,10=0,15kN/m2 - płyty g-k 2x0,0125x10,0= 0,25kN/m2x1,20=0,30kN/m2 g = 0,96kN/m2x1,18=1,13kN/m2 - ob. śniegiem 0,70x0,80= s = 0,56kN/m2x1,50=0,84kN/m2 - ob. wiatrem 0,25x0,80x0,40x1,8= w= 0,15kN/m2x1,35=0,19kN/m2 śnieg Qu=0,70kN/m2 /I strefa/ α=24°, sin α=0,407, cosα=0,914, c1=0,80 wiatr qk=0,25 kN/m2 /I strefa/ ce=0,8 cz=0,40, cw=0 c=cz-cw=0,40, =1,80 Zestawienie obciążeń - ob. prostopadłe do połaci /obliczeniowe/ qx=qo cosα+So cos2α+W=1,13 0,914+0,84x0,9142+0,19=1,92kN/m2 - ob. równoległe do połaci /obliczeniowe/ qy=qo sinα+So sinαcosα=1,13 0,407+0,84 0,407 0,914=0,77kN/m2 - ob. prostopadłe do połaci /charakterystyczne/ 4 q’x=q cosα+Sn cos2α+Wk=0,96 0,914+0,56 0,9142+0,15=1,50kN/m2 ld=5,70m Mmax=0,125 qx a1 ld2=0,125 1,92 0,90 5,102=6,24 kN/m2 Siła ściskająca N=0,5 qx a1 ld=0,5x1,92x0,90x5,10=4,41kN Krokwie 10x20cm Ad=10x20=200cm2 Wx=10x202=667cm3 6 Ix=10x203=6667cm4, ix= 6667 =5,77cm 12 200 χc=lo= 510 =88 → kw=0,360 Ix 5,77 kw=0,841 ke σc= N + Mmax Rdc 1 < Rdc m Ad kw Wx Rdm 1 – kw N 1 ke Ad Rdc σc= 441 + 62400 11,5 1 = 6+91= 97 kG/cm2 = 9,7 MPa > Rdc = 11,5MPa 200 0,360 667 13,0 1-0,841 441 1 200 20 przyjmują krokwie 10x20cm ugięcie ƒdop= ld =510=2,55cm 200 200 ƒ= 5x1,52x5104 = 2,23cm< ƒdop=2,55cm 384x90000x6667 Przyjmuję elem. z drewna sosnowego lub świerkowego klasy K27. Poz. 1.2 Płatwie Zestawienie obciążeń na 1m2 dachu 5 - obliczeniowe pionowe go+so cosα+w cosα+=1,13+0,84 0,914+0,19 0,914=2,16kN/m2 - obliczeniowe poziome wosinα=0,19x0,407=0,08kN/ m2 - charakterystyczne pionowe gk+skcosα+wk cosα=0,96+0,56 0,914+0,15 0,914=1,61 kN/ m2 - charakterystyczne poziome wk sinα=0,15 0,407=0,06kN/ m2 obciążenie na 1m płatwi - obliczniowe pionowe qox=2,16 (0,5 5,10+1,40)=8,53kN/m - obliczeniowe poziome qoy=0,08 (0,5 5,10+1,40)=0,32kN/m - charakterystyczne pionowe qx=1,61 (0,5 5,10+1,40)=6,36kN/m - charakterystyczne poziome qy=0,06 (0,5 5,10+1,40)=0,24kN/m Poz. 1.2a Płatew o l=5,60m Momenty zginające Mx=0,125x8,53x5,602=33,44kN/m My=0,125x0,32x5,602=1,25kN/m dla 2 [140 Wx=173cm3, Ix=1210m4 Wy=144cm3, Iy=862m4 σ=334400 +12500 = 1933 + 87 = 2020kg/cm2 = 202,0MPa < 1,1 215 = 236,5MPa 173 144 6 Ugięcie fx dop = fy dop = l = 560 = 2,80cm 200 200 fdop = 2,82 + 2,82 = 3,96cm fx = 5 x 6,36 x 5604 = 3,21cm 384 x 2100000 x 1210 0,24 x 5604 = 0,17cm 2100000 x 862 fy = 5 x 384 f = 3,2172 + 0,172 = 3,21cm < fdop = 3,96cm Przyjmuję płatwie z 2 [160. Poz. 1.2b Płatew o l=8,40m Mx=0,125x8,53x8,402=75,24kN/m My=0,125x0,32x8,402=2,82kN/m Wx=490cm3, Ix=5380m4 dla 2 [220 Wy=370cm3, Iy=2,82m4 σ= Mx + My < 1,1R Wx Wy σ=752400 +28200 = 1536 + 76 = 1612kg/cm2 = 161,2MPa < 1,1R = 236,5MPa 490 370 ugięcie fx dop = fy dop = l = 840 = 4,20cm 200 200 fdop = 4,22 + 4,22 = 5,94cm fx = 5 x 6,36 x 8404 = 3,65cm 384 x 2100000 x 5380 fy = 5 384 x 0,24 x 8404 = 0,25cm 2100000 x 2960 f = 3,652 + 0,252 = 3,66cm fdop = 3,65cm Przyjmuję płatwie z 2 [220. Poz. 1.3 Rama Zebranie obciążeń - od płatwi z poz. 1.2a 6,36 (1,6+0,5x5,6)=P=27,98kNx1,34=37,50kN - c. wł. g=0,40kN/mx1,1=0,44kN/m 7 RA=RB=0,44x6,0+37,50=40,14kN MA=MB=0,44x12,02 – 37,50x4,70x7,30 = -5,28-107,22= -112,50kN/m 12,0 12,0 MC=40,14x4,70-0,44x4,70x2,35=188,66-4,86=183,80kN/m Wx potr.=1838000=855cm3 2150 Przyjmuję ramę z 2 [ 300 o Wx=1070cm3. Poz. 1.4 Słup S1 Zebranie obciążeń: - od ramy poz.. 1.3 30,88kNx1,30=40,14kN - od podciągu z poz. 2.3 60,26kNx1,24=74,75kN - c. wł. słupa 0,30x0,30x4,4x24,0= 9,50kNx1,10=10,45kN N = 100,64kN1,25=125,34kN MA=86,54kN/m x 1,30=112,5kN/m beton B20, stal A-III (34GS) słup 40x40cm lo = 440 = 14,7 > 10 h 30 en=440=0,73cm 600 en=40=1,0cm 40 en=1,0cm 8 en=1,0cm es= 112,5 = 0,90m 125,34 eo=es+en=90+1=91cm β=eo=91=2,28 βmin=0,19<3,0 n 40 no= N = 125 10 = 0,068 Rb b h 11,5 40x40 mo=no eo=0,068 91=0,16 eo=91=2,28>0,15 h 40 h 40 Ea=2,1 105MPa kd=1+Nd=1+1,3=2,3 N Nkr=Rb b h 1,6 Ea mo+(0,1 Eb +lo2 no) 26 = 11,5 0,40x0,40 1,6 2,1 105 0,16+ 0,1 0,27 105= lo 2 Ra Rb h2 2+kd 4,4 2 350 11,5 h 0,4 + 4,402 0,07 2,6 = 0,0152 [153,6 + (234,8+8,23) 0,6] = 4,55MN 0,402 2+2,3 η= 1 = 1 =1,03 1- N 1-0,125 Nkr 4,55 ea=η eo + h – a = 1,03 0,91 + 0,40 – 0,03 = 0,94 + 0,20 – 0,03 = 1,11m 2 2 ea=1,11m>ho-a’=0,40-0,03=0,37m duży mimośród A=N ea = 0,125 1,11 = 2,534MPa b ho2 0,40 0,372 µN = N = 0,125 =0,0024=0,24% b ho Ra 0,40x0,37x350 dla µ=µN=0,24% → AN=0,723MPa µa=µac=(A-AN) ho =(2,534 – 0,723) 0,37 = 0,0056 = 0,56% Ra(ho-a’) 350 0,34 Fa=Fac=0,0056 x 40 x 37 = 8,29m2 Przyjmuję zbrojenie symetryczne 3 o 20mm o Fa=Fac=3 3,14=9,42an2. Poz. 2 Strop nad parterem Poz. 2.1 Strop gęsto żebrowy Zebranie obciążeń: 9 - gres 0,64kN/m2x1,20=0,77kN/m2 - wylewka betonowa 0,04x22,0= 0,88kN/m2x1,10=0,97kN/m2 - folia 0,05kN/m2x1,20=0,06kN/m2 - styropian 0,04x0,45= 0,02kN/m2x1,20=0,02kN/m2 - strop Teriva 2,68kN/m2x1,10=2,95kN/m2 - tynk cem.-wap. 0,015x19,0= 0,29kN/m2x1,20=0,34kN/m2 - ob. użytkowe g = 4,56kN/m2x1,12=5,11kN/m2 p = 1,20kN/m2x1,40=1,68kN/m2 q = 5,76kN/m2x1,18=6,79kN/m2 Obciążenie charakterystyczne poza ciężarem własnym – 3,08kN/m 2. Przyjmuję strop gęsto żebrowy Teriva Nova 4,0/1kJ o dop. obciążeniu zewnętrznym 4,0kN/m2. Poz. 2.2 Podciąg P1 Zebranie obciążeń: - od stropu z poz. 2.1 4,56x6,0= 27,36kN/m x 1,12=30,64kN/m - c. wł. 0,25x0,50x24,0= 3,00kN/m x 1,10=3,30kN/m - ob. użytkowe 1,20x6,0= g= 30,36kN/m x 1,12=33,94kN/m p= 7,20kN/m x 1,40=10,08kN/m q= 37,56kN/m x 1,17=44,02kN/m l=1,05x4,95=5,20m Mmax=0,125x44,02x5,202=148,79kN/m Wymiarowanie: beton B20, stal A-III b=25cm, h=50cm, ho=50-3=47cm A= 14879000 =2,694→ =0,862 25x472x100 Fa= 14879000 =10,49cm2 0,862x47x350x100 1 Przyjmuję zbrojenie dołem 6 o 16mm o Fa=12,06cm2, górą 2 o 12mm, przy podporze odgięte 2 o 16mm, strzemiona φ 6mm co 25cm /stal A-0/. Poz. 2.3 Podciąg P2 Zebranie obciążeń: - od dachu z poz. 1.1 1,52x0,5x12,0= 9,12kN/m x 1,30=11,86kN/m - od wieńca 0,25x0,25x24,0= 1,50kN/m x 1,10=1,65kN/m - c. wł. 0,25x0,40,24,0= 2,40kN/m x 1,10=2,64kN/m q= 13,02kN/m x 1,24=16,15kN/m q=16,15kN/m (13,02kN/m) RA*=13,02x7,20x3,60=60,26kN 5,60 RA=16,15x7,20x3,60=74,75kN 5,60 RB*=13,02x5,60x2,80-13,02x1,60x0,80=33,48kN 5,60 RB=16,15x5,60x2,80-16,15x1,60x0,80=41,53kN 5,60 T(x)=0 41,53-16,15x=0 x=2,57 M(x)*=33,48x2,57-13,02x2,57x1,285=86,04-43,0=43,04kN/m M(x)=41,53x2,57-16,15x2,57x1,285=106,73-52,21=54,52kN/m Wymiarowanie: 1 beton B20, stal A-III (34GS) b=25cm, h=40cm, ho=40-3=37cm A= 5452000 =1,593 → =0,925 25x372x100 Fa= 5452000 =4,55cm2 2x350 25x37 x100 Przyjmuję zbrojenie dołem 5 o 12mm o Fa=5,65cm2. M*A= -13,02x1,60x0,80= -16,67kN/m MA= -16,15x1,60,0,80= -20,67kN/m A= 2067000 =0,604 → =0,973 25x372x100 Fa= 2067000 =1,64cm2 0,973x37x350x100 Przyjmuję zbrojenie górą 2 o 12mm o Fa=2,26cm2. Poz. 2.4 Podciąg P3 Zebranie obciążeń: - od ściany 0,25x2,5x14,0= 8,75kN/m x 1,20=10,50kN/m - c. wł. 0,25x0,28x24,0= 1,68kN/m x 1,10=1,85kN/m g= l=5,20m Mmax=0,125x12,35x5,202=41,74kN/m Wymiarowanie: beton B20, stal A-III (34GS) b=25cm, h=28cm, ho=28-3=25cm A= 4174000 =2,672 → =0,867 25x252x100 Fa= 4174000 =5,50cm2 25x252x350x100 1 10,43kN/m x 1,19=12,35kN/m Przyjmuję zbrojenie dołem 5 o 12mm o Fa=5,65cm2. poz. 2.5 Podciąg P4 Zebranie obciążeń: - c. wł. 0,25x0,40x24,0 g= 2,40kN/m x 1,10=2,64kN/m g=2,64kN/m RA=RB=0,5x2,64x8,40=11,09kN Mmax=0,125x2,64x8,402=23,29kN/m Wymiarowanie: beton B20, stal A-III (34GS) b=25cm, h=40cm, ho=40-3=37cm A= 2329000 =0,681 → =0,967 25x372x100 Fa= 2329000 =1,86cm2 0,967x372x350x100 Przyjmuję zbrojenie dołem 3 o 16mm o Fa=6,03cm2, górą 2 o 12mm, strzemiona φ 6mm co 25cm. Poz. 3 Nadproża Poz. 3.1 Nadproże N1 Zebranie obciążeń: 1 - od ściany 0,25x0,80x14,0= 2,80kN/m x 1,20=3,36kN/m - c. wł. nadproża 0,25x0,25x24,0= 1,50kN/m x 1,10=1,65kN/m g= 4,30kN/m x 1,17=5,01kN/m l=1,05x3,30=3,47m Mmax=0,125x5,01x3,472=7,54kN/m Wymiarowanie: beton B20, stal A-III (34GS) b=25cm, h=28cm, ho=28-3=25cm A= 754000 =0,623 → =0,972 25x222x100 Fa= 754000 =1,01cm2 0,972x222x350x100 Przyjmuję zbrojenie dołem 2 o 12mm o Fa=2,26cm2 Poz. 3.2 Nadproże N2 Zebranie obciążeń: - od ściany 0,25x2,50x14,0= 8,75kN/m x 1,20=10,50kN/m - c. wł. 0,25x0,25x24,0= 1,50kN/m x 1,10=1,65kN/m g= l=1,05x3,30=3,47m Mmax=0,125x12,15x3,472=18,29kN/m Wymiarowanie: beton B20, stal A-III (34GS) b=25cm, h=25cm, ho=25-3=22cm A= 1829000 =1,512 → =0,928 25x222x100 Fa= 1829000 =2,56cm2 2 0,928x22 x350x100 1 10,25kN/m x 1,19=12,15kN/m Przyjmuję zbrojenie dołem 3 o 12mm o Fa=3,39cm2, strzemiona φ 6mm co 18cm /stal A-)/. Poz. 4 Schody Zebranie obciążeń: tgα=17,75 – 0,657α = 33°20’ 27 cosα=0,837 bieg - gres 0,64kN/m2x1,20=0,77kN/m2 - wylew stopnie 0,5x0,178x22,0= 1,96kN/m2x1,10=2,15kN/m2 - płyta (0,12x24,0):0,837= 3,44kN/m2x1,10=3,78kN/m2 - tynk (0,015x19,0):0,837= 0,34kN/m2x1,20=0,41kN/m2 - ob. użytkowe g1 = 6,38kN/m2x1,12=7,11kN/m2 p = 4,00kN/m2x1,30=5,20kN/m2 q1 10,38kN/m2x1,19=12,31kN/m2 płyta spocznika - gres 0,64kN/m2x1,20=0,77kN/m2 - płyta 0,12x24,0= 2,88kN/m2x1,10=3,17kN/m2 - tynk cem.-wap. 0,015x19,0= 0,29kN/m2x1,20=0,34kN/m2 - ob. użytkowe 1 g2 = 3,81kN/m2x1,12=4,28kN/m2 p = 4,00kN/m2x1,30=5,20kN/m2 q2 7,81kN/m2x1,21=9,48kN/m2 RA=12,31x2,25x2,715+9,48x1,59x0,795=75,20+11,98=22,70kN 3,84 3,84 RB=12,31x2,25x1,125+9,48x3,045=31,16+45,90=20,07kN 3,84 3,84 T(x)=0 22,70-12,31x=0 x=1,84 M1=M(x)=22,70x1,84-12,31x1,84x0,92=41,77-20,84=20,93kN/m Wymiarowanie: beton B20, stal A-III (34GS) b=100cm, h=12cm, ho=12-2=10cm A= 2093000 =2,093 → =0,897 25x222x100 Fa= 2093000 =6,67cm2 0,897x10x350x100 Przyjmuję zbrojenie o 12mm co 13cm o Fa=8,70cm2. Poz. 5 Fundamenty Poz. 5.1 Ława pod ścianę zewnętrzną nośną Zebranie obciążeń: - od dachu z poz. 1.1 1,52x6,0= 9,12kN/m - od stropu z poz. 2.1 5,76x0,5x6,0= 17,28kN/m - od ściany 0,25x3,0x14,0= 10,50kN/m - od wieńców 2x0,25x0,25x24,0= 3,00kN/m - od ściany fund. 0,24x1,50x22,0= 7,92kN/m - c. wł. ławy 0,60x0,40x24,0= 5,76kN/m ∑N = σ= 5358 =1,07kg/cm2 1 53,58kN/m 50x100 Przyjmuję ławę o szerokości b=50cm. Poz. 5.2 Ława pod ścianę wewnętrzną nośną Zebranie obciążeń: - od stropu z poz. 2.1 5,76x6,0= 34,56kN/m - od ściany 0,25x3,00x14,0= 10,50kN/m - od wieńca 0,25x0,28x24,0= 1,68kN/m - od ściany fund. 7,92kN/m - c. wł. ławy 5,76kN/m ∑N = 60,42kN/m σ= 6042 =1,21kg/cm2 50x100 Przyjmuję ławę o szerokości b=50cm. Poz. 5.3 Stopa pod słup Zebranie obciążeń: - od słupa z poz. 1.4 100,64kN/m - c. wł. stopy 1,60x1,60x1,4x22,0= 78,85kN/m ∑N = M=0,5x86,54=43,27kN/m stopa 160x160cm F=160x160=25600cm2 Wx=160x1602=682667cm3 6 σ1,2= N +M = 17949 + 432700 = 0,70 0,63 F – W 25600 - 682667 1 179,49kN/m σ1=1,32kg/cm2 σ2=0,07kg/cm2 Przyjmuję stopę 160x160cm. 1