Temat: OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU
Transkrypt
Temat: OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU
Temat: OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO BUDYNKU B Lokalizacja : ul. Trzy Lipy 3 Inwestor : Pomorska Specjalna Strefa Ekonomiczna Obiekt : Budynek B Branża : Konstrukcyjna Projektował: mgr inż. Waldemar Barski upr. nr POM/0078/PWOK/06 Sprawdził: mgr inż. Andrzej Kochański upr. nr WAM/0033/POOK/07 Jednostka proj.: Dla Miejscowość i data: Gdańsk, 13 luty 2009r. Zawartość: Opracowanie zawiera 55 stron kolejno ponumerowanych. Wydruk dwustronny. ARCHPLUS wykonał wb.konstruktor Spis treści: 1.0 Założenia projektowe 1.1. Normatywy techniczne projektowania 1.2. Normy 1.3. Materiały 2.0. Stropodach nad V-tym piętrem 2.1. Płyty stropu 2.1.1 Zebranie obciążeń 2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójprzęsłowej 7,5*3x7,5 m 2.1.3 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty jednoprzęsłowej 3,6 m 2.2. Słupy żelbetowe V piętra 3.0. Stropodach i strop nad IV-tym piętrem – poziom wierzchu wykończonego stropu +20,55 3.1. Płyty stropu 3.1.1 Zebranie obciążeń 3.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wielopolowych 13x3 moduł 7,5x7,5m 3.1.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójprzęsłowej – kierunek poprzeczny 3.1.2.1.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt 3.1.2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt 3.1.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty dłuższej niż 5 przęseł – kierunek podłużny 3.1.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt 3.1.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt 3.1.3 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójkątnej balkonu 3.2. Słupy żelbetowe IV piętra 4.0. Strop nad III-im piętrem – poziom wierzchu wykończonego stropu +16,50 4.1. Płyty stropu 4.1.1 Zebranie obciążeń 4.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wielopolowych 13x3 moduł 7,5x7,5m 4.1.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójprzęsłowej – kierunek poprzeczny 4.1.2.1.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt 4.1.2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt 4.1.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty dłuższej niż 5 przęseł – kierunek podłużny 4.1.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt 4.1.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt 4.1.3 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójkątnej balkonu 4.1.4 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wspornika wysuniętej elewacji ( między osiami 6 i 7 ) 4.2. Słupy żelbetowe III piętra 5.0. Strop nad II-im piętrem – poziom wierzchu wykończonego stropu +12,45 5.1. Płyty stropu 5.1.1 Zebranie obciążeń 5.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wielopolowych 13x3 moduł 7,5x7,5m 5.1.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójprzęsłowej – kierunek poprzeczny 5.1.2.1.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt 5.1.2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt 5.1.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty dłuższej niż 5 przęseł – kierunek podłużny 5.1.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt 5.1.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt 5.1.3 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójkątnej balkonu 5.1.4 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wspornika wysuniętej elewacji ( między osiami 6 i 7 ) 5.2. Słupy żelbetowe II piętra 6.0. Strop nad I-ym piętrem – poziom wierzchu wykończonego stropu +8,40 6.1. Płyty stropu 6.1.1 Zebranie obciążeń 6.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wielopolowych 13x3 moduł 7,5x7,5m 6.1.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójprzęsłowej – kierunek poprzeczny 6.1.2.1.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt 6.1.2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt 6.1.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty dłuższej niż 5 przęseł – kierunek podłużny 6.1.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt 6.1.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt 6.1.3 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójkątnej balkonu 6.1.4 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wspornika wysuniętej elewacji ( między osiami 6 i 7 ) 6.2. Słupy żelbetowe I piętra 6.3. Dźwigar podporowy w osi E 6.4. Dźwigar podporowy w osi 14 7.0. Strop nad parterem – poziom wierzchu wykończonego stropu +4,35 7.1. Płyty stropu 7.1.1 Zebranie obciążeń 7.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wielopolowych 13x3 moduł 7,5x7,5m 7.1.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójprzęsłowej – kierunek poprzeczny 7.1.2.1.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt 7.1.2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt 7.1.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty dłuższej niż 5 przęseł – kierunek podłużny 7.1.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt 7.1.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt 7.2. Słupy żelbetowe parteru 8.0. Strop nad piwnicą – poziom wierzchu wykończonego stropu +0,00 8.1. Płyty stropu w obrysie budynku 8.1.1 Zebranie obciążeń 8.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wielopolowych 13x3 moduł 7,5x7,5m 8.1.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójprzęsłowej – kierunek poprzeczny 8.1.2.1.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt 8.1.2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt 8.1.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty dłuższej niż 5 przęseł – kierunek podłużny 8.1.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt 8.1.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt 8.2. Płyty stropu poza obrysem budynku – pod terenem 8.2.1 Zebranie obciążeń 8.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wielopolowych 13x3 moduł 7,5x7,5m 8.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójprzęsłowej – kierunek poprzeczny 8.2.2.1.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt 8.2.2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt 8.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty dłuższej niż 5 przęseł – kierunek podłużny 8.2.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt 8.2.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt 8.3. Słupy żelbetowe piwnicy 8.4. Podciągi płyt na styku dylatacyjnym 8.4.1 Zebranie obciążeń 8.4.2 Wymiarowanie zbrojenia dla podciągów wieloprzęsłowych ( powyżej 5 przęseł ) 8.4.3 Wymiarowanie zbrojenia dla podciągów trójprzęsłowych 9.0. Klatki schodowe wewnętrzne 9.1. Klatka schodowa nr 1 ( pomiędzy osiami 1 i 2 ) 9.1.1 Biegi schodowe 9.1.1.1 Zebranie obciążeń 9.1.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla biegu L = 7,5 m 9.1.2 Belka wsporcza 9.1.2.1. Zebranie obciążeń 9.1.2.2. Wymiarowanie zbrojenia dla belki L = 3,6 m 9.2. Klatka schodowa nr 2 ( pomiędzy osiami 7 i 8 ) 9.2.1 Biegi schodowe 9.2.1.1 Zebranie obciążeń 9.2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla biegu L = 7,5 m 9.3. Klatka schodowa nr 1 ( pomiędzy osiami 11 i 12 ) 9.3.1 Biegi schodowe 9.3.1.1 Zebranie obciążeń 9.3.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla biegu L = 7,5 m 9.3.2 Belka wsporcza 9.3.2.1. Zebranie obciążeń 9.3.2.2. Wymiarowanie zbrojenia dla belki L = 3,6 m 10.0. Fundamentowanie 10.1. Ściany oporowe piwnicy 10.1.1. Zebranie obciążeń ścian 10.1.2. Wymiarowanie zbrojeń ścian 10.2. Płyta fundamentowa pod budynkiem 10.2.1. Zebranie obciążeń 10.2.2. Wyznaczenie grubości płyty 10.2.3. Wymiarowanie zbrojenia płyty 10.3. Płyta fundamentowa pod terenem 10.3.1. Zebranie obciążeń 10.3.2. Wyznaczenie grubości płyty 10.3.3. Wymiarowanie zbrojenia płyty 11.0. Trzony windowe 11.1. Trzon o wymiarach wewnętrznych 165x250cm 11.1.1 Ściany trzonów 11.1.1.1 Zebranie obciążeń ścian 11.1.1.2. Wymiarowanie zbrojeń ścian 11.1.2. Płyta fundamentowa pod trzonem 11.1.2.1 Zebranie obciążeń 11.1.2.2. Wymiarowanie zbrojeń płyty 11.1.3. Płyta stropowa nad trzonem 11.1.3.1 Zebranie obciążeń 11.1.3.2. Wymiarowanie zbrojeń płyty ( dozbrajanie stropu kondygnacji ) 11.2. Trzon o wymiarach wewnętrznych 165x210cm 1.0 Założenia projektowe 1.1. Normatywy techniczne projektowania - obciążenie konstrukcji : 3 - wiatr I strefa wg PN – 77/B – 02011, przy gęstości powietrza wynoszącej = 1,23 kg/m - charakterystyczna prędkość wiatru Vk = 20 m/s - strefa śniegowa I ( wg PN ) - współczynniki bezpieczeństwa : - ciężar własny konstrukcji 1,1 - wiatr 1,3 - wiatr bardzo silny 2,65 - materiały uzupełniające: - Techniczne badania podłoża gruntowego – opracowanie z czerwca 2008 - Wizja lokalna 1.2. Normy Obowiązujące na dzień 13-02-2009 oraz inne: - PN - 82/B - 02001 - Obciążenia stałe - PN - 82/B - 02003 - Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe - PN - 80/B - 02010 - Obciążenie śniegiem - PN - 77/B - 02011 – Obciążenie wiatrem - PN - 81/B - 03150.01 i .02 - Konstrukcje z drewna i materiałów drewnopochodnych - PN - 90/B - 03200 - Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. - PN - 84/B - 03264 - Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężane - PN - 86/H - 84018 - Stal niskostopowa - PN - 88/H - 84020 - Stal niskostopowa konstrukcyjna ogólnego przeznaczenia. Gatunki. - PN - 77/B - 06200 - Konstrukcje stalowe budowlane. Wymagania i badania. - PN - 87/B - 03002 - Konstrukcje murowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. 1.3. Materiały - beton w elementach projektowanych klasy B-37 - stal zbrojenia głównego w elementach projektowanych klasy A-IIIN ( BSt500S ) - konstrukcje uzupełniające stal St3SX i 18G2A; - śruby klasy 5.8 i 8.8 z zastosowaniem przeciwnakrętek - spoiny połączeń spawanych na pełną nośność przekroju 2.0. Stropodach nad V-tym piętrem 2.1. Płyty stropu 2.1.1 Zebranie obciążeń Nazwa 1. ciężar własny: Warstwa ochronna z otoczaków 10cm Izolacja i papa Styropian gr. 15cm 0,15*1,0 Folia PCV (2 warstwa) Warstwa spadkowa śr. 14cm ( od 4 do 24cm ) Płyta stropu żelbetowego gr. 25 cm 0,25*24,0 Tynk cem-wap. gr. 1.5cm 0,015*19,0 Łącznie c. własny: 2. Śnieg: 2 I strefa Qk= 0.9 kN/m C = 1,6 dla zaspy śnieżnej 2 Sk= 0.9*1,6 = 1,44 kN/m 2 S = 1,44*1.4 = 2,02 kN/m 3. Obciążenie od wiatru: dla attyk charakt. [kN/m2] f Oblicz. [kN/m2] 1,90 0,1 0.15 1,2 1,2 1.2 2,28 0,12 0.18 0.01 2,66 6,00 1.2 1,1 1.1 0.01 2,93 6,60 0,29 1,2 0,34 11,11 1,44 12,46 1.4 2,02 I strefa qk= 0.35 kPa Teren B – Ce= 0.8 = 1.8 Cz= 0.7 parcie Cz= -0.4 ssanie Pk= qk*Ce*Cz* P = Pk*1.3 4. Obciążenie od central klimatyzacyjnych klimatyzatory na dachu: waga 6400 kG tj. 64 kN powierzchnia: 9x2,8m obciążenie na dach równomiernie rozłożone: 2,54 kPa 0.35 (parcie) -0.26 (ssanie) 1.3 0.46 (parcie) -0.34 (ssanie) 2,55 1.3 3,32 Obciążenie ciągłe równomiernie rozłożone dla powierzchni dachowej nad V-ym piętrem równa się: dach1 2 = 12,46 + 2,02 +3,32 = 17,80 kN/m przyjęto 18,0 kPa Pod klimatyzatorami q dach2 2 = 12,46 + 2,02 = 14,48 kN/m przyjęto 15,0 kPa Bez klimatyzatorów q 2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójprzęsłowej 7,5*3x7,5 m Przyjęto beton B-37, a stal klasy A-IIIN ( BSt500S ). Wysokość konstrukcyjna ho= 25-3,5cm = 21,5cm; otulina 2,5 cm; wymiarowanie dla 1,0 m. Pasmo przęsłowe – kierunek podłużny Wyciąg z obliczeń statycznych: Momenty zginające: Max przęsła: 65,87 kNm Max podpory: 88,02 kNm Tnące: Max: 58,68 kN Min: -67,99 kN Pasmo podporowe – kierunek podłużny Wyciąg z obliczeń statycznych: Momenty zginające: Max przęsła: 168,5 kNm Max podpory: 201,4 kNm Tnące: Max: 119,8 kN Min: -131,9 kN Pasmo przęsłowe – kierunek poprzeczny Wyciąg z obliczeń statycznych: Momenty zginające: Max przęsła: 105,5 kNm Tnące: Max: 56,2 kN Min: -56,2 kN Pasmo podporowe – kierunek poprzeczny Wyciąg z obliczeń statycznych: Momenty zginające: Max przęsła: 196,88 kNm Max podpory: 328,12 kNm Tnące: Max: 210,0 kN Min: -210,0 kN Zbrojenie pasma przęsłowego trójpolowego - przęsła: Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,25 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 3,5 Otulina górna a' [ cm ] 3,5 [ mm ] 12 n [ szt. ] 8 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 9,0 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 m [ szt. ] 0 0,0 Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] 66,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,02 0,55 x/ho = 0,084973 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,21 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 74,46729914 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 0,886295069 [ MPa ] 17,54864236 Naprężenia w stali [ MPa ] 354,52 Przyjęto pręty śr. 12mm co 12,5cm dołem w przęśle w paśmie przęsłowym. Zbrojenie pasma przęsłowego trójpolowego - podpory: Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,25 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 3,5 Otulina górna a' [ cm ] 3,5 [ mm ] n [ szt. ] 8 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 16,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych 16 m [ szt. ] 0 Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] Powierzchnia zbrojenia górnych 88,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,03 0,55 x/ho = 0,151062 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,20 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 127,8175104 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 0,688481568 [ MPa ] 13,63193505 Naprężenia w stali [ MPa ] 275,39 Przyjęto pręty śr. 16mm co 12,5cm górą nad podporami w paśmie przęsłowym. Zbrojenie pasma podporowego trójpolowego - przęsła: Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,25 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 3,5 3,5 Otulina górna a' [ cm ] [ mm ] 16 n [ szt. ] 12 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 24,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych m [ szt. ] 0 Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] Powierzchnia zbrojenia górnych 168,50 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,05 0,55 x/ho = 0,226593 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,19 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 183,8940383 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 0,916288541 [ MPa ] 18,1425131 Naprężenia w stali [ MPa ] 366,52 Przyjęto pręty śr. 16mm co 8,5cm dołem w przęsłach w paśmie podporowym. Zbrojenie pasma podporowego trójpolowego - podpory: Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,25 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 3,5 Otulina górna a' [ cm ] 3,5 [ mm ] 20 n [ szt. ] 10 Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 31,4 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 m [ szt. ] 0 Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] Ilość prętów górnych Powierzchnia zbrojenia górnych 201,50 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,06 0,55 x/ho = 0,295043 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,18 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 230,2032323 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 0,875313513 [ MPa ] 17,33120756 Naprężenia w stali [ MPa ] 350,13 Przyjęto pręty śr. 20mm co 10cm górą nad podporami w paśmie podporowym. Zbrojenie pasma przęsłowego jednopolowego: Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,25 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 3,5 Otulina górna a' [ cm ] 3,5 [ mm ] 16 Średnica prętów dolnych n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Ilość prętów dolnych Fa [ cm2 ] 20,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 m [ szt. ] 0 Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] Ilość prętów górnych Powierzchnia zbrojenia górnych 105,50 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,04 0,55 x/ho = 0,188828 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,19 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 156,50846 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 0,674084967 [ MPa ] 13,34688234 Naprężenia w stali [ MPa ] 269,63 Przyjęto pręty śr. 16mm co 10cm dołem w przęśle w paśmie przęsłowym. Zbrojenie pasma podporowego jednopolowego-przęsło: Nazwa Wysokość Symbol h Jednostki Wartość [m] 0,25 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 3,5 Otulina górna a' [ cm ] 3,5 [ mm ] 20 n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 31,4 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych m [ szt. ] 0 Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] Powierzchnia zbrojenia górnych 197,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,06 0,55 x/ho = 0,295043 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,18 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 230,2032323 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 0,855765569 [ MPa ] 16,94415826 Naprężenia w stali [ MPa ] 342,31 Przyjęto pręty śr. 20mm co 10cm dołem w przęśle w paśmie podporowym. Zbrojenie pasma podporowego jednopolowego-podpora: Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,25 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 3,5 Otulina górna a' [ cm ] 3,5 [ mm ] 25 n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 49,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 m [ szt. ] 0 Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych Powierzchnia zbrojenia górnych 328,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,10 0,55 x/ho = 0,461005 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,17 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 324,6797664 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 1,01022618 [ MPa ] 20,00247835 Naprężenia w stali [ MPa ] 404,09 Przyjęto pręty śr. 25mm co 10cm górą nad podporą w paśmie podporowym. 2.1.3 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty jednoprzęsłowej 3,6 m Nazwa Wysokość Symbol h Jednostki Wartość [m] 0,25 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 3,5 Otulina górna a' [ cm ] 3,5 [ mm ] 12 n [ szt. ] 8 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 9,0 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 m [ szt. ] 0 Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] 0,0 25,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,02 0,55 x/ho = 0,084973 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,21 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 74,46729914 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 0,335717829 [ MPa ] 6,647213014 Naprężenia w stali [ MPa ] 134,29 Przyjęto pręty śr. 12mm co 12,5cm dołem w przęśle poprzecznie do dłuższego boku. 2.2. Słupy żelbetowe V piętra Beton Zbrojenie podłużne Zbrojenie poprzeczne : B37 fcd = 20,00 (MPa) : A-IIIN typ RB 500 : A-0 typ St0S Geometria: C Srednica Wysokość: Grubość płyty Wysokość belki Otulina zbrojenia Ac Icy Icz ciężar objętościowy = 2447,32 (kG/m3) fyd = 420,00 (MPa) fyd = 190,00 (MPa) = 60,0 (cm) = 3,55 (m) = 0,25 (m) = 0,25 (m) = 5,0 (cm) = 2827,43 (cm2) = 628044,2 (cm4) = 628044,2 (cm4) Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B-03264 (2002) Słup prefabrykowany : nie Uwzględnienie smukłości : tak Konstrukcja o węzłach nieprzesuwnych Obciążenia: Przypadek Natura Grupa f G1 stałe 1 f - współczynnik obciążenia 1,10 Nd/N 0,80 N (kN) 850,00 Wyniki obliczeniowe: Analiza smukłości Kierunek Y: Konstrukcja nieprzesuwna Kierunek Z: Konstrukcja nieprzesuwna lcol (m) lo (m) Kierunek Y: 3,55 3,55 23,74 Kierunek Z: 3,55 3,55 23,74 Myg (kN*m) 350,00 Myd (kN*m) 250,00 My (kN*m) 310,00 Mzg (kN*m) 280,00 Mzd (kN*m) 315,00 Słup krępy (pominięcie smukłości). Słup krępy (pominięcie smukłości). Analiza SGN Kombinacja wymiarująca: 1.10G1 Siły przekrojowe: N = 935,00 (kN) My = 385,00 (kN*m) Siły wymiarujące: NSd = 935,00 (kN) MSdy = 403,70 (kN*m) Mimośród niezamierzony: eaz = 2,0 (cm) eay = max((lcol/600), hy/30, 1.0cm) eaz = max((lcol/600), hz/30, 1.0cm) hy = 0,60 (m) hz = 0,60 (m) Mimośród konstrukcyjny: eez = 41,2 (cm) ee = M/N Mimośród początkowy: eoz = 43,2 (cm) eo = e e + e a Mz = 346,50 (kN*m) MSdz = 365,20 (kN*m) eay = 2,0 (cm) eey = 37,1 (cm) eoy = 39,1 (cm) Mz (kN*m) 301,00 Współczynnik zwiększający y = 1,00 Mimośród obliczeniowy: etotz = 43,2 etot = * eo Odkształcenie maksymalne: Beton : -3,50‰ Zbrojenie ściskane : -2,69‰ Zbrojenie rozciągane : 5,19‰ Nośność(względem środka ciężkości przekroju betonowego) Beton: NRd(b) = 1379,53 (kN) MRdy(b) = 199,34 (kN*m) Zbrojenie: NRd(s) = -434,92 (kN) MRdy(s) = 208,50 (kN*m) NRd = NRd(b)+ NRd(s) = 944,60 (kN) MRdy = MRdy(b)+ MRdy(s) = 407,85 (kN*m) MRdz = MRdz(b)+ MRdz(s) = -368,95 (kN*m) Zbrojenie - wyliczona powierzchnia: As = 46,65 (cm2) Przekrój zbrojony prętami 20,0 (mm) Całkowita liczba prętów w przekroju = 15 =0 Liczba prętów na boku b Liczba prętów na boku h =0 rzeczywista powierzchnia Asr = 47,12 (cm2) Stopień wykorzystania przekroju (As/Asr) = 98,98 % Stopień zbrojenia: = 1,67 % = Asr/Ac Zbrojenie: Pręty główne (RB 500): 15 20,0 l = 3,50 (m) Zbrojenie poprzeczne (St0S): strzemiona: 14 6,0 l = 1,76 (m) z = 1,00 etoty = 39,1 MRdz(b) = -181,91 (kN*m) MRdz(s) = -187,05 (kN*m) 3.0. Stropodach i strop nad IV-tym piętrem – poziom wierzchu wykończonego stropu +20,55 3.1. Płyty stropu 3.1.1 Zebranie obciążeń Nazwa 1. ciężar własny: Warstwa ochronna z otoczaków 10cm Izolacja i papa Styropian gr. 15cm 0,15*1,0 Folia PCV (2 warstwa) Warstwa spadkowa śr. 14cm ( od 4 do 24cm ) Płyta stropu żelbetowego gr. 25 cm 0,25*24,0 Tynk cem-wap. gr. 1.5cm 0,015*19,0 Łącznie c. własny: 2. Śnieg: 2 I strefa Qk= 0.9 kN/m C = 1,6 dla zaspy śnieżnej 2 Sk= 0.9*1,6 = 1,44 kN/m 2 S = 1,44*1.4 = 2,02 kN/m 3. Obciążenie od wiatru: dla attyk I strefa qk= 0.35 kPa Teren B – Ce= 0.8 = 1.8 Cz= 0.7 parcie Cz= -0.4 ssanie Pk= qk*Ce*Cz* P = Pk*1.3 4. Obciążenie od central klimatyzacyjnych klimatyzatory na dachu: waga 6400 kG tj. 64 kN powierzchnia: 9x2,8m obciążenie na dach równomiernie rozłożone: 2,54 kPa charakt. [kN/m2] f Oblicz. [kN/m2] 1,90 0,1 0.15 1,2 1,2 1.2 2,28 0,12 0.18 0.01 2,66 6,00 1.2 1,1 1.1 0.01 2,93 6,60 0,29 1,2 0,34 11,11 12,46 1,44 1.4 2,02 0.35 (parcie) -0.26 (ssanie) 1.3 0.46 (parcie) -0.34 (ssanie) 2,55 1.3 3,32 Obciążenie ciągłe równomiernie rozłożone dla powierzchni dachowej nad V-ym piętrem równa się: dach1 2 Pod klimatyzatorami q = 12,46 + 2,02 +3,32 = 17,80 kN/m przyjęto 18,0 kPa dach2 2 = 12,46 + 2,02 = 14,48 kN/m przyjęto 15,0 kPa Bez klimatyzatorów q 3.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wielopolowych 13x3 moduł 7,5x7,5m 3.1.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójprzęsłowej – kierunek poprzeczny Pasmo przęsłowe Wyniki obliczeń statycznych: Momenty zginające: Max przęsła: 67,24 kNm Max podpory: 84,37 kNm Tnące: Max: 67,5 kN Min: -67,5 kN Pasmo podporowe Wyniki obliczeń statycznych: Momenty zginające: Max przęsła: 340,9 kNm Max podpory: 393,7 kNm M poza obrysem słupa: 315,1 kNm Tnące: Max: 262,5 kN Min: -262,5 kN 3.1.2.1.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowego płyt Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,25 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 3,5 Otulina górna a' [ cm ] 3,5 Średnica prętów dolnych [ mm ] 12 Ilość prętów dolnych n [ szt. ] 8 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 9,0 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 Ilość prętów górnych m [ szt. ] 0 Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] 68,00 Określenie osi obojętnej x [m] X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,02 x/ho = 0,084973 0,55 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,21 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 74,46729914 Współczynnik bezpieczeństwa [-] 0,913152495 Naprężenia w betonie [ MPa ] 18,0804194 Naprężenia w stali [ MPa ] 365,26 Przyjęto pręty śr. 12mm co 12,5cm dołem w przęśle w paśmie przęsłowym. Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,25 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 3,5 Otulina górna a' [ cm ] 3,5 Średnica prętów dolnych [ mm ] 12 Ilość prętów dolnych n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 11,3 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 Ilość prętów górnych m [ szt. ] 0 Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] 85,00 Określenie osi obojętnej x [m] X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,02 x/ho = 0,106216 0,55 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,20 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 92,05155491 Współczynnik bezpieczeństwa [-] 0,923395592 Naprężenia w betonie [ MPa ] 18,28323271 Naprężenia w stali [ MPa ] 369,36 Przyjęto pręty śr. 12mm co 10cm górą nad podporą w paśmie przęsłowym. 3.1.2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,5 Otulina górna a' [ cm ] 4,5 Średnica prętów dolnych [ mm ] 25 Ilość prętów dolnych n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 49,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 Ilość prętów górnych m [ szt. ] 0 Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] 341,00 Określenie osi obojętnej x [m] X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,10 x/ho = 0,388691 0,55 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,21 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 403,1797664 Współczynnik bezpieczeństwa [-] 0,84577657 Naprężenia w betonie [ MPa ] 16,74637609 Naprężenia w stali [ MPa ] 338,31 Przyjęto pręty śr. 25mm co 10cm dołem w przęśle w paśmie podporowym. KONIECZNOŚĆ ZMIANY ZAŁOŻONEJ GRUBOŚCI STROPU NA 30CM. Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,5 Otulina górna a' [ cm ] 4,5 Średnica prętów dolnych [ mm ] 25 Ilość prętów dolnych n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 49,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 Ilość prętów górnych m [ szt. ] 0 Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] 393,00 Określenie osi obojętnej x [m] X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,10 x/ho = 0,388691 0,55 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,21 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie Naprężenia w stali [-] [ MPa ] [ MPa ] 403,1797664 0,974751296 19,30007567 389,90 Przyjęto pręty śr. 25mm co 10cm górą nad podporą w paśmie podporowym. 3.1.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty dłuższej niż 5 przęseł – kierunek podłużny Pasmo przęsłowe Wyniki obliczeń statycznych: Momenty zginające: Max przęsła: 65,5 kNm Max podpory: 89,2 kNm Z dodatkowym obciążeniem klimatyzatorami moment przęsłowy: 66 kNm, podporowy po sąsiedzku z klimatyzatorem 92,5 kNm Tnące: Max: 68,2 kN Min: -68,2 kN Pasmo podporowe Wyniki obliczeń statycznych: Momenty zginające: Max przęsła: 332,0 kNm Max podpory: 416,0 kNm M poza obrysem słupa: 336,5 kNm Tnące: Max: 265,5 kN Min: -265,5 kN 3.1.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,5 Otulina górna a' [ cm ] 4,5 Średnica prętów dolnych [ mm ] 12 Ilość prętów dolnych n [ szt. ] 8 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 9,0 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 Ilość prętów górnych m [ szt. ] 0 Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] 66,00 Określenie osi obojętnej x [m] X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,02 x/ho = 0,071643 0,55 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,25 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 88,93641914 Współczynnik bezpieczeństwa [-] 0,742103186 Naprężenia w betonie [ MPa ] 14,69364308 Naprężenia w stali [ MPa ] 296,84 Przyjęto pręty śr. 12mm co 12,5cm dołem w przęśle w paśmie przęsłowym. Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,5 Otulina górna a' [ cm ] 4,5 Średnica prętów dolnych [ mm ] 12 Ilość prętów dolnych n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 11,3 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 Ilość prętów górnych m [ szt. ] 0 Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] 92,00 Określenie osi obojętnej x [m] X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,02 x/ho = 0,089554 0,55 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,24 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 110,1379549 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie Naprężenia w stali [-] [ MPa ] [ MPa ] 0,835316037 16,53925753 334,13 Przyjęto pręty śr. 12mm co 10cm górą nad podporami w paśmie przęsłowym. Uwzględnia klimatyzatory. 3.1.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,5 Otulina górna a' [ cm ] 4,5 Średnica prętów dolnych [ mm ] 25 Ilość prętów dolnych n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 49,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 Ilość prętów górnych m [ szt. ] 0 Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] 332,00 Określenie osi obojętnej x [m] X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,10 x/ho = 0,388691 0,55 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,21 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 403,1797664 Współczynnik bezpieczeństwa [-] 0,823454021 Naprężenia w betonie [ MPa ] 16,30438962 Naprężenia w stali [ MPa ] 329,38 Przyjęto pręty śr. 25mm co 10cm dołem w przęśle w paśmie podporowym. Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,5 Otulina górna a' [ cm ] 4,5 Średnica prętów dolnych [ mm ] 25 Ilość prętów dolnych n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 49,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 Ilość prętów górnych m [ szt. ] 0 Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] 336,50 Określenie osi obojętnej x [m] X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,10 x/ho = 0,388691 0,55 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a Nośność przekroju Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie Naprężenia w stali 0,21 [ kNm ] [-] [ MPa ] [ MPa ] 403,1797664 0,834615296 16,52538286 333,85 Przyjęto pręty śr. 25mm co 10cm górą nad podporami w paśmie podporowym. 3.1.3 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójkątnej balkonu Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,5 Otulina górna a' [ cm ] 4,5 Średnica prętów dolnych [ mm ] 12 Ilość prętów dolnych n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 11,3 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 Ilość prętów górnych m [ szt. ] 0 Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] 85,00 Określenie osi obojętnej x [m] X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,02 x/ho = 0,089554 0,55 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,24 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 110,1379549 Współczynnik bezpieczeństwa [-] 0,771759382 Naprężenia w betonie [ MPa ] 15,28083576 Naprężenia w stali [ MPa ] 308,70 Przyjęto pręty śr. 12mm co 10cm dołem w przęśle odginane nad podpory. 3.2. Słupy żelbetowe IV piętra Beton : B37 fcd = 20,00 (MPa) ciężar objętościowy = 2447,32 (kG/m3) Zbrojenie podłużne : A-IIIN typ RB 500 fyd = 420,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-0 typ St0S fyd = 190,00 (MPa) Geometria: Średnica = 60,0 (cm) Wysokość: = 3,55 (m) Grubość płyty = 0,25 (m) Wysokość belki = 0,25 (m) Otulina zbrojenia = 5,0 (cm) Ac = 2827,43 (cm2) Icy = 628044,2 (cm4) Icz = 628044,2 (cm4) Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B-03264 (2002) Słup prefabrykowany : nie Uwzględnienie smukłości : tak Konstrukcja o węzłach nieprzesuwnych Obciążenia: Przypadek Natura Grupa f Nd/N N Myg Myd My Mzg (kN) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) G1 stałe 1 1,10 0,80 1950,00 350,00 250,00 310,00 280,00 f - współczynnik obciążenia Mzd (kN*m) 315,00 Mz (kN*m) 301,00 Wyniki obliczeniowe: Analiza smukłości Kierunek Y: Konstrukcja nieprzesuwna Kierunek Z: Konstrukcja nieprzesuwna lcol (m) lo (m) Kierunek Y: 3,55 3,55 23,74 Kierunek Z: 3,55 3,55 23,74 Słup krępy (pominięcie smukłości). Słup krępy (pominięcie smukłości). Analiza SGN Kombinacja wymiarująca: 1.10G1 Siły przekrojowe: N = 2145,00 (kN) My = 385,00 (kN*m) Siły wymiarujące: NSd = 2145,00 (kN) MSdy = 427,90 (kN*m) Mimośród niezamierzony: eaz = 2,0 (cm) eay = max((lcol/600), hy/30, 1.0cm) eaz = max((lcol/600), hz/30, 1.0cm) hy = 0,60 (m) hz = 0,60 (m) Mimośród konstrukcyjny: eez = 18,0 (cm) ee = M/N Mimośród początkowy: eoz = 20,0 (cm) eo = e e + e a Współczynnik zwiększający y = 1,00 Mimośród obliczeniowy: etotz = 20,0 etot = * eo Odkształcenie maksymalne: Beton : -3,50‰ Zbrojenie ściskane : -2,92‰ Zbrojenie rozciągane : 2,84‰ Nośność(względem środka ciężkości przekroju betonowego) Beton: NRd(b) = 2131,56 (kN) MRdy(b) = 249,53 (kN*m) Zbrojenie: NRd(s) = 16,97 (kN) MRdy(s) = 179,07 (kN*m) NRd = NRd(b)+ NRd(s) = 2148,53 (kN) MRdy = MRdy(b)+ MRdy(s) = 428,60 (kN*m) MRdz = MRdz(b)+ MRdz(s) = -390,04 (kN*m) Zbrojenie - wyliczona powierzchnia: As = 40,15 (cm2) 16,0 (mm) Przekrój zbrojony prętami Całkowita liczba prętów w przekroju = 20 Liczba prętów na boku b =0 Liczba prętów na boku h =0 rzeczywista powierzchnia Asr = 40,21 (cm2) Stopień wykorzystania przekroju (As/Asr) = 99,84 % Stopień zbrojenia: = 1,42 % = Asr/Ac Zbrojenie: Pręty główne (RB 500): 20 16,0 l = 3,50 (m) Zbrojenie poprzeczne (St0S): strzemiona: 17 6,0 l = 1,72 (m) Mz = 346,50 (kN*m) MSdz = 389,40 (kN*m) eay = 2,0 (cm) eey = 16,2 (cm) eoy = 18,2 (cm) z = 1,00 etoty = 18,2 MRdz(b) = -226,92 (kN*m) MRdz(s) = -163,12 (kN*m) 4.0. Strop nad III-im piętrem – poziom wierzchu wykończonego stropu +16,50 4.1. Płyty stropu 4.1.1 Zebranie obciążeń Nazwa 1. ciężar własny: Podłoga techniczna 10cm Gładź cementowa 4cm Styropian gr. 5cm 0,5*1,0 Folia PCV (2 warstwa) Płyta stropu żelbetowego gr. 30 cm 0,30*24,0 Tynk cem-wap. gr. 1.5cm lub płyta GKF lub GKB sufitu 0,015*19,0 Łącznie c. własny: charakt. [kN/m2] f Oblicz. [kN/m2] 1,0 0,76 0.05 1,2 1,2 1.2 1,2 0,91 0.06 0.01 7,20 1.2 1.1 0.01 7,92 0,29 1,2 0,34 9,31 10,44 2. Użytkowe 2 Biura i komunikacja biur – przyjęto 2,5 kN/m 2,50 1.4 3,50 Obciążenie ciągłe równomiernie rozłożone dla powierzchni stropu nad IV-ym piętrem równa się: 2 q = 10,44 + 3,50 = 13,94 kN/m przyjęto 14,0 kPa 4.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wielopolowych 13x3 moduł 7,5x7,5m 4.1.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójprzęsłowej – kierunek poprzeczny Zbrojenie z mniejszą otuliną - kierunek krępy – poprzecznie do budynku jest bardziej obciążony – zbrojenia tego kierunku bliżej lica betonu. Pasmo przęsłowe Wyniki obliczeń statycznych – kształty wykresów momentów i tnących jak w pozycji 3.1.2: Momenty zginające: Max przęsła: 61,1 kNm; Max podpory: 83,2 kNm Tnące: Max: 63,0 kN; Min: -63,0 kN Pasmo podporowe Momenty zginające: Max przęsła: 318,2 kNm; Max podpory: 367,5 kNm; M poza obrysem słupa: 294,1 kNm Tnące: Max: 245 kN; Min: -245 kN 4.1.2.1.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 3,5 Otulina górna a' [ cm ] 3,5 Średnica prętów dolnych [ mm ] 12 Ilość prętów dolnych n [ szt. ] 8 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 9,0 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 Ilość prętów górnych m [ szt. ] 0 Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] 62,00 Określenie osi obojętnej x [m] X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,02 x/ho = 0,06894 0,55 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,26 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 92,55369914 Współczynnik bezpieczeństwa [-] 0,669881383 Naprężenia w betonie [ MPa ] 13,26365139 Naprężenia w stali [ MPa ] 267,95 Przyjęto pręty śr. 12mm co 12,5cm dołem w przęśle w paśmie przęsłowym. Nazwa Wysokość Szerokość Otulina dolna Otulina górna Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Powierzchnia zbrojenia Symbol h b a a' n Fa Jednostki [m] [m] [ cm ] [ cm ] [ mm ] [ szt. ] [ cm2 ] Wartość 0,30 1,00 3,5 3,5 12 10 11,3 dolnego Średnica prętów górnych Ilość prętów górnych m Powierzchnia zbrojenia górnych Fac Beton B-35 Stal A-IIIN Obliczeniowy moment zginający M Określenie osi obojętnej x X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) x/ho = 0,086175 Wyznaczenie ramienia „ z ” z Z = h – x/2 – a Nośność przekroju Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie Naprężenia w stali [ mm ] [ szt. ] 12 0 [m] 19,80 400 0,0 [ kNm ] [m] 84,00 0,02 0,55 [m] 0,25 [ kNm ] [-] [ MPa ] [ MPa ] 114,6595549 0,732603576 14,50555081 293,04 Przyjęto pręty śr. 12mm co 10cm górą nad podporą w paśmie przęsłowym. 4.1.2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,5 Otulina górna a' [ cm ] 4,5 Średnica prętów dolnych [ mm ] 25 Ilość prętów dolnych n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 49,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 Ilość prętów górnych m [ szt. ] 0 Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] 318,20 Określenie osi obojętnej x [m] X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,10 x/ho = 0,388691 0,55 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,21 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 403,1797664 Współczynnik bezpieczeństwa [-] 0,789226113 Naprężenia w betonie [ MPa ] 15,62667704 Naprężenia w stali [ MPa ] 315,69 Przyjęto pręty śr. 25mm co 10cm dołem w przęśle w paśmie podporowym. Nazwa Wysokość Szerokość Otulina dolna Otulina górna Symbol h b a a' Jednostki [m] [m] [ cm ] [ cm ] Wartość 0,30 1,00 4,5 4,5 Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych n Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa Średnica prętów górnych Ilość prętów górnych m Powierzchnia zbrojenia górnych Fac Beton B-35 Stal A-IIIN Obliczeniowy moment zginający M Określenie osi obojętnej x X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) x/ho = 0,388691 Wyznaczenie ramienia „ z ” z Z = h – x/2 – a Nośność przekroju Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie Naprężenia w stali [ mm ] [ szt. ] 25 10 [ cm2 ] [ mm ] [ szt. ] 49,1 12 0 [m] 19,80 400 0,0 [ kNm ] [m] 300,00 0,10 0,55 [m] 0,21 [ kNm ] [-] [ MPa ] [ MPa ] 403,1797664 0,744084959 14,73288219 297,63 Przyjęto pręty śr. 25mm co 10cm górą nad podporą w paśmie podporowym. 4.1.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty dłuższej niż 5 przęseł – kierunek podłużny Pasmo przęsłowe Wyniki obliczeń statycznych – kształty wykresów momentów i tnących jak w pozycji 3.1.2: Momenty zginające: Max przęsła: 61,1 kNm; Max podpory: 83,2 kNm Tnące: Max: 63,6 kN; Min: -63,6 kN Pasmo podporowe Momenty zginające: Max przęsła: 309,9 kNm Max podpory: 388,3 kNm M poza obrysem słupa: 314,1 kNm Tnące: Max: 247,8 kN Min: -247,8 kN 4.1.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt Zbrojenie z większą otulina niż dla kierunku krępego – poprzecznie do budynku. Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,5 Otulina górna a' [ cm ] 4,5 Średnica prętów dolnych [ mm ] 12 Ilość prętów dolnych n [ szt. ] 8 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 9,0 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 Ilość prętów górnych m [ szt. ] 0 Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] 62,00 Określenie osi obojętnej x [m] X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,02 x/ho = 0,071643 0,55 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a Nośność przekroju Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie Naprężenia w stali 0,25 [ kNm ] [-] [ MPa ] [ MPa ] 88,93641914 0,697127235 13,80311926 278,85 Przyjęto pręty śr. 12mm co 10cm dołem w przęśle w paśmie przęsłowym. Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,5 Otulina górna a' [ cm ] 4,5 Średnica prętów dolnych [ mm ] 12 Ilość prętów dolnych n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 11,3 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 Ilość prętów górnych m [ szt. ] 0 Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] 84,00 Określenie osi obojętnej x [m] X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,02 x/ho = 0,089554 0,55 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,24 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 110,1379549 Współczynnik bezpieczeństwa [-] 0,76267986 Naprężenia w betonie [ MPa ] 15,10106122 Naprężenia w stali [ MPa ] 305,07 Przyjęto pręty śr. 12mm co 10cm górą nad podporą w paśmie przęsłowym. 4.1.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt Zbrojenie z większą otulina niż dla kierunku krępego – poprzecznie do budynku. Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 5,5 Otulina górna a' [ cm ] 5,5 Średnica prętów dolnych [ mm ] 25 Ilość prętów dolnych n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 49,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 Ilość prętów górnych m [ szt. ] 0 Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] 310,00 Określenie osi obojętnej x X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) x/ho = 0,404556 Wyznaczenie ramienia „ z ” z Z = h – x/2 – a Nośność przekroju Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie Naprężenia w stali [m] 0,10 0,55 [m] 0,20 [ kNm ] [-] [ MPa ] [ MPa ] 383,5547664 0,808228778 16,0029298 323,29 Przyjęto pręty śr. 25mm co 10cm dołem w przęśle w paśmie podporowym. Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 5,5 Otulina górna a' [ cm ] 5,5 Średnica prętów dolnych [ mm ] 25 Ilość prętów dolnych n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 49,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 Ilość prętów górnych m [ szt. ] 0 Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] 315,00 Określenie osi obojętnej x [m] X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,10 x/ho = 0,404556 0,55 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,20 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 383,5547664 Współczynnik bezpieczeństwa [-] 0,821264726 Naprężenia w betonie [ MPa ] 16,26104157 Naprężenia w stali [ MPa ] 328,51 Przyjęto pręty śr. 25mm co 10cm górą nad podporą w paśmie podporowym. 4.1.3 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójkątnej balkonu Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,5 Otulina górna a' [ cm ] 4,5 Średnica prętów dolnych [ mm ] 12 Ilość prętów dolnych n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 11,3 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 Ilość prętów górnych m [ szt. ] 0 Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN Obliczeniowy moment zginający M Określenie osi obojętnej x X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) x/ho = 0,089554 Wyznaczenie ramienia „ z ” z Z = h – x/2 – a Nośność przekroju Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie Naprężenia w stali 400 [ kNm ] [m] 85,00 0,02 0,55 [m] 0,24 [ kNm ] 110,1379549 0,771759382 15,28083576 308,70 [-] [ MPa ] [ MPa ] Przyjęto pręty śr. 12mm co 10cm dołem w przęśle odginane nad podpory. 4.1.4 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wspornika wysuniętej elewacji ( między osiami 6 i 7 ) Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 5,5 Otulina górna a' [ cm ] 5,5 Średnica prętów dolnych [ mm ] 12 Ilość prętów dolnych n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 11,3 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 Ilość prętów górnych m [ szt. ] 0 Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] 25,00 Określenie osi obojętnej x [m] X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,02 x/ho = 0,09321 0,55 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,23 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 105,6163549 Współczynnik bezpieczeństwa [-] 0,236705764 Naprężenia w betonie [ MPa ] 4,686774131 Naprężenia w stali [ MPa ] 94,68 Przyjęto pręty śr. 12mm co 10cm górą – kotwienie w stropie na długość min. 280cm. 4.2. Słupy żelbetowe III piętra Charakterystyki materiałów: Beton Zbrojenie podłużne Zbrojenie poprzeczne Geometria: Średnica Wysokość: Grubość płyty Wysokość belki Otulina zbrojenia Ac Icy Icz Opcje obliczeniowe: : B37 fcd = 20,00 (MPa) : A-IIIN typ RB 500 : A-0 typ St0S ciężar objętościowy = 2447,32 (kG/m3) fyd = 420,00 (MPa) fyd = 190,00 (MPa) = 60,0 (cm) = 3,55 (m) = 0,25 (m) = 0,25 (m) = 5,0 (cm) = 2827,43 (cm2) = 628044,2 (cm4) = 628044,2 (cm4) Obliczenia wg normy : PN-B-03264 (2002) Słup prefabrykowany : nie Uwzględnienie smukłości : tak Konstrukcja o węzłach nieprzesuwnych Obciążenia: Przypadek Natura Grupa f Nd/N N Myg Myd My Mzg Mzd Mz (kN) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) G1 stałe 1 1,10 0,80 2970,00 450,00 350,00 410,00 280,00 315,00 301,00 f - współczynnik obciążenia Wyniki obliczeniowe: Analiza smukłości Kierunek Y: Konstrukcja nieprzesuwna Kierunek Z: Konstrukcja nieprzesuwna lcol (m) lo (m) Kierunek Y: 3,55 3,55 23,74 Słup krępy (pominięcie smukłości). Kierunek Z: 3,55 3,55 23,74 Słup krępy (pominięcie smukłości). Analiza SGN Kombinacja wymiarująca: 1.10G1 Siły przekrojowe: N = 3267,00 (kN) My = 495,00 (kN*m) Mz = 346,50 (kN*m) Siły wymiarujące: NSd = 3267,00 (kN) MSdy = 560,34 (kN*m) MSdz = 411,84 (kN*m) Mimośród niezamierzony: eaz = 2,0 (cm) eay = 2,0 (cm) eay = max((lcol/600), hy/30, 1.0cm) eaz = max((lcol/600), hz/30, 1.0cm) hy = 0,60 (m) hz = 0,60 (m) Mimośród konstrukcyjny: eez = 15,2 (cm) eey = 10,6 (cm) ee = M/N Mimośród początkowy: eoz = 17,2 (cm) eoy = 12,6 (cm) eo = e e + e a Współczynnik zwiększający y = 1,00 z = 1,00 Mimośród obliczeniowy: etotz = 17,2 etoty = 12,6 etot = * eo Odkształcenie maksymalne: Beton : -3,50‰ Zbrojenie ściskane : -3,02‰ Zbrojenie rozciągane : 1,77‰ Nośność(względem środka ciężkości przekroju betonowego) Beton: NRd(b) = 2704,82 (kN) MRdy(b) = 286,85 (kN*m) MRdz(b) = -210,99 (kN*m) Zbrojenie: NRd(s) = 584,42 (kN) MRdy(s) = 277,31 (kN*m) MRdz(s) = -203,66 (kN*m) NRd = NRd(b)+ NRd(s) = 3289,24 (kN) MRdy = MRdy(b)+ MRdy(s) = 564,16 (kN*m) MRdz = MRdz(b)+ MRdz(s) = -414,64 (kN*m) Zbrojenie - wyliczona powierzchnia: As = 65,53 (cm2) Przekrój zbrojony prętami 20,0 (mm) Całkowita liczba prętów w przekroju = 21 Liczba prętów na boku b =0 Liczba prętów na boku h =0 rzeczywista powierzchnia Asr = 65,97 (cm2) Stopień wykorzystania przekroju (As/Asr) = 99,32 % Stopień zbrojenia: = 2,33 % = Asr/Ac Zbrojenie: Pręty główne (RB 500): 21 20,0 l = 3,50 (m) Zbrojenie poprzeczne (St0S): strzemiona: 14 6,0 l = 1,73 (m) 5.0. Strop nad II-im piętrem – poziom wierzchu wykończonego stropu +12,45 5.1. Płyty stropu 5.1.1 Zebranie obciążeń Patrz 4.1.1 5.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wielopolowych 13x3 moduł 7,5x7,5m Patrz 4.1.2 5.1.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójprzęsłowej – kierunek poprzeczny Patrz 4.1.2.1 5.1.2.1.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt Patrz 4.1.2.1.1 5.1.2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt Patrz 4.1.2.1.2 5.1.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty dłuższej niż 5 przęseł – kierunek podłużny Patrz 4.1.2.2 5.1.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt Patrz 4.1.2.2.1 5.1.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt Patrz 4.1.2.2.2 5.1.3 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójkątnej balkonu Patrz 4.1.3 5.1.4 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wspornika wysuniętej elewacji ( między osiami 6 i 7 ) Patrz 4.1.4 5.2. Słupy żelbetowe II piętra Charakterystyki materiałów: Beton : B37 fcd = 20,00 (MPa) ciężar objętościowy = 2447,32 (kG/m3) Zbrojenie podłużne : A-IIIN typ RB 500 fyd = 420,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-0 typ St0S fyd = 190,00 (MPa) Geometria: Średnica = 60,0 (cm) Wysokość: = 3,55 (m) Grubość płyty = 0,25 (m) Wysokość belki = 0,25 (m) Otulina zbrojenia = 5,0 (cm) Ac = 2827,43 (cm2) Icy = 628044,2 (cm4) Icz = 628044,2 (cm4) Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B-03264 (2002) Słup prefabrykowany : nie Uwzględnienie smukłości : tak Konstrukcja o węzłach nieprzesuwnych Obciążenia: Przypadek Natura Grupa f Nd/N N Myg Myd My Mzg Mzd (kN) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) G1 stałe 1 1,10 0,80 3970,00 450,00 350,00 410,00 280,00 315,00 f - współczynnik obciążenia Wyniki obliczeniowe: Analiza smukłości Kierunek Y: Konstrukcja nieprzesuwna Kierunek Z: Konstrukcja nieprzesuwna lcol (m) lo (m) Kierunek Y: 3,55 3,55 23,74 Słup krępy (pominięcie smukłości). Kierunek Z: 3,55 3,55 23,74 Słup krępy (pominięcie smukłości). Analiza SGN Kombinacja wymiarująca: 1.10G1 Siły przekrojowe: N = 4367,00 (kN) My = 495,00 (kN*m) Mz = 346,50 (kN*m) Siły wymiarujące: NSd = 4367,00 (kN) MSdy = 582,34 (kN*m) MSdz = 433,84 (kN*m) Mimośród niezamierzony: eaz = 2,0 (cm) eay = 2,0 (cm) eay = max((lcol/600), hy/30, 1.0cm) eaz = max((lcol/600), hz/30, 1.0cm) hy = 0,60 (m) hz = 0,60 (m) Mimośród konstrukcyjny: eez = 11,3 (cm) eey = 7,9 (cm) ee = M/N Mimośród początkowy: eoz = 13,3 (cm) eoy = 9,9 (cm) eo = e e + e a Współczynnik zwiększający y = 1,00 z = 1,00 etoty = 9,9 Mimośród obliczeniowy: etotz = 13,3 etot = * eo Odkształcenie maksymalne: Beton : -3,50‰ Zbrojenie ściskane : -3,06‰ Zbrojenie rozciągane : 1,18‰ Nośność(względem środka ciężkości przekroju betonowego) Mz (kN*m) 301,00 Beton: NRd(b) = 3150,77 (kN) MRdy(b) = 282,18 (kN*m) Zbrojenie: NRd(s) = 1306,64 (kN) MRdy(s) = 312,22 (kN*m) NRd = NRd(b)+ NRd(s) = 4457,41 (kN) MRdy = MRdy(b)+ MRdy(s) = 594,40 (kN*m) MRdz = MRdz(b)+ MRdz(s) = -442,82 (kN*m) Zbrojenie - wyliczona powierzchnia: As = 86,57 (cm2) Przekrój zbrojony prętami 25,0 (mm) Całkowita liczba prętów w przekroju = 18 Liczba prętów na boku b =0 Liczba prętów na boku h =0 rzeczywista powierzchnia Asr = 88,36 (cm2) Stopień wykorzystania przekroju (As/Asr) = 97,97 % Stopień zbrojenia: = 3,13 % = Asr/Ac Zbrojenie: Pręty główne (RB 500): 18 25,0 l = 3,50 (m) Zbrojenie poprzeczne (St0S): strzemiona: 17 6,0 l = 1,76 (m) MRdz(b) = -209,86 (kN*m) MRdz(s) = -232,96 (kN*m) 6.0. Strop nad I-ym piętrem – poziom wierzchu wykończonego stropu +8,40 6.1. Płyty stropu 6.1.1 Zebranie obciążeń Patrz 4.1.1 6.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wielopolowych 13x3 moduł 7,5x7,5m Patrz 4.1.2 6.1.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójprzęsłowej – kierunek poprzeczny Patrz 4.1.2.1 6.1.2.1.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt Patrz 4.1.2.1.1 6.1.2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt Patrz 4.1.2.1.2 6.1.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty dłuższej niż 5 przęseł – kierunek podłużny Patrz 4.1.2.2 6.1.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt Patrz 4.1.2.2.1 6.1.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt Patrz 4.1.2.2.2 6.1.3 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójkątnej balkonu Patrz 4.1.3 6.1.4 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wspornika wysuniętej elewacji ( między osiami 6 i 7 ) Patrz 4.1.4 6.2. Słupy żelbetowe I piętra Charakterystyki materiałów: Beton : B37 fcd = 20,00 (MPa) ciężar objętościowy = 2447,32 (kG/m3) Zbrojenie podłużne : A-IIIN typ RB 500 fyd = 420,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-0 typ St0S fyd = 190,00 (MPa) Geometria: Średnica = 60,0 (cm) Wysokość: = 3,55 (m) Grubość płyty = 0,25 (m) Wysokość belki = 0,25 (m) Otulina zbrojenia = 5,0 (cm) Ac = 2827,43 (cm2) Icy = 628044,2 (cm4) Icz = 628044,2 (cm4) Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B-03264 (2002) Słup prefabrykowany : nie Uwzględnienie smukłości : tak Konstrukcja o węzłach nieprzesuwnych Obciążenia: Przypadek Natura Grupa f Nd/N N Myg Myd My Mzg (kN) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) G1 stałe 1 1,10 0,80 4500,00 450,00 350,00 410,00 280,00 Mzd (kN*m) 315,00 Mz (kN*m) 301,00 f - współczynnik obciążenia Wyniki obliczeniowe: Analiza smukłości Kierunek Y: Konstrukcja nieprzesuwna Kierunek Z: Konstrukcja nieprzesuwna lcol (m) lo (m) Kierunek Y: 3,55 3,55 23,74 Słup krępy (pominięcie smukłości). Kierunek Z: 3,55 3,55 23,74 Słup krępy (pominięcie smukłości). Analiza SGN Kombinacja wymiarująca: 1.10G1 Siły przekrojowe: N = 4950,00 (kN) My = 495,00 (kN*m) Mz = 346,50 (kN*m) Siły wymiarujące: NSd = 4950,00 (kN) MSdy = 594,00 (kN*m) MSdz = 445,50 (kN*m) Mimośród niezamierzony: eaz = 2,0 (cm) eay = 2,0 (cm) eay = max((lcol/600), hy/30, 1.0cm) eaz = max((lcol/600), hz/30, 1.0cm) hy = 0,60 (m) hz = 0,60 (m) Mimośród konstrukcyjny: eez = 10,0 (cm) eey = 7,0 (cm) ee = M/N eoz = 12,0 (cm) eoy = 9,0 (cm) Mimośród początkowy: eo = e e + e a Współczynnik zwiększający y = 1,00 z = 1,00 Mimośród obliczeniowy: etotz = 12,0 etoty = 9,0 etot = * eo Odkształcenie maksymalne: Beton : -3,50‰ Zbrojenie ściskane : -3,08‰ Zbrojenie rozciągane : 0,96‰ Nośność(względem środka ciężkości przekroju betonowego) Beton: NRd(b) = 3337,00 (kN) MRdy(b) = 275,99 (kN*m) MRdz(b) = -206,81 (kN*m) Zbrojenie: NRd(s) = 1661,26 (kN) MRdy(s) = 323,80 (kN*m) MRdz(s) = -243,03 (kN*m) NRd = NRd(b)+ NRd(s) = 4998,26 (kN) MRdy = MRdy(b)+ MRdy(s) = 599,80 (kN*m) MRdz = MRdz(b)+ MRdz(s) = -449,84 (kN*m) Zbrojenie - wyliczona powierzchnia: As = 97,23 (cm2) Przekrój zbrojony prętami 25,0 (mm) Całkowita liczba prętów w przekroju = 20 Liczba prętów na boku b =0 Liczba prętów na boku h =0 rzeczywista powierzchnia Asr = 98,18 (cm2) Stopień wykorzystania przekroju (As/Asr) = 99,03 % Stopień zbrojenia: = 3,47 % = Asr/Ac Zbrojenie: Pręty główne (RB 500): 20 25,0 l = 3,50 (m) Zbrojenie poprzeczne (St0S): strzemiona: 17 6,0 l = 1,75 (m) 6.3. Dźwigar podporowy w osi E Profile konstrukcji to rury stalowe bez szwu o wymiarach 406,4 x 10. Połączenia na spoiny czołowe na pełną nośność profili. Stal St3SX. Wysokość kratownicy 2,5m. Pas górny zabetonowany w stropie kondygnacji. Słupki skrajne to konstrukcja słupów żelbetowych budynku. Naprężenia na poziomie 170 MPa tj. ok.75%. Ugięcie ok. 1.5cm. 6.4. Dźwigar podporowy w osi 14 Patrz 6.3. 7.0. Strop nad parterem – poziom wierzchu wykończonego stropu +4,35 7.1. Płyty stropu 7.1.1 Zebranie obciążeń Patrz 4.1.1 7.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wielopolowych 13x3 moduł 7,5x7,5m Patrz 4.1.2 7.1.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójprzęsłowej – kierunek poprzeczny Patrz 4.1.2.1 7.1.2.1.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt Patrz 4.1.2.1.1 7.1.2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt Patrz 4.1.2.1.2 7.1.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty dłuższej niż 5 przęseł – kierunek podłużny Patrz 4.1.2.2 7.1.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt Patrz 4.1.2.2.1 7.1.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt Patrz 4.1.2.2.2 7.2. Słupy żelbetowe parteru Charakterystyki materiałów: Beton : B37 fcd = 20,00 (MPa) ciężar objętościowy = 2447,32 (kG/m3) Zbrojenie podłużne : A-IIIN typ RB 500 fyd = 420,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-0 typ St0S fyd = 190,00 (MPa) Geometria: Średnica = 60,0 (cm) Wysokość: = 4,35 (m) Grubość płyty = 0,30 (m) Wysokość belki = 0,30 (m) Otulina zbrojenia = 5,0 (cm) Ac = 2827,43 (cm2) Icy = 628044,2 (cm4) Icz = 628044,2 (cm4) Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B-03264 (2002) Słup prefabrykowany : nie Uwzględnienie smukłości : tak Konstrukcja o węzłach nieprzesuwnych Obciążenia: Przypadek Natura Grupa Nd/N N Myg Myd My Mzg f (kN) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) G1 stałe 1 1,10 0,80 5000,00 280,00 315,00 301,00 150,00 f - współczynnik obciążenia Wyniki obliczeniowe: Analiza smukłości Mzd (kN*m) 180,00 Mz (kN*m) 168,00 Kierunek Y: Kierunek Z: Konstrukcja nieprzesuwna Konstrukcja nieprzesuwna lcol (m) lo (m) 4,35 4,35 29,09 4,35 4,35 29,09 Kierunek Y: Słup smukły . Kierunek Z: Słup smukły . Analiza SGN Kombinacja wymiarująca: 1.10G1 Siły przekrojowe: N = 5500,00 (kN) My = 331,10 (kN*m) Mz = 184,80 (kN*m) Siły wymiarujące: NSd = 5500,00 (kN) MSdy = 517,21 (kN*m) MSdz = 345,66 (kN*m) Mimośród niezamierzony: eaz = 2,0 (cm) eay = 2,0 (cm) eay = max((lcol/600), hy/30, 1.0cm) eaz = max((lcol/600), hz/30, 1.0cm) hy = 0,60 (m) hz = 0,60 (m) Mimośród konstrukcyjny: eez = 6,0 (cm) eey = 3,4 (cm) ee = M/N Mimośród początkowy: eoz = 8,0 (cm) eoy = 5,4 (cm) eo = e e + e a Współczynnik zwiększający y = 1,17 z = 1,17 =1 / (1 - NSd /Ncrit ) Siła krytyczna Ncrity = 38113,52 (kN) Ncritz = 38113,52 (kN) 2 Ncrit = (9 / lo ) *[( Ecm * Ic )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + eo /h) + 0.1) + Es * Is ] eo /hy = 0,23 eo /hz = 0,23 eo /h > max(0.5, 0.5 - 0.01 * lo /h - 0.01 * fcd ) Ecm = 32758,78 (MPa) klt = 1,80 Es = 200000,00 (MPa) Isy = 27611,7 (cm4) Isz = 27611,7 (cm4) Mimośród obliczeniowy: etotz = 9,4 etoty = 6,3 etot = * eo Odkształcenie maksymalne: Beton : -3,50‰ Zbrojenie ściskane : -3,13‰ Zbrojenie rozciągane : 0,55‰ Nośność(względem środka ciężkości przekroju betonowego) Beton: NRd(b) = 3749,62 (kN) MRdy(b) = 265,09 (kN*m) MRdz(b) = -178,10 (kN*m) Zbrojenie: NRd(s) = 1855,26 (kN) MRdy(s) = 261,97 (kN*m) MRdz(s) = -174,16 (kN*m) NRd = NRd(b)+ NRd(s) = 5604,88 (kN) MRdy = MRdy(b)+ MRdy(s) = 527,07 (kN*m) MRdz = MRdz(b)+ MRdz(s) = -352,26 (kN*m) Zbrojenie - wyliczona powierzchnia: As = 86,70 (cm2) Przekrój zbrojony prętami 25,0 (mm) Całkowita liczba prętów w przekroju = 18 Liczba prętów na boku b =0 Liczba prętów na boku h =0 rzeczywista powierzchnia Asr = 88,36 (cm2) Stopień wykorzystania przekroju (As/Asr) = 98,13 % Stopień zbrojenia: = 3,13 % = Asr/Ac Zbrojenie: Pręty główne (RB 500): 18 25,0 l = 4,30 (m) Zbrojenie poprzeczne (St0S): strzemiona: 20 6,0 l = 1,76 (m) 8.0. Strop nad piwnicą – poziom wierzchu wykończonego stropu +0,00 8.1. Płyty stropu w obrysie budynku 8.1.1 Zebranie obciążeń Patrz 4.1.1 8.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wielopolowych 13x3 moduł 7,5x7,5m Patrz 4.1.2 8.1.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójprzęsłowej – kierunek poprzeczny Patrz 4.1.2.1 8.1.2.1.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt Patrz 4.1.2.1.1 8.1.2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt Patrz 4.1.2.1.2 8.1.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty dłuższej niż 5 przęseł – kierunek podłużny Patrz 4.1.2.2 8.1.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt Patrz 4.1.2.2.1 8.1.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt Patrz 4.1.2.2.2 8.2. Płyty stropu poza obrysem budynku – pod terenem 8.2.1 Zebranie obciążeń Nazwa 1. ciężar własny: Nawierzchnia betonowa 6cm 0,06*22 Warstwa keramzytobetonu ze spadkiem śr. gr. 14,5cm 0,145*20 Beton ze zbrojeniem 10cm 0,10*24 Styropian gr. 7cm 0,7*1,0 Folia TFG 20 Folia PCV (2 warstwa) Płyta stropu żelbetowego gr. 35 cm 0,35*24,0 Łącznie c. własny: 2. Użytkowe 2 Ruch samochodów osobowych do 3.5t – przyjęto 4,0 kN/m charakt. [kN/m2] f Oblicz. [kN/m2] 1,32 1,2 1,58 2,90 1,2 3,48 2,40 1,2 2,88 0.07 1.2 0.08 0,2 0.01 8,40 1,2 1.2 1.1 0,24 0.01 9,24 15,40 17,51 4,00 1.4 5,60 Obciążenie ciągłe równomiernie rozłożone dla powierzchni stropu pod terenem równa się: 2 q = 17,51 + 5,60 = 23,11 kN/m przyjęto 23,5 kPa 8.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wielopolowych 4x2 moduł 7,5x7,5m 8.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty dwuprzęsłowych – kierunek poprzeczny Wykres momentów przęsłowych 8.2.2.1.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,35 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,0 Otulina górna a' [ cm ] 4,0 [ mm ] 16 n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 20,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 m [ szt. ] 0 Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] 145,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,04 0,55 x/ho = 0,130961 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,29 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 232,87326 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 0,62265629 [ MPa ] 12,32859453 Naprężenia w stali [ MPa ] 249,06 Przyjęto pręty śr. 16mm co 10cm dołem w przęśle w paśmie przęsłowym – kotwienie w stropie na długość min. 70cm. Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,35 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,0 Otulina górna a' [ cm ] 4,0 [ mm ] 25 Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 49,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 m [ szt. ] 0 Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] Ilość prętów górnych Powierzchnia zbrojenia górnych 295,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,10 0,55 x/ho = 0,31973 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,26 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 511,1172664 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 0,577166962 [ MPa ] 11,42790585 Naprężenia w stali [ MPa ] 230,87 Przyjęto pręty śr. 25mm co 10cm górą nad podporą w paśmie przęsłowym – kotwienie w stropie na długość min. 100cm. 8.2.2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,35 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,0 Otulina górna a' [ cm ] [ mm ] 16 n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 20,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 m [ szt. ] 0 Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych Powierzchnia zbrojenia górnych 4,0 210,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,04 0,55 x/ho = 0,130961 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,29 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 232,87326 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 0,901778075 [ MPa ] 17,85520588 Naprężenia w stali [ MPa ] 360,71 Przyjęto pręty śr. 16mm co 10cm dołem w przęśle w paśmie podporowym – kotwienie w stropie na długość min. 70cm. Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,35 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,0 Otulina górna a' [ cm ] 4,0 [ mm ] 25 n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 49,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 m [ szt. ] 0 0,0 Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] 420,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,10 0,55 x/ho = 0,31973 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a Nośność przekroju 0,26 [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie 511,1172664 [-] 0,821729234 [ MPa ] 16,27023884 Naprężenia w stali [ MPa ] 328,69 Przyjęto pręty śr. 25mm co 10cm górą nad podporą w paśmie podporowym – kotwienie w stropie na długość min. 100cm. 8.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty czteropolowych – kierunek podłużny 8.2.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt Patrz. 8.1.2.2.1 8.2.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt Patrz. 8.1.2.2.2 8.3. Słupy żelbetowe piwnicy Charakterystyki materiałów: Beton : B37 fcd = 20,00 (MPa) ciężar objętościowy = 2447,32 (kG/m3) Zbrojenie podłużne : A-IIIN typ RB 500 fyd = 420,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-0 typ St0S fyd = 190,00 (MPa) Geometria: Średnica = 60,0 (cm) Wysokość: = 4,64 (m) Grubość płyty = 0,30 (m) Wysokość belki = 0,30 (m) Otulina zbrojenia = 5,0 (cm) Ac = 2827,43 (cm2) Icy = 628044,2 (cm4) Icz = 628044,2 (cm4) Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B-03264 (2002) Słup prefabrykowany : nie Uwzględnienie smukłości : tak Konstrukcja o węzłach nieprzesuwnych Obciążenia: Przypadek Natura Grupa Nd/N N Myg Myd My Mzg f (kN) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) G1 stałe 1 1,10 0,80 5800,00 -176,00 300,00 120,00 -180,00 f - współczynnik obciążenia Wyniki obliczeniowe: Procent zbrojenia = 4,01% przekracza 4,00% Analiza smukłości Kierunek Y: Konstrukcja nieprzesuwna Kierunek Z: Konstrukcja nieprzesuwna lcol (m) lo (m) Kierunek Y: 4,64 4,64 31,03 Słup smukły . Kierunek Z: 4,64 4,64 31,03 Słup smukły . Analiza SGN Kombinacja wymiarująca: 1.10G1 Siły przekrojowe: N = 6380,00 (kN) My = 330,00 (kN*m) Siły wymiarujące: NSd = 6380,00 (kN) MSdy = 457,60 (kN*m) Mimośród niezamierzony: eaz = 2,0 (cm) eay = max((lcol/600), hy/30, 1.0cm) eaz = max((lcol/600), hz/30, 1.0cm) hy = 0,60 (m) hz = 0,60 (m) Mimośród konstrukcyjny: eez = 5,2 (cm) ee = M/N Mimośród początkowy: eoz = 7,2 (cm) eo = e e + e a Współczynnik zwiększający y = 1,00 Mimośród obliczeniowy: etotz = 7,2 etot = * eo Odkształcenie maksymalne: Beton : -3,50‰ Zbrojenie ściskane : -3,14‰ Zbrojenie rozciągane : 0,34‰ Nośność(względem środka ciężkości przekroju betonowego) Beton: NRd(b) = 3984,00 (kN) MRdy(b) = 211,36 (kN*m) Zbrojenie: NRd(s) = 2584,31 (kN) MRdy(s) = 259,74 (kN*m) NRd = NRd(b)+ NRd(s) = 6568,31 (kN) MRdy = MRdy(b)+ MRdy(s) = 471,11 (kN*m) MRdz = MRdz(b)+ MRdz(s) = -471,11 (kN*m) Zbrojenie - wyliczona powierzchnia: As = 109,37 (cm2) Przekrój zbrojony prętami 32,0 (mm) Całkowita liczba prętów w przekroju = 14 Liczba prętów na boku b =0 Liczba prętów na boku h =0 rzeczywista powierzchnia Asr = 112,60 (cm2) Stopień wykorzystania przekroju (As/Asr) = 97,13 % Stopień zbrojenia: = 3,98 % = Asr/Ac Mzd (kN*m) 300,00 Mz = 330,00 (kN*m) MSdz = 457,60 (kN*m) eay = 2,0 (cm) eey = 5,2 (cm) eoy = 7,2 (cm) z = 1,00 etoty = 7,2 MRdz(b) = -210,52 (kN*m) MRdz(s) = -260,59 (kN*m) Mz (kN*m) 120,00 Zbrojenie: Pręty główne (RB 500): 14 32,0 l = 4,59 (m) Zbrojenie poprzeczne (St0S): strzemiona: 18 8,0 l = 1,82 (m) 8.4. Podciągi płyt na styku dylatacyjnym 8.4.1 Zebranie obciążeń 8.4.2 Wymiarowanie zbrojenia dla podciągów czteroprzęsłowych Charakterystyki materiałów: Beton Zbrojenie podłużne Zbrojenie poprzeczne Geometria: Przęsło : : : B37 A-III A-0 fcd = 20,00 (MPa) typ RB 400 W typ St0S Pozycja P1 Przęsło Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 7,05 (m) 50,0 x 61,5 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Przęsło Pozycja P2 Przęsło Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 6,90 (m) 50,0 x 61,5 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Przęsło Pozycja P3 Przęsło Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 6,90 (m) 50,0 x 61,5 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Pozycja Przęsło ciężar objętościowy = 2447,32 (kG/m3) fyd = 350,00 (MPa) fyd = 190,00 (MPa) Pl (m) 0,30 L (m) 7,05 Pp (m) 0,60 Pl (m) 0,60 L (m) 6,90 Pp (m) 0,60 Pl (m) 0,60 L (m) 6,90 Pp (m) 0,60 Pl (m) 0,60 L (m) 7,05 Pp (m) 0,30 P4 Przęsło Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 7,05 (m) 50,0 x 61,5 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B-03264 (2002) Belka prefabrykowana : nie Otulina zbrojenia : dolna c = 3,0 (cm) : boczna c1 = 3,0 (cm) : górna c2 = 3,0 (cm) Obciążenia: Ciągłe: Typ Natura Przęsło f X0 Pz0 X1 Pz1 X2 (m) (kN/m) (m) (kN/m) (m) ciężar własny stałe 1 1,10 2trapezowe stałe 1-4 1,10 0,00 0,00 3,68 131,00 7,35 2trapezowe zmienne 1-4 1,30 0,00 0,00 3,68 42,00 7,35 f- współczynnik obciążenia Wyniki obliczeniowe: Zwiększono ilość zbrojenia podłużnego z uwagi na rysy prostopadłe Lp. Typ Stan Przęsło x(m) 1. M [kN*m] SGN 1 3.15 2.5.1 Reakcje dla przypadków prostych Podpora V1 Przypadek Fx Fz (kN) (kN) 1 21,75 2 180,56 3(1) 65,75 Wartość 654.52 Nośność 647.90 Mx (kN*m) - My (kN*m) 0,00 0,00 0,00 Pz2 (kN/m) 0,00 0,00 X3 (m) - Qd/Q 1,00 1,00 1,00 Współczynnik bezpieczeństwa 0.99 3(2) 3(3) 3(4) Podpora V2 Przypadek 1 2 3(1) 3(2) 3(3) 3(4) Podpora V3 Przypadek 1 2 3(1) 3(2) 3(3) 3(4) Podpora V4 Przypadek 1 2 3(1) 3(2) 3(3) 3(4) Podpora V5 Przypadek - -9,61 2,62 -0,87 - 0,00 0,00 0,00 Fx (kN) - Fz (kN) 63,26 568,25 105,08 87,60 -15,73 5,23 Mx (kN*m) - My (kN*m) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Fx (kN) - Fz (kN) 51,40 438,30 -20,75 89,36 92,83 -20,92 Mx (kN*m) - My (kN*m) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Fx (kN) - Fz (kN) 63,26 568,25 5,19 -15,52 84,17 108,35 Mx (kN*m) - My (kN*m) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Fx (kN) - Fz (kN) 21,75 171,11 -0,86 2,59 -9,48 62,62 Mx (kN*m) - My (kN*m) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1 2 3(1) 3(2) 3(3) 3(4) Oddziaływania w SGN rzęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN) (kN) P1 654,52 -92,89 196,59 -666,22 307,16 -490,66 P2 406,62 -162,19 -679,58 -480,62 446,41 -374,17 P3 406,48 -171,97 -477,02 -682,87 386,47 -434,01 P4 645,04 -85,72 -662,32 188,76 502,78 -293,73 Oddziaływania w SGU Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN) (kN) P1 567,07 -76,85 170,79 -579,05 266,92 -428,18 P2 346,06 -131,35 -591,15 -413,37 388,10 -324,02 P3 345,96 -140,70 -410,24 -594,04 334,72 -377,33 P4 558,87 -70,43 -575,69 163,99 438,74 -255,25 Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przęsło Przęsłowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 37,41 0,00 14,04 0,00 5,32 38,18 P2 22,05 0,00 0,00 39,07 5,32 26,45 P3 22,04 0,00 5,32 26,23 0,00 39,29 P4 36,79 0,00 5,32 37,92 13,67 0,00 Ugięcie i zarysowanie ao,k+d - ugięcie początkowe od obciążenia całkowitego ao,d - ugięcie początkowe od obciążenia długotrwałego a,d - ugięcie długotrwałe od obciążenia długotrwałego a - ugięcie całkowite a,lim - ugięcie dopuszczalne afp - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu afu - szerokość rozwarcia rysy ukośnej Przęsło ao,k+d ao,d a,d a a,lim (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) P1 2,2060 2,2060 2,8805 2,8805=(L0/260) 3,0000 P2 0,9396 0,9396 1,0420 1,0420=(L0/719) 3,0000 P3 0,9390 0,9390 1,0414 1,0414=(L0/720) 3,0000 P4 2,2028 2,2028 2,8764 2,8764=(L0/260) 3,0000 Zbrojenie: P1 : Przęsło od 0,30 do 7,35 (m) afp (mm) 0,22 0,09 0,09 0,24 afu (mm) 0,18 0,16 0,17 0,192.6 Zbrojenie podłużne: dolne (RB 400 W) 7 20,0 l = 6,38 od 0,06 do 6,23 5 20,0 l = 9,42 od 0,20 do 9,62 montażowe (górne) (St0S) 4 8,0 l = 4,85 od 0,03 do 4,88 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 88 10,0 l = 1,81 e = 1*0,05 + 9*0,18 + 8*0,20 + 1*0,32 + 1*0,20 + 11*0,15 + 13*0,12 (m) P2 : Przęsło od 7,95 do 14,85 (m) Zbrojenie podłużne: dolne (RB 400 W) 7 20,0 l = 9,78 od 5,66 do 15,44 5 20,0 l = 6,39 od 9,05 do 15,44 podporowe (RB 400 W) 7 20,0 l = 7,04 od 4,65 do 11,69 6 20,0 l = 5,54 od 6,15 do 11,69 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 86 10,0 l = 1,81 e = 1*0,05 + 13*0,12 + 9*0,18 + 2*0,26 + 8*0,20 + 10*0,15 (m) P3 : Przęsło od 15,45 do 22,35 (m) Zbrojenie podłużne: dolne (RB 400 W) 7 20,0 l = 9,78 od 14,87 do 24,65 5 20,0 l = 6,39 od 14,87 do 21,26 podporowe (RB 400 W) 13 20,0 l = 8,07 od 11,12 do 19,19 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 86 10,0 l = 1,81 e = 1*0,05 + 10*0,15 + 8*0,20 + 2*0,26 + 9*0,18 + 13*0,12 (m) P4 : Przęsło od 22,95 do 30,00 (m) Zbrojenie podłużne: dolne (RB 400 W) 7 20,0 l = 6,38 od 24,08 do 30,24 5 20,0 l = 8,62 od 20,69 do 29,30 montażowe (górne) (St0S) 4 8,0 l = 4,85 od 25,42 do 30,27 podporowe (RB 400 W) 7 20,0 l = 7,04 od 18,62 do 25,65 6 20,0 l = 5,54 od 18,62 do 24,15 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 86 10,0 l = 1,81 e = 1*0,05 + 13*0,12 + 11*0,15 + 1*0,20 + 1*0,34 + 16*0,20 (m) 8.4.3 Wymiarowanie zbrojenia dla podciągów trójprzęsłowych Charakterystyki materiałów: Beton Zbrojenie podłużne Zbrojenie poprzeczne Geometria: Przęsło : : : B37 A-III A-0 fcd = 20,00 (MPa) typ RB 400 W typ St0S Pozycja P1 Przęsło Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 7,05 (m) 50,0 x 61,5 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Przęsło Pozycja P2 Przęsło Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 6,90 (m) 50,0 x 61,5 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Przęsło Pozycja P3 Przęsło ciężar objętościowy = 2447,32 (kG/m3) fyd = 350,00 (MPa) fyd = 190,00 (MPa) Pl (m) 0,30 L (m) 7,05 Pp (m) 0,60 Pl (m) 0,60 L (m) 6,90 Pp (m) 0,60 Pl (m) 0,60 L (m) 7,05 Pp (m) 0,30 Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 7,05 (m) 50,0 x 61,5 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B-03264 (2002) Belka prefabrykowana : nie Otulina zbrojenia : dolna c = 3,0 (cm) : boczna c1 = 3,0 (cm) : górna c2 = 3,0 (cm) Obciążenia: Ciągłe: Typ Natura Przęsło f X0 Pz0 X1 Pz1 X2 (m) (kN/m) (m) (kN/m) (m) ciężar własny stałe 1 1,10 2trapezowe stałe 1-3 1,10 0,00 0,00 3,68 131,00 7,35 2trapezowe zmienne 1-3 1,30 0,00 0,00 3,68 42,00 7,35 f- współczynnik obciążenia Wyniki obliczeniowe: Zwiększono ilość zbrojenia podłużnego z uwagi na rysy prostopadłe Reakcje dla przypadków prostych Podpora V1 Przypadek Fx Fz Mx My (kN) (kN) (kN*m) (kN*m) 1 22,14 0,00 2 184,89 0,00 3(1) 65,81 0,00 3(2) -9,79 0,00 3(3) 3,25 0,00 Podpora V2 Przypadek Fx Fz Mx My (kN) (kN) (kN*m) (kN*m) 1 60,89 0,00 2 542,26 0,00 3(1) 104,74 0,00 3(2) 88,64 0,00 3(3) -19,52 0,00 Podpora V3 Przypadek Fx Fz Mx My (kN) (kN) (kN*m) (kN*m) 1 60,89 0,00 2 542,26 0,00 3(1) -19,36 0,00 3(2) 85,22 0,00 3(3) 108,00 0,00 Podpora V4 Przypadek Fx Fz Mx My (kN) (kN) (kN*m) (kN*m) 1 22,14 0,00 2 175,45 0,00 3(1) 3,23 0,00 3(2) -9,66 0,00 3(3) 62,68 0,00 Oddziaływania w SGN Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN) (kN) P1 672,80 -68,55 200,54 -621,70 313,26 -484,47 P2 337,90 -178,48 -642,48 -645,84 415,49 -403,15 P3 663,36 -61,42 -617,89 192,72 496,61 -299,84 Oddziaływania w SGU Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN) (kN) P1 583,32 -55,23 174,30 -539,57 272,34 -422,69 P2 285,02 -147,53 -558,24 -561,19 360,69 -349,96 P3 575,15 -48,84 -536,27 167,50 433,26 -260,67 Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przęsło Przęsłowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 38,62 0,00 17,44 0,00 5,32 35,27 P2 18,08 0,00 0,00 36,62 0,00 36,84 P3 37,99 0,00 5,32 35,02 16,66 0,00 Ugięcie i zarysowanie ao,k+d - ugięcie początkowe od obciążenia całkowitego ao,d - ugięcie początkowe od obciążenia długotrwałego Pz2 (kN/m) 0,00 0,00 X3 (m) - Qd/Q 1,00 1,00 1,00 a,d a a,lim afp afu Przęsło - ugięcie długotrwałe od obciążenia długotrwałego - ugięcie całkowite - ugięcie dopuszczalne - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu - szerokość rozwarcia rysy ukośnej ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) P1 2,2593 2,2593 2,9669 2,9669=(L0/252) 3,0000 0,23 P2 0,5845 0,5845 0,6684 0,6684=(L0/1122) 3,0000 0,10 P3 2,2564 2,2564 2,9632 2,9632=(L0/253) 3,0000 0,23 Zbrojenie: P1 : Przęsło od 0,30 do 7,35 (m) Zbrojenie podłużne: dolne (RB 400 W) 6 25,0 l = 6,52 od 0,08 do 6,30 2 25,0 l = 6,10 od 0,20 do 6,30 montażowe (górne) (St0S) 4 8,0 l = 4,85 od 0,03 do 4,88 podporowe (RB 400 W) 6 20,0 l = 10,50 od 6,15 do 16,65 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 88 10,0 l = 1,76 e = 1*0,05 + 9*0,18 + 8*0,20 + 1*0,32 + 1*0,20 + 11*0,15 + 13*0,12 (m) P2 : Przęsło od 7,95 do 14,85 (m) Zbrojenie podłużne: dolne (RB 400 W) 8 25,0 l = 11,63 od 5,59 do 17,22 podporowe (RB 400 W) 6 20,0 l = 7,04 od 4,65 do 11,69 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 88 10,0 l = 1,76 e = 1*0,05 + 13*0,12 + 9*0,18 + 2*0,25 + 9*0,18 + 10*0,15 (m) P3 : Przęsło od 15,45 do 22,50 (m) Zbrojenie podłużne: dolne (RB 400 W) 6 25,0 l = 6,52 od 16,51 do 22,73 2 25,0 l = 4,90 od 16,51 do 21,40 montażowe (górne) (St0S) 4 8,0 l = 4,85 od 17,92 do 22,77 podporowe (RB 400 W) 6 20,0 l = 7,04 od 11,12 do 18,15 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 86 10,0 l = 1,76 e = 1*0,05 + 13*0,12 + 11*0,15 + 1*0,20 + 1*0,34 + 16*0,20 (m) 8.4.4 Wymiarowanie zbrojenia dla podciągów pięcioprzęsłowych Charakterystyki materiałów: Beton Zbrojenie podłużne Zbrojenie poprzeczne Geometria: Przęsło : : : B37 A-III A-0 fcd = 20,00 (MPa) typ RB 400 W typ St0S Pozycja P1 Przęsło Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 7,05 (m) 50,0 x 61,5 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Przęsło Pozycja P2 Przęsło Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 6,90 (m) 50,0 x 61,5 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Przęsło Pozycja P3 Przęsło ciężar objętościowy = 2447,32 (kG/m3) fyd = 350,00 (MPa) fyd = 190,00 (MPa) Pl (m) 0,30 L (m) 7,05 Pp (m) 0,60 Pl (m) 0,60 L (m) 6,90 Pp (m) 0,60 Pl (m) 0,60 L (m) 6,90 Pp (m) 0,60 afu (mm) 0,17 0,19 0,182.6 Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 6,90 (m) 50,0 x 61,5 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Przęsło Pozycja P4 Przęsło Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 6,90 (m) 50,0 x 61,5 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Przęsło Pozycja Pl P5 Przęsło Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 7,05 (m) 50,0 x 61,5 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy Belka prefabrykowana Otulina zbrojenia Pl (m) 0,60 L (m) 6,90 Pp (m) 0,60 L (m) 0,60 Pp (m) 7,05 (m) 0,30 : PN-B-03264 (2002) : nie : dolna c = 3,0 (cm) : boczna c1 = 3,0 (cm) : górna c2 = 3,0 (cm) Obciążenia: Typ Ciągłe: Natura Przęsło f X0 (m) 1,10 1,10 0,00 1,30 0,00 Pz0 (kN/m) 0,00 0,00 X1 (m) 3,68 3,68 Pz1 (kN/m) 131,00 42,00 X2 (m) 7,35 7,35 ciężar własny stałe 1 2trapezowe stałe 1-5 2trapezowe zmienne 1-5 f- współczynnik obciążenia Wyniki obliczeniowe: Zwiększono ilość zbrojenia podłużnego z uwagi na rysy prostopadłe Lp. Typ Stan Przęsło x(m) Wartość Nośność 1. M [kN*m] SGN 2 7.95 -669.98 -666.20 2. M [kN*m] SGN 4 29.40 -673.26 -666.20 Reakcje dla przypadków prostych Podpora V1 Przypadek Fx Fz Mx My (kN) (kN) (kN*m) (kN*m) 1 21,85 0,00 2 181,70 0,00 3(1) 65,75 0,00 3(2) -9,60 0,00 3(3) 2,58 0,00 3(4) -0,70 0,00 3(5) 0,23 0,00 Podpora V2 Przypadek Fx Fz Mx My (kN) (kN) (kN*m) (kN*m) 1 62,63 0,00 2 561,41 0,00 3(1) 105,11 0,00 3(2) 87,53 0,00 3(3) -15,46 0,00 3(4) 4,21 0,00 3(5) -1,40 0,00 Podpora V3 Przypadek Fx Fz Mx My (kN) (kN) (kN*m) (kN*m) 1 53,89 0,00 2 465,66 0,00 3(1) -20,85 0,00 3(2) 89,65 0,00 3(3) 91,74 0,00 3(4) -16,86 0,00 3(5) 5,60 0,00 Podpora V4 Przypadek Fx Fz Mx My (kN) (kN) (kN*m) (kN*m) Pz2 (kN/m) 0,00 0,00 X3 (m) - Qd/Q 1,00 1,00 1,00 Współczynnik bezpieczeństwa 0.99 0.99 1 2 3(1) 3(2) 3(3) 3(4) 3(5) Podpora V5 Przypadek 1 2 3(1) 3(2) 3(3) 3(4) 3(5) Podpora V6 Przypadek - 53,89 465,66 5,56 -16,63 88,25 93,13 -21,02 - 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Fx (kN) - Fz (kN) 62,63 561,41 -1,39 4,16 -15,24 84,09 108,38 Mx (kN*m) - My (kN*m) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Fx (kN) - Fz (kN) 21,85 172,25 0,23 -0,69 2,54 -9,47 62,62 Mx (kN*m) - My (kN*m) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1 2 3(1) 3(2) 3(3) 3(4) 3(5) Oddziaływania w SGN Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN) (kN) P1 659,34 -86,50 197,63 -654,71 308,77 -489,06 P2 388,57 -163,90 -669,98 -527,05 438,42 -382,31 P3 472,79 -65,28 -516,60 -520,13 417,42 -405,06 P4 388,40 -173,68 -523,35 -673,26 394,60 -426,00 P5 649,85 -79,31 -650,79 189,80 501,18 -295,33 Oddziaływania w SGU Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN) (kN) P1 571,35 -71,17 171,71 -568,82 268,35 -426,75 P2 330,03 -133,15 -582,62 -454,54 381,00 -331,25 P3 404,86 -52,18 -445,34 -448,42 362,16 -351,42 P4 329,89 -142,49 -451,34 -585,50 341,93 -370,21 P5 563,15 -64,74 -565,44 164,91 437,32 -256,67 Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przęsło Przęsłowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 37,73 0,00 17,22 0,00 5,32 37,42 P2 21,00 0,00 0,00 38,43 5,32 29,28 P3 25,98 0,00 5,32 28,64 5,32 28,86 P4 20,99 0,00 5,32 29,06 0,00 38,65 P5 37,10 0,00 5,32 37,16 16,31 0,00 Ugięcie i zarysowanie ao,k+d - ugięcie początkowe od obciążenia całkowitego ao,d - ugięcie początkowe od obciążenia długotrwałego a,d - ugięcie długotrwałe od obciążenia długotrwałego a - ugięcie całkowite a,lim - ugięcie dopuszczalne afp - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu afu - szerokość rozwarcia rysy ukośnej Przęsło ao,k+d ao,d a,d a a,lim (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) P1 2,2002 2,2002 2,8940 2,8940=(L0/259) 3,0000 P2 0,8383 0,8383 0,9437 0,9437=(L0/794) 3,0000 P3 1,2523 1,2523 1,3916 1,3916=(L0/538) 3,0000 P4 0,8375 0,8375 0,9429 0,9429=(L0/795) 3,0000 P5 2,1969 2,1969 2,8899 2,8899=(L0/259) 3,0000 Zbrojenie: P1 : Przęsło od 0,30 do 7,35 (m) Zbrojenie podłużne: dolne (RB 400 W) 5 25,0 l = 6,52 od 0,08 do 6,30 3 25,0 l = 6,10 od 0,20 do 6,30 montażowe (górne) (St0S) 4 8,0 l = 4,85 od 0,03 do 4,88 Zbrojenie poprzeczne: afp (mm) 0,23 0,10 0,08 0,10 0,25 afu (mm) 0,18 0,17 0,19 0,17 0,182.6 główne (St0S) strzemiona 88 10,0 l = 1,88 e = 1*0,05 + 9*0,18 + 8*0,20 + 1*0,32 + 1*0,20 + 11*0,15 + 13*0,12 (m) P2 : Przęsło od 7,95 do 14,85 (m) Zbrojenie podłużne: dolne (RB 400 W) 8 25,0 l = 8,24 od 5,59 do 13,83 podporowe (RB 400 W) 5 25,0 l = 7,11 od 4,65 do 11,76 3 25,0 l = 5,66 od 6,10 do 11,76 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 86 10,0 l = 1,88 e = 1*0,05 + 13*0,12 + 9*0,18 + 2*0,26 + 8*0,20 + 10*0,15 (m) P3 : Przęsło od 15,45 do 22,35 (m) Zbrojenie podłużne: dolne (RB 400 W) 8 25,0 l = 11,57 od 13,12 do 24,69 podporowe (RB 400 W) 8 25,0 l = 8,21 od 11,05 do 19,26 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 88 10,0 l = 1,88 e = 1*0,05 + 13*0,12 + 9*0,18 + 2*0,25 + 9*0,18 + 10*0,15 (m) P4 : Przęsło od 22,95 do 29,85 (m) Zbrojenie podłużne: dolne (RB 400 W) 8 25,0 l = 8,24 od 23,98 do 32,22 podporowe (RB 400 W) 8 25,0 l = 8,21 od 18,55 do 26,76 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 86 10,0 l = 1,88 e = 1*0,05 + 10*0,15 + 8*0,20 + 2*0,26 + 9*0,18 + 13*0,12 (m) P5 : Przęsło od 30,45 do 37,50 (m) Zbrojenie podłużne: dolne (RB 400 W) 5 25,0 l = 6,52 od 31,51 do 37,73 3 25,0 l = 5,14 od 31,51 do 36,65 montażowe (górne) (St0S) 4 8,0 l = 4,85 od 32,92 do 37,77 podporowe (RB 400 W) 5 25,0 l = 7,11 od 26,05 do 33,15 3 25,0 l = 5,66 od 26,05 do 31,71 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 86 10,0 l = 1,88 e = 1*0,05 + 13*0,12 + 11*0,15 + 1*0,20 + 1*0,34 + 16*0,20 (m) 9.0. Klatki schodowe wewnętrzne 9.1. Klatka schodowa nr C ( pomiędzy osiami 1 i 2 ) 9.1.1 Biegi schodowe 9.1.1.1 Zebranie obciążeń Nazwa 1. ciężar własny: Wykończenie 2cm 0,02*22 Płyta schodowa żelbetowa gr. 25 cm 0,25*24,0 Tynk cem.-wap. 0,02*19 Łącznie c. własny: 2. Użytkowe 2 przyjęto 4,0 kN/m charakt. [kN/m2] f Oblicz. [kN/m2] 0,44 1,2 0,53 6,00 1.1 6,60 0,38 1,2 0,46 6,82 4,00 Obciążenie ciągłe równomiernie rozłożone dla powierzchni schodów równa się: 2 q = 7,59 + 5,60 = 13,19 kN/m przyjęto 14,0 kPa 9.1.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla biegu L = 7,5 m Nazwa Symbol Jednostki Wartość 7,59 1.4 5,60 Wysokość h Szerokość b Otulina dolna a Otulina górna a' Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych n Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa Średnica prętów górnych Ilość prętów górnych m Powierzchnia zbrojenia górnych Fac Beton B-35 Stal A-IIIN Obliczeniowy moment zginający M Określenie osi obojętnej x X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) x/ho = 0,193324 Wyznaczenie ramienia „ z ” z Z = h – x/2 – a Nośność przekroju Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie Naprężenia w stali [m] [m] [ cm ] [ cm ] [ mm ] [ szt. ] 0,25 1,00 4,0 4,0 16 10 [ cm2 ] [ mm ] [ szt. ] 20,1 12 0 [m] 19,80 400 0,0 [ kNm ] [m] 98,00 0,04 0,55 [m] 0,19 [ kNm ] 152,48926 0,642668212 12,72483059 257,07 [-] [ MPa ] [ MPa ] Przyjęto pręty śr. 16mm co 10cm w przęśle i nad podporą – kotwienie w stropie i ścianach na długość min. 64cm. 9.1.2 Belka wsporcza 9.1.2.1. Zebranie obciążeń Obciążeniem jest reakcja liniowa z biegu schodowego: 14*7,5/2 = 52,5 kN/m 9.1.2.2. Wymiarowanie zbrojenia dla belki L = 3,6 m Charakterystyki materiałów: Beton Zbrojenie podłużne Zbrojenie poprzeczne Geometria: Przęsło : : : B37 A-III A-0 Pozycja fcd = 20,00 (MPa) typ RB 400 W typ St0S Pl (m) 0,25 ciężar objętościowy = 2447,32 (kG/m3) fyd = 350,00 (MPa) fyd = 190,00 (MPa) L (m) 3,18 P1 Przęsło Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 3,55 (m) Przekrój od 0,00 do 3,18 (m) 40,0 x 50,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B-03264 (2002) Belka prefabrykowana : nie Otulina zbrojenia : dolna c = 3,0 (cm) : boczna c1 = 3,0 (cm) : górna c2 = 3,0 (cm) Obciążenia: Ciągłe: Typ Natura Przęsło f X0 Pz0 X1 Pz1 (m) (kN/m) (m) (kN/m) ciężar własny stałe 1 1,10 jednorodne stałe 1 1,10 52,50 f- współczynnik obciążenia Wyniki obliczeniowe: Zwiększono ilość zbrojenia poprzecznego z uwagi na rysy ukośne Pp (m) 0,60 X2 (m) - Pz2 (kN/m) - X3 (m) - Qd/Q 1,00 1,00 Reakcje dla przypadków prostych Podpora V1 Przypadek Fx Fz Mx My (kN) (kN) (kN*m) (kN*m) 1 8,52 0,00 2 93,19 0,00 Podpora V2 Przypadek Fx Fz Mx My (kN) (kN) (kN*m) (kN*m) 1 8,52 0,00 2 93,19 0,00 Oddziaływania w SGN Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN) (kN) P1 99,29 0,00 49,45 59,24 104,00 -96,12 Oddziaływania w SGU Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN) (kN) P1 90,27 0,00 44,96 53,85 94,55 -87,38 Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przęsło Przęsłowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 6,50 0,00 3,39 0,00 3,83 0,00 Ugięcie i zarysowanie ao,k+d - ugięcie początkowe od obciążenia całkowitego ao,d - ugięcie początkowe od obciążenia długotrwałego a,d - ugięcie długotrwałe od obciążenia długotrwałego a - ugięcie całkowite a,lim - ugięcie dopuszczalne afp - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu afu - szerokość rozwarcia rysy ukośnej Przęsło ao,k+d ao,d a,d a a,lim (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) P1 0,4299 0,4299 0,5756 0,5756=(L0/616) 1,7750 Zbrojenie: P1 : Przęsło od 0,25 do 3,43 (m) Zbrojenie podłużne: dolne (RB 400 W) 4 16,0 l = 3,87 od 0,05 do 3,74 montażowe (górne) (St0S) 4 8,0 l = 3,97 od 0,03 do 4,00 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 26 6,0 l = 1,44 e = 1*0,05 + 3*0,25 + 2*0,30 + 2*0,19 + 2*0,30 + 3*0,25 (m) afp (mm) 0,28 afu (mm) 0,212.6 9.2. Klatka schodowa nr B ( pomiędzy osiami 7 i 8 ) 9.2.1 Biegi schodowe 9.2.1.1 Zebranie obciążeń 9.2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla biegu L = 7,5 m Patrz 9.1.1.2 9.3. Klatka schodowa nr A ( pomiędzy osiami 11 i 12 ) 9.3.1 Biegi schodowe 9.3.1.1 Zebranie obciążeń 9.3.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla biegu L = 7,5 m Patrz 9.1.1.2 10.0. Fundamentowanie 10.1. Ściany oporowe piwnicy 10.1.1. Zebranie obciążeń ścian Przyjmując wartości wskaźników geotechnicznych gruntu w oparciu o operat geotechniczny ( stanowiącym załącznik do niniejszego opracowania ), i przy założeniu podanym w operacie, ustalono następujący schemat obliczeniowy: L= 40 m (całkowita długość fundamentu) H (D) = 4,72 m B= 4,00 m h1= 0,35 m b1 = 0,25 m tan h2 = 0,35 m b2 = 3,60 m h3 = 0,95 m b3 = 0,00 m b4 = 0,15 m Rodzaj gruntu 1 Wilgotność gr. spoistych / Grupa gr. niespoisych Symbol żwiry/pospółki Ż/Po żwiry/pospółki Ż/Po 3 żwiry/pospółki Ż/Po 4 iły wilgotne 2 śr. 0,67 zagęszczony mokre 0,73 zagęszczony (n) 3 [kN/m ] [°] 30 39,8 17,5 39,8 20 40,2 17,5 8,4 2 1 G inne skonsolid. oraz morenowe nieskonsolidowane Jp (n) mało wilg. 1 F 0 ° I D / IL śr. 0,67 zagęszczony 1 E 2 stop. zagęszcz. / plastycz. 0 ° 0,00 1 0,73 miękkoplast. 16 B 7 Ilość warstw pod fundamentem: Czy warstwa 4 jest słabsza od 3 ? Obciążenie naziomu: 3 Grubość warstwy 3 5 m nie Grubość warstwy 4 5 m q= 10 f1 = 0,9 f2 = 1,1 kN/m2 ZEBRANIE OBCIĄŻEŃ: Ciężar własny muru h s wartość wartość wartość charakter. oblicz + oblicz. - 30,04 24,58 kN/m G1 = 4,37 * 0,25 * 1 27,31 G2 = 4,37 * 0,00 * 0,5 0,00 0,00 0,00 G3 = 0,35 * 3,85 * 1 33,69 37,06 30,32 G4 = 0,35 * 0,15 * 1 1,31 1,44 1,18 G5 = 0,00 * Ciężar własny gruntu h 0,15 * f1 = 0,8 f2 = 1,2 0,5 0,00 0,00 0,00 suma 62,31 68,54 56,08 wartość wartość wartość charakter. oblicz + oblicz. - s kN/m G6 = 4,37 * 0,15 * 1 19,67 23,60 15,73 G7 = 0,00 * 0,15 * 0,5 0,00 0,00 0,00 G8 = 4,37 * 0,00 * 0,5 0,00 0,00 0,00 G9 = 1,0 * 3,60 * 1 59,85 71,82 47,88 G10 = 0 * 0,15 * 0,5 0,00 0,00 0,00 79,52 95,42 63,61 1,50 1,80 1,20 obciążenie naziomem f1 = 0,8 f2 = 1,2 Momenty od obciążeń pionowych (z = H) charakterystyczne obliczeniowe Nr ramię A ramię O mom A mom O mom A G: m m kNm kNm kNm mom O kNm 1 1,73 3,73 47,11 101,74 42,40 91,57 2 1,85 3,85 0,00 0,00 0,00 0,00 3 -0,08 1,93 -2,53 64,85 -2,78 58,36 4 1,93 3,93 2,53 5,15 2,27 4,64 5 1,90 3,90 0,00 0,00 0,00 0,00 6 1,93 3,93 37,86 77,19 30,28 61,75 7 1,95 3,95 0,00 0,00 0,00 0,00 8 1,85 3,85 0,00 0,00 0,00 0,00 9 -0,20 1,80 -11,97 107,73 -14,36 86,18 10 1,95 3,95 0,00 0,00 0,00 0,00 q 1,93 3,93 19,25 39,25 15,40 31,40 106,75 395,90 90,36 333,90 suma - -14,50 0,00 -17,14 0,00 suma: 92,25 395,90 73,22 333,90 suma + Parcie gruntu jeżeli e = 0 i b<10 można przyjąć, że parcie działa na płaszczyznę pionową Rodzaj ściany bet. gładka 2 (n) = > 2 = 0 przyjęto: 0,00 Współczynnik parcia granicznego gruntu 1: Ka1 = 0,22 Współczynnik parcia granicznego gruntu 2: Ka2 = 0,22 Wysokość zastępcza od obciążenia naziomu: hz = 0,33 a) parcie czynne: b) parcie spoczynkowe: Współczynnik Poissona dla gruntu = (n) z 0,37 = Współczynnik parcia spoczynkowego Ko = c) odpór: n = 0,68 rad 0,23 0 n = 0 tab. 4 PN-83/B-03010 Kp = (n) Wartości charakterystyczne parcia jednostkowego: ea = Ka * Wartości obliczeniowe er = f1 * f2 * en f1 = 1,25 1,1 0,9 f2 = 1,1 1,1 0,9 *z Momenty od obciążenia poziomego: parcie jednostkowe z czynne spocz moment charakterystyczny odpór m czynne spocz odpór kNm/m 0,00 moment obliczeniowy czynne spocz odpór kNm/m 0 2,20 2,75 0,00 0,00 0,00 3,42 24,74 30,93 58,08 72,61 79,86 87,86 4,37 31,00 38,75 114,28 142,89 157,14 172,89 4,72 33,30 41,64 141,74 177,22 194,89 214,43 SPRAWDZENIE STOSUNKU NAPRĘŻEŃ POD FUNDAMENTEM: suma momentów i sił pionowych względem p. A dla naziomu obciążonego: Ma = mimośród 233,99 e = Ma / N = 143,33 1,63 pole powierzchni fundamentu: F= wartości naprężeń skrajnych: max/min = N / F +/- 6M / L B naziom obciąż. N= 4 m 2 2 min = -51,91 kPa max / min = -2,38 max = 123,58 kPa max / min < 4 warunek spełniony SPRAWDZENIE STANU NOŚNOŚCI Stateczność na obrót względem punktu 0 moment utrzymujący: Mu = 333,90 kNm moment obracający Mo = 194,89 kNm m= 194,89 0,8 < 267,12 warunek spełniony Stateczność na przesunięcie suma sił przeciwdziałających przesunięciu ściana: Qtf = * N = N= suma sił powodujących przesunięcie bet. gładka 0,25 Qtf = 30,22331 kN Qtr = 84,15 kN mt = 0,9 84,15 > 27,20 Zabezpieczenie przesuwu ściany dołem zapewnia uciąglenie wanny żelbetowej, Górą płyta stropu pod terenem. Mur nie może zostać zasypany do czasu wykonania Stropu pod terenem. 10.1.2. Wymiarowanie zbrojeń ścian Wyznaczenie sił wewnętrznych z Tab. 3 PN-83/B-03010 120,89 kN warunek niespełniony Wyznaczenie momentów przy założeniu obciążenia naziomu ( stan nie dopuszczony lecz w skutek błędu organizacji robót – możliwy ): MI= 157,14 kNm M II = 79,86 kNm M III = moment od sił poziomych na głębokości h4 + h3 moment od sił poziomych na głębokości h4 527 kNm moment przy obciążonym naziomie smax = 123,58 B= 10,00 smin = -51,91 b2 = 3,60 s III = -2,776 b4 = 0,15 M IV = -0,544 s IV = moment przy nieobciążonym naziomie -45,665 Wyznaczenie momentów przy założeniu pracy ściany jako belki wolnopodpartej z obciążeniem trapezowym naziomu: Moment obrotowy ( zginający ) ścianę Mmax = 65 kNm - obciążenie tylko od parcia gruntu – moment po stronie piwnicy Mmax = 95 kNm - obciążenie od parcia gruntu i terenu z pojazdami– moment po stronie gruntu Wymiarowanie zbrojenia ściany i podstawy Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,25 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,0 Otulina górna a' [ cm ] 4,0 [ mm ] 16 n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 20,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 m [ szt. ] 0 0,0 Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] 95,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,04 0,55 x/ho = 0,193324 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a Nośność przekroju 0,19 [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 152,48926 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 0,622994695 [ MPa ] 12,33529496 Naprężenia w stali [ MPa ] 249,20 Przyjęto zbrojenie ściany po obu stronach prętami śr. 16mm co 10cm. Kotwienie w płycie fundamentowej i w stropowej na min. 65cm. Zaleca się wykonanie połączenia sztywnego płyty stropowej i ściany oraz płyty dennej i ściany – zastosować pręty śr. 25mm po stronie zewnętrznej w formie kątownika o bokach 150cm. 10.2. Płyta fundamentowa pod budynkiem 10.2.1. Zebranie obciążeń Obciążenie według schematów obliczeniowych wynosi: N=5500 kN T = 35 kN M = 133 kN Obliczenia przeprowadzone dla wycinka płyty fundamentowej wanny o wymiarach 2,5x2,5m Posadowienie fundamentu w gruncie niespoistym WYMIARY FUNDAMENTU długość 2,5 L = D min = głębokość posadowienia, mierzona od najniższego poziomu terenu m np. od podłogi piwnicy lub kanału instalacyjnego szerokość B = głębokość Dmin = 2,5 m 1,4 m g = DANE GRUNTOWE 1 żwiry/pospółki Ż/Po gęstość kąt G ID = r = 1,85 f = 39,225 t / m3 r r = deg f r = mokre 1,665 35,303 0,6161 Stpień zagęszczenia m/s2 1G rodzaj gruntu wilgotność 9,81 tan f = 0,63 średnio zagęszczony 2 0,71 ctg f = tan delta B = 0,00636 tan d / tan f = 0 1,41 0,7 OBCIĄŻENIA siła pionowa N = 5500 kN moment w pł B M(B) = 133 kNm = > eB = 0,02418 m moment w pł L M(L) = 0 kNm = > eL = 0 m siła pozioma TrB = 35 kN B' = 2,451636364 m L' = 2,5 m Nc = 47,4 ic = 1,00 Nd = 34,6 id = 1,00 Nb = 17,8 ib = 1,00 Qfnb = B' * L' [ (1+1.5* b' / L')* Nd * r * g * Dmin * iD + ( 1‐0.25* B' / L' ) * Nb * r * g * B' * iB)] nośność Qfnb= 0.81 * Qfnb = 15277,9 kN 12375,1 kN > 5500 kN warunek spełniony Określają minimalną powierzchnię stopu, która przeniesie obciążenie od słupów wyznaczono wartość: L=B=1,8m. Oznacza to, że wpływ bezpośredni obciążenia ze słupa na podstawę wanny można ograniczyć do ok. 1,8-2m. Do dalszych obliczeń przyjmujemy, że fundament ograniczony jest do podstawy zastępczej 2,5x2,5m. 10.2.2. Wyznaczenie grubości płyty Dla płyty gr. 55cm zbrojenie śr. 25mm w obu kierunkach zabezpiecza płytę przed przebiciem. Na pozostałym obszarze gr. płyty 35cm. 10.2.3. Wymiarowanie zbrojenia płyty Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,55 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,0 4,0 Otulina górna a' [ cm ] [ mm ] 25 n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 49,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych m [ szt. ] 0 Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] Powierzchnia zbrojenia górnych 836,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,10 0,55 x/ho = 0,194345 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,46 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 903,6172664 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 0,925170458 [ MPa ] 18,31837506 Naprężenia w stali [ MPa ] 370,07 Przyjęto zbrojenie płyty fundamentowej przy słupach prętami śr. 25mm co 10cm. Obszar zbrojenia w promieniu 1,25m. Na pozostałym obszarze zbrojenie prętami śr. 16mm co 10cm. 10.3. Płyta fundamentowa pod terenem 10.3.1. Zebranie obciążeń Obciążenie według schematów obliczeniowych wynosi: N=350 kN T = 15 kN M = 50 kN Obliczenia przeprowadzone dla wycinka płyty fundamentowej wanny o wymiarach 2,5x2,5m Posadowienie fundamentu w gruncie niespoistym WYMIARY FUNDAMENTU długość 1,5 L = D min = głębokość posadowienia, mierzona od najniższego poziomu terenu m np. od podłogi piwnicy lub kanału instalacyjnego szerokość B = głębokość Dmin = 1,5 m 1,4 m g = DANE GRUNTOWE rodzaj gruntu 1 żwiry/pospółki Ż/Po gęstość kąt wilgotność G m/s2 ID = r = 1,85 f = 39,225 t / m3 r r = deg f r = mokre 1,665 35,303 0,6161 Stpień zagęszczenia 9,81 1G tan f = 0,63 średnio zagęszczony 2 0,71 tan delta B = 0,04286 tan d / tan f = 0,05 eB = 0,14286 m OBCIĄŻENIA siła pionowa N = 350 kN moment w pł B M(B) = 50 kNm = > ctg f = 1,41 0,7 moment w pł L M(L) = 0 kNm = > siła pozioma TrB = 15 kN B' = 1,214285714 m L' = 1,5 m eL = 0 m Nc = 47,4 ic = 0,92 Nd = 34,6 id = 0,94 Nb = 17,8 ib = 0,89 Qfnb = B' * L' [ (1+1.5* b' / L')* Nd * r * g * Dmin * iD + ( 1‐0.25* B' / L' ) * Nb * r * g * B' * iB)] nośność Qfnb= 0.81 * Qfnb = 3438,9 kN 2785,5 kN > 350 kN warunek spełniony 10.3.2. Wyznaczenie grubości płyty Dla płyty gr. 35cm zbrojenie śr. 20mm w obu kierunkach co 12,5cm zabezpiecza płytę przed przebiciem. 10.3.3. Wymiarowanie zbrojenia płyty Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,35 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,0 Otulina górna a' [ cm ] 4,0 [ mm ] 20 n [ szt. ] 8 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 25,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 m [ szt. ] 0 0,0 Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] 155,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,05 0,55 x/ho = 0,163702 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a Nośność przekroju 0,28 [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie 285,9924687 [-] 0,541972314 [ MPa ] 10,73105181 Naprężenia w stali [ MPa ] 216,79 Przyjęto zbrojenie płyty fundamentowej przy słupach prętami śr. 20mm co 12,5cm. Obszar zbrojenia w promieniu 1,0m. Na pozostałym obszarze zbrojenie prętami śr. 16mm co 10cm. 11.0. Trzony windowe 11.1. Trzon o wymiarach wewnętrznych 165x250cm 11.1.1 Ściany trzonów 11.1.1.1 Zebranie obciążeń ścian Ze względu na wielość rodzajów dźwigów osobowych i towarowych, występują różne sposoby obciążenia trzonów windowych. Najczęściej spotykanymi są: - obciążenia płyty stropowej przez wieszaki i haki - obciążenie ścian trzonu windy przez prowadnice i silniki - obciążenie podstawy trzonu przez układ wsporników, zbloczy. Dla zabezpieczenia wszystkich rodzajów konieczne jest przyjęcie kombinacji tych obciążeń. Przyjęto do obliczeń kombinację obciążenia stropu i ścian, jako najbardziej niekorzystne dla konstrukcji. Założono wykorzystanie trzonów komunikacyjnych: windy, klatki schodowe i trzony wentylacyjne; jako usztywnienia konstrukcji płytowo-słupowej budynku. Na układ trzonów i ścian klatki zakłada się przekazać część sił wynikających z obciążeń konstrukcji obiektu. Siła pozioma oddziałująca na kondygnację i przekazana na trzon windy i ściany klatki wynosi średnio ok. 410 kN. Przy wysokości kondygnacji daje to moment 627 kNm. 11.1.1.2. Wymiarowanie zbrojeń ścian Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 2,50 Szerokość b [m] 0,50 Otulina dolna a [ cm ] 3,5 Otulina górna a' [ cm ] 3,5 [ mm ] 12 Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych n [ szt. ] 6 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 6,8 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 m [ szt. ] 0 Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] Ilość prętów górnych Powierzchnia zbrojenia górnych 627,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,03 0,55 x/ho = 0,011117 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 2,45 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 665,0273915 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 0,942818308 [ MPa ] 18,6678025 Naprężenia w stali [ MPa ] 377,13 Przyjęto zbrojenie ścian trzonów prętami śr. 12mm co 15cm po obu stronach ściany w każdej ścianie trzonu i ścianach klatek schodowych. Zbrojenia rozdzielcze z prętów śr. 8mm w poziomie co 20cm. 11.1.2. Płyta fundamentowa pod trzonem 11.1.2.1 Zebranie obciążeń Ciężar trzonu 1162 kN, ciężar dźwigu z obciążeniem 48 kN. Łącznie przyjęto 1250 kN. WYMIARY FUNDAMENTU długość L = 2,1 D min = głębokość posadowienia, mierzona od najniższego poziomu terenu m np. od podłogi piwnicy lub kanału instalacyjnego szerokość B = głębokość DANE GRUNTOWE Dmin = m 1,75 m g = 1 G żwiry/pospółki Ż/Po gęstość r = 1,85 m/s2 kąt f = 39,225 ID = t / m3 r r = deg f r = mokre 1,665 35,303 0,6161 Stpień zagęszczenia 9,81 1G rodzaj gruntu wilgotność 1,65 0,63 średnio zagęszczony 2 tan f = 0,71 tan delta B = 0,028 tan d / tan f = 0,05 OBCIĄŻENIA siła pionowa N = 1250 kN moment w pł B M(B) = 150 kNm = > eB = 0,12 m ctg f = 1,41 0,7 moment w pł L M(L) = 0 kNm siła pozioma TrB = 35 kN B' = 1,41 m L' = 2,1 m = > eL = 0 m Nc = 47,4 ic = 0,92 Nd = 34,6 id = 0,94 Nb = 17,8 ib = 0,89 Qfnb = B' * L' [ (1+1.5* b' / L')* Nd * r * g * Dmin * iD + ( 1‐0.25* B' / L' ) * Nb * r * g * B' * iB)] nośność Qfnb= 0.81 * Qfnb = 6392,5 kN 5177,9 kN > 1250 kN warunek spełniony 11.1.2.2. Wymiarowanie zbrojeń płyty Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,35 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 3,5 Otulina górna a' [ cm ] 3,5 [ mm ] 16 n [ szt. ] 6 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 12,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych m [ szt. ] 0 Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] Powierzchnia zbrojenia górnych 125,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,02 0,55 x/ho = 0,077329 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,30 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 146,0515896 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 0,855861962 [ MPa ] 16,94606685 Naprężenia w stali [ MPa ] 342,34 Przyjęto zbrojenie podstawy trzonów prętami śr. 16mm co 15cm po obu stronach płyty w obu kierunkach. Zbr ojenia rozdzielcze z prętów śr. 8mm co 20cm. 11.1.3. Płyta stropowa nad trzonem 11.1.3.1 Zebranie obciążeń Przyjęto obciążenia jak dla dźwigu podwieszonego do płyty P=50 kN 11.1.3.2. Wymiarowanie zbrojeń płyty ( dozbrajanie stropu kondygnacji ) Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 3,5 Otulina górna a' [ cm ] 3,5 [ mm ] 16 Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Powierzchnia zbrojenia dolnego n [ szt. ] 6 Fa [ cm2 ] 12,1 [ mm ] m [ szt. ] 0 Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal Średnica prętów górnych Ilość prętów górnych A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] 12 25,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,02 0,55 x/ho = 0,09192 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a Nośność przekroju 0,25 [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie 121,9363896 [-] 0,205024932 [ MPa ] 4,059493656 Naprężenia w stali [ MPa ] 82,01 Przyjęto dodatkowe zbrojenie stropu nad trzonem prętami śr. 16mm co 15cm po obu stronach płyty w obu kierunkach. Zbr ojenia rozdzielcze z prętów śr. 8mm co 20cm. 11.2. Trzon o wymiarach wewnętrznych 165x210cm Patrz poz. 11.1 Gdańsk, 13 luty 2009 r. Projektował: mgr inż. Waldemar Barski upr. nr POM/0078/PWOK/06 Sprawdził: mgr inż. Andrzej Kochański upr. nr WAM/0033/POOK/07