obliczenia statyczne

w w
Biuro:
Telefon:
E-mail:
w
.
a i o n i . p l
Szeroka 34; 15-760 Białystok
500 087 087
[email protected]
OBLICZENIA
STATYCZNE
Nr Projektu: AH/15/009
STRONA
OBLICZENIA STATYCZNE
PRZEBUDOWA BUDYNKU NA DZIENNY DOM OPIEKI „SENIOR - WIGOR”,
ul. ZAUŁEK 1, 06-100 PUŁTUSK, gm. PUŁTUSK, DZIAŁKA nr 1467
1.0 ZEBRANIE OBCIĄŻEŃ
Tablica 1. Obciążenie stałe stropu
Lp
Opis obciążenia
1.
Wykładzina PCW o grubości 2 lub 3 mm (na lateksie,
polocecie, butaprenie) [0,070kN/m2]
Lastriko bezspoinowe o grubości 50 mm [1,10kN/m2]
Styropian grub. 3 cm [0,45kN/m3·0,03m]
Strop Ackermana [2,95kN/m2]
2.
3.
4.
Σ:
Tablica 2. Obciążenia zmienne stropu
Lp
Opis obciążenia
1.
Obciążenie zmienne (pokoje i pomieszczenia mieszkalne w
domach indywidualnych, czynszowych, hotelach,
schroniskach, szpitalach, więzieniach, pomieszczenie
sanitarne, itp.) [1,5kN/m2]
Obciążenie zastępcze od ścianek działowych (o ciężarze
razem z wyprawą od 0,5 kN/m2 od 1,5 kN/m2) [0,750kN/m2]
Σ:
2.
Tablica 3. Obciążenia zmienne klatki schodowej
Lp
Opis obciążenia
1.
Obciążenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,
szpitalne, więzienia) [3,0kN/m2]
Σ:
2.0 WYMIAROWANIE STROPU ŻELBETOWEGO
Wartości obciążenia płyty:
Obciążenie charakterystyczne qk = 7,43 kN/m2
Obciążenie charakterystyczne długotrwałe qkd = 7,43 kN/m2
Obciążenie obliczeniowe qo = 8,93 kN/m2
2,45
Schemat statyczny płyty:
qo = 8,93
y
x
1,45
γf
Obc. char.
kN/m2
0,07
1,30
Obc. obl.
kN/m2
0,09
1,10
0,01
2,95
4,13
1,30
1,30
1,30
1,30
1,43
0,01
3,84
5,37
Obc. char.
kN/m2
1,50
γf
1,40
Obc. obl.
kN/m2
2,10
0,75
1,20
0,90
2,25
1,33
3,00
Obc. char.
kN/m2
3,00
γf
1,30
Obc. obl.
kN/m2
3,90
3,00
1,30
3,90
w w
Biuro:
Telefon:
E-mail:
w
.
a i o n i . p l
Szeroka 34; 15-760 Białystok
500 087 087
[email protected]
Nr Projektu: AH/15/009
OBLICZENIA
STATYCZNE
STRONA
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,x = 1,45 m
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,y = 2,45 m
Wyniki obliczeń statycznych:
Kierunek x:
Moment przęsłowy obliczeniowy MSdx = 1,55 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSkx = 1,29 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt = 1,29 kNm/m
Maksymalne oddziaływanie podporowe Qox,max = 6,47 kN/m
Zastępcze oddziaływanie podporowe Qox = 5,51 kN/m
Kierunek y:
Moment przęsłowy obliczeniowy MSdy = 0,54 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSky = 0,45 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt = 0,45 kNm/m
Maksymalne oddziaływanie podporowe Qoy,max = 6,47 kN/m
Zastępcze oddziaływanie podporowe Qoy = 4,05 kN/m
Dane materiałowe :
Grubość płyty
16,0 cm
Klasa betonu B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa
Stal zbrojeniowa A-IIIN (RB500) → fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa
Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku x cnom,x = 25 mm
Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku y cnom,y = 25 mm
Założenia obliczeniowe :
Sytuacja obliczeniowa:
trwała
Graniczna szerokość rys
wlim = 0,3 mm
Graniczne ugięcie
alim = leff/200 - jak dla stropów (tablica 8)
Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona):
Kierunek x:
Przęsło:
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 1,69 cm2/mb. Przyjęto φ10 co 25,0 cm o As = 3,14 cm2/mb
(ρ = 0,24%)
Warunek nośności na zginanie: MSd,x = 1,55 kNm/mb < MRd,x = 16,50 kNm/mb (9,4%)
Szerokość rys prostopadłych: wkx = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm (0,0%)
Podpora:
Warunek nośności na ścinanie: VSd,x = 6,47 kN/mb < VRd1,x = 83,49 kN/mb (7,8%)
Kierunek y:
Przęsło:
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 1,69 cm2/mb. Przyjęto φ10 co 25,0 cm o As = 3,14 cm2/mb
(ρ = 0,24%)
Warunek nośności na zginanie: MSd,y = 0,54 kNm/mb < MRd,y = 16,50 kNm/mb (3,3%)
Szerokość rys prostopadłych: wky = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm (0,0%)
Podpora:
Warunek nośności na ścinanie: VSd,y = 6,47 kN/mb < VRd1,y = 83,49 kN/mb (7,8%)
Ugięcie całkowite płyty:
Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 0,10 mm < alim = 7,25 mm (1,4%)
3.0 WYMIAROWANIE BELKI ŻELBETOWEJ
SZKIC BELKI
A
0,25
B
3,86
0,25
w w
Biuro:
Telefon:
E-mail:
w
.
OBLICZENIA
STATYCZNE
Nr Projektu: AH/15/009
a i o n i . p l
Szeroka 34; 15-760 Białystok
500 087 087
[email protected]
STRONA
OBCIĄŻENIA NA BELCE
17,04
17,04
13,00
Schemat statyczny belki
1
A
B
4,11
DANE MATERIAŁOWE I ZAŁOŻENIA:
Klasa betonu: B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa
Stal zbrojeniowa główna A-IIIN (RB500) → fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa
Stal zbrojeniowa strzemion A-I (PB240) → fyk = 240 MPa, fyd = 210 MPa, ftk = 265 MPa
Sytuacja obliczeniowa:
trwała
Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet.
cot θ = 2,00
Graniczna szerokość rys
wlim = 0,3 mm
Graniczne ugięcie
alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8)
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
B
48,96
40,95
42,08
A
Siły tnące [kN]:
42,08
10,14
A
-2,86
B
-40,95
Ugięcia [mm]:
A
B
14,60
w w
Biuro:
Telefon:
E-mail:
w
.
OBLICZENIA
STATYCZNE
Nr Projektu: AH/15/009
a i o n i . p l
Szeroka 34; 15-760 Białystok
500 087 087
[email protected]
STRONA
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
40,95
B
42,08
A
48,96
Siły tnące [kN]:
42,08
34,62
10,14
-2,86
A
B
-33,48
-40,95
Ugięcia [mm]:
A
B
14,60
35
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :
25
Przyjęte wymiary przekroju:
bw = 25,0 cm, h = 35,0 cm
otulina zbrojenia cnom = 25 mm
Przęsło A - B:
Zginanie: (przekrój a-a)
Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 48,96 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 4,06 cm2. Przyjęto 4φ12 o As = 4,52 cm2 (ρ = 0,58%)
Warunek nośności na zginanie: MSd = 48,96 kNm < MRd = 54,06 kNm (90,6%)
Ścinanie:
Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 34,62 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 230 mm na całej długości przęsła
Warunek nośności na ścinanie: VSd = 34,62 kN < VRd1 = 50,45 kN (68,6%)
SGU:
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 39,01 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,291 mm < wlim = 0,3 mm (97,0%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 14,60 mm < alim = 4110/200 = 20,55 mm (71,0%)
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 31,98 kN
Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%)
w w
Biuro:
Telefon:
E-mail:
w
.
Nr Projektu: AH/15/009
a i o n i . p l
Szeroka 34; 15-760 Białystok
500 087 087
[email protected]
STRONA
4.0 WYMIAROWANIE SCHODÓW PŁYTOWYCH
SZKIC SCHODÓW
20
270
150
15
16
150
10
20
30
0
5/3
x1
18
16
25
20
420
125
20
GEOMETRIA SCHODÓW
Wymiary schodów :
Długość biegu ln = 2,70 m
Różnica poziomów spoczników
h = 1,50 m
Liczba stopni w biegu n = 10 szt.
Grubość płyty t = 16,0 cm
Długość górnego spocznika
ls,g = 1,50 m
Oparcia : (szerokość / wysokość)
Wieniec ściany podpierającej dolny bieg schodowy
b = 20,0 cm, h = 18,0 cm
Belka górna podpierająca bieg schodowy
b = 25,0 cm, h = 16,0 cm
Wieniec ściany podpierającej spocznik górny b = 20,0 cm, h = 20,0 cm
Oparcie belek:
Długość podpory lewej tL = 20,0 cm
Długość podpory prawej
tP = 20,0 cm
DANE MATERIAŁOWE
Klasa betonu C20/25 (B25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa
Ciężar objętościowy betonu
ρ = 25,00 kN/m3
Maksymalny rozmiar kruszywa
dg = 16 mm
Wilgotność środowiska
RH = 50%
Wiek betonu w chwili obciążenia
28 dni
Współczynnik pełzania (obliczono)
φ = 3,05
Stal zbrojeniowa A-IIIN (RB500) → fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa
Średnica prętów
φ = 12 mm
Otulina zbrojenia
cnom = 20 mm
Stal zbrojeniowa konstrukcyjna
St0S-b
Średnica prętów konstrukcyjnych
φ = 6 mm
Maksymalny rozstaw prętów konstr.
30 cm
ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ
Przyjęty schemat statyczny:
OBLICZENIA
STATYCZNE
w w
Biuro:
Telefon:
E-mail:
w
.
Nr Projektu: AH/15/009
a i o n i . p l
Szeroka 34; 15-760 Białystok
500 087 087
[email protected]
OBLICZENIA
STATYCZNE
STRONA
po = 3,90 kN/m2
go,b = 8,15 kN/m2
C
B
1,50
go,s = 5,27 kN/m2
A
2,89
1,46
WYNIKI - PŁYTA:
Wyniki obliczeń statycznych:
Przęsło A-B: maksymalny moment obliczeniowy
MSd = 8,52 kNm/mb
Podpora B: moment podporowy obliczeniowy MSd,p = 9,17 kNm/mb
Przęsło B-C: maksymalny moment obliczeniowy
MSd = 0,28 kNm/mb
Reakcja obliczeniowa
RSd,A,max = 14,11 kN/mb, RSd,A,min = 9,30 kN/mb
Reakcja obliczeniowa
RSd,B,max = 34,07 kN/mb, RSd,B,min = 25,65 kN/mb
Reakcja obliczeniowa
RSd,C,max = 2,26 kN/mb, RSd,C,min = -2,19 kN/mb
OBLICZENIA wg PN-B-03264:2002 :
b
c
b
c
a
a
Przęsło A-B- sprawdzenie
Zginanie: (przekrój a-a)
Moment przęsłowy obliczeniowy
MSd = 8,52 kNm/mb
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 1,74 cm2/mb. Przyjęto φ12 co 12,0 cm o As = 9,42
cm2/mb (ρ = 0,70%)
(rozstaw prętów przyjęty przez użytkownika)
Warunek nośności na zginanie: MSd = 8,52 kNm/mb < MRd = 47,17 kNm/mb (18,1%)
Ścinanie:
Siła poprzeczna obliczeniowa VSd = 19,37 kN/mb
Warunek nośności na ścinanie: VSd = 19,37 kN/mb < VRd1 = 101,85 kN/mb (19,0%)
SGU:
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 5,92 kNm/mb
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm (0,0%)
Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 1,47 mm < alim = 14,43 mm (10,2%)
Podpora B- wymiarowanie
Zginanie: (przekrój b-b)
Moment podporowy obliczeniowy
MSd = (-)9,17 kNm
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 1,74 cm2/mb. Przyjęto górą φ12 co 19,0 cm o As =
5,95 cm2/mb
Warunek nośności na zginanie: MSd = 9,17 kNm/mb < MRd = 31,16 kNm/mb (29,4%)
SGU:
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)6,37 kNm/mb
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm (0,0%)
Przęsło B-C- wymiarowanie
Zginanie: (przekrój c-c)
Moment przęsłowy obliczeniowy
MSd = 0,28 kNm/mb
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 1,74 cm2/mb. Przyjęto φ12 co 19,0 cm o As = 5,95
cm2/mb (ρ = 0,44%)
Warunek nośności na zginanie: MSd = 0,28 kNm/mb < MRd = 31,16 kNm/mb (0,9%)
w w
Biuro:
Telefon:
E-mail:
w
.
a i o n i . p l
Szeroka 34; 15-760 Białystok
500 087 087
[email protected]
Nr Projektu: AH/15/009
OBLICZENIA
STATYCZNE
STRONA
Ścinanie:
Siła poprzeczna obliczeniowa VSd = 12,29 kN/mb
Warunek nośności na ścinanie: VSd = 12,29 kN/mb < VRd1 = 94,72 kN/mb
SGU:
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 0,19 kNm/mb
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm (0,0%)
(13,0%)
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt,podp = (-)6,37 kNm/m
Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt,podp) = (-)0,22 mm < alim = 7,28 mm (3,0%)
AUTOR:
mgr inż. Paweł Modzelewski
upr. nr PDL/0082/POOK/12
SPRAWDZAJĄCY:
mgr inż. Piotr Oponowicz
upr. nr PDL/0002/POOK/11
WSPÓŁPRACA:
mgr inż. Piotr Jurkowski