TERMOIZOLACJA I ZMIANA ELEWACJI HALI 3A PROJEKT

Transkrypt

dok. nr K-249/13/Z
Um. nr 110/FAI/JD/2013
Inwestor:
BUMAR ELEKTRONIKA S.A.
ul. Poligonowa 30, 04-051 Warszawa
Obiekt:
HALA NR 3A
Adres:
ul. Poligonowa 30, 04-051 Warszawa
dz. nr ewid. 4/23 obręb 3-05-21
Temat:
TERMOIZOLACJA I ZMIANA ELEWACJI
HALI 3A
Stadium:
PROJEKT WYKONAWCZY
KONSTRUKCYJNY
Projektowali:
mgr inż. Krzysztof Górski upr. Wa-171/00
Sprawdził:
inż. Jerzy Klimowicz, upr. ST-367/71
Warszawa, kwiecień 2014
ul. Bokserska 62C, 02-690 Warszawa
tel.(+48 22) 847 94 62, fax. 847 94 63
kom. (+48) 604 78 78 25
www.biprowood.com.pl
[email protected]
PKO BP SA 60102010970000770200017483
Regon: 015470270
KRS: 0000159542
NIP:521-32-44-616
Bipro-Wood sp. z o.o.
K-249/13/Z
Spis treści:
1. Obliczenia statyczne
2. Załącznik malarski
str.3-13
str.14-15
Rysunki:
1.
2.
3.
4.
5.
6.
7.
Rzut przyziemia - konstrukcja
Ramka stalowa Rs1
Ramka stalowa Rs2
Ramka stalowa Rs3
Słupek stalowy S1
Słupek stalowy S2
Wykazy stali zbrojeniowej i profilowej
2
K1/0
K2/0
K3/0
K4/0
K5/0
K6/0
K-249/13/Z
Obliczenia statyczne
Dotyczą projektu wykonawczego hali 3A.
BUMAR ELEKTRONIKA S.A. ul. Poligonowa 30, 04-051 Warszawa
1.Zestawienie obciążeń od wiatru
2.Ramka Rs1
0,933
5,611
22
2
2
7,000
62,500
-6,554
-6,554
0,933
0,933
11
1
1
5,700
-62,562
0,933
V=12,700
PRĘTY UKŁADU:
Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub;
10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub
-----------------------------------------------------------------Pręt: Typ: A: B:
Lx[m]:
Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój:
-----------------------------------------------------------------1
00
1
2
0,000
5,700
5,700 1,000
1 3 I 200
2
00
2
3
0,000
7,000
7,000 1,000
2 I 120 HEB
-----------------------------------------------------------------WIELKOŚCI PRZEKROJOWE:
3
K-249/13/Z
-----------------------------------------------------------------Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm]
Materiał:
-----------------------------------------------------------------1
100,5
49194
6420
1562
1562
63,0 2 St3S (X,Y,V,W)
2
34,0
864
318
144
144
12,0 2 St3S (X,Y,V,W)
-----------------------------------------------------------------OBCIĄŻENIA:
([kN],[kNm],[kN/m])
-----------------------------------------------------------------Pręt: Rodzaj:
Kąt:
P1(Tg):
P2(Td):
a[m]:
b[m]:
-----------------------------------------------------------------Grupa: A ""
Zmienne
f= 1,50
1
Liniowe
90,0
0,933
0,933
0,00
5,70
1
Skupione
0,0
62,500
5,70
2
Liniowe
90,0
0,933
0,933
0,00
7,00
-----------------------------------------------------------------==================================================================
W Y N I K I
Teoria I-go rzędu
SIŁY PRZEKROJOWE:
T.I rzędu
Obciążenia obl.: Ciężar wł.+A
-----------------------------------------------------------------Pręt:
x/L:
x[m]:
M[kNm]:
Q[kN]:
N[kN]:
-----------------------------------------------------------------1
0,00
0,000
-62,562
13,816
-78,720
1,00
5,700
-6,554
5,836
-73,773
2
0,00
0,000
-6,554
5,836
19,977
0,59
4,156
5,611*
0,018
21,197
1,00
7,000
-0,000
-3,964
22,032
-----------------------------------------------------------------REAKCJE PODPOROWE:
T.I rzędu
-----------------------------------------------------------------Węzeł:
H[kN]:
V[kN]:
Wypadkowa[kN]:
M[kNm]:
-----------------------------------------------------------------1
-13,816
78,720
79,923
62,562
3
-3,964
22,032
22,386
-----------------------------------------------------------------NOŚNOŚĆ PRĘTÓW:
T.I rzędu
-----------------------------------------------------------------Przekrój:Pręt: Warunek nośności:
Wykorzystanie:
-----------------------------------------------------------------1
1
Nośność przy ściskaniu ze zgin
28,0%
2
2
Naprężenia zredukowane (1)
23,9%
------------------------------------------------------------------
2.Ramka Rs2
-----------------------------------------------------------------Pręt: Typ: A: B:
Lx[m]:
-----------------------------------------------------------------1
00
1
2
0,000
5,700
5,700 1,000
1 3 I 140
2
00
2
3
0,000
7,000
7,000 1,000
3 I 120 HEB
-----------------------------------------------------------------OBCIĄŻENIA:
([kN],[kNm],[kN/m])
-----------------------------------------------------------------Pręt: Rodzaj:
Kąt:
P1(Tg):
P2(Td):
a[m]:
b[m]:
-----------------------------------------------------------------Grupa: A ""
Zmienne
f= 1,50
1
Liniowe
90,0
0,413
0,413
0,00
5,70
1
Skupione
0,0
62,500
5,70
2
Liniowe
90,0
0,413
0,413
0,00
7,00
------------------------------------------------------------------
4
K-249/13/Z
==================================================================
W Y N I K I
Teoria I-go rzędu
==================================================================
SIŁY PRZEKROJOWE:
T.I rzędu
-----------------------------------------------------------------Pręt:
x/L:
x[m]:
M[kNm]:
Q[kN]:
N[kN]:
-----------------------------------------------------------------1
0,00
0,000
-18,556
5,398
-65,254
1,00
5,700
2,140
1,864
-62,552
2
0,00
0,000
2,140
1,864
31,198
0,43
3,008
4,943*
-0,001
32,081
1,00
7,000
0,000
-2,476
33,253
T.I rzędu
-----------------------------------------------------------------Węzeł:
H[kN]:
V[kN]:
Wypadkowa[kN]:
M[kNm]:
-----------------------------------------------------------------1
-5,398
65,254
65,477
18,556
3
-2,476
33,253
33,345
NOŚNOŚĆ PRĘTÓW:
T.I rzędu
Wykorzystanie:
-----------------------------------------------------------------1
1
Nośność przy ściskaniu ze zgin
68,4%
3
2
Naprężenia zredukowane (1)
20,4%
------------------------------------------------------------------
3.Słupek stalowy S1
3,000
1,200
11
10,300
1
1
3,000
1,200
V=10,300
5
23,870
K-249/13/Z
PRĘTY UKŁADU:
22 - cięgno
-----------------------------------------------------------------Pręt: Typ: A: B:
Lx[m]:
-----------------------------------------------------------------1
00
1
2
0,000
10,300 10,300 1,000
1 2 U 200
-----------------------------------------------------------------WIELKOŚCI PRZEKROJOWE:
-----------------------------------------------------------------Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm]
Materiał:
-----------------------------------------------------------------1
64,4
21138
3820
382
382
20,0 2 St3S (X,Y,V,W)
-----------------------------------------------------------------OBCIĄŻENIA:
([kN],[kNm],[kN/m])
-----------------------------------------------------------------Pręt: Rodzaj:
Kąt:
P1(Tg):
P2(Td):
a[m]:
b[m]:
-----------------------------------------------------------------Grupa: A ""
Zmienne
f= 1,50
1
Liniowe
0,0
3,000
3,000
0,00
10,30
1
Liniowe
90,0
1,200
1,200
0,00
10,30
-----------------------------------------------------------------==================================================================
W Y N I K I
Teoria I-go rzędu
SIŁY PRZEKROJOWE:
T.I rzędu
-----------------------------------------------------------------Pręt:
x/L:
x[m]:
M[kNm]:
Q[kN]:
N[kN]:
-----------------------------------------------------------------1
0,00
0,000
-0,000
9,270
-26,039
0,50
5,150
23,870*
0,000
0,000
1,00
10,300
0,000
-9,270
26,039
-----------------------------------------------------------------NAPRĘŻENIA:
T.I rzędu
-----------------------------------------------------------------Pręt:
x/L:
x[m]:
SigmaG:
SigmaD:
SigmaMax/Ro:
[MPa]
-----------------------------------------------------------------2 St3S (X,Y,V,W)
1
0,00
0,000
-4,043
-4,043
0,020
0,48
4,949
-62,550
62,234
0,305*
1,00
10,300
4,043
4,043
0,020
T.I rzędu
-----------------------------------------------------------------Węzeł:
H[kN]:
V[kN]:
Wypadkowa[kN]:
M[kNm]:
-----------------------------------------------------------------1
-9,270
26,039
27,640
2
-9,270
26,039
27,640
-----------------------------------------------------------------NOŚNOŚĆ PRĘTÓW:
T.I rzędu
Wykorzystanie:
-----------------------------------------------------------------1
1
Stan graniczny użytkowania
54,5%
------------------------------------------------------------------
6
K-249/13/Z
Pozostałe słupk St2 (międzyokienne) zostały policzone analogicznie pod
mniejsze obciążenie i rozpiętość.
4.0 . Zestawienie obciążeń na ramy.
Zestawienie obciążeń dla ramek R1 i R2
Lp
Opis obciążenia
1.
2.
3.
Obc. char.
kN/m
19,00
0,38
1,42
20,80
:
Sciana gr 40cm -> 0,4x2,5x19,0
Ocieplenie styropianem -> 0,15x2,5x1,0
Tynk -> 2x0,015x2,5x19,0
4.1.
f
Obc. obl.
kN/m
20,90
0,46
1,85
23,20
1,10
1,20
1,30
1,12
Nadproża dla ramek RS1 lo=1,05x6,0=6,3 m
23,50
23,50
Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):
A
B
go=0,90 kN/mb
6,30
WYMIAROWANIE WG PN-90/B-03200
Przekrój: 2 I 260, połączone spoinami ciągłymi
Av = 48,9 cm2, m = 83,8 kg/m
Jx = 11480 cm4, Jy = 3979 cm4, J = 43600 cm6, J = 35,3 cm4, Wx = 884 cm3
Stal: St3
Nośności obliczeniowe przekroju:
- zginanie: klasa przekroju 1 (p = 1,081)
MR = 205,54 kNm
- ścinanie: klasa przekroju 1
VR = 609,53 kN
Nośność na zginanie
Przekrój z = 3,15 m
Współczynnik zwichrzenia L = 1,000
Moment maksymalny Mmax = 121,08 kNm
Mmax / (L·MR) = 0,589 < 1
(52)
Nośność na ścinanie
Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 76,87 kN
Vmax / VR = 0,126 < 1
(53)
Nośność na zginanie ze ścinaniem
Vmax = 76,87 kN < Vo = 0,6·VR = 365,72 kN  warunek niemiarodajny
Ugięcie maksymalne fk,max = 18,53 mm
Ugięcie graniczne fgr = lo / 250 = 25,20 mm
fk,max = 18,53 mm < fgr = 25,20 mm (73,5%)
4.2.
Nadproża dla ramek RS2 lo=1,05x4,8=5,05 m
A
23,50
23,50
SCHEMAT BELKI
go=0,67 kN/mb
5,05
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
7
B
K-249/13/Z
WYMIAROWANIE WG PN-90/B-03200
Przekrój: 2 I 220, połączone spoinami ciągłymi
Av = 35,6 cm2, m = 62,2 kg/m
Jx = 6120 cm4, Jy = 2221 cm4, J = 17500 cm6, J = 20,1 cm4, Wx = 556 cm3
Stal: St3
Nośności obliczeniowe przekroju:
- zginanie: klasa przekroju 1 (p = 1,079)
MR = 129,00 kNm
- ścinanie: klasa przekroju 1
VR = 444,43 kN
Nośność na zginanie
Współczynnik zwichrzenia L = 1,000
Moment maksymalny Mmax = 77,05 kNm
Mmax / (L·MR) = 0,597 < 1
(52)
Nośność na ścinanie
Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 61,03 kN
Vmax / VR = 0,137 < 1
(53)
Nośność na zginanie ze ścinaniem
Vmax = 61,03 kN < Vo = 0,6·VR = 266,66 kN  warunek niemiarodajny
Ugięcie maksymalne fk,max = 14,21 mm
Ugięcie graniczne fgr = lo / 250 = 20,20 mm
fk,max = 14,21 mm < fgr = 20,20 mm (70,3%)
5. Fundament F1 ramki stalowej Rs1
Skala 1 : 50
z [m]
0,00
0,00
0
x
1
Ps
1,00
z
1,25
2,20
2
y
x
2,20
8
1,20
Posadzka 1
Posadzka 4
K-249/13/Z
5.1. Podłoże gruntowe
5.1.1. Teren
Istniejący względny poziom terenu: zt = 0,00 m,
Projektowany względny poziom terenu: ztp = 0,00 m.
5.1.2. Warstwy gruntu
Lp. Poziom stropu
[m]
1
0,00
Grubość warstwy
[m]
nieokreśl.
Nazwa gruntu
Poz. wody grunt.
[m]
brak wody
Piasek średni
5.1.3. Parametry geotechniczne występujących gruntów
Symbol
gruntu
Ps
ID
[]
0,50
IL
[]

[t/m3]
1,70
stopień
wilgotn.
m.wilg.
cu
[kPa]
0,00
u
[ 0]
33,0
M0
[kPa]
94688
M
[kPa]
105208
5.2. Konstrukcja na fundamencie
Typ konstrukcji: słup prostokątny
Wymiary słupa: b = 0,85 m, l = 0,30 m,
Współrzędne osi słupa: x0 = 0,00 m,
y0 = 0,00 m,
5.3. Posadzki
Względny poziom posadzki: pp1 = 0,00 m, grubość: h = 0,20 m,
Charakterystyczny ciężar objętościowy: p1 char = 22,00 kN/m3,
Obciążenie posadzki: qp1 = 5,00 kN/m2, współcz. obciążenia: qf = 1,20,
Wymiary posadzki: dx = 2,00 m, dy = 2,00 m.
5.4. Warstwa wyrównawcza pod fundamentem
Grubość: h = 0,10 m,
Charakterystyczny ciężar objętościowy: ww char = 22,00 kN/m3,
5.5. Obciążenie od konstrukcji
Względny poziom przyłożenia obciążenia: zobc = 0,25 m.
Wypadkowa obciążenia konstrukcji powyżej 3*B ponad poziomem posadowienia.
Lista obciążeń:
Lp
Rodzaj
N
Hx
Hy
Mx
My
*
obciążenia
[kN]
[kN]
[kN]
[kNm]
[kNm]
1
5,2
0,0
0,0
0,00
0,00
D
2
78,7
13,8
0,0
0,00
62,60
D
*
D – obciążenia stałe, zmienne długotrwałe,
D+K - obciążenia stałe, zmienne długotrwałe i krótkotrwałe.
5.6. Stan graniczny I
5.6.1. Zestawienie wyników analizy nośności i mimośrodów
Nr obc.
1
* 2
Rodzaj obciążenia
D
D
Poziom [m]
1,25
1,25
Wsp. nośności
0,07
0,18
9
Wsp. mimośr.
0,10
0,96

[]
1,20
1,20
K-249/13/Z
5.6.2. Analiza stanu granicznego I dla obciążenia nr 1
Wymiary podstawy fundamentu rzeczywistego: Bx = 2,20 m,
Względny poziom posadowienia: H = 1,25 m.
Rodzaj obciążenia: D,
By = 1,20 m.
Zestawienie obciążeń:
Obc. char.
Ex
Ey

Obc. obl. Mom. obl. Mom. obl.
[kN]
[m]
[m]
[]
G [kN]
MGx [kNm] MGy [kNm]
64,75
0,00 0,00 1,1(0,9)
71,22
0,00
0,00
Fundament
0,50
0,59 -0,32 1,2(0,8)
0,60
-0,19
0,35
Grunt - pole 1
2,49 -0,59 -0,32 1,2(0,8)
2,98
-0,97
-1,75
Grunt - pole 2
2,49
-0,59
0,32
1,2(0,8)
2,98
0,97
-1,75
Grunt - pole 3
0,50
0,59 0,32 1,2(0,8)
0,60
0,19
0,35
Grunt - pole 4
2,62
0,59 -0,32 1,3(0,8)
3,41
-1,11
2,00
C.wl. posadzki 1
2,62
0,59 0,32 1,3(0,8)
3,41
1,11
2,00
C.wl. posadzki 4
2,98
0,59 -0,32 1,2(0,0)
3,58
-1,16
2,10
Obc. posadzki 1
2,98
0,59 0,32 1,2(0,0)
3,58
1,16
2,10
Obc. posadzki 4
Uwaga: Przy sprawdzaniu położenia wypadkowej alternatywnie brano pod uwagę obciążenia
obliczeniowe wyznaczone przy zastosowaniu dolnych współczynników obciążenia.
Obciążenia zewnętrzne od konstrukcji:
siła pionowa: N = 5,20 kN, mimośrody wzgl. podst. fund. Ex = 0,00 m, Ey = 0,00 m,
siła pozioma: Hx = 0,00 kN, mimośród względem podstawy fund. Ez = 1,00 m,
siła pozioma: Hy = 0,00 kN, mimośród względem podstawy fund. Ez = 1,00 m,
moment: Mx = 0,00 kNm, moment: My = 0,00 kNm.
Pozycja
Sprawdzenie położenia wypadkowej obciążenia względem podstawy fundamentu
Obciążenie pionowe:
Nr = N + G = 5,20 + 92,36 | 67,24 = 97,56 | 72,44 kN.
Momenty względem środka podstawy:
Mrx = N·Ey  Hy·Ez + Mx + MGx = 5,20·0,00 - 0,00·1,00 + 0,00 + 0,00 | (0,00) = 0,00 | 0,00 kNm.
Mry = N·Ex + Hx·Ez + My + MGy = -5,20·0,00 + 0,00·1,00 + 0,00 + 5,39 | 0,60 = 5,39 | 0,60
kNm.
Mimośrody sił względem środka podstawy:
erx = |Mry/Nr| = 5,39/97,56 = 0,06 m,
ery = |Mrx/Nr| = 0,00/97,56 = 0,00 m.
erx/Bx + ery/By = 0,025 + 0,000 = 0,025 m < 0,250.
Wniosek: Warunek położenia wypadkowej jest spełniony.
Sprawdzenie warunku granicznej nośności fundamentu rzeczywistego
Zredukowane wymiary podstawy fundamentu:
Bx = Bx  2·erx = 2,20 - 2·0,06 = 2,09 m, By = By  2·ery = 1,20 - 2·0,00 = 1,20 m.
Obciążenie podłoża obok ławy (min. średnia gęstość dla pola 2):
średnia gęstość obliczeniowa: D(r) = 1,53 t/m3,
minimalna wysokość: Dmin = 1,25 m,
obciążenie: D(r)·g·Dmin = 1,53·9,81·1,25 = 18,76 kPa.
Współczynniki nośności podłoża:
obliczeniowy kąt tarcia wewnętrznego: u(r) = u(n)·m = 33,00·0,90 = 29,700,
10
K-249/13/Z
spójność: cu(r) = cu(n)·m = 0,00 kPa,
NB = 7,18 NC = 29,43, ND = 17,79.
Wpływ odchylenia wypadkowej obciążenia od pionu:
tg x = |Hx|/Nr = 0,00/97,56 = 0,00, tg x/tg u(r) = 0,0000/0,5704 = 0,000,
iBx = 1,00, iCx = 1,00, iDx = 1,00.
tg y = |Hy|/Nr = 0,00/97,56 = 0,00, tg y/tg u(r) = 0,0000/0,5704 = 0,000,
iBy = 1,00, iCy = 1,00, iDy = 1,00.
Ciężar objętościowy gruntu pod ławą fundamentową:
B(n)·m·g = 1,70·0,90·9,81 = 15,01 kN/m3.
Współczynniki kształtu:
mB = 1  0,25·By/Bx = 0,86, mC = 1 + 0,3·By/Bx = 1,17, mD = 1 + 1,5·By/Bx = 1,86
Odpór graniczny podłoża:
QfNBx = BxBy(mC·NC·cu(r)·iCx + mD·ND·D(r)·g·Dmin·iDx + mB·NB·B(r)·g·Bx·iBx) = 2041,15 kN.
QfNBy = BxBy(mC·NC·cu(r)·iCy + mD·ND·D(r)·g·Dmin·iDy + mB·NB·B(r)·g·By·iBy) = 1835,29 kN.
Sprawdzenie warunku obliczeniowego:
Nr = 97,56 kN < m·min(QfNBx,QfNBy) = 0,81·1835,29 = 1486,58 kN.
Wniosek: warunek nośności jest spełniony.
5.6.3. Analiza stanu granicznego I dla obciążenia nr 2
Wymiary podstawy fundamentu rzeczywistego: Bx = 2,20 m,
Względny poziom posadowienia: H = 1,25 m.
Rodzaj obciążenia: D,
By = 1,20 m.
Zestawienie obciążeń:
Obc. char.
Ex
Ey

Obc. obl. Mom. obl. Mom. obl.
[kN]
[m]
[m]
[]
G [kN]
MGx [kNm] MGy [kNm]
64,75
0,00 0,00 1,1(0,9)
71,22
0,00
0,00
Fundament
0,50
0,59 -0,32 1,2(0,8)
0,60
-0,19
0,35
Grunt - pole 1
2,49 -0,59 -0,32 1,2(0,8)
2,98
-0,97
-1,75
Grunt - pole 2
2,49 -0,59 0,32 1,2(0,8)
2,98
0,97
-1,75
Grunt - pole 3
0,50
0,59 0,32 1,2(0,8)
0,60
0,19
0,35
Grunt - pole 4
2,62
0,59
-0,32
1,3(0,8)
3,41
-1,11
2,00
C.wl. posadzki 1
2,62
0,59 0,32 1,3(0,8)
3,41
1,11
2,00
C.wl. posadzki 4
2,98
0,59 -0,32 1,2(0,0)
3,58
-1,16
2,10
Obc. posadzki 1
2,98
0,59 0,32 1,2(0,0)
3,58
1,16
2,10
Obc. posadzki 4
Uwaga: Przy sprawdzaniu położenia wypadkowej alternatywnie brano pod uwagę obciążenia
obliczeniowe wyznaczone przy zastosowaniu dolnych współczynników obciążenia.
Obciążenia zewnętrzne od konstrukcji:
siła pionowa: N = 78,70 kN, mimośrody wzgl. podst. fund. Ex = 0,00 m, Ey = 0,00 m,
siła pozioma: Hx = 13,80 kN, mimośród względem podstawy fund. Ez = 1,00 m,
siła pozioma: Hy = 0,00 kN, mimośród względem podstawy fund. Ez = 1,00 m,
moment: Mx = 0,00 kNm, moment: My = 62,60 kNm.
Pozycja
Sprawdzenie położenia wypadkowej obciążenia względem podstawy fundamentu
Obciążenie pionowe:
Nr = N + G = 78,70 + 92,36 | 67,24 = 171,06 | 145,94 kN.
Momenty względem środka podstawy:
11
K-249/13/Z
Mrx = N·Ey  Hy·Ez + Mx + MGx = 78,70·0,00 - 0,00·1,00 + 0,00 + 0,00 | (0,00) = 0,00 | 0,00
kNm.
Mry = N·Ex + Hx·Ez + My + MGy = -78,70·0,00 + 13,80·1,00 + 62,60 + 5,39 | 0,60 = 81,79 |
77,00 kNm.
Mimośrody sił względem środka podstawy:
erx = |Mry/Nr| = 77,00/145,94 = 0,53 m,
ery = |Mrx/Nr| = 0,00/145,94 = 0,00 m.
erx/Bx + ery/By = 0,240 + 0,000 = 0,240 m < 0,250.
Wniosek: Warunek położenia wypadkowej jest spełniony.
Sprawdzenie warunku granicznej nośności fundamentu rzeczywistego
Zredukowane wymiary podstawy fundamentu:
Bx = Bx  2·erx = 2,20 - 2·0,48 = 1,24 m, By = By  2·ery = 1,20 - 2·0,00 = 1,20 m.
Obciążenie podłoża obok ławy (min. średnia gęstość dla pola 2):
średnia gęstość obliczeniowa: D(r) = 1,53 t/m3,
minimalna wysokość: Dmin = 1,25 m,
obciążenie: D(r)·g·Dmin = 1,53·9,81·1,25 = 18,76 kPa.
Współczynniki nośności podłoża:
obliczeniowy kąt tarcia wewnętrznego: u(r) = u(n)·m = 33,00·0,90 = 29,700,
spójność: cu(r) = cu(n)·m = 0,00 kPa,
NB = 7,18 NC = 29,43, ND = 17,79.
Wpływ odchylenia wypadkowej obciążenia od pionu:
tg x = |Hx|/Nr = 13,80/171,06 = 0,08, tg x/tg u(r) = 0,0807/0,5704 = 0,141,
iBx = 0,76, iCx = 0,85, iDx = 0,86.
tg y = |Hy|/Nr = 0,00/171,06 = 0,00, tg y/tg u(r) = 0,0000/0,5704 = 0,000,
iBy = 1,00, iCy = 1,00, iDy = 1,00.
Ciężar objętościowy gruntu pod ławą fundamentową:
B(n)·m·g = 1,70·0,90·9,81 = 15,01 kN/m3.
Współczynniki kształtu:
mB = 1  0,25·By/Bx = 0,76, mC = 1 + 0,3·By/Bx = 1,29, mD = 1 + 1,5·By/Bx = 2,45
Odpór graniczny podłoża:
QfNBx = BxBy(mC·NC·cu(r)·iCx + mD·ND·D(r)·g·Dmin·iDx + mB·NB·B(r)·g·Bx·iBx) = 1162,79 kN.
QfNBy = BxBy(mC·NC·cu(r)·iCy + mD·ND·D(r)·g·Dmin·iDy + mB·NB·B(r)·g·By·iBy) = 1365,32 kN.
Sprawdzenie warunku obliczeniowego:
Nr = 171,06 kN < m·min(QfNBx,QfNBy) = 0,81·1162,79 = 941,86 kN.
Wniosek: warunek nośności jest spełniony.
5.7. Wymiarowanie fundamentu
Zbrojenie krzyżowe podłużne przyjęto #12 co 20cm , zbrojenie poprzeczne dołem #12 co 20cm .
Odpór gruntu nie przekracza 150kPa.
12
K-249/13/Z
ZAŁĄCZNIK MALARSKI NR.I
ZABEZPIECZENIE ANTYKOROZYJNE KONSTRUKCJI
STALOWEJ.
1. Przygotowanie powierzchni:
Powierzchnia do malowania powinna być oczyszczona metoda strumieniowo –
ścierną do stopnia czystości SA 2 1 2 wg PN – ISO 8501 – 1. Przed przystąpieniem
do oczyszczenia konstrukcja powinna być umyta wodą pod wysokim ciśnieniem z
dodatkiem detergentu a następnie czystą wodą i wysuszona. Ostre krawędzie
powinny być wyokrąglone.
Połączenia spawane powinny być ciągłe, bez porów, oczyszczone bezpośrednio po
spawaniu z żużla i topników, a następnie wyrównane przez oszlifowanie.
Bezpośrednio przed malowaniem podłoże należy odpylić strumieniem sprężonego,
niezaolejonego powietrza. Powierzchnia do malowania powinna być sucha i czysta.
Nie później niż po upływie 6 godzin od zakończenia oczyszczenia powierzchni należy
nanieść pierwszą warstwę farby do gruntowania. Miejsca przewidziane do wykonania
spoin montażowych pozostawić niezamalowane w pasach o szerokości 5 cm.
2. Skład powłoki malarskiej:
2 x farba epoksydowa do gruntowania Teknoplast Primer 3, kolor biały, grubość
powłoki 160 mikronów.
1 x farba poliuretanowa Teknodur 50, grubość powłoki 40 mikronów, kolor uzgodnić z
inwestorem.
Łączna grubość powłoki malarskiej 200 mikronów.
Producent farb: Teknos Polska Sp. z o.o. Warszawa, ul. Sterdyńska 1.
3. Warunki wykonania powłoki malarskiej:
Wykonanie prac malarskich należy powierzyć firmie specjalistycznej.
Podczas wykonywania powłoki należy zapewnić temperaturę podłoża i otoczenia co
najmniej 10oC oraz o 3oC wyższą od temperatury punktu rosy powietrza.
Wilgotność względna powietrza nie powinna przekraczać 80%.
Farby wchodzące w skład zestawu malarskiego są wyborami dwuskładnikowymi.
Składniki farb należy wymieszać w opakowaniach fabrycznych, a następnie
zmieszać za sobą w proporcjach w jakich zostały dostarczone.
Farby powinny być nakładane natryskiem bezpowietrznym lub pędzlem, zgodnie z
instrukcją producenta farb.
Odstęp czasu do nałożenia kolejnej warstwy wynosi w temperaturze 10 oC minimalnie
6 godzin, maksymalnie dla farby Teknoplast Primer 3 – 6 miesięcy, dla farby
Teknodur 50 odstęp minimalny wynosi 12 godzin, maksymalny – 7 dni; w
temperaturze 23oC odpowiednio 2 godziny, 6 miesięcy oraz 4 godziny i 3 dni. Świeżo
wykonane powłoki malarskie należy chronić przed zapyleniem i zawilgoceniem.
Powierzchnia do malowania powinna być sucha i czysta, zarówno w przypadku
nakładania farby do gruntowania, jak i nawierzchniowej.
Całkowite utwardzenie powłoki nastąpi po 7 dniach sezonowania.
4. Kontrola wykonania powłok:
Kontrola wykonania powłok powinna obejmować:

Przygotowanie powierzchni – stopień czystości przez porównanie z
wzorcem zgodnie z PN – ISO 8501 – 1
13
K-249/13/Z

Pomiary grubości naniesionej powłoki na mokro, wykonanie przez
malarzy na bieżąco

Pomiary grubości suchej powłoki – pomiary grubości powłoki należy
wykonać po pewnym jej utwardzeniu.
W tym celu należy wybrać pola o powierzchni około 10 m 2. w każdym obszarze
wybrać minimum 5 miejsc pomiarowych o powierzchni 50 cm 2 każdy i w każdym z
nich wykonać co najmniej 3 pomiary. Obliczyć średnią dla każdego pola. Wynik
średni nie powinien być niższy od wartości specyfikowanej. Wyniki pomiarów
powinny spełniać wymóg, aby 80% wyników wykazywało wartości nie niższą od
wartości specyfikowanej, a najwyżej 20% pomiarów może mieć wartość co najmniej
80% wartości specyfikowanej.
Wynik maksymalny nie powinien przekraczać trzykrotnej grubości specyfikowanej.
– ocenę wizualną pokrycia – niedopuszczalne są wady powierzchniowe takie jak:
niedomalowanie, zacieki, zmarszczenia, kratery, pęcherze, odstawanie powłoki,
powłoka wykazująca przylep, wtrącenia ciał obcych w powłoce. Defekty w powłoce
powinny być usuwane na bieżąco. W przypadku przymalowania ścierniwa
powierzchnia powinna być oczyszczona ponownie i pomalowana.
Warunki bhp i ppoż:
Farby wchodzące w skład zestawu malarskiego zawierają łatwo lotne i palne
rozpuszczalniki oraz szkodliwe dla zdrowie substancje w utwardzaczach. Prace
malarskie należy wykonywać przy zapewnieniu dobrej wentylacji na stanowiskach
roboczych. W rejonie prowadzenia robót należy wprowadzić zakaz stosowania
otwartego ognia. Do prac malarskich należy dopuścić osoby przeszkolone w zakresie
bezpieczeństwa i higieny pracy, wyposażone w odzież ochronną i ochrony osobiste.
Stanowiska pracy wyposażyć w podręczny sprzęt gaśniczy.
14

TERMOIZOLACJA I ZMIANA ELEWACJI HALI 3A PROJEKT

Transkrypt

Podobne dokumenty

Płaski dowolny układ sił, część II

Obliczyć ugięcie w p. K i kąt ugięcia w p. K(

Sprawdzenie płyty przykrywowej komory: Sprawdzenie płyty

POZ. 1. Stopa fundamentowa piłkochwytu .

czesc G obliczenia

Nº 2

- 1 - OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE PŁYTY