Untitled

Transkrypt

Untitled

OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU REMONTU, PRZEBUDOWY I ADAPTACJI
ISTNIEJĄCEGO BUDYNKU SPICHLERZA Z PRZEZNACZENIEM NA
TARGOWISKO MIEJSKIE
w zakresie konstrukcji
1. Układ konstrukcyjny obiektu.
Budynek będący przedmiotem opracowania to budynek podpiwniczony, piętrowy z
dachem dwuspadowym. Wymiary rzutu poziomego w obrysie wynoszą 33.47 m x
12.48 m, wysokość od poziomu gruntu do kalenicy to 10.82 m.
Projektowany układ konstrukcyjny stanowią:
a) w części nowo wznoszonej: fundamenty, płyta stropowa nad parterem,
stropodach, schody wewnętrzne, nadproŜa Ŝelbetowe i podciąg Ŝelbetowy.
b) w części istniejącej: konstrukcja dachu, wieńce Ŝelbetowe, belki drewniane
dachowe oraz stropowe dekoracyjne, płyta Ŝelbetowa nad parterem gr. 20 cm,
płyta Ŝelbetowa parteru gr. 10 cm oparta na dwuteownikach HEB 200,
sklepienie nad piwnicą.
Projekt dostosowany jest do:
-
strefy klimatycznej III – wg PN-82/B-02403
strefy obciąŜenia wiatrowego I – wg PN-77/B-02011,
strefy obciąŜenia śniegiem II - wg PN-80/B-02010/Az1,
głębokość przemarzania gruntu hz=1,0m - wg PN-82/B-03020,
1. Kategoria geotechniczna
Budynek będący tematem projektu, zaliczany jest do pierwszej kategorii
geotechnicznej, która obejmuje niewielkie obiekty budowlane o statycznie
wyznaczalnym schemacie obliczeniowym, prostych warunkach gruntowych (proste
warunki gruntowe – występują w przypadku warstw gruntów jednorodnych
genetycznie i litologicznie, równoległych do powierzchni terenu, nie obejmują
gruntów słabonośnych, przy zwierciadle wód gruntowych poniŜej projektowanego
poziomu posadowienia oraz braku występowania niekorzystnych zjawisk
geologicznych), dla których wystarcza jakościowe określenie właściwości gruntu.
Projekt opracowano przy załoŜeniu następujących warunków terenowych
i gruntowo – wodnych:
- poziom wody gruntowej poniŜej posadowienia ław fundamentowych,
- woda i grunt są nieagresywne w stosunku do terenu.
2. Zastosowane schematy statyczne.
W budynku będącym tematem opracowania zastosowano następujące schematy
statyczne:
I.
W części nowo wznoszonej obiektu:
•
Wieńce Ŝelbetowe i nadproŜa:
a) Wieńce pod ścianami obliczano jako belki oparte na podłoŜu spręŜystym,
obciąŜone obciąŜeniem równomiernie rozłoŜonym.
b) Wieńce / nadproŜa = belki obliczano o następujących schematach
statycznych:
- nadproŜe = belka NZ-poz.1.1 – jako belka wolnopodparta
jednoprzęsłowa
jednoprzęsłowa
jednoprzęsłowa
•
Podciąg Ŝelbetowy obliczano jako belki o następujących schematach
statycznych:
- Podciąg Ŝelbetowy = belka Pw-poz.1.1 – jako belka wolnopodparta
jednoprzęsłowa
•
•
Schody Ŝelbetowe płytowe.
śelbetowe ławy fundamentowe – ze względu na brak badań gruntu przyjęto
obliczeniowy opór podłoŜa gruntowego: qf = 0.15 (MPa)
II. W części istniejącej obiektu:
• Konstrukcja dachu:
a) krokwie obliczano jako belki dwuprzęsłowe swobodnie podparte.
b) kleszcze obliczano jako belki jednoprzęsłowe swobodnie podparte,
c) płatwie pośrednie obliczono:
- w płaszczyźnie pionowej jako belki trzyprzęsłowe oparte na słupach
oraz mieczach drewnianych,
- w płaszczyźnie poziomej jako belki jednoprzęsłowe oparte na słupach
drewnianych,
d) belki stropowe na poziomie murłat dachu obliczano jako belki
jednoprzęsłowe swobodnie podparte.
• Wieńce Ŝelbetowe:
a) Wieńce „W1” poz. „W1.1” oraz poz. „W1.2” obliczano jako belki oparte
na podłoŜu spręŜystym, obciąŜone obciąŜeniem równomiernie
rozłoŜonym,
b) Wieńce „W2” poz. „W2.1” oraz poz. „W2.2” obliczano jako belki oparte
na podłoŜu spręŜystym, obciąŜone obciąŜeniem równomiernie
rozłoŜonym.
• śelbetowe płyty stropowe:
a) płytę Ŝelbetową stropu nad parterem gr. 20 cm obliczano jako
wolnopodpartą jednoprzęsłową z częściowym utwierdzeniem, zbrojoną
jednokierunkowo,
b) płytę Ŝelbetową stropu parteru gr. 10 cm obliczano jako wieloprzęsłową
jednokierunkowo zbrojoną.
• Belki stalowe HEB200 płyty Ŝelbetowej parteru obliczano jako belki
jednoprzęsłowe wolnopodparte.
3. ZałoŜenia przyjęte do obliczeń statycznych.
Podstawowe załoŜenia przyjęte do obliczeń statycznych:
a) Klasę drewna elementów konstrukcyjnych nowoprojektowanych więźby
dachowej podlegających całkowitej wymianie przyjęto jako C30 (wiązary pełne
określone jako wiązary „A” zaznaczone na rys 1/K/P).
b) Klasę drewna istniejących elementów konstrukcyjnych dachu wytypowanych
przez inspektora nadzoru, projektanta oraz kierownika budowy w czasie
realizacji inwestycji - po dokonaniu całkowitej odkrywki dachu - jako
niewymagające wymiany na nowe ze względu na brak dokładnych danych na
etapie projektowym odnośnie ich wytrzymałości konstrukcyjnej wstępnie
podczas obliczania ich nośności przyjęto jako C24. Po demontaŜu pokrycia
więźby dachowej klasę elementów konstrukcyjnych wytypowanych przez w/w
komisję jako elementy niepodlegające wymianie naleŜy sprawdzić na budowie
wykonując odpowiednie badania przez stosowne laboratorium. W momencie
gdy okaŜe się, iŜ ich obecna klasa jest niŜsza niŜ C18 naleŜy je wszystkie
wymienić na nowe o klasie min. C24.
ObciąŜenia środowiskowe:
- Śnieg wg PN-80/B-02010/Az1:
II strefa obciąŜenia śniegiem - przyjmuję do obliczeń dane qk=0.9
kN/m2
- Wiatr wg. PN-77/B-02011:
Obiekt znajduje się w
pierwszej strefie obciąŜenia wiatrem.
przyjmuję
wartość
Niemniej
jednak
do
obliczeń
charakterystycznego ciśnienia prędkości wiatru jak dla drugiej strefy
IIa, wynosi ona wg. tab. 3 PN-77/B-02011 : qk=0.45MPa
4. Podstawowe wyniki obliczeń.
4.1 W części nowo projektowanej budynku:
Wieńce Ŝelbetowe:
Wieńce Ŝelbetowe w projektowanym budynku posiadają wymiary 30 cm x 30 cm. Są
one zbrojone zgodnie z rysunkami technicznymi prętami w postaci zbrojenia
głównego o średnicy φ 12.Stal zbrojenia podłuŜnego – A-III, beton B20, otulina
zbrojenia 25 mm, stal zbrojenia poprzecznego A-I φ6 co 300mm. W miejscach
naroŜy wieńców dodatkowo stosować pręty „ uciąglające „ łączące krzyŜujące
się zbrojenie główne ( zakłady prętów około 50 cm ).
Wszystkie wieńce naleŜy wykonać zgodnie z rysunkami technicznymi.
NadproŜa = belki NZ1:
Belki Ŝelbetowe w projektowanym budynku posiadają wymiary 25 cm x 25 cm. Są
one zbrojone prętami w postaci zbrojenia głównego o średnicy φ12. Strzemiona φ6.
Stal zbrojenia podłuŜnego – A-III, beton C16/20, otulina zbrojenia 25 mm, stal
zbrojenia poprzecznego A-I. Wszystkie nadproŜa naleŜy wykonać zgodnie z
rysunkami technicznymi.
Schody Ŝelbetowe SCH1
Schody wewnętrzne z parteru na piętro zaprojektowano jako Ŝelbetowe
płytowe (płyta grubości 17cm) oparte na podciągu Pw-poz1.1 . Konstrukcję tych
schodów przedstawiono na rysunku, w postaci zbrojenia głównego o średnicy
φ14/100mm. Stal zbrojenia podłuŜnego – A-III, beton C16/20, otulina zbrojenia
25 mm.
Ławy fundamentowe .
Wymiary ław fundamentowych w przekroju wynoszą 60 cm x 40 cm, zbrojone
prętami o średnicy φ12 mm zgodnie z rysunkami technicznymi. Dodatkowo
wszystkie naroŜa (miejsca w których łączą się ze sobą ławy np. pod kątem 90
stopni) naleŜy dozbroić, stosować pręty „ uciąglające „ łączące krzyŜujące się
zbrojenie główne ( zakłady prętów około 70 cm ). Stal zbrojenia podłuŜnego – AIII, beton B20, otulina zbrojenia dolnego 5 cm, górnego 5 cm stal zbrojenia
poprzecznego A-I. Wszystkie ławy naleŜy wykonać zgodnie z rysunkami
technicznymi.
4.2 W części istniejącej budynku:
4.2.1 Konstrukcja dachu:
4.2.1.1 Zestawienie obciąŜeń na dach:
Tablica 1. Zestawienie obciąŜeń stałych na dach budynku
Lp
Opis obciąŜenia
1.
Dachówka ceramiczna karpiówka (podwójnie) w łuskę
[0,950kN/m2]
Łaty świerkowe 4cm/6cm co 16 cm (6*0,04*0,06)/0,16
Kontrłaty świerkowe 4cm/6cm na krokwiach w rozstawie 83cm
(6*0,04*0,06)/0,83
Folia wstępnego krycia TYVEK PRO
wysokoparoprzepuszczalna [0,020kN/m2]
Wełna mineralna w płytach miękkich grub. 16 cm
[0,6kN/m3·0,16m]
Profile do płyt gipsowych ocynk gr 1.75mm mocowane co 50
cm (78,5*(0,08+2*0,04)*0,00175)/0,5
Wełna mineralna w płytach miękkich grub. 4 cm
[0,6kN/m3·0,04m]
Folia paroizolacyjna TYVEK VCL [0,020kN/m2]
Płyty gipsowe PROMATECT-H 2x8mm [0,150kN/m2]
:
2.
3.
4.
5.
6.
7.
8.
9.
Obc. char.
2
kN/m
0,95
1,20
Obc. obl.
2
kN/m
1,14
0,09
0,02
1,30
1,30
0,12
0,03
0,02
1,20
0,02
0,10
1,20
0,12
0,04
1,20
0,05
0,02
1,20
0,02
0,02
0,15
1,41
1,20
1,20
1,21
0,02
0,18
1,70
Tablica 2. Zestawienie obciąŜeń stałych na kleszcze dachu budynku
f
Lp
1.
Opis obciąŜenia
Płyty gipsowe PROMATECT-H 2x8mm (obicie kleszczy z 4
stron). szer. płyt gipsowych w rozwinięciu 0,96 m
[0,150kN/m2·0,96m]
:
Obc. char.
kN/m
0,14
1,20
Obc. obl.
kN/m
0,17
0,14
1,20
0,17
Obc. char.
kN/m
0,14
f
1,20
Obc. obl.
kN/m
0,17
0,14
1,20
0,17
f
Obc. obl.
2
kN/m
1,12
1,12
f
Tablica 3. Zestawienie obciąŜeń stałych na belkę dachu budynku
Lp
1.
Opis obciąŜenia
Płyty gipsowe PROMATECT-H 2x8mm (obicie belki stropu
dachu z 4 stron). szer. w obicia belki płtrą gipsową w
rozwinięciu 0,96 m [0,150kN/m2·0,96m]
:
Tablica 4. Zestawienie obciąŜeń zmiennych uŜytkowych na dach budynku
Lp
1.
Opis obciąŜenia
ObciąŜenia człowiekiem z narzędziami [0,800kN/m2]
Obc. char.
2
kN/m
0,80
0,80
:
1,40
1,40
Tablica 5. Zestawienie obciąŜeń zmiennych uŜytkowych na belkę drewnianą podpierającą dach
budynku w Ujeździe
Lp
1.
Opis obciąŜenia
ObciąŜenia człowiekiem z narzędziami szer.1,00 m
[0,800kN/m2·1,00m]
:
Obc. char.
kN/m
0,80
1,40
Obc. obl.
kN/m
1,12
0,80
1,40
1,12
f
Tablica 6. Zestawienie obciąŜeń zmiennych środowiskowych śniegiem na dach budynku
f
Obc. obl.
Lp
Opis obciąŜenia
Obc. char.
2
2
kN/m
kN/m
1. ObciąŜenie śniegiem połaci dachu dwupołaciowego wg PN-EN
0,86
1,50
1,29
1991-1-3 p.5.3.3 (strefa 2 -> sk = 0,9 kN/m2, nachylenie połaci
43,0 st. -> 0,8) [0,864kN/m2]
0,86
1,29
:
1,50
Tablica 7. Zestawienie obciąŜeń zmiennych środowiskowych wiatrem na dach budynku
Lp
Opis obciąŜenia
Obc. char.
f
Obc. obl.
2
2
kN/m
kN/m
1. ObciąŜenie wiatrem połaci nawietrznej dachu wg PN-B0,24
1,50
0,36
02011:1977/Az1/Z1-3 (strefa I, H=195 m n.p.m. -> qk =
0,30kN/m2, teren A, z=H=10,8 m, -> Ce=1,02, budowla
zamknięta, wymiary budynku H=10,8 m, B=6,7 m, L=33,5 m,
kąt nachylenia połaci dachowej alfa = 43,0 st. -> wsp. aerodyn.
C=0,445, beta=1,80) [0,244kN/m2]
0,24
0,36
:
1,50
4.2.1.2. Podstawowe wyniki obliczeń elementów konstrukcyjnych dachu:
a) Krokwie wiązar pusty:
OBCIĄśENIA:
Decydujący przypadek obciąŜenia: 18 KOMB8 1*1.10+2*1.21+3*1.40+5*1.50
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------PARAMETRY PRZEKROJU: Krokiew 12/16
ht=16.0 cm
bf=12.0 cm
Ay=82.286 cm2
Az=109.714 cm2
Ax=192.000 cm2
Iy=4096.000 cm4
Iz=2304.000 cm4
Ix=4989.409 cm4
Wely=512.000 cm3
Welz=384.000 cm3
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------SIŁY WEWNĘTRZNE W ROZPATRYWANYM PRZEKROJU
N = -7.48 kN
My = -1.54 kN*m
Vy = -0.81 kN
Mz = -1.21 kN*m
Vz = 4.69 kN
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------NAPRĘśENIA W ROZPATRYWANYM PRZEKROJU
Sig t,0,d = -0.39 MPa Sig m,y,d = 3.01 MPa Tau y,d = -0.06 MPa
Sig m,z,d = 3.14 MPa Tau z,d = 0.37 MPa
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------WYTRZYMAŁOŚCI
f t,0,d = 9.01 MPa
f m,y,d = 14.77 MPa
f v,d = 1.54 MPa
f m,z,d = 15.44 MPa
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------WSPÓŁCZYNNIKI I PARAMETRY DODATKOWE
km = 0.70
kmod = 0.80
kht = 1.05
khy = 1.00
khz = 1.05
----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
PARAMETRY ZWICHRZENIOWE:
ld = 4.88 m
Lam rel,m = 0.37
k crit = 1.00
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------PARAMETRY WYBOCZENIOWE:
względem osi y przekroju
względem osi z przekroju
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------FORMUŁY WERYFIKACYJNE:
Sig t,0,d/f t,0,d + Sig m,y,d/f m,y,d + km*Sig m,z,d/f m,z,d = 0.39 < 1.00 [4.1.6]
Sig m,y,d/(k crit*f m,y,d) = 3.01/(1.00*14.77) = 0.20 < 1.00 [4.2.2(1)]
Tau y,d/f v,d = 0.06/1.54 = 0.04 < 1.00
Tau z,d/f v,d = 0.37/1.54 = 0.24 < 1.00 [4.1.8.1(1)]
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE
Ugięcia
u fin,y = 0.1 cm < u fin,max,y = L/200.00 = 2.3 cm
Decydujący przypadek obciąŜenia: STA2
u fin,z = 0.2 cm < u fin,max,z = L/200.00 = 2.3 cm
u fin,yz = 0.2 cm < u fin,max,yz = L/200.00 = 2.3 cm
Zweryfikowano
Zweryfikowano
Zweryfikowano
Przemieszczenia
----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Profil poprawny !!!
b) Krokwie wiązar pełny:
OBCIĄśENIA:
Decydujący przypadek obciąŜenia: 44 KOMB34 1*1.10+2*1.21+3*1.40+(5+8)*1.50
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------PARAMETRY PRZEKROJU: Krokiew 12/16
ht=16.0 cm
Ay=82.286 cm2
Az=109.714 cm2
Ax=192.000 cm2
bf=12.0 cm
Iy=4096.000 cm4
Iz=2304.000 cm4
Ix=4989.409 cm4
Wely=512.000 cm3
Welz=384.000 cm3
N = -4.39 kN
My = -3.34 kN*m
Vy = -0.42 kN
Mz = -0.06 kN*m
Vz = 9.94 kN
Sig t,0,d = -0.23 MPa Sig m,y,d = 6.53 MPa Tau y,d = -0.03 MPa
Sig m,z,d = 0.15 MPa Tau z,d = 0.78 MPa
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------WYTRZYMAŁOŚCI
f t,0,d = 10.13 MPa
f m,y,d = 16.62 MPa
f v,d = 1.73 MPa
f m,z,d = 17.37 MPa
km = 0.70
kmod = 0.90
kht = 1.05
khy = 1.00
khz = 1.05
----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
ld = 4.88 m
Lam rel,m = 0.39
k crit = 1.00
Sig t,0,d/f t,0,d + Sig m,y,d/f m,y,d + km*Sig m,z,d/f m,z,d = 0.42 < 1.00 [4.1.6]
Sig m,y,d/(k crit*f m,y,d) = 6.53/(1.00*16.62) = 0.39 < 1.00 [4.2.2(1)]
Tau y,d/f v,d = 0.03/1.73 = 0.02 < 1.00
Tau z,d/f v,d = 0.78/1.73 = 0.45 < 1.00 [4.1.8.1(1)]
Ugięcia
Zweryfikowano
Zweryfikowano
Zweryfikowano
Przemieszczenia
----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Profil poprawny !!!
c) Płatwie pośrednie:
OBCIĄśENIA:
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------PARAMETRY PRZEKROJU: Platew posrednia 16/16
ht=16.0 cm
Ay=128.000 cm2
Az=128.000 cm2
Ax=256.000 cm2
bf=16.0 cm
Iy=5461.333 cm4
Iz=5461.333 cm4
Ix=9213.253 cm4
Wely=682.667 cm3
Welz=682.667 cm3
N = 7.84 kN
My = -4.10 kN*m
Vy = 1.98 kN
Mz = 1.78 kN*m
Vz = -21.99 kN
Sig c,0,d = 0.31 MPa Sig m,y,d = 6.00 MPa Tau y,d = 0.12 MPa
Sig m,z,d = 2.61 MPa Tau z,d = -1.29 MPa
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------WYTRZYMAŁOŚCI
f c,0,d = 12.92 MPa
f m,y,d = 14.77 MPa
f v,d = 1.54 MPa
f m,z,d = 14.77 MPa
km = 0.70
kmod = 0.80
khy = 1.00
khz = 1.00
----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
(Sig_c,0,d/f c,0,d)^2 + Sig_m,y,d/f m,y,d + km*Sig_m,z,d/f m,z,d = 0.53 < 1.00 [4.1.7(1)]
Tau y,d/f v,d = 0.12/1.54 = 0.08 < 1.00
Tau z,d/f v,d = 1.29/1.54 = 0.84 < 1.00 [4.1.8.1(1)]
Ugięcia
Decydujący przypadek obciąŜenia: WIATR4
Zweryfikowano
Zweryfikowano
Zweryfikowano
Przemieszczenia
----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Profil poprawny !!!
d) Słupy:
OBCIĄśENIA:
Decydujący przypadek obciąŜenia: 45 KOMB35 1*1.10+2*1.21+3*1.40+(6+8)*1.50
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------PARAMETRY PRZEKROJU: Slup 16/16
ht=16.0 cm
Ay=128.000 cm2
Az=128.000 cm2
Ax=256.000 cm2
bf=16.0 cm
Iy=5461.333 cm4
Iz=5461.333 cm4
Ix=9213.253 cm4
Wely=682.667 cm3
Welz=682.667 cm3
N = 10.10 kN
My = 1.27 kN*m
Vy = 0.65 kN
Mz = -0.04 kN*m
Vz = -26.73 kN
Sig c,0,d = 0.39 MPa Sig m,y,d = 1.86 MPa Tau y,d = 0.04 MPa
Sig m,z,d = 0.06 MPa Tau z,d = -1.57 MPa
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------WYTRZYMAŁOŚCI
f c,0,d = 14.54 MPa
f m,y,d = 16.62 MPa
f v,d = 1.73 MPa
f m,z,d = 16.62 MPa
km = 0.70
kmod = 0.90
khy = 1.00
khz = 1.00
----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
ly = 2.27 m
Lam,y = 49.19
lz = 2.27 m
Lam,z = 49.19
Lam rel,y = 0.83
ky = 0.88
Lam rel,z = 0.83
kz = 0.88
lc,y = 2.27 m
kc,y = 0.86
lc,z = 2.27 m
kc,z = 0.86
(Sig_c,0,d/kc,y*f c,0,d) + Sig_m,y,d/f m,y,d + km*Sig_m,z,d/f m,z,d = 0.15 < 1.00 [4.2.1(3)]
Tau y,d/f v,d = 0.04/1.73 = 0.02 < 1.00
Tau z,d/f v,d = 1.57/1.73 = 0.91 < 1.00 [4.1.8.1(1)]
Ugięcia Nie analizowano
Przemieszczenia
v x = 0.0 cm < v max,x = L/150.00 = 1.5 cm
Zweryfikowano
v y = 0.0 cm < v max,y = L/150.00 = 1.5 cm
Zweryfikowano
----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Profil poprawny !!!
e) Zastrzały:
OBCIĄśENIA:
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------PARAMETRY PRZEKROJU: Zastrzal 12/16
ht=16.0 cm
Ay=82.286 cm2
Az=109.714 cm2
Ax=192.000 cm2
bf=12.0 cm
Iy=4096.000 cm4
Iz=2304.000 cm4
Ix=4989.409 cm4
Wely=512.000 cm3
Welz=384.000 cm3
N = 116.89 kN
My = 0.03 kN*m
Sig c,0,d = 6.09 MPa Sig m,y,d = 0.06 MPa
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------WYTRZYMAŁOŚCI
f c,0,d = 12.92 MPa
f m,y,d = 14.77 MPa
km = 0.70
kmod = 0.80
khy = 1.00
----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
ly = 2.37 m
Lam,y = 51.35
lz = 2.37 m
Lam,z = 68.47
Lam rel,y = 0.87
ky = 0.92
Lam rel,z = 1.16
kz = 1.24
lc,y = 2.37 m
kc,y = 0.83
lc,z = 2.37 m
kc,z = 0.60
Sig_c,0,d/(kc,z*f c,0,d) + km*Sig_m,y,d/f m,y,d = 6.09/(0.60*12.92) + 0.70*0.06/14.77 = 0.79 < 1.00
[4.2.1(3)]
Ugięcia
Decydujący przypadek obciąŜenia: EKSP1
Zweryfikowano
Zweryfikowano
Zweryfikowano
Przemieszczenia
v x = 0.0 cm < v max,x = L/150.00 = 1.6 cm
Zweryfikowano
v y = 0.0 cm < v max,y = L/150.00 = 1.6 cm
Zweryfikowano
----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Profil poprawny !!!
4.2.2 Wieńce Ŝelbetowe:
Wieńce Ŝelbetowe w projektowanym budynku posiadają wymiary 30 cm x 30 cm oraz
30 cm x 35 cm.. Są one zbrojone zgodnie z rysunkami technicznymi prętami w
postaci zbrojenia głównego o średnicy φ 12. Stal zbrojenia podłuŜnego – A-III, beton
oraz otulina zgodnie z rysunkami konstrukcyjnymi, stal zbrojenia poprzecznego A-I
φ6 co 250mm. W miejscach naroŜy wieńców dodatkowo stosować pręty „
uciąglające „, łączące krzyŜujące się zbrojenie główne ( zakłady prętów około
100 cm ).
Wszystkie wieńce naleŜy wykonać zgodnie z rysunkami technicznymi.
4.2.3 Płyta Ŝelbetowa nad parterem.
4.2.3.1 Zestawienie obciąŜeń:
2
Zestawienie obciąŜeń rozłoŜonych [kN/m ]:
Lp.
Opis obciąŜenia
Obc.char.
1. Brzoza, dąb, klon grub. 2,5 cm
0,18
[7,0kN/m3·0,025m]
2. ObciąŜenie zmienne (sale dworcowe, targowe,
5,00
sportowe, taneczne, sceny teatralne i estradowe,
sklepy, sale sprzedaŜy domów towarowych.)
[5,0kN/m2]
3. Płyta Ŝelbetowa grub.20 cm
5,00
:
10,18
4.2.3.2 Schemat statyczny płyty oraz wymiarowanie:
qo = 12,22
A
leff = 5,53
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff = 5,53 m
Wyniki obliczeń statycznych:
B
f
1,20
kd
--
Obc.obl.
0,22
1,30
0,80
6,50
1,10
1,20
--
5,50
12,22
Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 46,70 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSk = 38,91 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 35,09 kNm/m
Reakcja obliczeniowa RA = RB = 33,78 kN/m
Dane materiałowe :
Grubość płyty
20,0 cm
Klasa betonu B25 (C20/25)  fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa
3
CięŜar objętościowy betonu
 = 25 kN/m
Wilgotność środowiska
RH = 50%
Wiek betonu w chwili obciąŜenia
28 dni
Współczynnik pełzania (obliczono)
 = 2,88
Stal zbrojeniowa główna
A-III fyk = 410 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa
Pręty rozdzielcze
4,5 co max. 30,0 cm, stal A-I
Otulenie zbrojenia przęsłowego
cnom = 20 mm
ZałoŜenia obliczeniowe :
Sytuacja obliczeniowa:
trwała
Graniczna szerokość rys
wlim = 0,3 mm
Graniczne ugięcie
alim = leff/200 - jak dla stropów (tablica 8)
Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona):
Przęsło:
2
2
Zbrojenie potrzebne As = 8,23 cm /mb. Przyjęto 14 co 10,0 cm o As = 15,39 cm /mb (= 0,89% )
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,104 mm < wlim = 0,3 mm
Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 27,21 mm < alim = 27,65 mm
4.2.4 Belki stalowe HEB 200 Ŝelbetowej płyty parteru.
4.2.4.1 Belka stalowa HEB200 podczas pracy w fazie montaŜu stropu nad
parterem:
SCHEMAT BELKI
A
B
5,04
OBCIĄśENIA OBLICZENIOWE BELKI
4,44 18,26
18,26
18,26
18,26
4,44
18,26
Przypadek P1: Przypadek 1 (f = 1,15)
Schemat statyczny:
1
2
3
4
A
B
5,04
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Przypadek P1: Przypadek 1
Momenty zginające [kNm]:
1
2
3
4
B
60,47
56,55
57,13
A
Siły poprzeczne [kN]:
38,87
33,32
15,06
9,51
1
A
-8,75
2
-14,30
3
-32,56
4
B
-38,20
-56,46 -56,55
Ugięcia [mm]:
1
2
3
4
A
B
11,46
ZAŁOśENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA
Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak;
Parametry analizy zwichrzenia:
- obciąŜenie przyłoŜone na pasie górnym belki;
- obciąŜenie działa w dół;
- brak stęŜeń bocznych na długości przęseł belki;
WYMIAROWANIE WG PN-90/B-03200
y
x
x
y
Przekrój: HE 200 B
2
Av = 18,0 cm , m = 61,3 kg/m
4
4
6
4
3
Jx = 5700 cm , Jy = 2000 cm , J = 171100 cm , J = 59,5 cm , W x = 570 cm
Stal: St3
Nośności obliczeniowe przekroju:
- zginanie: klasa przekroju 1 (p = 1,063)
MR = 130,29 kNm
- ścinanie: klasa przekroju 1
VR = 224,46 kN
Nośność na zginanie
Przekrój z = 2,50 m
Współczynnik zwichrzenia L = 0,902
Moment maksymalny Mmax = 60,47 kNm
Mmax / (L·MR) = 0,514 < 1
(52)
Nośność na ścinanie
Maksymalna siła poprzeczna Vmax = -56,55 kN
Vmax / VR = 0,252 < 1
(53)
Nośność na zginanie ze ścinaniem
Vmax = (-)56,55 kN < Vo = 0,6·VR = 134,68 kN  warunek niemiarodajny
Stan graniczny uŜytkowania
Ugięcie maksymalne fk,max = 11,46 mm
Ugięcie graniczne fgr = lo / 350 = 14,40 mm
fk,max = 11,46 mm < fgr = 14,40 mm
4.2.4.2 Belka stalowa HEB200 w fazie uŜytkowej po wykonaniu stropu nad
parterem oraz zdjęciu podpór szalunkowych stropu nad parterem:
SCHEMAT BELKI
A
B
5,04
OBCIĄśENIA OBLICZENIOWE BELKI
12,86
12,86
Przypadek P1: Przypadek 1 (f = 1,15)
Schemat statyczny:
A
B
5,04
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Przypadek P1: Przypadek 1
Momenty zginające [kNm]:
40,83
32,41
B
32,41
A
Siły poprzeczne [kN]:
32,41
A
B
-32,41
Ugięcia [mm]:
A
B
8,04
ZAŁOśENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA
Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak;
Parametry analizy zwichrzenia:
- obciąŜenie przyłoŜone na pasie górnym belki;
- obciąŜenie działa w dół;
- brak stęŜeń bocznych na długości przęseł belki;
WYMIAROWANIE WG PN-90/B-03200
y
x
x
y
Przekrój: HE 200 B
2
Av = 18,0 cm , m = 61,3 kg/m
4
4
6
4
3
Jx = 5700 cm , Jy = 2000 cm , J = 171100 cm , J = 59,5 cm , W x = 570 cm
Stal: St3
Nośności obliczeniowe przekroju:
- zginanie: klasa przekroju 1 (p = 1,063)
MR = 130,29 kNm
- ścinanie: klasa przekroju 1
VR = 224,46 kN
Nośność na zginanie
Współczynnik zwichrzenia L = 0,902
Moment maksymalny Mmax = 40,83 kNm
Mmax / (L·MR) = 0,347 < 1
(52)
Nośność na ścinanie
Maksymalna siła poprzeczna Vmax = -32,41 kN
Vmax / VR = 0,144 < 1
(53)
Nośność na zginanie ze ścinaniem
Vmax = (-)32,41 kN < Vo = 0,6·VR = 134,68 kN  warunek niemiarodajny
Stan graniczny uŜytkowania
Ugięcie maksymalne fk,max = 8,04 mm
Ugięcie graniczne fgr = lo / 350 = 14,40 mm
fk,max = 8,04 mm < fgr = 14,40 mm

Untitled

Transkrypt

Podobne dokumenty

przykładowy wydruk

DANE TECHNICZNE ciśnienie wody [MPa] 0,4 zużycie wody [m3/h

Prefabrykowana belka betonowa PRECON, wys

ASP - CleanAir Factory

b oraz w AS1

Cylinder hydrauliczny tłokowy CTO5

Tablice naprężeń dopuszczalnych niektórych gatunków staliw i żeliw

Płyta betonowa ścienna, lekka do użytku wewnętrznego

do 31,5 MPa - Ponar Wadowice