Załącznik 7.23 do SIWZ - Akademia Wychowania Fizycznego i

Transkrypt

„WUPROHYD”
Sp. z o.o.
-
BIURO PROJEKTÓW
81-456 Gdynia, ul. Kopernika 78
tel. 058-622-37-87, fax 058-622-96-56
www.wuprohyd.pl e-mail: [email protected]
PROJEKT NR:
INWESTOR:
KA/38/0811/UN
Akademia Wychowania Fizycznego i Sportu
ul. Kazimierza Górskiego 1, 80-336 Gdańsk
Obręb ewidencyjny 273S [Nr 0273]:
1/10, 1/12, 1/35, 1/36, 14/15, 14/6, 14/7 KM1;
Akademia Wychowania Fizycznego i Sportu w Gdańsku
Działki:
Właściciel:
Działki:
Właściciel:
1/33, 1,34, KM 1;
Skarb Państwa; Zarządzający: Urząd Morski w Gdyni
Działki:
Właściciel:
14/13, KM 1;
Skarb Państwa
1/13, KM 1;
Skarb Państwa
Morskie wody wewnętrzne
ZADANIE:
„Rozbudowa mariny Narodowego Centrum Żeglarstwa
AWFiS w Gdańsku – II etap”
FAZA:
OPERAT WODNOPRAWNY
Zespół projektowy
PROJEKTANT
Branża
Hydrotechnika
i konstrukcja
Imię i nazwisko
Nr
uprawnień
mgr inż. Paweł Szawłowski
POM/012
/POOK/09
SPRAWDZAJĄCY
Podpis
Imię i nazwisko
Nr
uprawnień
mgr inż. Mieczysław
Korzeński
232 /
/Gd / 99
GDYNIA - GRUDZIEŃ 2011
Podpis
Projekt nr KA/38/0811/UN
WUPROHYD
Spis treści
1
PODSTAWA OPRACOWANIA
2
ZAKRES OPRACOWANIA
3
PRZEDMIOT OPRACOWANIA
4
OKREŚLENIE UBIEGAJĄCEGO SIĘ O POZWOLENIE
5
WYKORZYSTANE MATERIAŁY
6
OPIS STANU ISTNIEJĄCEGO
6.1 Lokalizacja
6.2 Istniejące konstrukcje
6.3 Stan prawny terenów
6.4 Warunki hydrologiczne
6.5 Batymetria dna
6.6 Warunki geologiczne
7
OPIS PROJEKTOWANYCH KONSTRUKCJI
7.1 Przyczółek
7.2 Pomost stały
7.3 Pomosty pływające
7.4 Konstrukcja murka oporowego
7.5 Pale kotwiące przystani tramwaju wodnego
7.6 Roboty podczyszczeniowe i umocnienie dna
8
SPECYFIKACJA PODSTAWOWYCH ROBÓT I MATERIAŁÓW
9
OZNAKOWANIE NAWIGACYJNE
10 PODSUMOWANIE
RYSUNKI
Spis rysunków:
Rys. OW_01
Plan orientacyjny
Rys. OW_02
Plan projektowanej zabudowy hydrotechnicznej
Rys. OW_03
Przekroje projektowane
Rys. OW_04
Projektowane pomosty pływające typu A,B oraz C
OPERAT WODNOPRAWNY - „Rozbudowa mariny Narodowego Centrum Żeglarstwa AWFiS w Gdańsku – II etap”
1
WUPROHYD
1.
PODSTAWA OPRACOWANIA
Niniejszy operat wodnoprawny wykonano jako opracowanie towarzyszące w ramach umowy
nr KA/38/0811/UN zawartej w dniu 19.10.2011, pomiędzy Akademią Wychowania Fizycznego i Sportu
w Gdańsku a biurem projektowym WUPROHYD Sp. z o.o. z siedzibą w Gdyni przy ul. Kopernika 78.
Przedmiotowa umowa zawarta została na opracowanie dokumentacji projektowej pn.: ”Rozbudowa
mariny Narodowego Centrum Żeglarstwa AWFiS w Gdańsku-Górkach Zachodnich – II Etap” wraz z
uzyskaniem w imieniu Inwestora pozwolenia na budowę.
2.
ZAKRES OPRACOWANIA.
II etap rozbudowy mariny Narodowego Centrum Żeglarstwa AWFiS w Gdańsku-Górkach Zachodnich
obejmuje:
3.
1)
Budowę pomostu stałego o długości 114,8 m z oświetleniem i mediami dla użytkowników pomostu od strony
północnej (Oddział Morski Straży Granicznej, Morska Służba Poszukiwania i Ratownictwa -SAR, Urząd
Morski w Gdyni) wraz z doprowadzeniem mediów do pomostów pływających,
2)
wystawienie i przycumowanie trzech pomostów pływających z wyposażeniem w punkty poboru wody i energii elektrycznej z oświetleniem,
3)
przebudowę przyczółka na połączeniu pomostu stałego z lądem,
4)
roboty rozbiórkowe istniejącego pomostu,
5)
roboty czerpalne w obszarze projektowanej przystani z umocnieniem dna przy nabrzeżu obudowy brzegu,
6)
ustawienie docelowe przystanku tramwaju wodnego na końcu projektowanego pomostu
7)
wydzielenie ogrodzeniem strefy odpraw w rejonie linii cumowniczej pomostu, będącej w użytkowaniu
Morskiego Oddziału Straży Granicznej
PRZEDMIOT I CEL OPRACOWANIA.
Przedmiotem opracowania jest operat wodnoprawny dotyczący wykonania obiektów budowlanych
(Konstrukcji hydrotechnicznych: przyczółka, pomostu stałego oraz pomostów pływających), o których mówi
art. 122 ustawy Prawo Wodne dla uzyskania pozwolenia wodnoprawnego na ich wzniesienie. Pozwolenie
wodnoprawne jest dokumentem niezbędnym dla uzyskania pozwolenia na budowę dla planowanego
zadania inwestycyjnego.
4.
OKREŚLENIE UBIEGAJĄCEGO SIĘ O POZWOLENIE.
Ubiegającym się o pozwolenie wodnoprawne dla planowanej inwestycji jest Akademia Wychowania
Fizycznego i Sportu w Gdańsku z siedzibą w Gdańsku przy ul. Kazimierza Górskiego 1, 80-336 Gdańsk,
będąca jednocześnie inwestorem analizowanego przedsięwzięcia. Pełnomocnikiem występującym w
imieniu AWFiS są przedstawiciele Spółki WUPROHYD w osobach Piotr Cieślak (Prezes) oraz Paweł
Szawłowski, Mieczysław Korzeński (projektanci)
2
WUPROHYD
5.
WYKORZYSTANE MATERIAŁY.
•
umowa nr KA/38/0811/UN zawarta w dniu 19.10.2011, pomiędzy Akademią Wychowania Fizycznego
i Sportu w Gdańsku a biurem projektowym WUPROHYD Sp. z o.o.
•
Specyfikacja Istotnych Warunków Zamówienia do postępowania prowadzonego w trybie przetargu nieograniczonego na podstawie ustawy z dnia 29 stycznia 2004 r. "Prawo zamówień publicznych" (Tekst jednolity:
Dz. U. z 2010 r., Nr 113, poz. 759 z późn. zm.) na wykonanie kompleksowej, wielobranżowej dokumentacji
projektowej dla zadania inwestycyjnego pn. „Rozbudowa mariny Narodowego Centrum żeglarstwa AWFiS
w Gdańsku-Górkach Zachodnich – II etap” z pozyskaniem pozwolenia budowlanego oraz nadzorem autorskim. Ogłoszenie o zamówieniu zostało zamieszczone w Biuletynie Zamówień Publicznych w dniu
09.09.2011r. pod nr 282816-2011
•
decyzje administracyjne jakie pozyskał Inwestor:
a/ Decyzja Ministra Infrastruktury nr 54/9 a dn. 15 października 2008r. wraz z pozwoleniem na wznoszenie
i wykorzystywanie sztucznych wysp, konstrukcji i urządzeń w polskich obszarach morskich
b/ Decyzję Regionalnego Dyrektora Ochrony Środowiska w Gdańsku nr RDOŚ-22-WOO.6670/33-3310/08/09/ER
mapa sytuacyjno-wysokościowa do celów projektowych z listopada 2011r.,
dokumentacja geotechniczna opracowana przez INGEO Gdynia – listopad-grudzień 2011r.,
Rozporządzeniem Ministra Infrastruktury z dnia 03.07.2003 w sprawie szczegółowego zakresu i formy projektu budowlanego (Dz. U. nr 120 poz. 1133 z późn. zm.),
Rozporządzeniem Ministra Infrastruktury z dnia 02.09.2004 r. w sprawie szczegółowego zakresu i formy
dokumentacji projektowej, specyfikacji technicznych wykonania i odbioru robót budowlanych oraz programu
funkcjonalno - użytkowego (Dz. U. 202 poz. 2072 z późn. zm.),
Rozporządzeniem Ministra Infrastruktury z dnia 18.05.2004 w sprawie określenia metod i podstaw sporządzenia kosztorysu inwestorskiego, obliczania planowanych kosztów prac projektowych oraz planowanych
kosztów robót budowlanych określonych w programie funkcjonalno-użytkowym (Dz. U. nr 130 poz. 1389).
Rozporządzenie Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z dnia 1 czerwca 1998r. w sprawie warunków
technicznych, jakim powinny odpowiadać morskie budowle hydrotechniczne i ich usytuowanie (Dz. U. Nr
101, poz. 645).
Rozporządzenie Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z dnia 23 października 2006r. w sprawie warunków technicznych użytkowania oraz szczegółowego zakresu kontroli morskich budowli hydrotechnicznych,
(Dz. U. Nr 206, poz. 1516).
•
•
•
•
•
•
•
•
Rozporządzeniem Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji z dnia 24 września 1998r. „W sprawie ustalenia geotechnicznych warunków posadowienia obiektów budowlanych” Dziennik Ustaw nr 126.
•
Plan batymetryczny Górki Zachodnie, Ujście Wisły Śmiałej PM 06/2007 uzupełniony pomiarami własnymi z
11.2011r.
•
„Zalecenia do projektowania morskich konstrukcji hydrotechnicznych”
•
Polskie Normy, literatura techniczna.
•
•
•
wizja lokalna w terenie przeprowadzona przez projektantów,
szczegółowa inwentaryzacja istniejącego pomostu i przyczółka z pomiarami głębokościowymi.
Założenia do projektu uzgodnione z Inwestorem w dniu 09.11.2011r. (protokół załączony do opisu)
3
WUPROHYD
6.
OPIS STANU ISTNIEJĄCEGO
6.1 Lokalizacja
Zakres zadania inwestycyjnego objętego niniejszym projektem budowlanym pokazano na rysunku nr
OW_01 Plan orientacyjny. Realizacja planowanego przedsięwzięcia prowadzona będzie na akwenie ujścia
Wisły Śmiałej, przyległym do przystani jachtowej AWFiS w Gdańsku w Górkach Zachodnich oraz częściowo
w strefie przybrzeżnej lądowej dla podstawowych robót budowlanych. Dla doprowadzenia mediów prace
prowadzone będą w obszarze lądowym na terenach NCŻ.
6.2
Istniejące konstrukcje
Przyczółek
Istniejący przyczółek pomostu komunikacyjnego posadowiony na stalowej ściance szczelnej w postaci
stalowych zamków w rozstawie ~35cm z wypełniającą blachą. Ścianka szczelna mocno skorodowana z
widocznymi dziurami w blasze. Widoczne braki w zasypie wewnątrz przyczółka.
Oczep żelbetowy o wymiarach 30x60cm z widocznymi śladami korozji betonu z licznymi spękaniami i
obłupaniami. Do oczepu zamocowane ogrodzenie w złym stanie technicznym. Nawierzchnia przyczółka w
postaci płyt betonowych mocno pozapadana. Obecnie przyczółek z obu stron jest zapiaszczony, rzędna
piaszczystej plaży wzdłuż ścian przyczółka od +0,3 do +1,25m n.p.m.
Widok od strony nabrzeża AWF
Pomost postojowy GUM
Istniejący drewniany pomost postojowy GUM składa się z pomostu komunikacyjnego dł. 20,9m i szer. 2,3m,
oraz pomostu cumowniczego dł. 58,8m i szer. 3,9m.
Pomost komunikacyjny posadowiony na 14 palach drewnianych Ø30÷35cm (7 rzędów po 2 pale w
rozstawie co 3m). Pomost cumowniczy posadowiony na 78 palach drewnianych Ø35÷45cm zapuszczanych
nieregularnie (2 rzędy po 5 pali, 11 rzędów po 4 pale i 8 rzędów po 3 pale) kleszczonych nieregularnie
wzdłużnie i poprzecznie poniżej konstrukcji pokładu. Na 10 palach pomostu cumowniczego w rozstawie
~6,0m znajdują się nasunięte i zabetonowane od góry gilzy stalowe stanowiące pachoły cumownicze.
Drewniane pale w różnym stanie technicznym z widocznymi śladami erozji w strefie wahania linii wody.
Drewniany pokład pomostu i barierki ochronne w dobrym stanie technicznym, widoczne ślady napraw,
wymian uszkodzonych elementów drewnianych.
4
WUPROHYD
Widok od strony rzeki
Nabrzeże postojowe AWF
Istniejące nabrzeże postojowe AWF wzdłuż prostopadłych stanowisk postojowych znajduje się w dobrym
stanie technicznym. Nabrzeże o konstrukcji oczepowej, posadowione na ściance szczelnej Larsen IIIn (G62) kotwionej do tarcz kotwiących o wym. 1,0x1,0x0,1m w rozstawie co ~3,2m. Oczep żelbetowy o wym.
90x70cm. Drewniana rama odbojowa w dobrym stanie technicznym. Nawierzchnia z kostki betonowej szer.
~4,0m. Wzdłuż nabrzeża znajdują się 3 postumenty z zaopatrzeniem w energię elektryczną i wodę. Wzdłuż
nabrzeża w nawierzchni co 4m znajduje się punkt oświetleniowy.
Głębokość projektowa nabrzeża 3,5m. Istniejące głębokości od 1,65 do 2,35m.
Widok od strony pomostu GUM – na połączeniu z przyczółkiem
5
WUPROHYD
Nabrzeże obudowy brzegu GUM
Istniejąca obudowa brzegu po wschodniej stronie przyczółka jest zasypana piaskiem. Utworzona
piaszczysta plaża o szerokości ~15m sięga miejscami do korony umocnionej skarpy obudowy brzegu.
Konstrukcja obudowy brzegu oczepowo-skarpowa posadowiona na ściance szczelnej Larsen IIIn
zwięczonej oczepem żelbetowym o szerokości 1,0m na rzędnej +1,0m. Głębokość obliczeniowa obudowy
2,0m. Za oczepem znajduje się umocnienia skarpa z materacy gabionowych do rzędnej +2,5m.
Tymczasowa przystań tramwaju wodnego
Przystanek tramwaju wodnego „Narodowe Centrum Żeglarstwa” na pontonie pływającym o dł. 15m,
szer. 4m zakotwiony za pomocą dwóch pali stalowych Ø457 mocowanych do krótszych boków pontonu.
Połączony z pomostem GUM za pomocą trapu dł. 3,0m i szer. 2,5m.
ZAKRES ROBÓT ROZBIÓRKOWYCH
Przyczółek
Roboty rozbiórkowe obejmują rozbiórkę nawierzchni betonowej przyczółka ~50m2, rozbiórka ogrodzenia
~30m i rozkucia oczepów wg rys. H_08.
Pomost postojowy GUM
Do rozbiórki cały drewniany pomost postojowy GUM z istniejąca dalbą drewnianą.
Roboty rozbiórkowe:
- Dalba cumownicza 5 palowa, pale drewniane Ø30÷35cm z gilzami stalowymi.
- Pomost komunikacyjny dł. 20,9m konstrukcja drewniana ~4,7m3 i 14 pali drewnianych Ø30÷35cm.
- Pomost cumowniczy dł. 58,8m konstrukcja drewniana ~38,5m3 i 78 pali drewnianych Ø30÷45cm.
- 10 pachołów w postaci gilz stalowych założonych i zabetonowanych na palach drewnianych.
- Instalacje elektryczne wg branży elektrycznej
Na czas wykonania nowego pomostu stałego, dotychczasowi użytkownicy pomostu GUM: Straż Graniczna i
SAR zostają przeniesieni w miejsce wskazane przez inwestora i zaakceptowane przez samych
zainteresowanych.
Nabrzeże postojowe AWF
Roboty rozbiórkowe na zapleczu nabrzeża w celu wykonania murka oporowego. W zakresie rozbiórek
wchodzi rozbiórka krawężnika drogowego nawierzchni nabrzeża na długości 46m od strony lądu oraz
rozbiórka istniejącej skarpy nieumocnionej na dł. 46m. Roboty rozbiórkowe drewnianej ramy odbojowej
nabrzeża na dł. 4m od narożnika z istniejącym przyczółkiem, oraz usunięcie jednego pachoł od strony
przyczółka.
Nabrzeże obudowy brzegu GUM
Do robót rozbiórkowych należy zaliczyć odkopanie i oczyszczenie konstrukcji obudowy brzegu z piasku na
długości 25m od istniejącego przyczółka. Oczyścić materace gabionowe umocnienia skarpy z dzikiej
roślinności.
6
WUPROHYD
Tymczasowy przystanek tramwaju wodnego
Rozbiórki obejmują wyrwanie dwóch pali stalowych Ø457mm, oraz przestawienie pontonu betonowego
przystanku tramwaju wodnego w miejsce wskazane przez inwestora (istniejący pomost pływający AWFiS)
na czas wykonania nowego pomostu stałego. Wyrwane pale oczyścić i wykorzystać w nowej lokalizacji
przystanku tramwaju wodnego.
6.3
Stan prawny terenów
Na terenie planowanych robót obowiązuje miejscowy plan zagospodarowania przestrzennego:
UCHWAŁA NR XXXIX/1327/05 RADY MIASTA GDAŃSKA z dnia 30 czerwca 2005 roku w sprawie uchwalenia miejscowego planu zagospodarowania przestrzennego Górki Zachodnie – rejon ujścia Wisły Śmiałej
część północna w mieście Gdańsku
Całość robót zlokalizowana jest w Obrębie ewidencyjnym 273S [Nr 0273] na karcie mapy 1 (Arkusz 1)
Inwestycja obejmuje następujące działki lądowe:
7
WUPROHYD
Właściciel: Skarb Państwa,
Zarządzający: Urząd Morski w Gdynia, 81-388 Gdynia ul. Bernarda Chrzanowskiego 10
działka nr 1/33, arkusz 1 – ks. wiecz. GD1G/00031783/1,
działka nr 1/13, arkusz 1 – ks. wiecz. GD1G/00031783/1
Właściciel: Akademia Wychowania Fizycznego i Sportu , 80-336 Gdańsk ul. K. Górskiego 1
Zarządca trwały: Urząd Morski w Gdynia, 81-388 Gdynia ul. Bernarda Chrzanowskiego 10
działka nr 14/13, arkusz 1 – działka wodna– ks. wiecz. GD1G/00241169/6
6.4
Warunki hydrologiczne
Projektowane pomosty, stały i pływające zlokalizowane są w rejonie ujścia Wisły Śmiałej. Na warunki panujące w tym rejonie wpływa zarówno Zatoka Gdańska jak i rzeka Wisła Śmiała.
Rzeka Wisła Śmiała stanowi jedno z ramion ujściowych Martwej Wisły. Powstała zimą w nocy z 31 stycznia
na 1 lutego 1840 roku na skutek przerwania mierzei koło miejscowości Górki Zachodnie przez spiętrzone
zatorem lodowym wody Leniwki (Martwej Wisły). Obecnie ujście rzeki zostało uregulowane. Obudowuje je
po wschodniej stronie falochron, falochron brzegowy i nowe trwałe umocnienia brzegowe. Falochron
wschodni łączy się ze starą groblą (dawna kierownica ujścia), w której wykonano 2 przepusty do Jeziora
Ptasi Raj utworzonego z akwenu za groblą i stanowiącego Rezerwat Przyrody.
Zachodnią stronę obudowy ujścia Wisły Śmiałej tworzą: ostroga zachodnia z częścią głowicową, rozpraszacz falowania i konstrukcje obudowy brzegu. Długość Wisły Śmiałej wynosi ~2,5 km
Istniejący tor w ujściu o szerokości 40m i głębokości 4,5m jest monitorowany. Od czasu uregulowania ujścia
tor zachowuje swoje parametry.
Poziomy wód w Wiśle Śmiałej znajdują się pod wpływem wahań stanów wody w Zatoce Gdańskiej a różnice
w poziomach tych wód nie przekraczają na ogół kilku centymetrów.
Stany wody dla Wisły Śmiałej przyjęto jak dla Martwej Wisły wg materiałów RZGW w Gdańsku, w których
czytamy: „Stany wody zostały opracowane w oparciu o notowania na następujących wodowskazach:
Gdańsk-Nowy Port, Pleniewo, Przegalina.
Najdłuższy ciąg pomiarów poziomów wody istnieje dla wodowskazu w Gdańsku-Nowym Porcie reprezentującym stan morza, który aktualnie umieszczony jest w Porcie Północnym. Średni wieloletni stan wody
określony dla okresu 1886-1975 wynosi 498,7 cm (±) 0,54 cm. Zmienność stanów wody w ostatnim
ćwierćwieczu wykazuje tendencję rosnącą, dla Gdańska + 2,5 mm. W ostatnich dekadach bieżącego stuleOPERAT WODNOPRAWNY - „Rozbudowa mariny Narodowego Centrum Żeglarstwa AWFiS w Gdańsku – II etap”
8
WUPROHYD
cia następuje oceanizacja Bałtyku wskutek występowania zmian klimatycznych w dużej skali. Amplituda
wahań średnich rocznych stanów wody w okresie wieloletnim jest nieznaczna, wynosi około 0,2 m. Rozpiętość wieloletnich skrajnych miesięcznych stanów wód jest znacząca i przekracza 0,7 m. Charakterystyczny
jest sezonowy układ poziomu wody Zatoki Gdańskiej. Można wyróżnić 2 fazy układu poziomów: obniżony
poziom od lutego do czerwca i wyższy od średniego poziomu od lipca do grudnia. Obserwuje się również
spiętrzenia sztormowe wód. Spiętrzenia sztormowe występują w ciągu roku nierównomiernie. Maksymalna
ilość spiętrzeń występuje w okresie od września do lutego, z największym nasileniem od października do
stycznia. Niskie stany wody na morzu (w Nowym Porcie) występują niemal wyłącznie w sezonie jesienno-zimowym i czasami w kwietniu; na ogół nie występują od maja do października.
Zmiany stanów wody wewnątrz akwenu Martwej Wisły przedstawiono w oparciu o notowania na wodowskazach w Pleniewie i Przegalinie od strony Martwej Wisły. Stany wody w Pleniewie określono w oparciu o notowania z okresu 1947 - 1969, zaś dla wodowskazu w Przegalinie z okresu 1947 - 1987. Na temat przepływów i rozkładów prędkości wody w Martwej Wiśle jest bardzo mało informacji. Z pomiarów wykonanych
przez IMGW wynika, że prądy wody nie mają cech prądów rzecznych. Przepływy wody w Martwej Wiśle
charakteryzują się silną zmiennością zarówno w czasie, jak i zakresie kierunków i wielkości prędkości. Ta
zmienność prądów jest uzależniona od zmian poziomu wody w ujściach, różnic gęstości i zmian warunków
anemobarycznych.
Posterunki wodowskazowe
NNQ
[m]
SNQ
[m]
SSQ
[m]
SWQ
[m]
WWQ
[m]
Pleniewo
418
458
496
540
615
Przegalina
419
451
502
577
640
Rzeka
Przekrój
Martwa Wisła
Km rzeki
gdzie:
WWQ - przepływ najwyższy z wysokich z wielolecia;
SWQ - przepływ najwyższy ze średnich z wielolecia;
SSQ - przepływ średni z wielolecia;
SNQ - przepływ najniższy ze średnich z wielolecia;
NNQ - przepływ najniższy z niskich z wielolecia;”
W ujście Wisły Śmiałej występują wszystkie możliwe kombinacje przepływów w tym jednoczesny napływ
i odpływ. Zanotowano tu odpływy w przedziale 23-35 m3s-1 i napływy 17-55 m3 s-1. dane te świadczą
o dużej dynamice mieszania się wód w ujściu rzeki.
Na Zatoce Gdańskiej w rejonie ujścia Wisły Śmiałej falowanie wiatrowe wywołane jest wiatrami odmorskimi
z kierunków W-N-E, które stanowią 59,8% wszystkich obserwacji. Słabe wiatry odmorskie o prędkości
1-7m/s wieją przez ok. 47,6% dni w roku. Wiatry umiarkowane (8-9m/s) wieją przez 7,6% dni w roku. Wiatry
silne (>10m/s) przez zaledwie 4,6% to jest ok. 17 dni w roku. Taką samą częstotliwość pojawiania się ma
falowanie wiatrowe odpowiadające poszczególnym prędkościom i kierunkom wiatrów.
Uwzględniając transformację falowania przy wchodzeniu na obszar płytkowodny otrzymujemy charakterystykę fal projektowych mogących wystąpić na różnych głębokościach wody przy poziomie morza 500cm i
650cm. Dla przykładu na głębokości 4m, przy poziomie 500cm wysokości fali średniej H=1,1m, fali znacznej
Hs=1,6 h=1,8m, fali jednoprocentowej h1%=2,4. Dryfowe i gradientowe prądy wody w Zatoce Gdańskiej
maleją w miarę zbliżania się do brzegu i ich oddziaływanie w strefie płytkowodnej jest znikome.
9
WUPROHYD
Na stożku napływowym ujścia Wisły Śmiałej przeważa transport
w kierunku zachodnim. Ze względu na
rozlegle płycizny stożka transport ten sięga dużo dalej w morze. Składowa transportu w kierunku zachodnim
wynosi ok. 69 tys. m3/rok, a w kierunku wschodnim ok. 21 tys. m3/rok.
Odcinek brzegu na zachód od ujścia Wisły Śmiałej jest częściowo osłonięty falochronami Portu Północnego
przed wiatrem z kierunku NW. Nieznacznie przeważa tu transport w kierunku zachodnim.
Ruchy wody w ujściu Wisły Śmiałej zależ y wyłącznie od wlewów i wypływów wody morskiej w rytm wahań
poziomów morza. Maksymalne prędkości w ujściu Wisły Śmiałej wywołane tymi przepływami są rzędu kilku
centymetrów na sekundę.
Transport osadów dennych wywołany w osi ujścia przez wlewy i wypływy wód morskich praktycznie nie istnieje. W ciągu roku do kanału nawigacyjnego może przedostać się w pasie głębokości 0-2 m ok. kilkunastu
tys. m3 osadów od strony wschodniej i podobna ilość od strony zachodniej.
W pasie głębokości 2-4 m odpowiednio kilkanaście i kilka tys. m3. na głębokościach większych od 4 m może przemieścić się ok. 1 tys. m3 z zachodu i kilkanaście tysięcy ze wschodu. Ze względu na przebiegu toru
wodnego po wschodniej stronie stożka udział w ruchu osadów dennych na głębokościach większych od 4 m
w zapiaszczaniu toru wodnego będzie znacznie mniejszy.
Duże znaczenie dla zapiaszczenia toru wodnego ma eoliczny transport osadów przy silnych wiatrach z
kierunku E wiejących wzdłuż mierzei i silnych wiatrach z kierunku W wzdłuż plaży zachodniej.
Z danych IMiGW Oddział Morski w Gdyni
Charakterystyczne poziomy wody dla stacji brzegowych Zat. Gdańskiej z okresu 1951– 1990.
Stan
Władysławowo
Hel
Gdynia
Gdańsk
Nowy Port
WW
SWW
SW
SNW
NW
630
580
500
442
412
620
578
502
447
412
626
581
504
446
415
638
587
505
446
414
WW-NW
SWW--SNW
218
138
208
131
211
135
224
141
10
WUPROHYD
Prawdopodobieństwo występowania maksymalnych rocznych poziomów morza u płd. Brzegów Bałtyku
(wg Gumbela (Wróblewski, 1992).
P (%)
99
90
80
70
60
50
40
30
T (lat)
1,01
1,11
1,25
1,43
1,61
2,0
2,50
3,33
Gdańsk (cm)
538
551
558
563
568
573
579
585
P (%)
20
10
5
2
1
0,5
0,2
0,1
T lat)
5
10
20
50
100
200
500
1000
Gdańsk (cm)
594
608
621
639
651
664
681
694
Prawdopodobieństwo występowania minimalnych rocznych poziomów morza u południowych brzegów Bałtyku (wg
Wróblewskiego, 1992).
P (%)
99
95
90
80
70
50
30
20
10
5
2
1
0,1
T (lat)
1,01
1,05
1,11
1,25
1,43
2,0
3,33
5
10
20
50
100
1000
Gdańsk
464
458
455
450
446
440
432
427
420
413
406
400
384
Zgodnie z Rozp. Min.T.iG.M dla budowli „pomost cumowniczy” określony jest okres powtarzalności sztormów wg tabeli 4. Przyjęto trwałość budowli, okres 100 lat.
Na podstawie przytoczonych tabel, można przyjąć że:
Dla 1-o procentowego prawdopodobieństwa (100 lat) wahania zwierciadła wody wyniosą około
(rz.ca – 1,5 m do rz. + 1,50 m)
2,5 m
Projektowy maksymalny poziom wody
Z uwagi na efekt globalnego ocieplenia charakterystyczne stany wody należy zwiększyć o prognozowany
wzrost poziomu morza. Według najbardziej prawdopodobnego scenariusza wzrost ten po 10, 25, 50 i 100
latach wyniesie odpowiednio 4, 16, 30 i 60 cm (Cieślak, 2001).
Przy uwzględnieniu tej tendencji wzrostu stany ekstremalne wyniosłyby:
- stan wody o okresie powtarzalności 20 lat: ~620 cm;
- jw. + prognozowany wzrost poziomu morza za 50 lat: ~650 cm;
- jw. + prognozowany wzrost poziomu morza za 100 lat: ~680 cm. (dla pali prowadzących)
W sformułowaniu łącznych warunków sztormowych o okresie powtarzalności 100 lat nie należy brać pod
uwagę najwyższego poziomu wody o prawdopodobieństwie p=1% (raz na 100 lat), ale maksymalne wzniesienie o okresie powtarzalności 20 lat (p=5%), ponieważ prawdopodobieństwo łącznego zdarzenia, polegającego na jednoczesnym wystąpieniu stuletniego maksymalnego poziomu wody i sztormu o okresie powtarzalności 100 lat jest znikomo małe. Przewiduje się 50-letnią trwałość budowli zgodnie z § 4.1[03. -(Dz. U.
Nr 206, poz. 1516)]. Projektowy maksymalny poziom wody wynosi zatem max=651 cm.
Zgodnie z pracą IBW-PAN „Obciążenia Hydrodynamiczne Budowli Morskich - Wytyczne
Projektowe –
Tom I ” (1980r.) bezwzględnie najniższy poziom morza zanotowany w Gdańsku w 1887 roku wynosi 395 cm
tj. –1,05m(A), a poziom najwyższy zaobserwowany w 1914 roku: 656 tj + 1,56m(A)
Projektowy maksymalny poziom wody przyjęto +1,50(A)
11
WUPROHYD
Zalodzenie
Zlodzenie morza jest jednym z najbardziej znaczących parametrów w badaniach zmian klimatu oraz wywiera wpływ na rozwój gospodarczo-ekonomiczny portów, rybołówstwa i handlu morskiego poprzez zagrożenia,
jakie stwarzają lody morskie.
Zróżnicowanie rozmiarów zlodzenia u południowych brzegów Bałtyku jest uzależnione od rozpiętości warunków termicznych atmosfery w poszczególnych sezonach zimowych oraz od warunków sytuacyjnych i batymetrycznych poszczególnych akwenów.
Przebieg zlodzenia na morzu przed Gdańskiem analizowano na podstawie zanotowanych danych z rejonu
Gdańska. Okres obserwacji rozpoczyna się od zimy 1922/1923 i zawiera kompletny materiał, aż do roku
2000, oprócz zimy 1945/46. W okresie 1922-2000 występowało 40 zim, kiedy nie zaobserwowano zlodzenia. Prawdopodobieństwo pojawienia się lodu na tych wodach wynosi 48%.
Na Zatoce Gdańskiej lód tworzy się najwcześniej w północno-zachodniej części Zatoki Puckiej oraz nad
mieliznami przybrzeżnymi koło Jastarni, następnie w strefie przybrzeżnej koło Gdyni i Gdańska, natomiast
najpóźniej pierwszy lód pojawia się przy Helu. Najczęściej występują początkowe postacie lodu lub kra. Pod
wpływem wiatru występuje dryf kry i w wyniku tego jej zwieranie i powstawanie spiętrzeń lodowych. Sytuacje
takie często obserwuje się na redach Gdyni, Helu i Gdańska. W czasie bardzo surowych zim tworzy się też
lód stały.
W poniższej tabeli przedstawiono parametry zlodzenia omawianego okresu na akwenie Gdańska. Pierwszy
lód na tym akwenie pojawia się średnio 26 stycznia, natomiast zanika 28 lutego.
Wyszczególnienie
Zimy z lodem
Początek zlodzenia
Koniec zlodzenia
najwcześniejszy
średnia
najpóźniejszy
najwcześniejszy
średnia
najpóźniejszy
28.12
26.01
8.03
31.12
28.02
10.04
Liczba dni z lodem
Długość sezonu lodowego (dni)
min
średnia
max
min
średnia
max
Wszystkie zimy
0
10
76
0
16
86
Zimy z lodem
1
20
76
1
33
86
Surowość zlodzenia morza najczęściej opisywana jest na podstawie wybranych parametrów określających
zlodzenie (liczba dni z lodem, długość sezonu lodowego itp.).
W zależności od tego, czy weźmiemy pod uwagę wszystkie zimy, czy tylko zimy, w których występowało
zlodzenie – średnia liczba dni z lodem zmienia się odpowiednio od 10 do 20 dni.
Natomiast średnia długość sezonu lodowego dla wszystkich zim wynosi 16 dni, a dla zim z lodem prawie
dwa razy więcej, bo 33 dni.
W analizowanym okresie lód pojawił się najwcześniej 28 grudnia i było to w zimie 1961/62. Równie wcześnie pierwszy lód utworzył się w zimie 1923/24 (29 grudnia) oraz 1969/70. Najpóźniej obserwowano wystąpienie pierwszego lodu w zimie 1970/71 – 8 marca. Natomiast zanik lodu najwcześniej zanotowano 31
grudnia w zimie 1923/24, a także w sezonie 1966/67 i 1996/97. Najdłużej lód utrzymywał się na tym akwenie w zimie 1955/56, gdy lód zanikł dopiero 10 kwietnia.
W przypadku analizy liczby dni z lodem stwierdzono, że maksymalna liczba dni z lodem–76 dni wystąpiła w
bardzo surowej zimie 1962/63. Również dużą liczbę dni z lodem obserwowano w zimie 1941/42 (73 dni),
równie surowej na polskim wybrzeżu. Natomiast najdłuższy sezon lodowy zanotowano w zimie 1961/62, gdy
12
WUPROHYD
lód pojawił się już 28 grudnia, a zanikł 23 marca. W związku z możliwością wielokrotnego tworzenia się i zanikania lodu morskiego podczas jednego sezonu zimowego w większości sezonów lodowych liczba dni z lodem jest mniejsza lub równa długości sezonu lodowego.
Badania zmian klimatu i różnych wskaźników hydrologiczno-meteorologicznych wykazały, że zlodzenie jest
najbardziej czułym wskaźnikiem zmian klimatycznych. W celu zbadania przebiegu i intensywności zmian
klimatu zlodzenia w ciągu prawie 80 lat ubiegłego wieku przeanalizowano zmianę podstawowych charakterystyk zlodzenia w poszczególnych 30-letnich okresach z krokiem 10-letnim.
Podstawowe parametry zlodzenia na Zatoce Gdańskiej (akwen Gdańska) w okresie 1922-2000 dla przedziałów 30-letnich
1920-1949
1930-1959
1940-1969
1950-1979
1960-1989
1970-1999
Liczba zim
27
29
29
30
30
30
-zimy z lodem
12
15
21
19
17
11
-zimy bez lodu
15
14
8
11
13
19
Prawdopodobieństwo
wystąpienia lodu
0,44
0,52
0,72
0,63
0,57
0,37
średnia (wszystkie zimy)
10
12
17
12
12
6
średnia (zimy z lodem)
23
24
23
18
20
14
24,01
28,01
26,01
28,01
25,01
28,01
20,02
1,03
3,03
5,03
3,03
27,02
Liczba dni z lodem
Pierwszy lód (data)
średnia
Ostatni lód (data)
średnia
Konsekwencją długich okresów zlodzenia są grubości pokryw lodowych. Grubości lodu na akwenach
morskich otwartych oraz osłoniętych szacuje się na podstawie wieloletnich badań, uwzględniając warunki
środowiskowe powstawania i narastania grubości lodu stałego oraz jego rozpadu na lód pływający (krę
lodową).
Maksymalna grubość lodu występuje w Zalewie Wiślanym – 0,60 m, a nawet wyjątkowo – 0,70 m. Maksymalne grubości lodu zanotowane w obu zatokach wynoszą 0,50 m, nieco mniejsze stwierdzono w rejonie
otwartego morza (od 0,35 m do 0,55 m)
Do obliczeń projektowych przyjęto max. Grubość lodu → 0,45m
6.5
Batymetria dna
Na podstawie analizy przebiegu izobat planu batymetrycznego oraz własnych pomiarów głębokościowych
stwierdza się, że głębokości dna Wisły Śmiałej w obszarze projektowanego pomostu i nowych stanowisk
postojowych dla jachtów kształtują się następująco:
•
Od pomostu postojowego w kierunku toru wodnego do 100mb głębokości wynoszą od 3,55m do 4,55m,
•
wzdłuż nabrzeża przystani AWF głębokości wynoszą od 2,85m poprzez 1,65m do 2,05m,
•
przy bojach cumowniczych od 2,85m poprzez 2,95m do 0,75m,
•
przy pomoście od strony basenu głębokości wynoszą od 3,3m do 2,0m.
13
WUPROHYD
Z uwagi na pozostawienie płycizn w rejonie obudowy brzegu wykonanej przy realizacji inwestycji „Regulacja
ujścia Wisły Śmiałej” oraz transportu eolicznego, u nasady istniejącego pomostu występuje stała tendencja
do wypłycania basenu a u samej nasady tworzenie się wydmy piaszczystej. Jest to poważny problem, dla
rozwiązania którego w przyszłą konstrukcję pomostu wprowadzono częściową przegrodę ze ścianki szczelnej.
6.6
Warunki geologiczne
W listopadzie i grudniu br. wykonano prace badawcze dla ustalenia geotechnicznych warunków posadowienia w rejonie projektowanej rozbudowy przystani jachtowej w Narodowym Centrum Żeglarstwa w Górkach
Zachodnich w Gdańsku.
Ogółem wykonano:
- 3 otwory wiertnicze na wodzie do głębokości od 17,0-18,00m ppt,
1 sondowanie na wodzie sondą DPH do głębokości 17,0m,
1 sondowanie na lądzie sondą DPH do głębokości 17,0m.
Podczas prac polowych prowadzono badania makroskopowe gruntów, pobierano próby gruntu do
laboratoryjnych oraz prowadzono obserwacje i pomiary zwierciadła wody gruntowej.
badań
Położenie terenu i warunki gruntowo-wodne.
Teren badań zlokalizowany jest w Górkach Zachodnich. Obejmuje on obszar Wisły Śmiałej w rejonie istniejącego pomostu cumowniczego w Narodowym Centrum Żeglarstwa. Pierwotnie teren na którym prowadzono badania stanowił fragment wydm Mierzei Wiślanej. W 1840 r. w wyniku sztormowego spiętrzenia lodów
Wisła w tym miejscu przełamała się ku morzu tworząc Wisłę Śmiałą
W badanym podłożu nawiercono w przewarzającej większości holoceńskie, piaszczyste deltowe utwory facji
korytowej oraz powodziowej a także utwory aluwialno bagienne reprezentowane przez namuły. W badanym
podłożu nawiercono również utwory morskie oraz piaski mierzei, których pochodzenie związane jest z maksymalnym rozwojem i zasięgiem morza litorynowego w młodszej części okresu atlantyckiego.
14
WUPROHYD
Woda gruntowa na badanym terenie występuje w postaci zwierciadła swobodnego w utworach niespoistych
oraz w postaci zwierciadła napiętego w spągu warstw nieprzepuszczalnych. Poziom zwierciadła wód gruntowych stabilizuje się w poziomie wody w korycie Wisły Śmiałej.
Charakterystyka geotechniczna podłoża gruntowego.
W podłożu omawianego terenu wyszczególniono warstwy geotechniczne różniące się litologią oraz właściwościami fizyko-mechanicznymi. Do każdej z nich zaliczono grunty o tych samych lub podobnych parametrach geotechnicznych.
Wyszczególniono warstwy:
Warstwa Ia
- wilgotne namuły w stanie miękkoplastycznym o ustalonym stopniu plastyczności IL/n/=0,60.
Warstwa Ib
- wilgotne namuły w stanie plastycznym o ustalonym stopniu plastyczności IL/n/=0,45.
Warstwa II
- wilgotne gliny pylaste w stanie plastycznym o ustalonym stopniu plastyczności IL/n/=0,30.
Warstwa IIIa
- wilgotne i nawodnione piaski średnie z domieszkami muszli i próchnicy w stanie luźnym o ustalonym na podstawie
sondowań DPH stopniu zagęszczenia ID/n/=0,30.
Warstwa IIIb
- nawodnione piaski średnie z domieszkami muszli w stanie średniozagęszczonym o ustalonym na podstawie sondowań DPH stopniu zagęszczenia ID/n/=0,50.
Warstwa IIIc
- nawodnione piaski drobne i pylaste z domieszkami muszli, w stanie zagęszczonym o ustalonym na podstawie sondowań DPH stopniu zagęszczenia ID/n/=0,70
Warstwa IIIc
- nawodnione piaski drobne, w stanie zagęszczonym o ustalonym na podstawie sondowań DPH stopniu zagęszczenia
ID/n/>0,80
W badanym podłożu nawiercono nośne grunty warstwy II, IIIb, IIIc, IIId. Grunty warstwy IIIa z uwagi na
luźny stan zalicza się do gruntów mniej nośnych. Grunty warstwy Ia i Ib z uwagi na znaczna zawartość części organicznych zalicza się do gruntów ściśliwych, słabonośnych.
Konstrukcję pomostów zaleca się posadowić na fundamentach głębokich. Podstawy pali zaleca się oprzeć
w warstwach piasków zagęszczonych IIIc lub IIId.
Grunty warstwy II –gliny pylaste zalicza się do gruntów predysponowanych do występowania zjawiska tiksotropii. Podczas prowadzenia prac kafarowych parametry wytrzymałościowe tych warstw mogą ulec okresowemu obniżeniu.
7.
OPIS PROJEKTOWANYCH KONSTRUKCJI
7.1 Przyczółek
Lokalizacja proj. przyczółka rys.OW_2, przekrój rys.OW_3
Podstawowe parametry konstrukcji:
- obciążenie użytkowe
q=10 kN/m2
- rzędna korony pomostu
+1,25m Kr.
- rzędna spodu oczepu
- 0,30m Kr.
15
WUPROHYD
- głębokość techniczna
Ht=4,5m Amst.
- głębokość projektowa
Hp=5,5m Amst.
- długość konstrukcji w planie
12,5m
- szerokość pomostu
7,0m
Projektowaną konstrukcję nowego przyczółka pomostu stałego stanowi oczep żelbetowy o wym. 155x65cm
na stalowej ściance szczelnej GU 13-500 dł. 10,8m obudowujący stary przyczółek stężony żelbetowymi
żebrami. Szerokość proj. przyczółka 7,0m, długość 12,5m.
Rzędna oczepu +1,25m n.p.m., rzędna wbicia ścianki szczelnej. -10,3m. Ścianka szczelna zakotwiona
roboczo stalowym ściągiem Ø36mm.
Wzdłuż proj. przyczółka 3,0m od krawędzi po strony Wisły Śmiałej projektuje się ogrodzenie oddzielające
stanowisko odprawy granicznej Morskiego Oddział Straży Granicznej od ciągu komunikacyjnego szer. 4,0m.
Nawierzchnia nowego przyczółka z kostki betonowej pow. 72m2.
Wyposażenie przyczółka pomostu stałego:
- belka odbojowa 0,2x0,2x1,45 – 22 szt.
- pachoł cumowniczy Zl-10 – 2 szt.
- ogrodzenie – 12,55m
- krawężnik gumowy – 19,3 mb
7.2 Pomost stały
Lokalizacja proj. pomostu stałego rys. OW_2, przekrój rys. OW_3.
Podstawowe parametry konstrukcji:
- obciążenie użytkowe
q=10 kN/m2
- rzędna korony pomostu
+1,25m Kr.
- rzędna spodu oczepu
- 0,30m Kr.
- głębokość techniczna
Ht=4,5m Amst.
- głębokość projektowa
Hp=5,5m Amst.
- długość konstrukcji w planie
114,7m
- szerokość pomostu
4,0m (7,0m na 27,7m)
Projektowany pomost stały dł. 114,7m służący za pomost komunikacyjny dla pomostów pływających mariny
NCŻ, oraz za pomost cumowniczy dla jednostek UM w Gdyni, SAR-u, oraz Straży Granicznej z
stanowiskiem do odprawy granicznej jednostek.
Projektowany pomost stały zaprojektowano jako konstrukcję żelbetową (z dolną płytą i zasypem
piaszczystym) posadowioną na palach stalowych Ø406/12mm. Długość pali 15,8m i 18,3m, pogrążonych do
rzędnej 16,0m i 18,5m p.p.m. Rozstaw pali 4,67m, pale pionowe na krawędziach pirsu z dodatkowym
rzędem pali ukośnych od strony Wisły Śmiałej w nachyleniu 4:1.
Na początkowych 27,7m od przyczółka szerokości pomostu 7,0m (na wysokości stanowiska Straży
Granicznej). Pozostały odcinek dł. 87,0m szer. 4,0m.
Stalowa ścianka szczelna GU 7N dł. 6,4m pogrążona do rzędnej 6,5m p.p.m. stanowi osłonę mariny NCŻ
przed zapiaszczaniem i falowaniem od strony toru wodnego na Wiśle Śmiałej.
16
WUPROHYD
Nadbudowa pomostu w postaci żelbetowej rynny wypełnionej piaskiem. Nawierzchnia pomostu z kostki
betonowej pow. 438m2. Rzędna nadbudowy +1,25Kr.
Wyposażenie pomostu stałego:
- drabinka wyjściowa – 3 szt.
- stojak sprzętu ratowniczego – 2 szt.
- belka odbojowa 0,2x0,2x1,45 – 182 szt.
- pachoł cumowniczy Zl-10 – 14 szt.
- ogrodzenie – 28,3m
- krawężnik gumowy – 192,1 mb
- 4 punkty poboru wody oraz 4 punkty poboru energii
7.3 Pomosty pływające
Zgodnie z przyjętym planem przestrzennym projektowanej mariny przyjęto układ trzech pomostów
pływających (dwa dł. 40m, jedne dł. 46m) prostopadłych do stałego pomostu komunikacyjnego dł. 114,7m.
Stanowiska postojowe dla jednostek pływających prostopadłe do pomostów pływających.
Do wymiarowania miejsc postojowych przyjęto jednostki charakterystyczne:
- mały jacht balastowo-mieczowy Lc<8,0m, B<2,8m, Tc<1,5m
- mały jacht żaglowy Lc<10,0m, B<3,2m, Tc<1,6m
- średni jacht żaglowy Lc<12,0m, B<3,6m, Tc<2,0m
- większy jacht żaglowy Lc<14,0m, B<4,2m, Tc<2,6m
Pomost pływający „A” dł. 40,0m, szer. 2,4m, wys. wolnej burty ~0,5m.
Przyjęto miejsca postojowe prostopadłe do pomostu po obu jego stronach. Jednostka charakterystyczna
mały jacht balastowo-mieczowy (szerokość stanowiska postojowego min. 3,2m) 19 stanowisk, mały jacht
żaglowy (szerokość stanowiska postojowego min. 4,15m) 4 stanowiska.
Kotwiczenie pontonów za pomocą lin kotwicznych z ciągnami gumowymi i martwymi kotwicami.
Wyposażenie pomostu „A”
- 4 betonowe pontony dł. 10m, szer. 2,4m, wys. 1,0m;
- 10 wysięgników cumowniczych (Y-bomy) dł. 6m;
- 2 wysięgniki cumownicze z pokładem dł. 6m;
- 9 wysięgników cumowniczych dł. 8m;
- 23 knagi 3 ton;
- stojak sprzętu ratowniczego – 1 szt.;
- 3 połączenia elastyczne pontonów
- 6 postumentów elektryczno-oświetleniowych (4 gniazda)
- 2 postumenty wody
Pomost pływający „B” dł. 40,0m, szer. 2,4m, wys. wolnej burty ~0,5m.
17
WUPROHYD
Przyjęto miejsca postojowe prostopadle do pomostu po obu jego stronach. Jednostka charakterystyczna
mały jacht żaglowy (szerokość stanowiska postojowego min. 4,15m) 10 stanowisk, średni jacht żaglowy
(szerokość stanowiska postojowego min. 4,55m) 9 stanowiska.
Kotwiczenie pontonów za pomocą lin kotwicznych z cięgnami gumowymi i martwymi kotwicami.
Wyposażenie pomostu „B”
- 9 wysięgników cumowniczych (Y-bomy) dł. 10m;
- 19 knag 3 ton;
- 3 połączenia elastyczne pontonów
- 5 postumentów elektryczno-oświetleniowych (4 gniazda)
- 2 postumenty wody
Pomost pływający „C” dł. 46,0m, szer. 3,0m, wys. wolnej burty ~0,55m.
Przyjęto miejsca postojowe prostopadle do pomostu z jednej strony. Jednostka charakterystyczna średni
jacht żaglowy (szerokość stanowiska postojowego min. 4,55m) 10 stanowisk, większy jacht żaglowy
(szerokość stanowiska postojowego min. 4,55m) 9 stanowiska.
Kotwiczenie pontonów do pali rurowych Ø608mm za pomocą obejm stalowych z elementami ślizgowymi.
Wyposażenie pomostu „C”
- 1 betonowy ponton dł. 10m, szer. 3,0m, wys. 1,8m
- 5 wysięgników cumowniczych (Y-bomy) z pokładem dł. 12m;
- 9 knag 3 ton;
- 3 połączenia elastyczne pontonów;
- 3 postumentów elektryczno-oświetleniowych (2 gniazda);
- 1 postument elektryczno-oświetleniowy (4 gniazda)
- 1 postumenty wody
Połączenie pomostów pływających za pomocą trapów dł. 6m, szer. 1,5m.
7.4 Konstrukcja murka oporowego
Projektowany mur oporowy zaprojektowano z koszy gabionowych o przekroju 100x100cm.
Rzędna posadowienia koszy gabionowych 0,8m n.p.m. Kosze w jednej warstwie na długości 45,3m.
Nawierzchnia przed murem oporowym z kostki betonowej o szerokości ~2m, na obszarze 119m2.
7.5 Pale kotwiące przystań tramwaju wodnego
Pale kotwiące.
Wbicie dwóch pali stalowych Ø457mm kotwiących przystań tramwaju wodnego przy wykorzystaniu pali z
rozbiórki stanowiska tymczasowego przystanku.
18
WUPROHYD
Ponton betonowy
Dla nowej lokalizacji przystanku tramwaju wodnego konieczna jest zmiana lokalizacji wejścia na ponton.
Przeniesienie wejścia na drugi koniec pontonu. Dokładna lokalizacja wejścia, ustawienia trapu po
wykonaniu pali kotwiących ponton. Trap zejściowy w osi pomostu stałego. Do wykonania: przeniesienie
barierki ochronnej i blachy ślizgowej trapu. Dziury po kotwach odpowiednio załatać.
7.6 Roboty podczyszczeniowe i umocnienie dna
Głębokość projektowana dla akwenów projektowanej mariny Narodowego Centrum Żeglarstwa AWFiS w
Gdańsku wynosi 4,5m.
Ze względu na mniejsze głębokości obliczeniowe istniejących nabrzeży od projektowanej głębokości
akwenu, konieczne jest umocnienie dna wzdłuż nabrzeża AWF-u na dł. 120m i nabrzeża GUM na dł. 30m.
Umocnienie dna nabrzeża AWF-u projektuje się na wyprofilowanej skarpie o szerokości 5m, na
głębokościach obliczeniowych nabrzeża -3,5m(Kr). Umocnienie dna w postaci dwóch rzędów worków
geotekstylnych o wym. 150x200x50cm. Następnie skarpą o nachyleniu 1:4 zejście do głębokości -4,5m(Kr).
Umocnienie dna wzdłuż nabrzeża GUM projektuje się na wyprofilowanej skarpie o szerokości 6m, na
głębokości projektowanej nabrzeża -2,0m(Kr). Umocnienie dna w postaci trzech rzędów worków
geotekstylnych o wym. 150x200x50cm. Następnie skarpą o nachyleniu 1:3 zejście do głębokości -4,5m(Kr).
- Powierzchnia robót podczyszczeniowych 16 500 m2.
- Kubatura robót czerpalnych 13 640 m3.
- Powierzchnia umocnienia dna 261m2 (worki- 87szt.).
W projekcie zaproponowano wykonanie osadnika po stronie Wisły Śmiałej w celu spowolnienia mechanizmu
zapiaszczania brzegu GUM i przyczółka pomostu stałego. Projektowana pojemność osadnika 1000m3,
powierzchnia 450m2, głębokość dna -6,5m(Kr).
8.
SPECYFIKACJA PODSTAWOWYCH ROBÓT I MATERIAŁÓW
Materiały i roboty związane z wykonaniem rozbudowy mariny Narodowego Centrum Żeglarstwa AWFiS w
Gdańsku muszą być zgodne z rozwiązaniami niniejszej dokumentacji projektowej, oraz normami (PN
i PN-EN) i obowiązującymi przepisami.
Podstawowymi robotami i materiałami są:
8.1 Beton
Beton konstrukcyjny
Wszystkie konstrukcje żelbetowe wykonywane na mokro zaprojektowano z betonu hydrotechnicznego
C30/37 (B37; W-6; F150),
Dla proj. konstrukcji wykonywanej „na mokro” przyjęto tolerancję liniową ±5mm
Przyjęte parametry betonu w porównaniu z normą:
PN-EN 206-1 – Beton. Część 1:Wymagania, właściwości, produkcja i zgodność oraz PN-B-03264:2002–
tablica 6.
Wg norm jw. beton w proj. warunkach powinien odpowiadać:
19
WUPROHYD
a) klasa ekspozycji: XF4 → C30/37 ~ B-37 XS1→ B37
b) nasiąkliwość — do 5%; badanie wg normy PN-B-06250,
c) mrozoodporność — ubytek masy nie większy od 4%, spadek wytrzymałości na ściskanie nie większy niż
20% po 150 cyklach zamrażania i odmrażania (F150); badanie wg normy PN-B-06250,
d) wodoszczelność — większa od 0,6MPa (W-6),
e) wskaźnik wodno-cementowy — w/c ≤ 0,45
f) w zależności od gabarytów betonowanych elementów nominalny górny wymiar kruszywa nie powinien
przekraczać 25mm. Zawartość piasku w stosie okruchowym powinna być jak najmniejsza i jednocześnie
zapewniać niezbędną urabialność przy zagęszczeniu przez wibrowanie oraz nie powinna być większa niż
42% przy kruszywie grubym do 25mm.
Beton wyrównawczy
Betony wyrównawcze – C12/15 (B15)
Niniejszy projekt nie jest projektem technologii betonu. Wykonawca robót powinien zamówić beton
spełniający wyżej podane podstawowe jego cechy i parametry wytrzymałościowe potwierdzając je
badaniami.
8.2 Stal zbrojeniowa i konstrukcyjna
Stal zbrojeniowa
Stal zbrojeniową zaprojektowano z gatunku B500SP klasy „C” z certyfikatem Epstal oraz ze stali klasy Al,
gatunku St3SX-b.
Zgodnie z normą PN-82/H-93215 – walcówka i pręty stalowe do zbrojenia betonu – wymagania dot. powierzchni, wymiarów i masy. Poziom kontroli II ogólny wg PN-79/N-030021 tab. 1 – dopuszczalna wadliwość max 4%. Zaleca się stosowanie stali zbrojeniowej o powierzchni czystej. Właściwości mechaniczne i
technologiczne powinny odpowiadać normie PN-86/H-84023. PN EN 10080:2005(U), PN-H-93220:2006,
PN-B 03264:2002, Eurokod 2.
Stal konstrukcyjna
Kształtowniki stalowe samodzielnych elementów konstrukcyjnych ze stali klasy S240 i S355. W nawiązaniu
do normy PN-B-06200:2002 Konstrukcje stalowe budowlane. Warunki wykonania i odbioru.
Wymagania podstawowe, proj. stal powinna:
- posiadać zaświadczenia o jakości zgodnie z PN-EN 45014 i PN-EN 10204 lub wyniki badań laboratoryjnych potwierdzających jakość,
- wyroby hutnicze powinny być potwierdzone dokumentami kontroli wg PN-EN 10204 (pkt. 3.2 a do d),
- śruby, wkręty i nakrętki powinny mieć trwałe oznaczenia zgodne z PN-EN ISO 898-1 i PN-EN 20898-2,
- technologia i proces spawania powinny być zgodne z PN-EN 1011-1 i PN-EN 1011-2.
8.3 Ścianka szczelna i stalowe pale
Ścianka szczelna
• Przyczółek pomostu oraz stały pomost wykonany zostanie przy użyciu stalowej ścianki szczelnej o
poniższych parametrach:
-
GU 13-500; Wxmin=1260 cm3/mb,
20
WUPROHYD
-
GU 7N; Wxmin=675 cm3/mb
-
łączniki C9 i C14
Ściankę szczelną należy pomalować na długości 6m po stronie odwodnej. Stal klasy minimum S355GP (wg
PN-EN 10248-1)
Dopuszczalne odchyłki w wykonywaniu ścianek szczelnych wynoszą (wg PN-EN 12063):
± 50mm
- dla położenia głowicy w kierunku prostopadłym do ścianki,
± 250mm - dla poziomu zagłębienia,
± 1%
- dla pionowości we wszystkich kierunkach.
Pale stalowe
• Pale stalowe Ø406/12mm z dnem zamkniętym zostały zaprojektowane na konstrukcjach stałego
pomostu.
• Pale stalowe Ø610/12mm z dnem zamkniętym zostały zaprojektowane jako zakotwiczenie pomostu
pływającego „C”.
Pale należy wykonać ze stali 18G2.
Pale należy zabezpieczyć przed korozją poprzez pomalowanie na długości 6m od strony nadbudowy
pomostu.
Projektuje się jeden pal do próbnego obciążenia na konstrukcji pomostu stałego.
Zestawienie ścianki szczelnej i pali stalowych wg rys. H_09.
8.4 Wykopy
Występujące w zakresie projektu i technologii wykonania robót wykopy lądowe, związane z wykonaniem
projektowanych konstrukcji należy wykonywać sprzętem mechanicznym ze szczególną starannością.
Urobek piaszczysty (czysty) z wykopów należy złożyć w okolicy prowadzonych robót do ponownego użycia.
Piaski pylaste i zanieczyszczone organiczne należy wywieźć na odpowiednie wysypisko.
UWAGA:
W przypadku występowania wysokiego stanu wód gruntowych, Wykonawca winien jest odwodnić wykopy
przy użyciu np. igłofiltrów.
8.5 Zasypy
Zasypy wykopów roboczych po wykonaniu konstrukcji wykonać zgodnie z rysunkami przekrojów
projektowanych.
Zasypy wykonać materiałem piaszczystym dowiezionym na budowę. Grunt zasypowy powinien być czysty
tj. nie dopuszcza się zanieczyszczeń namułowych, torfowych - organicznych jak i innych zanieczyszczeń np.
ropopochodnych. Powinien zawierać frakcje piaszczyste różnoziarniste (0,1÷2,0 mm) z domieszką pospółki
(stosunek procentowy 1:1). Zasypy wykonywać warstwami, starannie je zagęszczając do uzyskania
wskaźnika zagęszczenia IS ≥0,96.
- Filtr odwrotny – należy wykonać jako mieszankę odpowiednio dobranych frakcji zgodnie z zaleceniem
Z8/3.4 [h]. Filtr wykonać na geowłókninie niekolmatującej.
21
WUPROHYD
8.6 Zabezpieczenie antykorozyjne
Malowanie stali profilowej, ścianki szczelnej, pali stalowych
Zabezpieczenie antykorozyjne ścianek szczelnych i pali stalowych projektuje się przez pomalowanie wg
poniższego zestawu (lub o podobnych, niezgorszych właściwościach)
Zestaw epoksydowo – poliuretanowy, w którego skład wchodzić będzie:
I warstwa - Farba epoksydowa modyfikowana do gruntowania, utwardzana poliaminoamidem o następujących właściwościach:
− Powłoka musi być bardzo dobrze przyczepna do podłoża, wytrzymała mechanicznie i elastyczna.
Powłoka musi być odporna na działanie warunków atmosferycznych, wody, roztworów zasad i soli,
− Powłokę można stosować do gruntowania na konstrukcjach stalowych, stalowych ocynkowanych lub
aluminiowych, eksploatowanych w atmosferze morskiej i przemysłowej oraz w konstrukcjach zanurzonych w wodzie morskiej
− Warunki podczas malowania i utwardzania powłoki to: minimalna temperatura podłoża 5oC oraz co
najmniej 3oC wyższa od temperatury punktu rosy, a wilgotność względna powietrza najwyżej 85%,
II warstwa - Farba epoksydowa do gruntowania tiksotrpowa, utwardzana związkami aminowymi
− Powłokę można stosować w konstrukcjach stalowych, żeliwnych oraz aluminiowych eksploatowanych w wodzie oraz w atmosferze morskiej i przemysłowej,
− Warunki podczas malowania i utwardzania powłoki to: minimalna temperatura podłoża 10ºC oraz co
najmniej 3ºC wyższa od temperatury punktu rosy, a wilgotność względna powietrza najwyżej 80%,
III warstwa - Emalia poliuretanowa
− Powłoka musi być dobrze przyczepna do podłoża, elastyczna, twarda oraz odporna na działanie
czynników mechanicznych. Poza tym powłoka musi być odporna na promieniowanie słoneczne i
agresywne czynniki atmosferyczne, wodę rzeczną, morską, roztwory soli i alkaliów, rozcieńczone
roztwory kwasów, ropę naftową, oleje napędowe (benzyny, ksylen).
− Warunki podczas malowania to: minimalna temperatura podłoża 5ºC oraz co najmniej 3ºC wyższa od
temperatury punktu rosy, a wilgotność względna powietrza najwyżej 80%,
Przed malowaniem ściankę szczelną i pale stalowe należy oczyścić przez piaskowanie lub śrutowanie.
Wymagany jest drugi stopień czystości konstrukcji, co najmniej Sa.2 ½ wg PN-ISO 8501-1.
Ściankę szczelną należy pomalować jednostronnie (po stronie odwodnej) od styku z betonem konstrukcyjnym do wysokości 0,5m poniżej głębokości dopuszczalnych.
Pozostałe elementy stalowe, montowane do konstrukcji żelbetowych, przed pomalowaniem ocynkować ogniowo – zgodnie z poniższym opisem.
Malowanie
należy
wykonać
wyłącznie
na
powierzchniach
o temperaturze powyżej +5°C i wilgotności względnej poniżej 80%.
suchych
i
czystych
Cynkowanie ogniowe.
Przygotowanie powierzchni elementów do cynkowania.
Przygotowanie powierzchni składa się z następujących etapów.
•
Oczyszczenie strumieniowo-ścierne do stopnia Sa.2
22
WUPROHYD
•
Kąpiel odtłuszczająca.
•
Kąpiel trawiąca z kwasów mineralnych.
•
Kąpiel przygotowawcza.
•
Osuszenie powierzchni.
•
Kąpiel właściwa – cynkowanie.
Elementy zanurzane są w kąpieli roztopionego cynku. Temperatura kąpieli 440–4600C
Sprawdzenie jakości powłoki cynkowej.
Jakość powłoki zgodnie z normą PN-EN ISO 1461 „Cynkowanie na gorąco (ogniowo) powłoki na gotowych
wyrobach z żelaza i stali – Wymagania techniczne i metody badania”.
Średnia grubość powłoki powinna być równa lub większa niż wartości średniej grubości podane w tabeli:
Grubość cynku uzależniona jest od grubości stali i wynosi:
Wyrób i jego grubość
Miejscowa grubość powłoki
Średnia grubość powłoki
(minimalna) µm
(minimalna) µm
Cy
Stal ≥ 6 mm
70
85
nk
Stal ≥ 3 mm do < 6 mm
55
70
ow
ni
Stal ≥ 1,5 mm do < 3 mm
45
55
a
powinna wystawić dla zabezpieczonych elementów Świadectwo Jakości bądź Deklarację Zgodności z normą PN-EN ISO 1461.
Malowanie ocynkowanych ogniowo elementów.
Przygotowanie ocynkowanej powierzchni.
Na powierzchni nie może być kurzu, tłuszczu i soli.
Małe zatłuszczone powierzchnie odtłuścić rozpuszczalnikiem, np. ksylenem.
Mocno zatłuszczone elementy umyć wodą z dodatkiem detergentu i spłukać wodą.
Odtłuszczenie sprawdzić wg PN-70/H-97052.
Powierzchnię ocynku lekko omieść ścierniwem w celu uzyskania dobrej przyczepności powłoki malarskiej.
Dopuszcza się zamiast omiecenia ścierniwem, przeszlifowanie papierem ściernym powierzchni małych elementów (łączniki, kształtki).
Warstwa gruntująca
Farba: epoksydowa do gruntowania, może być pigmentowana błyszczem żelaza,
Grubość warstwy min.50 µm.
Międzywarstwa
Farba: epoksydowa, np. z błyszczem żelaza,
Grubość warstwy min.80 µm.
Warstwa nawierzchniowa
Farba: poliuretanowa,
23
WUPROHYD
Grubość warstwy 50 µm.
Grubość powłoki malarskiej na powłoce cynku ogniowego (grubość wg tabeli, punkt 1.3.) nie może być
mniejsza niż 180 µm.
Wykonawca przedstawi Zamawiającemu karty techniczne farb proponowanych do zastosowania,
spełniających wyżej wymienione warunki.
Kontrola wykonawcy powłok malarskich.
Kontrola wykonywania robót przeprowadzana jest na bieżąco przez służby wykonawcy (kierownik robót lub
inspektor). Kontroli jakości podlegają:
• Sprawdzenie czy warunki pogodowe, temperatura otoczenia, stali, wilgotność powietrza są odpowiednie do
prowadzenia prac malarskich. Standardowo zaleca się wykonywać prace malarskie w temperaturach od 5-300C i
wilgotności do 80%.
Stopień odtłuszczenia wg normy PN-70/H-97052
Stopień odpylenia powierzchni wg normy PN-ISO 8502-3
Ocena wyglądu powłok po malowaniu: sprawdzenie, jakie wady powłoki występują, za niedopuszczalne
uznaje się:
•
Grube zacieki w formie firanek lub kończące się kroplami farby,
•
Skórka pomarańczowa i kratery wynikające z podnoszenia się pokrycia,
•
Duże spęcherzenia powłoki nawierzchniowej,
•
Zmarszczenia spękania wgłębne,
•
Spękania deseniowe całego zestawu,
Sprawdzenie grubości poszczególnych warstw:
•
Na mokro – grzebieniem wg normy PN-69/C-81545
•
Na sucho przy użyciu miernika elektromagnetycznego wg normy PN-ISO 2808:1997, zapisanie
pomiarów w tabeli pomiarów grubości.
Zabezpieczenie antykorozyjne powierzchni betonowych/żelbetowych
Zabezpieczenie powierzchni betonowych stykających się z gruntem 2x masą gruntującą, asfaltowokauczukową.
8.7 Odbojnice
Projektuje się odbojnice z wyrobów poliuretanowych, charakteryzujących się korzystnymi własnościami w
zakresie sprężystości. Dodatkowo odbojnice z wyrobów poliuretanowych nie brudzą jasnych elementów
poszycia jednostek pływających.
Jako zabezpieczenie ścian oczepu pomostu projektuje się odbojnice belkowe poliuretanowe o przekroju w
kształcie litery D z otworem.
Zaprojektowano belki odbojowe o wym. przekroju poprzecznego: 20x20cm, dł. 145cm.
8.8 Polery
Zaprojektowano polery żeliwne o nośności 10 ton (np. Zl-10).
24
WUPROHYD
8.9 Oznakowanie barwne
Elementy wyposażenia nadbudowy należy znakować kolorystycznie zgodnie z Rozporządzeniem
Min. Transportu i Gosp. Morskiej z dnia 01.06.1998r. (Warunki techniczne jakim powinny odpowiadać
morskie budowle hydrotechniczne i ich usytuowanie).
Drabinki wyjściowe – podłużnice drabinek naprzemianległymi pasami czerwonymi i białymi o szerokościach
pasów równych 0,1m, zaś szczeble drabinek na kolor żółty.
Barierki i balustrady – poprzez oznakowanie naprzemianległymi pasami czerwonymi i białymi o
identycznych szerokościach pasów o szerokości 0,1m.
Pachoły cumownicze – poprzez jednolite pomalowanie ich głowicy i trzonów barwą żółtą, a podstawy barwą
czarną.
Do malowania
odblaskowych.
drabinek wyjściowych, barierek i balustrad w ostatniej warstwie należy użyć farb
8.10 Elementy umocnienia dna
Projektuje się umocnienie dna wzdłuż istniejących nabrzeży z worków geotekstylnych spełniających
następujące wymagania:
- worki wykonane będą z polipropylenowej tkaniny technicznej MORS PpT 156 posiadającej aprobatę
techniczną ITB;
-
taśmy wzmacniające i nici syntetyczne;
-
wymiar worka zabezpieczającego 50x150x200cm;
-
wypełnienie worka piaskiem średniozagęszczonym;
- połączenia worków wykonać linką polipropylenową poprzez przeplecenie otworów mankietowych połączenie pełne.
8.11 Kosze gabionowe
Kosze gabionowe
Do projektowanego muru oporowego wzdłuż nabrzeża postojowego AWFiS należy użyć koszy gabionowych
wykonanych z siatki stalowej o sześciokątnych oczkach i podwójnym splocie drutów (niedopuszczalne jest
użycie siatki o pojedynczym splocie – ogrodzeniowej, lub siatki zgrzewanej o prostokątnych oczkach). Drut
stalowy, z którego wykonano siatkę powinien być zabezpieczony przed korozją stopem cynkowoaluminiowym (GALFAN) i dodatkową powłoką z PCW. Kosze powinny być łączone drutem o tym samym
zabezpieczeniu antykorozyjnym jak drut z którego wykonana jest siatka, lub zszywkami ze stali nierdzewnej
o wytrzymałości 170MPa. Dla zastosowanego wyrobu należy przedstawić Deklarację Zgodności z
odpowiednią Aprobatą Techniczną Instytutu Techniki Budowlanej w Warszawie. Wymiary oczka siatki 8 x 10
cm. Grubość drutu Ø2,7/3,7 mm (średnica drutu stalowego / średnica zewnętrzna w powłoce PCW) Powłoki
antykorozyjne Galfan (min. z 240 g/m2) + dodatkowa powłoka PCW 0,4÷0,6mm.
Projektowane kosze gabionowe o przekroju 100x100cm.
25
WUPROHYD
Kamień
Do wypełnienia koszy gabionowych muru oporowego należy użyć twardych, nie zwietrzałych i odpornych na
działanie wody i mrozu kamieni otoczakowych. Nie dopuszcza się użycia kamienia łamanego.
Minimalny wymiar pojedynczych kamieni nie może być mniejszy od wymiaru oczka siatki kosza
gabionowego- czyli 80mm. Największe używane kamienie nie powinny przekraczać 2,5-krotnego wymiaru
oczka siatki. Kamień użyty do wypełnienia koszy powinien zostać zaakceptowany przez Nadzór.
9.
OZNAKOWANIE NAWIGACYJNE
Na krawędzi pomostu stałego, na wysuniętej północnej krawędzi, należy zainstalować światło
ostrzegawcze:
Parametry latarni nawigacyjnej pomostu stałego:
- typ latarni: Carmanah 701-5, lub inna o identycznych parametrach eksploatacyjnych,
- kolor światła : żółty,
- charakterystyka światła : 2+(4)= 6 s
Latarnię należy zainstalować na konstrukcji rurowej koloru żółtego.
Wysokość światła nad lustrem wody – 4 m
W narożniku pomostu pływającego (falochronowego), należy zainstalować światło ostrzegawcze:
Parametry latarni nawigacyjnej pomostu pływającego:
- typ latarni: Carmanah 701-5, lub inna o identycznych parametrach eksploatacyjnych,
- kolor światła : żółty,
- charakterystyka światła : 1+(3)= 4 s
Latarnię należy zainstalować na konstrukcji rurowej koloru żółtego.
Wysokość światła nad lustrem wody – 4 m
10
PODSUMOWANIE
• Przewidywane w projekcie prace związane z zabudową hydrotechniczną nie wpłyną negatywnie na istniejące parametry krajobrazu, powietrza, gleby oraz wód głębinowych. „ Biorąc pod uwagę fakt, że realizacja i funkcjonowanie przedsięwzięcia związane jest z ochroną bezpieczeństwa żeglugi oraz ludzi i jednostek wpływających do tego akwenu, który będzie lepiej funkcjonował po wykonaniu założonych projektem
robót podczyszczeniowych oraz zrealizowania nowych obiektów hydrotechnicznych, można uznać, że
proponowany sposób nowego urządzenia i zagospodarowania części wodnej akwenu będzie również
najkorzystniejszy dla środowiska naturalnego. Jest on oparty na imperatywnych przyczynach wynikających z nadrzędnego interesu publicznego”
• Na przedmiotową Inwestycje wydana jest decyzja środowiskowych uwarunkowań zgody na realizację
przedsięwzięcia nr RDOŚ-22-WOO.6670/33-10/08/09/ER z dnia 23.03.2009 r wydana przez RDOŚ w
Gdańsku.
26
WUPROHYD
• Na przedmiotową inwestycje wydana jest decyzja nr 54/08 Ministra Infrastruktury na wznoszenie i wykorzystywanie sztucznych wysp, konstrukcji i urządzeń w polskich obszarach morskich,
Zgodnie z art. 122 ustawy z dnia 18.07.2001 z późniejszymi zmianami „Prawo Wodne” –
proponuje się wydać Akademii Wychowania Fizycznego i Sportu w Gdańsku pozwolenie
wodnoprawne na:
a) Przyczółek – długość ~12,5 m,
b) Pomost stały – długości ~114,7 m,
c) Pomost pływający „A” wraz z zakotwiczeniem– długości ~40 m,
d) Pomost pływający „B” wraz z zakotwiczeniem – długości ~40 m,
e) Pomost pływający „C” wraz z zakotwiczeniem – długości ~46 m,
f) Pale kotwiące przystani tramwaju wodnego φ 457mm (2 sztuki)
27

Załącznik 7.23 do SIWZ - Akademia Wychowania Fizycznego i

Transkrypt

Podobne dokumenty

zapisz projekt jako PDF

KIERUNKI ROZWOJU ŻEGLARSTWA I TURYSTYKI WODNEJ

mlodym_na_zdrowie.

jak najlepiej przygotować się do rozmowy kwalifikacyjnej

Komunikat dotyczący udziału Sądu Okręgowego w Gdańsku w

Seminarium „Aktywność fizyczna szansą na zdrowie”

PnoKunATuRA€II`uo*: rKtt4/ 5 /14 oGŁoszENIE