Li ion

Sprawność ładunkowa a energetyczna
●
Podczas ładowania konieczne dostarczenie większego ładunku niż
odprowadzony podczas rozładowania


●
główny powód: stratyfikacja – gdyby dostarczyć taki sam ładunek, na dole
pozostałby nadmiarowy PbSO4 nie zrekonwertowany do Pb katody
typowy mnożnik – współczynnik ładowania (charge coefficient, charge
factor): żelowe x1,05; AGM x1,08; otwarte x1,20
Sprawność ładunkowa (Ah)
ηQ =

●
Q discharched
Q charged
jej odwrotność będzie współczynnikiem ładowania, np. 1,05 ⇔ 95%
Sprawność energetyczna (Wh)
ηW =
W discharche
W charge
W =Q⋅U ( jeżeli U ≈const) ⇒
ηW ≈
Q discharched⋅U av,discharge
Q charched⋅U av,charge
Łukasz Starzak, Przetwarzanie energii elektrycznej w fotowoltaice, zima 2014/15
34
Sprawność – przykład
tdch [h]
●
Parametry akumulatora:

pojemność Q10h (C) = 100 Ah

sprawność ładunkowa ηQ,10h = 95%


●
współczynnik ładowania
kQ,10h = 1/ηQ = 1/0,95 = 1,05
Ri = 6,5 mΩ
Udch,min [V]
Rozładowanie całkowite
przez czas nominalny tj. 10 h




DOD = 100%, SOC = 100%→0%
Qdch = Q10h = 100 Ah
prąd I10h (CA/10) = 10 A
szacujemy: Ubat = Uoc − Ri∙I
SOC=100% ⇒ Uoc = 2,15 V ⇒
Ubat = 2,15 V − 6,5 mΩ ∙ 10 A = 2,085 V
SOC=0% ⇒ Uoc=1,98 V ⇒ Ubat=1,915 V
Uav,dch = (2,085 + 1,915) / 2 = 2,00 V
Łukasz Starzak, Przetwarzanie energii elektrycznej w fotowoltaice, zima 2014/15
35
Sprawność – przykład (cd.)
●
Ładowanie zalecanym napięciem
2,25 V (na ogniwo) z ograniczeniem
prądu do wartości I10h (CA/10)





●
czas ładowania z charakterystyki
~30 h
uwzględniając współczynnik
ładowania:
tch = 30 h ∙ kQ (=1,05) ≈ 32 h
z charakterystyki ładowania napięcie
wzrasta od 2,1 V do 2,25 V w ciągu
9 h ⇒ średnia 2,17 V
następnie pozostaje praktycznie
stałe 2,25 V przez 32 h − 9 h = 23 h
średnia (2,17∙9+2,25∙23)/32 = 2,23 V
Doprowadzony ładunek

Qch = Qdch ∙ kQ = 105 Ah
charakterystyka przykładowa dla innego akumulatora
i większego prądu ładowania (~20 A):
napięcie wzrasta w ciągu 3 h od 2,15 V do 2,25 V
(zaniedbując początkowy krótkotrwały odcinek od 1,7 V)
η Q ,10h =95 %
η W ,10h=
100 Ah⋅2,00 V
=85 %
105 Ah⋅2,23 V
Łukasz Starzak, Przetwarzanie energii elektrycznej w fotowoltaice, zima 2014/15
36
Ogólne zasady użytkowania akumulatorów
bezobsługowych
●
●
●
●
●
●
●
Nie zamykać w szczelnych obudowach i zamkniętych pomieszczeniach
(możliwa emisja gazu, szczególnie w sytuacji anomalii)
Dobrze znoszą ruch, trochę gorzej drgania, źle zmianę orientacji (zawór),
chociaż niektóre konstrukcje można montować przechylone do 90°
Izolować od metalowych obudów (rozlanie elektrolitu – ryzyko reakcji)
Umieszczać z dala od płomieni i iskier
Umieszczać z dala od elementów grzejących (się), nie wystawiać na
oddziaływanie słońca (przegrzanie, wybuch, zapłon, wyciek)
Mogą być ładowane od pełnego rozładowania (ale zaleca się DOD ≤ 50%)
Czas życia określa spadek czasu rozładowania (a więc pojemności) o 50%

●
dłuższa eksploatacja – ryzyko pęknięcia akumulatora i wylania elektrolitu
Temperatura nigdy nie powinna przekraczać 50 °C


deformacja obudowy
(zwykle z żywic sztucznych)
skrócenie czasu życia
Łukasz Starzak, Przetwarzanie energii elektrycznej w fotowoltaice, zima 2014/15
37
Scalony sterownik ładowania akumulatorów VRLA
●
●
●
BQ24450
(Texas Instruments)
Regulacja napięcia
akumulatora i prądu
ładowania
Zewnętrzny tranzystor



●
minimalizacja mocy strat
w sterowniku
zwiększenie maksymalnego
prądu ładowania
wydajność DRVC 25 mA
Złożony, optymalny przebieg
ładowania


zwiększenie pojemności
wydłużenie czasu życia
●
Realizowalne różne metody ładowania



stałe niewielkie napięcie (tryb float)
ładowanie dwustopniowe
(boost → float) stałym napięciem
z ograniczeniem prądu
dwustopniowe ładowanie stałym
prądem
Łukasz Starzak, Przetwarzanie energii elektrycznej w fotowoltaice, zima 2014/15
38
Źródło napięcia odniesienia
●
●
Wysoka precyzja
Charakterystyka temperaturowa



●
dobrana tak, by kompensować
wpływ temperatury na napięcie
na ogniwach kwasowoołowiowych
maksymalizacja pojemności
zwiększenie bezpieczeństwa
akumulatora podczas ładowania
Zintegrowany czujnik
temperatury otoczenia

wykorzystanie możliwe dzięki
małemu poborowi mocy przez
układ (1,6 mA) – zaniedbywalne
samonagrzewanie
Łukasz Starzak, Przetwarzanie energii elektrycznej w fotowoltaice, zima 2014/15
39
BQ24450 – budowa wewnętrzna i sprzężenia
pętla sprzężenia prądowego
V(IN) − V(IFB) = VILIM = 250 mV
pętla sprzężenia napięciowego
V(VFB) = VREF = 2,30 V
stabilizator napięcia z ograniczeniem prądowym
(pętla napięciowa wymaga zewnętrznej kompensacji
poprzez pin COMP – zależnie od wzmocnienia QEXT)
zawsze „zwycięża” jedna z pętli
zabierając część prądu bazy Q1
Łukasz Starzak, Przetwarzanie energii elektrycznej w fotowoltaice, zima 2014/15
40
BQ24450 – stany pracy
stan bieżący na przerzutnikach L1 i L2
zależy od VFB, UVLO i BSTOP
dostępny na STAT1 i STAT2
komparator prądu daje 0 gdy
V(ISNSP)−V(ISNSM) < VISNS = 25 mV
może być użyty do zmiany trybu
ładowania z szybkiego (boost) na
pływający (float) poprzez wejście BSTOP
układ UVLO (stan wyprowadzony na
pin 7 PGOOD) załącza sterownik, gdy
V(IN) > 4,5 V
Łukasz Starzak, Przetwarzanie energii elektrycznej w fotowoltaice, zima 2014/15
41
Działanie
IMAX-CHG = VILIM / RISNS
ITAPER = VISNS / RISNS
VBOOST = VREF · (RA + RB || RC) / (RB || RC)
VBI = 0,95 VREF · (RA + RB || RC) / (RB || RC) =
= 0,95 VBOOST
VFLOAT = VREF · (RA + RB) / RB
VRCH = 0,9 VREF · (RA + RB) / RB =
= 0,9 VFLOAT
stan tranzystora Q (ON ↔ L, OFF ↔ H)
Łukasz Starzak, Przetwarzanie energii elektrycznej w fotowoltaice, zima 2014/15
42
Ładowanie
wstępne
dla głęboko rozładowanych
akumulatorów:
kiedy V(CE) < VREF,
pin PRE-CHG staje się
źródłem niewielkiego prądu
przez Q5 (zasilany z VIN), zaś
Q1=OFF poprzez Q3
VBOOST = VREF ·
· (RA + RB + RC || RD) / (RC || RD)
VFLOAT = VREF · (RA + RB + RC) / RC
VBI = 0,95 VBOOST
VRCH = 0,9 VFLOAT
IPRE = (VIN − VPRE − VBAT) / RT
gdzie VPRE – spadek napięcia
na Q5 i diodzie
VTH = VREF · (RA + RB + RC || RD) / (RB + RC || RD)
Łukasz Starzak, Przetwarzanie energii elektrycznej w fotowoltaice, zima 2014/15
43
Modyfikacje
Dowolny stosunek
IMAX‑CHG / ITAPER
Poprzednio sztywny =
= VILIM / VISNS =
= 250 mA / 25 mA = 10
gdyż ten sam bocznik RISNS
Eliminacja wstecznego rozładowywania akumulatora:
● przez Q
EXT – dioda DEXT
● przez dzielnik – R
C do wyjścia PGOOD (Q7 wyłączony
kiedy brak / zbyt niskie zasilanie)
Łukasz Starzak, Przetwarzanie energii elektrycznej w fotowoltaice, zima 2014/15
44
Dobór tranzystora zewnętrznego
●
Wytrzymałość napięciowa

●
Wytrzymałość prądowa – chłodzenie

●
UCE(Imax-chg; IQ1(max)) < ∆Umin =
= Uin(min) − Ubat(max) − URISNS(Imax-chg) −UDEXT(Imax-chg)
Moc strat w sterowniku PD


●
βF(Imax-chg) > Imax-chg / IQ1(max) (IQ1(max) = 25 mA)
Spadek potencjału – minimalna wymagana różnica napięć ∆U = Uin − Uout

●
PQ(adm) > PQ(max) = (Uin(max) − Ubat(min)) ∙ Imax-chg + UBE ∙ Imax-chg / βF
Wzmocnienie prądowe

●
UCE(rat) > ∆Umax = Uin(max)
zależy od prądu bazy, który może być ustalany zewnętrznym opornikiem
Rθ ≈ 100 °C/W, Tj(max) = 150 °C (zalecane 70 °C)
Kompensacja napięciowego sprzężenia zwrotnego

od tranzystora zależy typ kompensacji i wartości elementów
Łukasz Starzak, Przetwarzanie energii elektrycznej w fotowoltaice, zima 2014/15
45
Konfiguracje tranzystora zewnętrznego
●
Pojedynczy PNP w konfiguracji wspólnego
emitera


●
osobne zasilanie obwodu bazy ⇒ może pracować
z bardzo małym ∆U = UCE
małe wzmocnienie ⇒ wymagany duży prąd Q1
PNP w konfiguracji quasi-darlingtona

wymagane większe ∆U do zasilenia obwodu bazy:
∆U ≥ UBE,QEXT + UCE,Q1+R + RP ∙ IQ1(max)
Łukasz Starzak, Przetwarzanie energii elektrycznej w fotowoltaice, zima 2014/15
46
Konfiguracje tranzystora zewnętrznego (cd.)
●
PNP w konfiguracji quasi-darlingtona



●
możliwość wysterowania dużo większych prądów
duże wzmocnienie ⇒ małe pasmo (częstotliwość
odcięcia) ⇒ wymaga kompensacji obwodem RC
największy spadek na tranzystorze UCE1+UBE2
Pojedynczy NPN w konfiguracji wspólnego
kolektora (wtórnika emiterowego)

największe ∆U wymagane do wysterowania QEXT
Łukasz Starzak, Przetwarzanie energii elektrycznej w fotowoltaice, zima 2014/15
47
Przykład projektowy (1)
Akumulator LC-R064R5P (VRLA AGM): 6 V, 3,4 Ah
Zasilanie ze źródła napięcia stałego o wartości 8…13 V
Urządzenie zasilane podłączone na stałe do systemu; normalnie zasilane ze źródła VIN ; akumulator
wykorzystywany w trybie czuwania (stand-by), wówczas obciążenie maksymalne 250 mA = 0,06 CA
Zalecenia producenta akumulatora (karta katalogowa):
Minimalne napięcie rozładowania @ 0,25 A
Napięcie w trybie pływającym (float = trickle)
środek przedziału
Napięcie w trybie szybkiego ładowania (boost = cycle)
środek przedziału
Maksymalny prąd szybkiego ładowania
przyjmujemy
5,25 V
VTH
6,8…6,9 V
6,85 V
VFLOAT
7,25…7,45 V
7,35 V
VBOOST
0,1…0,4 CA = 0,34…1,36 A
0,2 CA = 0,68 A
IMAX-CHG
Łukasz Starzak, Przetwarzanie energii elektrycznej w fotowoltaice, zima 2014/15
48
Przykład projektowy (2)
Minimalna dostępna różnica napięć: ∆U = Uin(min) − Ubat(max) − UDEXT − URISNS(max) =
= 9 − 7,35 − 0,7 − 250m (napięcie odniesienia dla IFB) = 0,65 V → pojedynczy tranzystor PNP OE
Prąd dzielnika w stanie FLOAT musi być:
●
większy niż prąd polaryzacji wejść CE i VFB +
prąd upływu końcówki STAT1
●
na tyle mały, by napięcie na końcówce PGOOD
nie zmieniło znacząco działania układu
(idealnie ujemny koniec RC powinien być na
masie, więc VPGOOD ≪ Vbat(min))
Warunki te spełnia prąd 50 µA.
Łukasz Starzak, Przetwarzanie energii elektrycznej w fotowoltaice, zima 2014/15
49
Przykład projektowy (3)
IPGOOD = VVFB / RC
W stanie FLOAT VVFB = VREF = 2,30 V (w stanie
BOOST może być mniej, więc wymagany prąd
IPGOOD nie będzie przekroczony)
→ RC = VREF / IPGOOD(max) = 2,30 / 50µ = 46,0 kΩ
Ze względu na konieczność precyzyjnego
ustalenia napięcia ładowania, wymagane
rezystory 1% (E96) → 46,4 kΩ
Z wcześniej wyprowadzonych wzorów:
VFLOAT = 6,85 V = VREF · (RA + RB + RC) / RC → RA + RB = 91,79 kΩ
( VRCH = 0,9 VFLOAT = 6,17 V )
VBOOST = 7,35 V = VREF · (RA + RB + RC || RD) / (RC || RD) → RD = 422 kΩ → 422 kΩ
( VBI = 0,95 VBOOST = 6,98 V )
VTH = VREF · (RA + RB + RC || RD) / (RB + RC || RD) → RB = 16,72 kΩ → 16,9 kΩ
RA = 91,79 kΩ − 16,9 kΩ = 74,89 kΩ → 75,0 kΩ
Łukasz Starzak, Przetwarzanie energii elektrycznej w fotowoltaice, zima 2014/15
50
Przykład projektowy (4)
Prąd ładowania wstępnego (pre-charge) nie może przekraczać wydajności wyjścia PRE-CHG,
przyjmujemy 10 mA
Spadek potencjału na wyjściu PRE-CHG (od VIN): VPRE = 2 V
Maksymalny prąd – przy minimalnym napięciu na akumulatorze (DOD = 100%); prąd ładowania
będzie niewielki (10 mA = 0,003 CA), więc można zastosować napięcie rozwarcia Voc
Dla AGM Voc średnio 1,75 V/ogniwo → 5,25 V dla akumulatora 6 V; jest to wartość średnia, więc
zaokrąglamy w dół do 5 V
IPRE(max) = (VIN(max) − VPRE − VDEXT − Vbat(min)) / RT
→ RT = (13 − 2 − 0,7 − 5) / 10m = 530 Ω
Rezystancja bocznika
IMAX-CHG = VILIM / RISNS
→ RISNS = 250m / 0,68 = 0,37 Ω
→ 360 mΩ (E24 – 5%)
Łukasz Starzak, Przetwarzanie energii elektrycznej w fotowoltaice, zima 2014/15
51
Przykład projektowy (5)
Tranzystor QEXT – BD440: IC(rat) = 4 A; UCEO(rat) = 60 V; βF (hFE) @ IMAX-CHG = 40 (min @ 0,5 A)
Największa moc strat przy największej różnicy napięć ∆U
PQ(max) = ∆Umax · IMAX-CHG = (Uin(max) − UTH) · IMAX-CHG = (13 − 5,25) · 0,68 = 5,27 W
Tj(max) = 150 °C; Rθ(j-c) = 3,125 °C/W
→ Rθ(j-a) = (Tj(max) − Ta(max)) / PQ(max) − Rθ(j-c) − Rθ(c-s) = (150 − 40) / 5,27 − 3,125 − 1 = 16,8 °C/W
Sterowanie – pojedynczy PNP z osobnym obwodem bazy
IB = IMAX-CHG / βF(min)(IMAX-CHG) = 17 mA < 25 mA (wydajność Q1)
Przyjmujemy jednak 25 mA ze względu na konieczność uzyskania niskiego UCE (małe ∆U)
IB = IQ1 = (VIN(min) − 2,0 V) / RP → RP = 280 Ω → 300 Ω → IQ1 = 23 mA
Kompensator sprzężenia zwrotnego: Ccomp = 0,1 µF
Moc strat w sterowniku w najgorszym przypadku
PD(max) = (Uin(max) − UBE,QEXT) · IQ1 − IQ12 · RP =
= (13 − 0,7) · 23m − (23m)2 · 300 = 124 mW
∆Tmax = PD(max) · Rθ = 124m · 100 = 12 °C
Dioda DEXT nie musi być szybka, ale powinna mieć
niskie napięcie przewodzenia ze względu na małe ∆U
1N4001: IF(av) = 1 A; Urrm = 50 V; UF(0,68 A) = 0,9 V
dla mniejszego UF dioda Schottky’ego
MBR150: 1 A; 50 V; UF(0,68 A) = 0,6 V
Łukasz Starzak, Przetwarzanie energii elektrycznej w fotowoltaice, zima 2014/15
52
Inne technologie akumulatorów
●
Obszary zastosowań w
fotowoltaice



●
niskie moce
niskie napięcia
ciężkie warunki klimatyczne
(temperatura, wilgotność)
Powszechność użycia



najczęściej: NiCd
rzadziej: NiMH, Li-ion
pozostałe sporadycznie
pośrednie między
ogniwem elektrycznym
a ogniwem paliwowym
Łukasz Starzak, Przetwarzanie energii elektrycznej w fotowoltaice, zima 2014/15
53
Technologie niklowe (1)
●
Akumulatory niklowo-kadmowe
(NiCd)









katoda Cd, anoda NiO(OH),
elektrolit KOH – zasadowy
pojemności nawet > 1000 Ah
(ale szczelnych < 100 Ah)
długi czas życia przy pracy
cyklicznej i dużych DOD (ale
nadal zależny od DOD)
szeroki zakres temperatur (−20°…
50°), zamarzanie nieszkodliwe
mało wrażliwe na przeładowanie
napięcie prawie stałe w szerokim
zakresie rozładowania
niska rezystancja wewnętrzna
wysoka pojemność nawet przy
dużym prądzie rozładowania
minimalna obsługa po instalacji
Łukasz Starzak, Przetwarzanie energii elektrycznej w fotowoltaice, zima 2014/15
54
Technologie niklowe (2)
●
Zastosowania





latarnie morskie, boje
stacje bazowe, przekaźnikowe,
telefony alarmowe
przejazdy kolejowe
platformy wiertnicze
energetyka w obszarach
oddalonych od sieci
●
Wady technologii NiCd




znaczące samorozładowanie
mała zmienność napięcia z
ładunkiem ⇒ wysoka
niedokładność szacowania SOC
Cd – metal ciężki bardzo
szkodliwy dla środowiska i ludzi
silny efekt pamięciowy (dotyczy
tylko szczelnych)
Łukasz Starzak, Przetwarzanie energii elektrycznej w fotowoltaice, zima 2014/15
55
Technologie niklowe (3)
●
Akumulatory niklowo-wodorkowe
(NiMH)





●
w katodzie Cd zastąpiony przez
stop metali np. LaNi5, TiNi2
⇒ mniej szkodliwe
stopy te łatwo absorbują
i uwalniają jony wodoru w
objętości 1000x większej niż ich
własna (powstaje wodorek – MH)
⇒ większa gęstość energii
minimalny efekt pamięciowy
Właściwości gorsze (niż NiCd)




samorozładowanie
koszt
moc szczytowa
przeładowanie
uszkadza
Łukasz Starzak, Przetwarzanie energii elektrycznej w fotowoltaice, zima 2014/15
56
Technologie litowe
●
Akumumatory litowo-jonowe
(Li-ion)






duża gęstość energii ⇐ mniejsza
masa atomowa (Li 6,9; Pb 207)
najwyższe napięcie na 1 ogniwie
⇒ mniejsza liczba ogniw
⇒ niższy koszt produkcji
i problemy z równoważeniem
bardzo słabe samorozładowanie
b. szeroki zakres temperatur
rozładowania: −20…60 °C
bardzo wrażliwe na za głębokie
rozładowanie oraz przeładowanie
(korozja elektrod, utrata
pojemności, wybuch)
duża gęstość energii ⇒ zwarcie
bardzo niebezpieczne (wybuch
z dużą energią cieplną)


●
wymaga grubych elektrod z
powodu reakcji Li z elektrolitami
płynnymi ⇒ wyższy koszt
napięcie silnie zależne
od stanu ładunku
⇒ często wymagane
przetwornice impulsowe
Akumulatory litowo-polimerowe
(Li-poly)





rozwinięcie technologii Li-ion –
zastąpienie elektrolitu płynnego
stałym w postaci polimeru
elektrolit służy też jako separator
⇒ większa gęstość upakowania
mniejsza reaktywność ale
większa szkodliwość postaci Li
niższe napięcie na ogniwo
najwyższy koszt
Łukasz Starzak, Przetwarzanie energii elektrycznej w fotowoltaice, zima 2014/15
57
Szczegółowe parametry technologii
(Gravimetric Density)
(Volumetric Density)
Łukasz Starzak, Przetwarzanie energii elektrycznej w fotowoltaice, zima 2014/15
58
Ładowanie i rozładowanie dla technologii
niklowych i litowych
●
Szybkość ładowania zależy od prądu

●
●
dla Li-ion brak kontroli w trybie wolnym
gdyż konieczne ładowanie napięciowe
●
Znacząco różny
przebieg napięcia
podczas rozładowania
Nie wszystkie akumulatory są
przystosowane do szybkiego ładowania
Szybkie ładowanie zawsze wymaga bardziej
zaawansowanego układu sterowania tym
procesem


monitorowanie napięcia, temperatury
ograniczenie czasu ładowania
Łukasz Starzak, Przetwarzanie energii elektrycznej w fotowoltaice, zima 2014/15
59
Metody ładowania akumulatorów litowych
●
Stałe napięcie z ograniczeniem
prądowym (szybkie)


●
●
pierwsza faza – stały prąd
druga faza – stałe napięcie
Stałe, niskie napięcie (wolne)
Zakończenie po spadku prądu
poniżej określonego progu
●
Metody identyczne jak dla
Pb-acid



możliwość stosowania tych
samych sterowników
wymagają innych progów
oraz jeszcze dokładniejszego
ustalenia napięcia ładowania
Łukasz Starzak, Przetwarzanie energii elektrycznej w fotowoltaice, zima 2014/15
60
Metoda ładowania akumulatorów niklowych
●
Stały prąd przez cały czas

●
Zakończenie po wykryciu (jeden
z warunków lub suma logiczna)



●
●
korzystne dla współpracy
z modułami PV
dU/dt < 0
dU/dt = 0
U > Uth

dT/dt > (dT/dt)th

∆T > (∆T)th
Najprostsze układy ładowania
mniej złożone niż dla
akumulatorów Pb-acid i Li-ion
Jednak detekcja pochodnej
i pomiar temperatury komplikują
Łukasz Starzak, Przetwarzanie energii elektrycznej w fotowoltaice, zima 2014/15
61
Analogowo-cyfrowa przetwornica SEPIC
do ładowania akumulatorów
●
●
●
Zasilanie 5,3…16 V
Prąd do 2 A
Profile ładowania

●
NiMH, NiCd, Li-Ion
Funkcje MCU:




zegar dla MCP1631
VREF (PWM + RC) –
prąd ładowania
▶ rodzaj akumulatora
▶ napięcie
i temperatura
akumulatora
▶ liczba akumulatora
zabezpieczenie OV –
wyjęcie/przeładowanie
UI – przyciski i LED
Łukasz Starzak, Przetwarzanie energii elektrycznej w fotowoltaice, zima 2014/15
62
Scalony sterownik analogowy MCP1631
●
Zasoby





●
liniowy stabilizator napięcia
wzmacniacz błędu
zabezpieczenia (OV, UVLO, OT)
sterownik bramki (5 V)
możliwość realizacji sprzężenia
napięciowego lub prądowego
Przeznaczenie


●
Rola MCU




●
sterowanie analogowo-cyfrowe
współpraca z prostymi i średnio
złożonymi mikrokontrolerami
częstotliwość przełączania
przekształtnika
faza sygnału sterującego
względem innych bloków
ograniczenie współczynnika
wypełnienia
napięcie odniesienia (zamiast
DAC – filtrowany PWM)
Dużo większa dokładność
regulacji wyjścia niż przez zmianę
współczynnika wypełnienia PWM
o niskiej rozdzielczości w MCU
Łukasz Starzak, Przetwarzanie energii elektrycznej w fotowoltaice, zima 2014/15
63