Mathcad - przew\363d cylin-r0-f-mi
Transkrypt
Mathcad - przew\363d cylin-r0-f-mi
PRZEMIANA ENERGII ELEKTRYCZNEJ W CIELE STAŁYM Analizowane są skutki przepływu prądu przemiennego o natężeniu I przez przewodnik okrągły o promieniu r0. Przyjęto wstępne założenia upraszcząjace: - kształt prądu jest sinusoidalny, - struktura przewodu jest lita, - przewód posiada jednakową temperaturę. −6 Przykładowy przewodnik o rezystywności ρ := 1.4⋅ 10 (Kanthal) poddany jest działaniu pola elektromagnetycznego w określonym przedziale częstotliwości ω( f ) := 2⋅ π⋅ f. Badany materiał jest −7 ferromagnetykiem o zmiennej przenikalności magnetycznej µo := 4⋅ π⋅ 10 , µ ( µr) := µo ⋅ µr . Ze względu na małe natężenia pola magnetycznego przenikalności tej można przypisać wartość stałą odpowiadającą przenikalności powierzchniowej, co pozwala prowadzić dalsze rozważania tak jak dla materiału jednorodnego. Poniżej przedstawiono analityczny opis zjawiska i wynikajace z niego charakterystyki zmienności parametrów impedancji odbiornika jakim jest drut prostoliniowy poddany działaniom różnych sposobów zasilania. Związki te powinny ułatwić ocenę zachowań wspomnianego odbiornika podczas wykonywanego eksperymantu z pomiarem podstawowych wielkości elektrycznych. Znajomość zjawiska powinna również ułatwić planowanie i dobór wartości zasilacza umożliwiajacych właściwą interpretację otrzymywanych wyników. Z uwagi na symetrię osiową przewodnika okrągłego przyjęto układ współrzędnych walcowych. W przewodzie pokazanym na rysunku 1 prąd płynie w kierunku „z”. Gęstość prądu (1) J =γ ⋅E, J = J k , E = Ek ma ten sam kierunek, a natężenie pola magnetycznego kierunek styczny do okręgu: H= I , π ⋅d H = Hϕ (2) Korzystając z pierwszego równania Maxwella (prawo przepływu) rot( H ) = J mamy dH 1 + ⋅H = J dr r Rys.1. Wycinek przewodu okrągłego wiodącego prąd elektryczny (3) Podobnie drugie równanie Maxwella (prawo indukcji) zapiszemy dE dH =µ⋅ dr dτ (4) W celu uzyskania zależności jednej tylko zmiennej względem r podstawiamy równanie (4) do (3) uwzględniając (1) d 2 H 1 dH dH 1 + ⋅ − 2 ⋅H =γ ⋅µ ⋅ 2 r dr r dτ dr (5) Jeśli prąd ma przebieg sinusoidalny to również natężenie pola magnetycznego jest sinusoidalnie zmienne, a zatem dH = j⋅ω ⋅ H dτ czyli d 2 H 1 dH 1 + ⋅ − j⋅ω ⋅γ ⋅ µ + 2 ⋅ H = 0 2 r dr dr r 1 (6) Równanie (6) wraz z warunkami brzegowymi H0 = I dla r = r0 na powierzchni przewodnika, 2 ⋅ π ⋅ r0 (7) Hs = 0 dla r = 0 w osi przewodnika można rozwiązać analitycznie korzystając z szeregów funkcji cylindrycznych, funkcji Bessela z argumentem zespolonym lub numerycznie zastępując pochodne różnicami skończonymi. Dopiero na podstawie rozkładu natężenia pola magnetycznego można określić rozkład gęstości prądu z równania (3). Rozkład ten związany jest ściśle z natężeniem pola 2 elektrycznego E = ρ ⋅ J i jednostkową czynną moc objętościową pv = ρ ⋅ J decydującą o stratach energii przenoszonej wzdłuż tego przewodnika. Straty dodatkowe wyznacza 2 jednostkowa bierna moc objętościowa qv = ω ⋅ µ ⋅ H . Uwzględniając w równaniu (6) głębokość wnikania fali elektromagnetycznej jako 2⋅ ρ δ= rozwiązanie rozkładu natężenia pola magnetycznego można zapisać w postaci ω⋅µ J1 H (r ) = H 0 ⋅ J1 3 ⋅ j 2 δ 3 2 ⋅ r0 ⋅j 2 δ 2 ⋅r (8) a rozkład gęstości prądów wynosi 3 ⋅ j 2 δ 3 2 ⋅ r0 ⋅ j 2 δ J 0 3 2 J (r ) = H 0 ⋅ j 2 ⋅ ⋅ δ J1 2 ⋅r (9) Impedancję wewnętrzną odcinka przewodu o długości l obliczamy z zależności: Z ⋅ I = (R + j ⋅ X ) ⋅ I = E ⋅ l = ρ ⋅ l ⋅ J (10) 2 ⋅ r0 Posiłkując się współrzędną względną ξ 0 = δ impedancja ta wynosi: 3 J 0 ξ 0 ⋅ j 2 2 ρ ⋅l ⋅ J ρ ⋅l = ⋅j 2 ⋅ ⋅ Z= 3 I 2 ⋅ π ⋅ r0 δ J ξ ⋅ j 2 1 0 3 J 0 ξ 0 ⋅ j 2 3 ξ Z a odniesiona do rezystancji prądu stałego =j 2⋅ 0 ⋅ 3 ρ ⋅l 2 J1 ξ 0 ⋅ j 2 π ⋅ r02 3 (11) (12) wyznacza współczynniki kształtu przewodu cylindrycznego kr = kx = ξ 0 ber (ξ 0 ) ⋅ bei ' (ξ 0 ) − ber ' (ξ 0 ) ⋅ bei(ξ 0 ) 2 ⋅ ber ' (ξ 0 ) + bei ' (ξ 0 ) 2 2 ξ 0 ber (ξ 0 ) ⋅ ber ' (ξ 0 ) + bei (ξ 0 ) ⋅ bei ' (ξ 0 ) 2 ⋅ ber ' (ξ 0 ) + bei ' (ξ 0 ) 2 2 (13) (14) określające wzrost oporów rezystancyjnych i reaktancyjnych Z = R0 ⋅ (kr + j ⋅ kx ) 2 (15) 0 0 ξ 0 ber (ξ 0 ) ⋅ ber (ξ 0 ) + bei (ξ 0 ) ⋅ bei ' (ξ 0 ) ' kx = ⋅ 2 ber ' (ξ 0 ) + bei ' (ξ 0 ) 2 2 Z = R0 ⋅ (kr + j ⋅ kx ) ρ Ogólnie rezystancja przewodu o jednostkowej długości zależna jest od promienia r0: R0( r0) := 2 π⋅ r0 a głebokość wnikania fali od częstotliwości i przenikalności magnetycznej, przyjmując stałą rezystywność δ( f , µr) := 2⋅ ρ ω( f ) ⋅ µ ( µr) . Stąd ξ( r0, f , µr) := 2⋅ r0 δ( f , µr) . Funkcje Bessela zerowego rodzaju oraz ich pochodne dla argumentu zespolonego: ξ= j := r⋅ 2 δ ⋅j ; −1 są szeregami dla małych i zależnościami trygonometrycznymi dla dużych argumentów. Przyjmując kk := 20 wyrazów szeregu oraz pomocnicze formuły ξp ( r0 , f , µr) := ξ ( r0 , f , µr) A( r0 , f , µr) := 2 ap( r0 , f , µr) := 1 exp( ξp ( r0 , f , µr) ) 2 ⋅ π ⋅ ξ ( r0 , f , µr) a1 := 8 ⋅ ξ ( r0 , f , µr) π 8 a3 := 3 ⋅ a1 a5 := 5 ⋅ a1 c1( r0 , f , µr) := sin( ξp ( r0 , f , µr) + a3) c2( r0 , f , µr) := ap( r0 , f , µr) ⋅ sin( ξp ( r0 , f , µr) + a1) c3( r0 , f , µr) := sin( ξp ( r0 , f , µr) − a1) c4( r0 , f , µr) := ap( r0 , f , µr) ⋅ sin( ξp ( r0 , f , µr) − a3) wyznaczono wartości tych funkcji: J0( r0 , f , µr) := 1 + j⋅ 0 if ξ ( r0 , f , µr) = 0 kk ∑ ( −1 ) ⋅ ( 0.5⋅ ξ ( r0 , f , µr) ) k ( 2 ⋅ k! ) k =0 4⋅ k 2 kk + j⋅ ∑ k =0 ( −1 ) ⋅ ( 0.5⋅ ξ ( r0 , f , µr) ) k (2⋅ k + 1!) 4⋅ k+ 2 2 if 0 < ξ ( r0 , f , µr) < 13 A( r0 , f , µr) ⋅ ( c1( r0 , f , µr) + c2( r0 , f , µr) ) + j ⋅ A( r0 , f , µr) ⋅ ( c3( r0 , f , µr) + c4( r0 , f , µr) ) otherwise d1( r0 , f , µr) := sin( ξp( r0 , f , µr) + a5) d2( r0 , f , µr) := ap( r0 , f , µr) ⋅ sin( ξp ( r0 , f , µr) + a3) d3( r0 , f , µr) := sin( ξp( r0 , f , µr) + a1) d4( r0 , f , µr) := ap( r0 , f , µr) ⋅ sin( ξp ( r0 , f , µr) + a1) J1( r0 , f , µr) := 0 + j⋅ 0 if ξ ( r0 , f , µr) = 0 kk ∑ k =0 ( 0.5⋅ ξ( r0 , f , µr))4⋅ k−1⋅ 2 ⋅ k k ( −1 ) ⋅ ( 2 ⋅ k! ) 2 kk + j⋅ ∑ k =0 (0.5⋅ ξ (r0 , f , µr)) 4⋅ k+1⋅ ( 2 ⋅ k + 1 ) k ( −1 ) ⋅ ( 2 ⋅ k + 1 ! ) 2 if 0 < ξ ( r0 , f , µr) < 13 A( r0 , f , µr) ⋅ ( d1( r0 , f , µr) − 3 ⋅ d2( r0 , f , µr) ) + j ⋅ A( r0 , f , µr) ⋅ ( d3( r0 , f , µr) − 3 ⋅ d4( r0 , f , µr) ) otherwise ber( r0 , f , µr) := Re( J0( r0 , f , µr) ) bei( r0 , f , µr) := Im( J0( r0 , f , µr) ) br( r0 , f , µr) := Re( J1( r0 , f , µr) ) bi( r0 , f , µr) := Im( J1( r0 , f , µr) ) Do analizy i prezentacji charakterystyk energetycznych i impedancyjnych prewodu cylindrycznego zakłożono zakresy zmienności: promienia, częstotliwości i przenikalności magnetycznej f := 50 , 100 .. 20000 r0 := 0.001 , 0.0015 .. 0.004 µr := 1 , 20 .. 1500 oraz określając rezystancję odpowiadającą prądowi stałemu, która zależna jest jedynie od promienia przewodu 3 1 R0( r0) 0.1 0.01 0 0.001 0.002 0.003 0.004 r0 wyznaczono współczynniki kształtu przewodu cylindrycznego - składowej rezystancyjnej: kr( r0 , f , µr) := ξ ( r0 , f , µr) ber ( r0 , f , µr) ⋅ bi( r0 , f , µr) − br( r0 , f , µr) ⋅ bei( r0 , f , µr) ⋅ 2 2 2 br( r0 , f , µr) + bi( r0 , f , µr) - składowej reaktancyjnej: kx( r0 , f , µr) := ξ ( r0 , f , µr) ber( r0 , f , µr) ⋅ br( r0 , f , µr) + bei( r0 , f , µr) ⋅ bi( r0 , f , µr) ⋅ 2 2 2 br( r0 , f , µr) + bi( r0 , f , µr) Ilustracją współczynników kształtu przewodu cylindrycznego są poniższe wykresy 3 3 kr( r0 , 1000 , 500) kr( 0.0015 , f , 100) 2 2 kx( 0.0015 , f , 100) kx( r0 , 1000 , 500) 1 1 0 0 0 0 0.001 0.002 0.003 0.004 1 .10 4 2 .10 4 f r0 Znając współczynniki kształtu istnieje możliwość szybkiego oszacowania impedancji Z( r0 , f , µr) := R0( r0) ⋅ ( kr( r0 , f , µr) + j⋅ kx( r0 , f , µr) ) ZM( r0 , f , µr) := Z( r0 , f , µr) R( r0 , f , µr) := Re( Z( r0 , f , µr) ) oraz jej składowych XL( r0 , f , µr) := Im( Z( r0 , f , µr) ) 0.6 R( r0 , 1000 , 500) 1.5 R( 0.0015 , f , 500) 0.4 1 XL( r0 , 1000 , 500) XL( 0.0015 , f , 500) ZM( r0 , 1000 , 500) 0.2 ZM( 0.0015 , f , 500) 0.5 0 0 0 0.001 0.002 0.003 0.004 0 r0 1 .10 4 f 4 2 .10 4 0.6 R( 0.0015 , 1000 , µr) 1.5 R( 0.0015 , f , 500) 0.4 XL( 0.0015 , 1000 , µr) XL( 0.0015 , f , 500) ZM( 0.0015 , 1000 , µr) 0.2 ZM( 0.0015 , f , 500) 0 0 500 1000 1 0.5 0 1500 µr 0 5 10 ξp( 0.0015 , f , 500) Otrzymane zastępcze parametry przewodu elektrycznego są prawidłowe jedynie dla materiałów niemagnetycznych. Natomiast dla materiałów magnetycznych, w tym ferromagnetycznych mogą stanowić tylko pierwsze przybliżenie. Kontynuując przykładowe obliczenia należy wybrać rodzaj wymuszenia: napięciowe lub prądowe. Napięciowe odpowiada grupie przypadków nagrzewania bezpośredniego, a prądowe może być przyjmowane przy przesyle energii elektrycznej. Ze względu na to, że w rozwiązaniu ze źródłem napięciowym zawarte jest rozwiązanie ze źródłem pradowym do rozważań zostanie przyjęte to pierwsze. Zakładając napięcie o przebiegu sinusoidalnym i wartości skutecznej U := 3 V określono prąd I( r0 , f , µr) := U ZM( r0 , f , µr) który powoduje określony przepływ dający zewnętrzne natężenie pola magnetycznego H0( r0 , f , µr) := I( r0 , f , µr) 2 ⋅ π ⋅ r0 Z krzywej magnesowania można wyróznić związek µ=f(H) i aproksymować go następującą funkcją wykładniczą o współczynnikach m1 := 2.41 i m2:= 14.73 µf ( r0 , f , µr) := m1 ( m2− ln( H0( r0 , f , µr) ) ) 2000 Porównanie tożsamościowe przenikalności µf z µr, np.: µf ( 0.0015 , 500 , µr) 1500 µf ( 0.0015 , 500 , 787 ) = 787.3 µf ( 0.0015 , 1000 , µr) µf ( 0.0015 , 1000 , 1270) = 1270.3 µf ( 0.0015 , 2000 , µr) µf ( 0.0015 , 2000 , 2080) = 2080.4 1000 500 0 500 1000 umożliwia wyznaczyć przenikalność magnetyczną, której wartości rosną wraz z częstotliwością powodującą malenie prądu. 1500 µr 5 20 787 I( 0.0015 , 500 , 787 ) = 11.99 1270 I( 0.0015 , 1000 , 1270) = 6.96 15 12 I( 0.0015 , 500 , µr) I( 0.0015 , 1000 , µr) I( 0.0015 , 2000 , 2080) = 3.97 10 7 I( 0.0015 , 2000 , µr) 5 0 0 500 1000 1500 µr Przecinające się linie na wykresie I=f(µr) ustalają punkty wyznaczające prądy w przewodzie zasilanym napieciem o różnej częstotliwości. Dla tych wartości wnoszone impedancje wynoszą: Z( 0.0015, 500, 787) = 0.221 + 0.116j i Z( 0.0015, 1000, 1270) = 0.333 + 0.273j . P( r0 , f , µr) := I( r0 , f , µr) ⋅ R( r0 , f , µr) 2 Moc czynna wytwarzana w przewodzie wynosi P( 0.0015 , 500 , 787 ) = 31.85 P( 0.0015 , 1000 , 1270) = 16.16 P( 0.0015 , 2000 , 2080) = 8.87 także maleje - zupełnie inaczej jak przy zasilaniu prądowym. Ciekawe są nie tylko zmiany mocy całkowitej lecz również jednostkowej mocy objętościowej decydującej o szybkości nagrzewania się przewodu. Średnia jej wartość wynosi pv( r0 , f , µr) := P( r0 , f , µr) π ⋅ r0 2 Przedstawmy powyższe zależności od zmian - promienia przewodu 80 60 P ( r0 , 500 , 787) P ( r0 , 1000 , 1270) 6 .10 6 pv( r0 , 500 , 787) 4 .10 6 pv( r0 , 1000 , 1270) 40 P ( r0 , 2000 , 2080) pv( r0 , 2000 , 2080) 6 2 .10 20 0 0 0 0.001 0.002 0.003 0.004 r0 0 0.001 0.002 0.003 0.004 r0 6 - przenikalności magnetycznej 50 8 .10 6 40 6 .10 6 P ( 0.0015 , 500 , µr) P ( 0.0015 , 1000 , µr) pv( 0.0015 , 500 , µr) pv( 0.0015 , 1000 , µr)4 .106 30 P ( 0.0015 , 2000 , µr) pv( 0.0015 , 2000 , µr) 2 .10 20 10 0 500 1000 6 0 1500 0 µr 500 1000 1500 µr - i częstotliwości 60 P ( 0.0015 , f , 787) 40 6 6 .10 6 pv( 0.0015 , f , 787) pv( 0.0015 , f , 1270)4 .106 P ( 0.0015 , f , 1270) P ( 0.0015 , f , 2080) 8 .10 pv( 0.0015 , f , 2080) 20 2 .10 0 0 1 .10 4 2 .10 6 0 4 0 f 1 .10 f 4 2 .10 4 Wzrost każdego z wyżej wymienionych parametrów powoduje zmniejszanie się uśrednionych źródeł ciepła, co prowadzi do wolniejszych przyrostów temperatur przewodu. I nawet w przypadku rosnącego promienia, gdy zwiększa się moc całkowita, obserwowane jest spowolnione nagrzewania przewodu. A. Cel ćwiczenia - Zwrócenie uwagi na aspekty poznawcze przetwarzania energii elektrycznej w cieplną w ciele stałym, - Przypomnienie równań matematycznych opisujących energetyczne właściwości transportu energii elektrycznej w uproszczonych strukturach przewodów cylindrycznych, - Przedstawienie zmian parametrów zastępczych przewodnika na przykładzie drutu oporowego, - Wykonanie serii pomiarów eksperymentalnych - Dokonanie obliczeń uzupełniających - wyznaczenie współczynników kształtu przewodu, - Porównanie wyników doświadczalnych z teoretycznymi. 7 B. Badania Podstawowe badania prowadzone będą na stanowisku laboratoryjnym wyposażonym w: - Generator mocy o sinusoidalnym przebiegu napięcia o regulowanej amplitudzie do 24 V i częstotliwości w zakresie do 20 kHz. Generator ten stanowiący źródło mocy może być obciążany do kilkunastu amperów. - Odbiornik energii zestawianego z prostych prętów przewodu oporowego o różnych średnicach. - Układ pomiarowy złożony z halotronowego przekładnika prądowego i sondy napięciowej oraz częstotliwościomierza. - Układ przetwarzający pracujący w oparciu o mnożarkę elektroniczną, który z mierzonych dwóch analogowych przebiegów prądu i napięcia wyznacza średnią moc czynną oraz wartości skuteczne napięć i prądów. - Układ rejestrujący notujący unormowane (z przełączaniem zakresów) wspomniane wielkości przy pomocy karty pomiarowej i programu obsługującego. Składowe stanowiska pomiarowego przedstawiono na rysunku 2. LEM generator f = var, U = var R1 częstotliwościomierz R2 Ri p r z e w ó d > filtr dolnoprz. * 1, 2, 4, 8 P1 mnożarka > 1, 2, 4, 8 P2 karta pomiarowa rejestrator Rys. 2. Układ zasilający i kontrolno-pomiarowy do zbierania i rejestrowania zastępczych danych o przebiegach elektrycznych. Po przygotowaniu stanowiska laboratoryjnego do pracy dokonać dwóch serii pomiarów prądów, napięć i mocy czynnej dla wymuszenia: - napięciowego, - prądowego przy zmiennej częstotliwości. Skorzystać z zarejestrowanych w tablicy i zbiorze tekstowym pomiarów oraz wstępnych obliczeń niezbędnych do wyznaczenia oporów i współczynników kształtu, które to rezultaty zamieścić w tablicy według wzoru 2. 8 Tablica 1: Wielkości mierzone i obliczone w zbiorze tekstowym rejestratora komputerowego. dana f Hz I A zakres I/U pomiary P1 W P2 W U V cos φ - obliczenia S VA Q VAr Tablica 2: Obliczenia oporów i współczynników kształtu przewodu. f Hz R Ω X Ω Z Ω kr - kx - Podczas nastawiania wartości wymuszających dokonać obserwacji przebiegów pradu i napięcia na oscyloskopie. Na podstawie których oszacować wartości amplitudowe oraz kąt przesunięcia fazowego. Po badaniach częstotliwościowych wykonać kolejną serię pomiarów przy stałej częstotliwości (dla której współczynnik mocy jest rzędu 0,85) zmieniając moc doprowadzaną od najmnieszej do wartości odpowiadajacej prądowi mniejszemu od 12 A. Dla tej grupy pomiarów dokonać analogicznych obliczeń jak w przypadkach poprzednich. C. Opracowanie wyników C1. Przedstawić na wykresach współczynniki kształtu przewodu w funkcji częstotliwości przy wymuszeniu napięciowym oraz prądowym. C2. Określić zdolność do nagrzewania się przewodu przy różnych wymuszeniach. C3. Wyznaczyć współczynnik mocy przetwornika energii elektrycznej przy stałej częstotliwości i rosnącej mocy. C4. Dokonać analizy teoretycznej mającej na celu ustalenie wpływu wartości przetwarzanej energii elektrycznej na charakter odbiornika jakim jest przewód prostoliniowy ferromagnetyczny. C5. Opracować wnioski i uwagi do ćwiczenia. 9