Temat: OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU
Transkrypt
Temat: OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU
Temat: OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO BUDYNKU A Lokalizacja : ul. Trzy Lipy 3 Inwestor : Pomorska Specjalna Strefa Ekonomiczna Obiekt : Budynek A Branża : Konstrukcyjna Projektował: mgr inż. Waldemar Barski upr. nr POM/0078/PWOK/06 Sprawdził: mgr inż. Andrzej Kochański upr. nr WAM/0033/POOK/07 Jednostka proj.: Dla Miejscowość i data: Gdańsk, 13 luty 2009r. Zawartość: Opracowanie zawiera 42 strony kolejno ponumerowane. Wydruk dwustronny. ARCHPLUS wykonał wb.konstruktor Spis treści: 1.0 Założenia projektowe 1.1. Normatywy techniczne projektowania 1.2. Normy 1.3. Materiały 2.0. Stropodach i strop nad IV-tym piętrem 2.1. Płyty stropu 2.1.1 Zebranie obciążeń 2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wielopolowych 3x4 moduł 7,5x7,5m 2.1.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójprzęsłowej – kierunek poprzeczny 2.1.2.1.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt 2.1.2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt 2.1.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty min. 5 przęseł – kierunek podłużny 2.1.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt 2.1.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt 3.2. Słupy żelbetowe IV piętra 3.0. Strop nad III-im piętrem – poziom wierzchu wykończonego stropu +16,50 3.1. Płyty stropu 3.1.1 Zebranie obciążeń 3.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wielopolowych 3x4 moduł 7,5x7,5m 3.1.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójprzęsłowej – kierunek poprzeczny 3.1.2.1.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt 3.1.2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt 3.1.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty min. 5 przęseł – kierunek podłużny 3.1.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt 3.1.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt 3.2. Słupy żelbetowe III piętra 4.0. Strop nad II-im piętrem – poziom wierzchu wykończonego stropu +12,45 4.1. Płyty stropu 4.1.1 Zebranie obciążeń 4.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wielopolowych 5x4 moduł 7,5x7,5m 4.1.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójprzęsłowej – kierunek poprzeczny 4.1.2.1.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt 4.1.2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt 4.1.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty min. 5 przęseł – kierunek podłużny 4.1.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt 4.1.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt 4.2. Słupy żelbetowe II piętra 5.0. Strop nad I-ym piętrem – poziom wierzchu wykończonego stropu +8,40 5.1. Płyty stropu 5.1.1 Zebranie obciążeń 5.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wielopolowych 5x4 moduł 7,5x7,5m 5.1.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójprzęsłowej – kierunek poprzeczny 5.1.2.1.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt 5.1.2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt 5.1.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty min. 5 przęseł – kierunek podłużny 5.1.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt 5.1.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt 5.2. Słupy żelbetowe I piętra 6.0. Strop nad parterem – poziom wierzchu wykończonego stropu +4,35 6.1. Płyty stropu 6.1.1 Zebranie obciążeń 6.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wielopolowych 5x4 moduł 7,5x7,5m 6.1.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójprzęsłowej – kierunek poprzeczny 6.1.2.1.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt 6.1.2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt 6.1.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty min. 5 przęseł – kierunek podłużny 6.1.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt 6.1.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt 6.2. Słupy żelbetowe parteru 6.3. Dźwigar podporowy w osi C 7.0. Strop nad piwnicą – poziom wierzchu wykończonego stropu +0,00 7.1. Płyty stropu w obrysie budynku 7.1.1 Zebranie obciążeń 7.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wielopolowych 5x4 moduł 7,5x7,5m 7.1.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójprzęsłowej – kierunek poprzeczny 7.1.2.1.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt 7.1.2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt 7.1.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty min. 5 przęseł – kierunek podłużny 7.1.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt 7.1.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt 7.2. Płyty stropu poza obrysem budynku – pod terenem 7.2.1 Zebranie obciążeń 7.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wielopolowych 5x2 moduł 7,5x7,5m 7.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójprzęsłowej – kierunek poprzeczny 7.2.2.1.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt 7.2.2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt 7.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty min. 5 przęseł – kierunek podłużny 7.2.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt 7.2.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt 7.3. Słupy żelbetowe piwnicy 7.4. Podciągi płyt na styku dylatacyjnym 7.4.1 Zebranie obciążeń 7.4.2 Wymiarowanie zbrojenia dla podciągów wieloprzęsłowych ( 4 przęseł ) 7.4.3 Wymiarowanie zbrojenia dla podciągów wieloprzęsłowych ( 5 przęseł ) 8.0. Klatki schodowe wewnętrzne 8.1. Klatka schodowa pomiędzy osiami 4 i 5 oraz 9 i 10 ( lustrzane odbicie ) 8.1.1 Biegi schodowe 8.1.1.1 Zebranie obciążeń 8.1.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla biegu L = 7,5 m 9.0. Fundamentowanie 9.1. Ściany oporowe piwnicy 9.1.1. Zebranie obciążeń ścian 9.1.2. Wymiarowanie zbrojeń ścian 9.2. Płyta fundamentowa pod budynkiem 9.2.1. Zebranie obciążeń 9.2.2. Wyznaczenie grubości płyty 9.2.3. Wymiarowanie zbrojenia płyty 9.3. Płyta fundamentowa pod terenem 9.3.1. Zebranie obciążeń 9.3.2. Wyznaczenie grubości płyty 9.3.3. Wymiarowanie zbrojenia płyty 10.0. Trzony windowe 10.1. Trzon o wymiarach wewnętrznych 180x250cm 10.1.1 Ściany trzonów 10.1.1.1 Zebranie obciążeń ścian 10.1.1.2. Wymiarowanie zbrojeń ścian 10.1.2. Płyta fundamentowa pod trzonem 10.1.2.1 Zebranie obciążeń 10.1.2.2. Wymiarowanie zbrojeń płyty 10.1.3. Płyta stropowa nad trzonem 10.1.3.1 Zebranie obciążeń 10.1.3.2. Wymiarowanie zbrojeń płyty ( dozbrajanie stropu kondygnacji ) 11.2. Trzon o wymiarach wewnętrznych 165x210cm 1.0 Założenia projektowe 1.1. Normatywy techniczne projektowania - obciążenie konstrukcji : 3 - wiatr I strefa wg PN – 77/B – 02011, przy gęstości powietrza wynoszącej = 1,23 kg/m - charakterystyczna prędkość wiatru Vk = 20 m/s - strefa śniegowa I ( wg PN ) - współczynniki bezpieczeństwa : - ciężar własny konstrukcji 1,1 - wiatr 1,3 - wiatr bardzo silny 2,65 - materiały uzupełniające: - Techniczne badania podłoża gruntowego – opracowanie z czerwca 2008 - Wizja lokalna 1.2. Normy Obowiązujące na dzień 13-02-2009 oraz inne: - PN - 82/B - 02001 - Obciążenia stałe - PN - 82/B - 02003 - Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe - PN - 80/B - 02010 - Obciążenie śniegiem - PN - 77/B - 02011 – Obciążenie wiatrem - PN - 81/B - 03150.01 i .02 - Konstrukcje z drewna i materiałów drewnopochodnych - PN - 90/B - 03200 - Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. - PN - 84/B - 03264 - Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężane - PN - 86/H - 84018 - Stal niskostopowa - PN - 88/H - 84020 - Stal niskostopowa konstrukcyjna ogólnego przeznaczenia. Gatunki. - PN - 77/B - 06200 - Konstrukcje stalowe budowlane. Wymagania i badania. - PN - 87/B - 03002 - Konstrukcje murowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. 1.3. Materiały - beton w elementach projektowanych klasy B-37 - stal zbrojenia głównego w elementach projektowanych klasy A-IIIN ( BSt500S ) - konstrukcje uzupełniające stal St3SX i 18G2A; - śruby klasy 5.8 i 8.8 z zastosowaniem przeciwnakrętek - spoiny połączeń spawanych na pełną nośność przekroju 2.0. Stropodach i strop nad IV-tym piętrem 2.1. Płyty stropu 2.1.1 Zebranie obciążeń Nazwa 1. ciężar własny: Warstwa ochronna z otoczaków 10cm Izolacja i papa Styropian gr. 15cm 0,15*1,0 Folia PCV (2 warstwa) Warstwa spadkowa śr. 14cm ( od 4 do 24cm ) Płyta stropu żelbetowego gr. 25 cm 0,25*24,0 Tynk cem-wap. gr. 1.5cm 0,015*19,0 Łącznie c. własny: 2. Śnieg: 2 I strefa Qk= 0.9 kN/m C = 1,6 dla zaspy śnieżnej 2 Sk= 0.9*1,6 = 1,44 kN/m 2 S = 1,44*1.4 = 2,02 kN/m 3. Obciążenie od wiatru: dla attyk I strefa qk= 0.35 kPa Teren B – Ce= 0.8 = 1.8 Cz= 0.7 parcie Cz= -0.4 ssanie Pk= qk*Ce*Cz* P = Pk*1.3 4. Obciążenie od central klimatyzacyjnych klimatyzatory na dachu: waga 6400 kG tj. 64 kN powierzchnia: 9x2,8m obciążenie na dach równomiernie rozłożone: 2,54 kPa charakt. [kN/m2] f Oblicz. [kN/m2] 1,90 0,1 0.15 1,2 1,2 1.2 2,28 0,12 0.18 0.01 2,66 6,00 1.2 1,1 1.1 0.01 2,93 6,60 0,29 1,2 0,34 11,11 12,46 1,44 1.4 2,02 0.35 (parcie) -0.26 (ssanie) 1.3 0.46 (parcie) -0.34 (ssanie) 2,55 1.3 3,32 Obciążenie ciągłe równomiernie rozłożone dla powierzchni dachowej nad V-ym piętrem równa się: dach1 2 = 12,46 + 2,02 +3,32 = 17,80 kN/m przyjęto 18,0 kPa Pod klimatyzatorami q dach2 2 = 12,46 + 2,02 = 14,48 kN/m przyjęto 15,0 kPa Bez klimatyzatorów q 2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wielopolowych 5x4 moduł 7,5x7,5m 2.1.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty czteroprzęsłowej – kierunek poprzeczny Pasmo przęsłowe Wyniki obliczeń statycznych: Momenty zginające: Max przęsła: 64,98 kNm Max podpory: 90,40 kNm Tnące: Max: 68,3 kN Min: -68,3 kN Pasmo podporowe Wyniki obliczeń statycznych: Momenty zginające: Max przęsła: 328,6 kNm Max podpory: 421,87 kNm M poza obrysem słupa: 342,1 kNm Tnące: Max: 266,25 kN Min: -266,25 kN 2.1.2.1.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowego płyt Nazwa Wysokość Symbol h Jednostki Wartość [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 3,5 Otulina górna a' [ cm ] 3,5 [ mm ] n [ szt. ] 8 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 9,0 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych 12 m [ szt. ] 0 Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] Powierzchnia zbrojenia górnych 68,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,02 0,55 x/ho = 0,06894 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,26 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 92,55369914 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 0,734708614 [ MPa ] 14,54723055 Naprężenia w stali [ MPa ] 293,88 Przyjęto pręty śr. 12mm co 12,5cm dołem w przęśle w paśmie przęsłowym. Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 3,5 Otulina górna a' [ cm ] 3,5 [ mm ] 12 n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 11,3 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 m [ szt. ] 0 Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych Powierzchnia zbrojenia górnych 90,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,02 0,55 x/ho = 0,086175 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,25 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 114,6595549 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 0,784932403 [ MPa ] 15,54166159 Naprężenia w stali [ MPa ] 313,97 Przyjęto pręty śr. 12mm co 10cm górą nad podporą w paśmie przęsłowym. 2.1.2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt Nazwa Wysokość Symbol h Jednostki Wartość [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 3,5 Otulina górna a' [ cm ] 3,5 [ mm ] 25 n [ szt. ] 10 Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 49,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 m [ szt. ] 0 Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] Ilość prętów górnych Powierzchnia zbrojenia górnych 329,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,10 0,55 x/ho = 0,374023 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,22 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 422,8047664 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 0,778136923 [ MPa ] 15,40711108 Naprężenia w stali [ MPa ] 311,25 Przyjęto pręty śr. 25mm co 10cm dołem w przęśle w paśmie podporowym. Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 3,5 Otulina górna a' [ cm ] 3,5 [ mm ] 25 n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 49,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 m [ szt. ] 0 Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych Powierzchnia zbrojenia górnych 343,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,10 0,55 x/ho = 0,374023 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a Nośność przekroju 0,22 [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie 422,8047664 [-] 0,811249133 [ MPa ] 16,06273282 Naprężenia w stali [ MPa ] 324,50 Przyjęto pręty śr. 25mm co 10cm górą nad podporą w paśmie podporowym. 2.1.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty min. 5 przęseł – kierunek podłużny Pasmo przęsłowe Wyniki obliczeń statycznych: Momenty zginające: Max przęsła: 65,57 kNm Max podpory: 88,82 kNm Z dodatkowym obciążeniem klimatyzatorami moment przęsłowy: 66 kNm, podporowy po sąsiedzku z klimatyzatorem 92,5 kNm Tnące: Max: 68,09 kN Min: -68,09 kN Pasmo podporowe Wyniki obliczeń statycznych: Momenty zginające: Max przęsła: 331,0 kNm Max podpory: 414,0 kNm M poza obrysem słupa: 336,5 kNm Tnące: Max: 265,25 kN Min: -265,25 kN 2.1.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,5 Otulina górna a' [ cm ] 4,5 [ mm ] 12 n [ szt. ] 8 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 9,0 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 m [ szt. ] 0 Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych Powierzchnia zbrojenia górnych 66,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,02 0,55 x/ho = 0,071643 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,25 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 88,93641914 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 0,742103186 [ MPa ] 14,69364308 Naprężenia w stali [ MPa ] 296,84 Przyjęto pręty śr. 12mm co 12,5cm dołem w przęśle w paśmie przęsłowym. Nazwa Wysokość Symbol h Jednostki Wartość [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,5 Otulina górna a' [ cm ] 4,5 [ mm ] 12 n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 11,3 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 m [ szt. ] 0 Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] 92,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,02 0,55 x/ho = 0,089554 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,24 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 110,1379549 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 0,835316037 [ MPa ] 16,53925753 Naprężenia w stali [ MPa ] 334,13 Przyjęto pręty śr. 12mm co 10cm górą nad podporami w paśmie przęsłowym. Uwzględnia klimatyzatory. 2.1.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,5 Otulina górna a' [ cm ] 4,5 [ mm ] 25 Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 49,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 m [ szt. ] 0 0,0 Ilość prętów górnych Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] 332,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,10 0,55 x/ho = 0,388691 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,21 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 403,1797664 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 0,823454021 [ MPa ] 16,30438962 Naprężenia w stali [ MPa ] 329,38 Przyjęto pręty śr. 25mm co 10cm dołem w przęśle w paśmie podporowym. Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,5 4,5 Otulina górna a' [ cm ] [ mm ] 25 n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 49,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych m [ szt. ] 0 Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] Powierzchnia zbrojenia górnych 336,50 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,10 0,55 x/ho = 0,388691 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a Nośność przekroju 0,21 [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie 403,1797664 [-] 0,834615296 [ MPa ] 16,52538286 Naprężenia w stali [ MPa ] 333,85 Przyjęto pręty śr. 25mm co 10cm górą nad podporami w paśmie podporowym. 2.2. Słupy żelbetowe IV piętra Beton Zbrojenie podłużne Zbrojenie poprzeczne Geometria: Średnica Wysokość: Grubość płyty Wysokość belki Otulina zbrojenia Ac Icy : B37 fcd = 20,00 (MPa) : A-IIIN typ RB 500 : A-0 typ St0S ciężar objętościowy = 2447,32 (kG/m3) fyd = 420,00 (MPa) fyd = 190,00 (MPa) = 60,0 (cm) = 3,55 (m) = 0,25 (m) = 0,25 (m) = 5,0 (cm) = 2827,43 (cm2) = 628044,2 (cm4) Icz = 628044,2 (cm4) Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B-03264 (2002) Słup prefabrykowany : nie Uwzględnienie smukłości : tak Konstrukcja o węzłach nieprzesuwnych Obciążenia: Przypadek Natura Grupa f Nd/N N Myg Myd My Mzg (kN) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) G1 stałe 1 1,10 0,80 1950,00 350,00 250,00 310,00 280,00 f - współczynnik obciążenia Wyniki obliczeniowe: Analiza smukłości Kierunek Y: Konstrukcja nieprzesuwna Kierunek Z: Konstrukcja nieprzesuwna lcol (m) lo (m) Kierunek Y: 3,55 3,55 23,74 Słup krępy (pominięcie smukłości). Kierunek Z: 3,55 3,55 23,74 Słup krępy (pominięcie smukłości). Analiza SGN Kombinacja wymiarująca: 1.10G1 Siły przekrojowe: N = 2145,00 (kN) My = 385,00 (kN*m) Siły wymiarujące: NSd = 2145,00 (kN) MSdy = 427,90 (kN*m) eaz = 2,0 (cm) Mimośród niezamierzony: eay = max((lcol/600), hy/30, 1.0cm) eaz = max((lcol/600), hz/30, 1.0cm) hy = 0,60 (m) hz = 0,60 (m) Mimośród konstrukcyjny: eez = 18,0 (cm) ee = M/N Mimośród początkowy: eoz = 20,0 (cm) eo = e e + e a Współczynnik zwiększający y = 1,00 Mimośród obliczeniowy: etotz = 20,0 etot = * eo Odkształcenie maksymalne: Beton : -3,50‰ Zbrojenie ściskane : -2,92‰ Zbrojenie rozciągane : 2,84‰ Nośność(względem środka ciężkości przekroju betonowego) Beton: NRd(b) = 2131,56 (kN) MRdy(b) = 249,53 (kN*m) Zbrojenie: NRd(s) = 16,97 (kN) MRdy(s) = 179,07 (kN*m) NRd = NRd(b)+ NRd(s) = 2148,53 (kN) MRdy = MRdy(b)+ MRdy(s) = 428,60 (kN*m) MRdz = MRdz(b)+ MRdz(s) = -390,04 (kN*m) Zbrojenie - wyliczona powierzchnia: As = 40,15 (cm2) Przekrój zbrojony prętami 16,0 (mm) Całkowita liczba prętów w przekroju = 20 Liczba prętów na boku b =0 Liczba prętów na boku h =0 rzeczywista powierzchnia Asr = 40,21 (cm2) Stopień wykorzystania przekroju (As/Asr) = 99,84 % Stopień zbrojenia: = 1,42 % = Asr/Ac Zbrojenie: Pręty główne (RB 500): 20 16,0 l = 3,50 (m) Zbrojenie poprzeczne (St0S): strzemiona: 17 6,0 l = 1,72 (m) Mzd (kN*m) 315,00 Mz = 346,50 (kN*m) MSdz = 389,40 (kN*m) eay = 2,0 (cm) eey = 16,2 (cm) eoy = 18,2 (cm) z = 1,00 etoty = 18,2 MRdz(b) = -226,92 (kN*m) MRdz(s) = -163,12 (kN*m) 3.0. Strop nad III-im piętrem – poziom wierzchu wykończonego stropu +16,50 Mz (kN*m) 301,00 3.1. Płyty stropu 3.1.1 Zebranie obciążeń Nazwa 1. ciężar własny: Podłoga techniczna 10cm Gładź cementowa 4cm Styropian gr. 5cm 0,5*1,0 Folia PCV (2 warstwa) Płyta stropu żelbetowego gr. 30 cm 0,30*24,0 Tynk cem-wap. gr. 1.5cm lub płyta GKF lub GKB sufitu 0,015*19,0 Łącznie c. własny: 2. Użytkowe 2 Biura i komunikacja biur – przyjęto 2,5 kN/m charakt. [kN/m2] f Oblicz. [kN/m2] 1,0 0,76 0.05 1,2 1,2 1.2 1,2 0,91 0.06 0.01 7,20 1.2 1.1 0.01 7,92 0,29 1,2 0,34 9,31 2,50 10,44 1.4 3,50 Obciążenie ciągłe równomiernie rozłożone dla powierzchni stropu nad IV-ym piętrem równa się: 2 q = 10,44 + 3,50 = 13,94 kN/m przyjęto 14,0 kPa 3.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wielopolowych 4x3 moduł 7,5x7,5m 3.1.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójprzęsłowej – kierunek poprzeczny Zbrojenie z mniejszą otuliną - kierunek krępy – poprzecznie do budynku jest bardziej obciążony – zbrojenia tego kierunku bliżej lica betonu. Pasmo przęsłowe Wyniki obliczeń statycznych – kształty wykresów momentów i tnących jak w pozycji 2.1.2: Momenty zginające: Max przęsła: 65 kNm; Max podpory: 91 kNm Tnące: Max: 69,0 kN; Min: -69,0 kN Pasmo podporowe Momenty zginające: Max przęsła: 331 kNm; Max podpory: 414 kNm; M poza obrysem słupa: 336 kNm Tnące: Max: 266 kN; Min: -266 kN 3.1.2.1.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt Nazwa Symbol Jednostki Wysokość h [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 3,5 Otulina górna a' [ cm ] 3,5 Średnica prętów dolnych F1 [ mm ] 12 Ilość prętów dolnych n [ szt. ] 8 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 9,0 Średnica prętów górnych F2 [ mm ] 12 Ilość prętów górnych m [ szt. ] 0 Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] x/ho = 0,06894 x= Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) Wartość 65,00 0,02 Z = h – x/2 – a 0,55 0,26 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 92,55369914 Współczynnik bezpieczeństwa [-] 0,702294999 Naprężenia w betonie [ MPa ] 13,90544097 Przyjęto pręty śr. 12mm co 12,5cm dołem w przęśle w paśmie przęsłowym. Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 3,5 Otulina górna a' [ cm ] 3,5 [ mm ] 12 n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 11,3 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 m [ szt. ] 0 0,0 Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] 91,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,02 0,55 x/ho = 0,086175 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,25 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 114,6595549 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 0,793653874 [ MPa ] 15,71434671 Naprężenia w stali [ MPa ] 317,46 Przyjęto pręty śr. 12mm co 10cm górą nad podporą w paśmie przęsłowym. 3.1.2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 3,5 3,5 Otulina górna a' [ cm ] [ mm ] 25 n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 49,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych m [ szt. ] 0 Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] Powierzchnia zbrojenia górnych 331,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,10 0,55 x/ho = 0,374023 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,22 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 422,8047664 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 0,782867239 [ MPa ] 15,50077133 Naprężenia w stali [ MPa ] 313,15 Przyjęto pręty śr. 25mm co 10cm dołem w przęśle w paśmie podporowym. Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,5 Otulina górna a' [ cm ] 4,5 [ mm ] 25 n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 49,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 m [ szt. ] 0 Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] 336,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,10 0,55 x/ho = 0,388691 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,21 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 403,1797664 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 0,833375154 [ MPa ] 16,50082805 Naprężenia w stali [ MPa ] 333,35 Przyjęto pręty śr. 25mm co 10cm górą nad podporą w paśmie podporowym. 3.1.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty min. 5 przęseł – kierunek podłużny Pasmo przęsłowe Wyniki obliczeń statycznych – kształty wykresów momentów i tnących jak w pozycji 2.1.2: Momenty zginające: Max przęsła: 66 kNm; Max podpory: 92 kNm Tnące: Max: 69,0 kN; Min: -69,0 kN Pasmo podporowe Momenty zginające: Max przęsła: 331 kNm; Max podpory: 414 kNm; M poza obrysem słupa: 336 kNm Tnące: Max: 266 kN; Min: -266 kN 3.1.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt Zbrojenie z większą otulina niż dla kierunku krępego – poprzecznie do budynku. Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,5 Otulina górna a' [ cm ] 4,5 [ mm ] 12 n [ szt. ] 8 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 9,0 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 m [ szt. ] 0 0,0 Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] 62,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,02 0,55 x/ho = 0,071643 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a Nośność przekroju Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 0,25 [ kNm ] 88,93641914 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 0,697127235 [ MPa ] 13,80311926 Naprężenia w stali [ MPa ] 278,85 Przyjęto pręty śr. 12mm co 10cm dołem w przęśle w paśmie przęsłowym. Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,5 4,5 Otulina górna a' [ cm ] [ mm ] 12 n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 11,3 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych m [ szt. ] 0 Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] Powierzchnia zbrojenia górnych 84,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,02 0,55 x/ho = 0,089554 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,24 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 110,1379549 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 0,76267986 [ MPa ] 15,10106122 Naprężenia w stali [ MPa ] 305,07 Przyjęto pręty śr. 12mm co 10cm górą nad podporą w paśmie przęsłowym. 3.1.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt Zbrojenie z większą otulina niż dla kierunku krępego – poprzecznie do budynku. Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 5,5 Otulina górna a' [ cm ] 5,5 [ mm ] 25 n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 49,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 m [ szt. ] 0 Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych Powierzchnia zbrojenia górnych 310,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,10 0,55 x/ho = 0,404556 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a Nośność przekroju 0,20 [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z Współczynnik bezpieczeństwa 383,5547664 [-] 0,808228778 Naprężenia w betonie [ MPa ] 16,0029298 Naprężenia w stali [ MPa ] 323,29 Przyjęto pręty śr. 25mm co 10cm dołem w przęśle w paśmie podporowym. Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 5,5 Otulina górna a' [ cm ] 5,5 [ mm ] 25 n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 49,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 m [ szt. ] 0 0,0 Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] 315,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,10 0,55 x/ho = 0,404556 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a Nośność przekroju 0,20 [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie 383,5547664 [-] 0,821264726 [ MPa ] 16,26104157 Naprężenia w stali [ MPa ] 328,51 Przyjęto pręty śr. 25mm co 10cm górą nad podporą w paśmie podporowym. 3.2. Słupy żelbetowe III piętra Charakterystyki materiałów: Beton : B37 fcd = 20,00 (MPa) ciężar objętościowy = 2447,32 (kG/m3) Zbrojenie podłużne : A-IIIN typ RB 500 fyd = 420,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-0 typ St0S fyd = 190,00 (MPa) Geometria: Średnica = 60,0 (cm) Wysokość: = 3,55 (m) Grubość płyty = 0,25 (m) Wysokość belki = 0,25 (m) Otulina zbrojenia = 5,0 (cm) Ac = 2827,43 (cm2) Icy = 628044,2 (cm4) Icz = 628044,2 (cm4) Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B-03264 (2002) Słup prefabrykowany : nie Uwzględnienie smukłości : tak Konstrukcja o węzłach nieprzesuwnych Obciążenia: Przypadek Natura Grupa f Nd/N N Myg Myd My Mzg (kN) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) G1 stałe 1 1,10 0,80 2970,00 450,00 350,00 410,00 280,00 f - współczynnik obciążenia Wyniki obliczeniowe: Analiza smukłości Kierunek Y: Konstrukcja nieprzesuwna Kierunek Z: Konstrukcja nieprzesuwna lcol (m) lo (m) Kierunek Y: 3,55 3,55 23,74 Słup krępy (pominięcie smukłości). Kierunek Z: 3,55 3,55 23,74 Słup krępy (pominięcie smukłości). Analiza SGN Kombinacja wymiarująca: 1.10G1 Mzd (kN*m) 315,00 Mz (kN*m) 301,00 Siły przekrojowe: N = 3267,00 (kN) My = 495,00 (kN*m) Siły wymiarujące: NSd = 3267,00 (kN) MSdy = 560,34 (kN*m) Mimośród niezamierzony: eaz = 2,0 (cm) eay = max((lcol/600), hy/30, 1.0cm) eaz = max((lcol/600), hz/30, 1.0cm) hy = 0,60 (m) hz = 0,60 (m) Mimośród konstrukcyjny: eez = 15,2 (cm) ee = M/N Mimośród początkowy: eoz = 17,2 (cm) eo = e e + e a Współczynnik zwiększający y = 1,00 Mimośród obliczeniowy: etotz = 17,2 etot = * eo Odkształcenie maksymalne: Beton : -3,50‰ : -3,02‰ Zbrojenie ściskane Zbrojenie rozciągane : 1,77‰ Nośność(względem środka ciężkości przekroju betonowego) Beton: NRd(b) = 2704,82 (kN) MRdy(b) = 286,85 (kN*m) Zbrojenie: NRd(s) = 584,42 (kN) MRdy(s) = 277,31 (kN*m) NRd = NRd(b)+ NRd(s) = 3289,24 (kN) MRdy = MRdy(b)+ MRdy(s) = 564,16 (kN*m) MRdz = MRdz(b)+ MRdz(s) = -414,64 (kN*m) Zbrojenie - wyliczona powierzchnia: As = 65,53 (cm2) Przekrój zbrojony prętami 20,0 (mm) Całkowita liczba prętów w przekroju = 21 Liczba prętów na boku b =0 Liczba prętów na boku h =0 rzeczywista powierzchnia Asr = 65,97 (cm2) Stopień wykorzystania przekroju (As/Asr) = 99,32 % Stopień zbrojenia: = 2,33 % = Asr/Ac Zbrojenie: Pręty główne (RB 500): 21 20,0 l = 3,50 (m) Zbrojenie poprzeczne (St0S): strzemiona: 14 6,0 l = 1,73 (m) Mz = 346,50 (kN*m) MSdz = 411,84 (kN*m) eay = 2,0 (cm) eey = 10,6 (cm) eoy = 12,6 (cm) z = 1,00 etoty = 12,6 MRdz(b) = -210,99 (kN*m) MRdz(s) = -203,66 (kN*m) 4.0. Strop nad II-im piętrem – poziom wierzchu wykończonego stropu +12,45 4.1. Płyty stropu 4.1.1 Zebranie obciążeń Patrz 3.1.1 4.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wielopolowych 5x4 moduł 7,5x7,5m Patrz 3.1.2 4.1.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójprzęsłowej – kierunek poprzeczny Patrz 3.1.2.1 4.1.2.1.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt Patrz 3.1.2.1.1 4.1.2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt Patrz 3.1.2.1.2 4.1.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty min. 5 przęseł – kierunek podłużny Patrz 3.1.2.2 4.1.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt Patrz 3.1.2.2.1 4.1.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt Patrz 3.1.2.2.2 4.2. Słupy żelbetowe II piętra Charakterystyki materiałów: Beton Zbrojenie podłużne Zbrojenie poprzeczne Geometria: : B37 fcd = 20,00 (MPa) : A-IIIN typ RB 500 : A-0 typ St0S ciężar objętościowy = 2447,32 (kG/m3) fyd = 420,00 (MPa) fyd = 190,00 (MPa) Średnica = 60,0 (cm) Wysokość: = 3,55 (m) Grubość płyty = 0,25 (m) Wysokość belki = 0,25 (m) Otulina zbrojenia = 5,0 (cm) Ac = 2827,43 (cm2) Icy = 628044,2 (cm4) Icz = 628044,2 (cm4) Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B-03264 (2002) Słup prefabrykowany : nie Uwzględnienie smukłości : tak Konstrukcja o węzłach nieprzesuwnych Obciążenia: Przypadek Natura Grupa f Nd/N N Myg Myd My Mzg Mzd Mz (kN) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) G1 stałe 1 1,10 0,80 3970,00 450,00 350,00 410,00 280,00 315,00 301,00 f - współczynnik obciążenia Wyniki obliczeniowe: Analiza smukłości Kierunek Y: Konstrukcja nieprzesuwna Kierunek Z: Konstrukcja nieprzesuwna lcol (m) lo (m) Kierunek Y: 3,55 3,55 23,74 Słup krępy (pominięcie smukłości). Kierunek Z: 3,55 3,55 23,74 Słup krępy (pominięcie smukłości). Analiza SGN Kombinacja wymiarująca: 1.10G1 Siły przekrojowe: N = 4367,00 (kN) My = 495,00 (kN*m) Mz = 346,50 (kN*m) Siły wymiarujące: NSd = 4367,00 (kN) MSdy = 582,34 (kN*m) MSdz = 433,84 (kN*m) Mimośród niezamierzony: eaz = 2,0 (cm) eay = 2,0 (cm) eay = max((lcol/600), hy/30, 1.0cm) eaz = max((lcol/600), hz/30, 1.0cm) hy = 0,60 (m) hz = 0,60 (m) Mimośród konstrukcyjny: eez = 11,3 (cm) eey = 7,9 (cm) ee = M/N Mimośród początkowy: eoz = 13,3 (cm) eoy = 9,9 (cm) eo = e e + e a Współczynnik zwiększający y = 1,00 z = 1,00 Mimośród obliczeniowy: etotz = 13,3 etoty = 9,9 etot = * eo Odkształcenie maksymalne: Beton : -3,50‰ Zbrojenie ściskane : -3,06‰ : 1,18‰ Zbrojenie rozciągane Nośność(względem środka ciężkości przekroju betonowego) Beton: NRd(b) = 3150,77 (kN) MRdy(b) = 282,18 (kN*m) MRdz(b) = -209,86 (kN*m) Zbrojenie: NRd(s) = 1306,64 (kN) MRdy(s) = 312,22 (kN*m) MRdz(s) = -232,96 (kN*m) NRd = NRd(b)+ NRd(s) = 4457,41 (kN) MRdy = MRdy(b)+ MRdy(s) = 594,40 (kN*m) MRdz = MRdz(b)+ MRdz(s) = -442,82 (kN*m) Zbrojenie - wyliczona powierzchnia: As = 86,57 (cm2) Przekrój zbrojony prętami 25,0 (mm) Całkowita liczba prętów w przekroju = 18 Liczba prętów na boku b =0 Liczba prętów na boku h =0 rzeczywista powierzchnia Asr = 88,36 (cm2) Stopień wykorzystania przekroju (As/Asr) = 97,97 % Stopień zbrojenia: = 3,13 % = Asr/Ac Zbrojenie: Pręty główne (RB 500): 18 25,0 l = 3,50 (m) Zbrojenie poprzeczne (St0S): strzemiona: 17 6,0 l = 1,76 (m) 5.0. Strop nad I-ym piętrem – poziom wierzchu wykończonego stropu +8,40 Dla części stropów pod obciążeniem technologicznym zmiana prętów zbrojenia z 12mm na 16mm. Rozstaw bez zmian. 5.1. Płyty stropu 5.1.1 Zebranie obciążeń Patrz 3.1.1 5.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wielopolowych 5x4 moduł 7,5x7,5m Patrz 3.1.2 5.1.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójprzęsłowej – kierunek poprzeczny Patrz 3.1.2.1 5.1.2.1.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt Patrz 3.1.2.1.1 5.1.2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt Patrz 3.1.2.1.2 5.1.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty min. 5 przęseł – kierunek podłużny Patrz 3.1.2.2 5.1.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt Patrz 3.1.2.2.1 5.1.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt Patrz 3.1.2.2.2 5.2. Słupy żelbetowe I piętra Charakterystyki materiałów: Beton : B37 fcd = 20,00 (MPa) ciężar objętościowy = 2447,32 (kG/m3) Zbrojenie podłużne : A-IIIN typ RB 500 fyd = 420,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-0 typ St0S fyd = 190,00 (MPa) Geometria: Średnica = 60,0 (cm) Wysokość: = 3,55 (m) Grubość płyty = 0,25 (m) Wysokość belki = 0,25 (m) Otulina zbrojenia = 5,0 (cm) Ac = 2827,43 (cm2) Icy = 628044,2 (cm4) Icz = 628044,2 (cm4) Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B-03264 (2002) Słup prefabrykowany : nie Uwzględnienie smukłości : tak Konstrukcja o węzłach nieprzesuwnych Obciążenia: Przypadek Natura Grupa f Nd/N N Myg Myd My Mzg (kN) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) G1 stałe 1 1,10 0,80 4500,00 450,00 350,00 410,00 280,00 f - współczynnik obciążenia Mzd (kN*m) 315,00 Wyniki obliczeniowe: Analiza smukłości Kierunek Y: Konstrukcja nieprzesuwna Kierunek Z: Konstrukcja nieprzesuwna lcol (m) lo (m) Kierunek Y: 3,55 3,55 23,74 Słup krępy (pominięcie smukłości). Kierunek Z: 3,55 3,55 23,74 Słup krępy (pominięcie smukłości). Analiza SGN Kombinacja wymiarująca: 1.10G1 Siły przekrojowe: N = 4950,00 (kN) My = 495,00 (kN*m) Mz = 346,50 (kN*m) Siły wymiarujące: NSd = 4950,00 (kN) MSdy = 594,00 (kN*m) MSdz = 445,50 (kN*m) Mimośród niezamierzony: eaz = 2,0 (cm) eay = 2,0 (cm) eay = max((lcol/600), hy/30, 1.0cm) eaz = max((lcol/600), hz/30, 1.0cm) hy = 0,60 (m) hz = 0,60 (m) Mimośród konstrukcyjny: eez = 10,0 (cm) eey = 7,0 (cm) ee = M/N Mimośród początkowy: eoz = 12,0 (cm) eoy = 9,0 (cm) eo = e e + e a Mz (kN*m) 301,00 Współczynnik zwiększający y = 1,00 Mimośród obliczeniowy: etotz = 12,0 etot = * eo Odkształcenie maksymalne: Beton : -3,50‰ Zbrojenie ściskane : -3,08‰ Zbrojenie rozciągane : 0,96‰ Nośność(względem środka ciężkości przekroju betonowego) Beton: NRd(b) = 3337,00 (kN) MRdy(b) = 275,99 (kN*m) Zbrojenie: NRd(s) = 1661,26 (kN) MRdy(s) = 323,80 (kN*m) NRd = NRd(b)+ NRd(s) = 4998,26 (kN) MRdy = MRdy(b)+ MRdy(s) = 599,80 (kN*m) MRdz = MRdz(b)+ MRdz(s) = -449,84 (kN*m) Zbrojenie - wyliczona powierzchnia: As = 97,23 (cm2) Przekrój zbrojony prętami 25,0 (mm) Całkowita liczba prętów w przekroju = 20 =0 Liczba prętów na boku b Liczba prętów na boku h =0 rzeczywista powierzchnia Asr = 98,18 (cm2) Stopień wykorzystania przekroju (As/Asr) = 99,03 % Stopień zbrojenia: = 3,47 % = Asr/Ac Zbrojenie: Pręty główne (RB 500): 20 25,0 l = 3,50 (m) Zbrojenie poprzeczne (St0S): strzemiona: 17 6,0 l = 1,75 (m) z = 1,00 etoty = 9,0 MRdz(b) = -206,81 (kN*m) MRdz(s) = -243,03 (kN*m) 6.0. Strop nad parterem – poziom wierzchu wykończonego stropu +4,35 Dla części stropów pod obciążeniem technologicznym zmiana prętów zbrojenia z 12mm na 16mm. Rozstaw bez zmian. 6.1. Płyty stropu 6.1.1 Zebranie obciążeń Patrz 3.1.1 6.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wielopolowych 5x4 moduł 7,5x7,5m Patrz 3.1.2 6.1.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójprzęsłowej – kierunek poprzeczny Patrz 3.1.2.1 6.1.2.1.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt Patrz 3.1.2.1.1 6.1.2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt Patrz 3.1.2.1.2 6.1.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty dłuższej niż 5 przęseł – kierunek podłużny Patrz 3.1.2.2 6.1.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt Patrz 3.1.2.2.1 6.1.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt Patrz 3.1.2.2.2 6.2. Słupy żelbetowe parteru Charakterystyki materiałów: Beton Zbrojenie podłużne Zbrojenie poprzeczne Geometria: Średnica Wysokość: Grubość płyty Wysokość belki Otulina zbrojenia Ac Icy Icz Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : B37 fcd = 20,00 (MPa) : A-IIIN typ RB 500 : A-0 typ St0S ciężar objętościowy = 2447,32 (kG/m3) fyd = 420,00 (MPa) fyd = 190,00 (MPa) = 60,0 (cm) = 4,35 (m) = 0,30 (m) = 0,30 (m) = 5,0 (cm) = 2827,43 (cm2) = 628044,2 (cm4) = 628044,2 (cm4) : PN-B-03264 (2002) Słup prefabrykowany : nie Uwzględnienie smukłości : tak Konstrukcja o węzłach nieprzesuwnych Obciążenia: Przypadek Natura Grupa Nd/N f N Myg (kN) (kN*m) 5000,00 280,00 Myd (kN*m) 315,00 My (kN*m) 301,00 Mzg (kN*m) 150,00 Mzd (kN*m) 180,00 G1 stałe 1 1,10 0,80 f - współczynnik obciążenia Wyniki obliczeniowe: Analiza smukłości Kierunek Y: Konstrukcja nieprzesuwna Kierunek Z: Konstrukcja nieprzesuwna lcol (m) lo (m) Kierunek Y: 4,35 4,35 29,09 Słup smukły . Kierunek Z: 4,35 4,35 29,09 Słup smukły . Analiza SGN Kombinacja wymiarująca: 1.10G1 Siły przekrojowe: N = 5500,00 (kN) My = 331,10 (kN*m) Mz = 184,80 (kN*m) Siły wymiarujące: NSd = 5500,00 (kN) MSdy = 517,21 (kN*m) MSdz = 345,66 (kN*m) Mimośród niezamierzony: eaz = 2,0 (cm) eay = 2,0 (cm) eay = max((lcol/600), hy/30, 1.0cm) eaz = max((lcol/600), hz/30, 1.0cm) hz = 0,60 (m) hy = 0,60 (m) Mimośród konstrukcyjny: eez = 6,0 (cm) eey = 3,4 (cm) ee = M/N Mimośród początkowy: eoz = 8,0 (cm) eoy = 5,4 (cm) eo = e e + e a Współczynnik zwiększający y = 1,17 z = 1,17 =1 / (1 - NSd /Ncrit ) Siła krytyczna Ncrity = 38113,52 (kN) Ncritz = 38113,52 (kN) 2 Ncrit = (9 / lo ) *[( Ecm * Ic )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + eo /h) + 0.1) + Es * Is ] eo /hy = 0,23 eo /hz = 0,23 eo /h > max(0.5, 0.5 - 0.01 * lo /h - 0.01 * fcd ) Ecm = 32758,78 (MPa) klt = 1,80 Es = 200000,00 (MPa) Isy = 27611,7 (cm4) Isz = 27611,7 (cm4) etotz = 9,4 etoty = 6,3 Mimośród obliczeniowy: etot = * eo Odkształcenie maksymalne: Beton : -3,50‰ Zbrojenie ściskane : -3,13‰ Zbrojenie rozciągane : 0,55‰ Nośność(względem środka ciężkości przekroju betonowego) Beton: NRd(b) = 3749,62 (kN) MRdy(b) = 265,09 (kN*m) MRdz(b) = -178,10 (kN*m) Zbrojenie: NRd(s) = 1855,26 (kN) MRdy(s) = 261,97 (kN*m) MRdz(s) = -174,16 (kN*m) NRd = NRd(b)+ NRd(s) = 5604,88 (kN) MRdy = MRdy(b)+ MRdy(s) = 527,07 (kN*m) MRdz = MRdz(b)+ MRdz(s) = -352,26 (kN*m) Zbrojenie - wyliczona powierzchnia: As = 86,70 (cm2) Przekrój zbrojony prętami 25,0 (mm) Całkowita liczba prętów w przekroju = 18 Liczba prętów na boku b =0 Liczba prętów na boku h =0 rzeczywista powierzchnia Asr = 88,36 (cm2) Stopień wykorzystania przekroju (As/Asr) = 98,13 % Stopień zbrojenia: = 3,13 % = Asr/Ac Zbrojenie: Pręty główne (RB 500): 18 25,0 l = 4,30 (m) Zbrojenie poprzeczne (St0S): strzemiona: 20 6,0 l = 1,76 (m) Mz (kN*m) 168,00 6.3. Dźwigar podporowy w osi C Profile konstrukcji to rury stalowe bez szwu o wymiarach 406,4 x 10. Połączenia na spoiny czołowe na pełną nośność profili. Stal St3SX. Wysokość kratownicy 2,5m. Pas górny zabetonowany w stropie kondygnacji. Słupki skrajne to konstrukcja słupów żelbetowych budynku. Naprężenia na poziomie 170 MPa tj. ok.75%. Ugięcie ok. 1.5cm. 7.0. Strop nad piwnicą – poziom wierzchu wykończonego stropu +0,00 Dla części stropów pod obciążeniem technologicznym zmiana prętów zbrojenia z 12mm na 16mm. Rozstaw bez zmian. 7.1. Płyty stropu w obrysie budynku 7.1.1 Zebranie obciążeń Patrz 3.1.1 7.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wielopolowych 5x4 moduł 7,5x7,5m Patrz 3.1.2 7.1.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty trójprzęsłowej – kierunek poprzeczny Patrz 3.1.2.1 7.1.2.1.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt Patrz 3.1.2.1.1 7.1.2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt Patrz 3.1.2.1.2 7.1.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty min. 5 przęseł – kierunek podłużny Patrz 3.1.2.2 7.1.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt Patrz 3.1.2.2.1 7.1.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt Patrz 3.1.2.2.2 7.2. Płyty stropu poza obrysem budynku – pod terenem 7.2.1 Zebranie obciążeń Nazwa 1. ciężar własny: Nawierzchnia betonowa 6cm 0,06*22 Warstwa keramzytobetonu ze spadkiem śr. gr. 14,5cm 0,145*20 Beton ze zbrojeniem 10cm 0,10*24 Styropian gr. 7cm 0,7*1,0 Folia TFG 20 Folia PCV (2 warstwa) Płyta stropu żelbetowego gr. 35 cm 0,35*24,0 Łącznie c. własny: 2. Użytkowe 2 Ruch samochodów osobowych do 3.5t – przyjęto 4,0 kN/m charakt. [kN/m2] f Oblicz. [kN/m2] 1,32 1,2 1,58 2,90 1,2 3,48 2,40 1,2 2,88 0.07 1.2 0.08 0,2 0.01 8,40 1,2 1.2 1.1 0,24 0.01 9,24 15,40 4,00 Obciążenie ciągłe równomiernie rozłożone dla powierzchni stropu pod terenem równa się: 17,51 1.4 5,60 2 q = 17,51 + 5,60 = 23,11 kN/m przyjęto 23,5 kPa 7.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty wielopolowych 5x2 moduł 7,5x7,5m 7.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty dwuprzęsłowych – kierunek poprzeczny Wykres momentów przęsłowych 7.2.2.1.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt Nazwa Wysokość Symbol h Jednostki Wartość [m] 0,35 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,0 Otulina górna a' [ cm ] 4,0 [ mm ] 16 n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 20,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 m [ szt. ] 0 Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] 145,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,04 0,55 x/ho = 0,130961 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,29 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 232,87326 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 0,62265629 [ MPa ] 12,32859453 Naprężenia w stali [ MPa ] 249,06 Przyjęto pręty śr. 16mm co 10cm dołem w przęśle w paśmie przęsłowym – kotwienie w stropie na długość min. 70cm. Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,35 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,0 Otulina górna a' [ cm ] 4,0 [ mm ] 25 n [ szt. ] 10 Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 49,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 m [ szt. ] 0 Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] Ilość prętów górnych Powierzchnia zbrojenia górnych 295,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,10 0,55 x/ho = 0,31973 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,26 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 511,1172664 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 0,577166962 [ MPa ] 11,42790585 Naprężenia w stali [ MPa ] 230,87 Przyjęto pręty śr. 25mm co 10cm górą nad podporą w paśmie przęsłowym – kotwienie w stropie na długość min. 100cm. 7.2.2.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,35 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,0 Otulina górna a' [ cm ] 4,0 [ mm ] 16 n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 20,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 m [ szt. ] 0 Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych Powierzchnia zbrojenia górnych 210,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,04 0,55 x/ho = 0,130961 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,29 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 232,87326 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 0,901778075 [ MPa ] 17,85520588 Naprężenia w stali [ MPa ] 360,71 Przyjęto pręty śr. 16mm co 10cm dołem w przęśle w paśmie podporowym – kotwienie w stropie na długość min. 70cm. Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,35 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,0 Otulina górna a' [ cm ] 4,0 [ mm ] 25 n [ szt. ] 10 Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 49,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 m [ szt. ] 0 Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] Ilość prętów górnych Powierzchnia zbrojenia górnych 420,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,10 0,55 x/ho = 0,31973 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,26 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie 511,1172664 [-] 0,821729234 [ MPa ] 16,27023884 Naprężenia w stali [ MPa ] 328,69 Przyjęto pręty śr. 25mm co 10cm górą nad podporą w paśmie podporowym – kotwienie w stropie na długość min. 100cm. 7.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla płyty pięcioprzęsłowych – kierunek podłużny 7.2.2.2.1 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma przęsłowe płyt Patrz. 7.1.2.2.1 7.2.2.2.2 Wymiarowanie zbrojenia dla pasma podporowego płyt Patrz. 7.1.2.2.2 7.3. Słupy żelbetowe piwnicy Charakterystyki materiałów: Beton : B37 fcd = 20,00 (MPa) ciężar objętościowy = 2447,32 (kG/m3) Zbrojenie podłużne : A-IIIN typ RB 500 fyd = 420,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-0 typ St0S fyd = 190,00 (MPa) Geometria: Średnica = 60,0 (cm) Wysokość: = 4,64 (m) Grubość płyty = 0,30 (m) Wysokość belki = 0,30 (m) Otulina zbrojenia = 5,0 (cm) Ac = 2827,43 (cm2) Icy = 628044,2 (cm4) Icz = 628044,2 (cm4) Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B-03264 (2002) Słup prefabrykowany : nie Uwzględnienie smukłości : tak Konstrukcja o węzłach nieprzesuwnych Obciążenia: Przypadek Natura Grupa Nd/N N Myg Myd My Mzg f (kN) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) G1 stałe 1 1,10 0,80 5800,00 -176,00 300,00 120,00 -180,00 f - współczynnik obciążenia Wyniki obliczeniowe: Procent zbrojenia = 4,01% przekracza 4,00% Analiza smukłości Kierunek Y: Konstrukcja nieprzesuwna Kierunek Z: Konstrukcja nieprzesuwna lcol (m) lo (m) Kierunek Y: 4,64 4,64 31,03 Słup smukły . Kierunek Z: 4,64 4,64 31,03 Słup smukły . Analiza SGN Kombinacja wymiarująca: 1.10G1 Siły przekrojowe: N = 6380,00 (kN) Siły wymiarujące: NSd = 6380,00 (kN) Mimośród niezamierzony: Mzd (kN*m) 300,00 My = 330,00 (kN*m) Mz = 330,00 (kN*m) MSdy = 457,60 (kN*m) eaz = 2,0 (cm) MSdz = 457,60 (kN*m) eay = 2,0 (cm) Mz (kN*m) 120,00 eay = max((lcol/600), hy/30, 1.0cm) eaz = max((lcol/600), hz/30, 1.0cm) hy = 0,60 (m) hz = 0,60 (m) Mimośród konstrukcyjny: eez = 5,2 (cm) ee = M/N Mimośród początkowy: eoz = 7,2 (cm) eo = e e + e a Współczynnik zwiększający y = 1,00 Mimośród obliczeniowy: etotz = 7,2 etot = * eo Odkształcenie maksymalne: Beton : -3,50‰ Zbrojenie ściskane : -3,14‰ Zbrojenie rozciągane : 0,34‰ Nośność(względem środka ciężkości przekroju betonowego) Beton: NRd(b) = 3984,00 (kN) MRdy(b) = 211,36 (kN*m) Zbrojenie: NRd(s) = 2584,31 (kN) MRdy(s) = 259,74 (kN*m) NRd = NRd(b)+ NRd(s) = 6568,31 (kN) MRdy = MRdy(b)+ MRdy(s) = 471,11 (kN*m) MRdz = MRdz(b)+ MRdz(s) = -471,11 (kN*m) Zbrojenie - wyliczona powierzchnia: As = 109,37 (cm2) Przekrój zbrojony prętami 32,0 (mm) Całkowita liczba prętów w przekroju = 14 Liczba prętów na boku b =0 Liczba prętów na boku h =0 rzeczywista powierzchnia Asr = 112,60 (cm2) Stopień wykorzystania przekroju (As/Asr) = 97,13 % Stopień zbrojenia: = 3,98 % = Asr/Ac Zbrojenie: Pręty główne (RB 500): 14 32,0 l = 4,59 eey = 5,2 (cm) eoy = 7,2 (cm) z = 1,00 etoty = 7,2 MRdz(b) = -210,52 (kN*m) MRdz(s) = -260,59 (kN*m) (m) Zbrojenie poprzeczne (St0S): strzemiona: 18 8,0 l = 1,82 (m) 7.4. Podciągi płyt na styku dylatacyjnym 7.4.1 Zebranie obciążeń 7.4.2 Wymiarowanie zbrojenia dla podciągów czteroprzęsłowych Charakterystyki materiałów: Beton Zbrojenie podłużne Zbrojenie poprzeczne Geometria: Przęsło : : : B37 A-III A-0 fcd = 20,00 (MPa) typ RB 400 W typ St0S Pozycja P1 Przęsło Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 7,05 (m) 50,0 x 61,5 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Przęsło Pozycja P2 Przęsło Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 6,90 (m) 50,0 x 61,5 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Przęsło Pozycja P3 Przęsło Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 6,90 (m) 50,0 x 61,5 (cm) Bez lewej płyty ciężar objętościowy = 2447,32 (kG/m3) fyd = 350,00 (MPa) fyd = 190,00 (MPa) Pl (m) 0,30 L (m) 7,05 Pp (m) 0,60 Pl (m) 0,60 L (m) 6,90 Pp (m) 0,60 Pl (m) 0,60 L (m) 6,90 Pp (m) 0,60 Przęsło Bez prawej płyty Pozycja Pl (m) 0,60 L (m) 7,05 P4 Przęsło Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 7,05 (m) 50,0 x 61,5 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B-03264 (2002) Belka prefabrykowana : nie Otulina zbrojenia : dolna c = 3,0 (cm) : boczna c1 = 3,0 (cm) : górna c2 = 3,0 (cm) Obciążenia: Ciągłe: Typ Natura Przęsło f X0 Pz0 X1 Pz1 X2 (m) (kN/m) (m) (kN/m) (m) ciężar własny stałe 1 1,10 2trapezowe stałe 1-4 1,10 0,00 0,00 3,68 131,00 7,35 2trapezowe zmienne 1-4 1,30 0,00 0,00 3,68 42,00 7,35 f- współczynnik obciążenia Wyniki obliczeniowe: Zwiększono ilość zbrojenia podłużnego z uwagi na rysy prostopadłe Lp. Typ Stan Przęsło x(m) 1. M [kN*m] SGN 1 3.15 2.5.1 Reakcje dla przypadków prostych Podpora V1 Przypadek Fx Fz (kN) (kN) 1 21,75 2 180,56 3(1) 65,75 3(2) -9,61 3(3) 2,62 3(4) -0,87 Podpora V2 Przypadek Fx Fz (kN) (kN) 1 63,26 2 568,25 3(1) 105,08 3(2) 87,60 3(3) -15,73 3(4) 5,23 Podpora V3 Przypadek Fx Fz (kN) (kN) 1 51,40 2 438,30 3(1) -20,75 3(2) 89,36 3(3) 92,83 3(4) -20,92 Podpora V4 Przypadek Fx Fz (kN) (kN) 1 63,26 2 568,25 3(1) 5,19 3(2) -15,52 3(3) 84,17 3(4) 108,35 Podpora V5 Przypadek Fx Fz (kN) (kN) 1 21,75 2 171,11 3(1) -0,86 3(2) 2,59 3(3) -9,48 3(4) 62,62 Oddziaływania w SGN Wartość 654.52 Nośność 647.90 Mx (kN*m) - My (kN*m) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Mx (kN*m) - My (kN*m) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Mx (kN*m) - My (kN*m) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Mx (kN*m) - My (kN*m) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Mx (kN*m) - My (kN*m) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Pp (m) 0,30 Pz2 (kN/m) 0,00 0,00 X3 (m) - Qd/Q 1,00 1,00 1,00 Współczynnik bezpieczeństwa 0.99 rzęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN) (kN) P1 654,52 -92,89 196,59 -666,22 307,16 -490,66 P2 406,62 -162,19 -679,58 -480,62 446,41 -374,17 P3 406,48 -171,97 -477,02 -682,87 386,47 -434,01 P4 645,04 -85,72 -662,32 188,76 502,78 -293,73 Oddziaływania w SGU Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN) (kN) P1 567,07 -76,85 170,79 -579,05 266,92 -428,18 P2 346,06 -131,35 -591,15 -413,37 388,10 -324,02 P3 345,96 -140,70 -410,24 -594,04 334,72 -377,33 P4 558,87 -70,43 -575,69 163,99 438,74 -255,25 Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przęsło Przęsłowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 37,41 0,00 14,04 0,00 5,32 38,18 P2 22,05 0,00 0,00 39,07 5,32 26,45 P3 22,04 0,00 5,32 26,23 0,00 39,29 P4 36,79 0,00 5,32 37,92 13,67 0,00 Ugięcie i zarysowanie ao,k+d - ugięcie początkowe od obciążenia całkowitego ao,d - ugięcie początkowe od obciążenia długotrwałego a,d - ugięcie długotrwałe od obciążenia długotrwałego a - ugięcie całkowite a,lim - ugięcie dopuszczalne afp - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu afu - szerokość rozwarcia rysy ukośnej Przęsło ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) P1 2,2060 2,2060 2,8805 2,8805=(L0/260) 3,0000 0,22 P2 0,9396 0,9396 1,0420 1,0420=(L0/719) 3,0000 0,09 P3 0,9390 0,9390 1,0414 1,0414=(L0/720) 3,0000 0,09 P4 2,2028 2,2028 2,8764 2,8764=(L0/260) 3,0000 0,24 Zbrojenie: P1 : Przęsło od 0,30 do 7,35 (m) Zbrojenie podłużne: dolne (RB 400 W) 7 20,0 l = 6,38 od 0,06 do 6,23 5 20,0 l = 9,42 od 0,20 do 9,62 montażowe (górne) (St0S) 4 8,0 l = 4,85 od 0,03 do 4,88 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 88 10,0 l = 1,81 e = 1*0,05 + 9*0,18 + 8*0,20 + 1*0,32 + 1*0,20 + 11*0,15 + 13*0,12 (m) P2 : Przęsło od 7,95 do 14,85 (m) Zbrojenie podłużne: dolne (RB 400 W) 7 20,0 l = 9,78 od 5,66 do 15,44 5 20,0 l = 6,39 od 9,05 do 15,44 podporowe (RB 400 W) 7 20,0 l = 7,04 od 4,65 do 11,69 6 20,0 l = 5,54 od 6,15 do 11,69 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 86 10,0 l = 1,81 e = 1*0,05 + 13*0,12 + 9*0,18 + 2*0,26 + 8*0,20 + 10*0,15 (m) P3 : Przęsło od 15,45 do 22,35 (m) Zbrojenie podłużne: dolne (RB 400 W) 7 20,0 l = 9,78 od 14,87 do 24,65 5 20,0 l = 6,39 od 14,87 do 21,26 podporowe (RB 400 W) 13 20,0 l = 8,07 od 11,12 do 19,19 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 86 10,0 l = 1,81 e = 1*0,05 + 10*0,15 + 8*0,20 + 2*0,26 + 9*0,18 + 13*0,12 (m) P4 : Przęsło od 22,95 do 30,00 (m) Zbrojenie podłużne: dolne (RB 400 W) 7 20,0 l = 6,38 od 24,08 do 30,24 5 20,0 l = 8,62 od 20,69 do 29,30 montażowe (górne) (St0S) afu (mm) 0,18 0,16 0,17 0,192.6 4 8,0 l = 4,85 od 25,42 do 30,27 podporowe (RB 400 W) 7 20,0 l = 7,04 od 18,62 do 25,65 6 20,0 l = 5,54 od 18,62 do 24,15 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 86 10,0 l = 1,81 e = 1*0,05 + 13*0,12 + 11*0,15 + 1*0,20 + 1*0,34 + 16*0,20 (m) 7.4.3 Wymiarowanie zbrojenia dla podciągów pięcioprzęsłowych Charakterystyki materiałów: Beton Zbrojenie podłużne Zbrojenie poprzeczne Geometria: Przęsło : : : B37 A-III A-0 fcd = 20,00 (MPa) typ RB 400 W typ St0S Pozycja P1 Przęsło Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 7,05 (m) 50,0 x 61,5 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Przęsło Pozycja P2 Przęsło Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 6,90 (m) 50,0 x 61,5 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Przęsło Pozycja P3 Przęsło Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 6,90 (m) 50,0 x 61,5 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Pozycja Przęsło P4 Przęsło Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 6,90 (m) 50,0 x 61,5 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Przęsło Pozycja Pl P5 Przęsło Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 7,50 (m) Przekrój od 0,00 do 7,05 (m) 50,0 x 61,5 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy Belka prefabrykowana Otulina zbrojenia ciężar objętościowy = 2447,32 (kG/m3) fyd = 350,00 (MPa) fyd = 190,00 (MPa) Pl (m) 0,30 L (m) 7,05 Pp (m) 0,60 Pl (m) 0,60 L (m) 6,90 Pp (m) 0,60 Pl (m) 0,60 L (m) 6,90 Pp (m) 0,60 Pl (m) 0,60 L (m) 6,90 Pp (m) 0,60 L (m) 0,60 Pp (m) 7,05 (m) 0,30 : PN-B-03264 (2002) : nie : dolna c = 3,0 (cm) : boczna c1 = 3,0 (cm) : górna c2 = 3,0 (cm) Obciążenia: Typ Ciągłe: Natura Przęsło f X0 (m) 1,10 1,10 0,00 1,30 0,00 Pz0 (kN/m) 0,00 0,00 X1 (m) 3,68 3,68 Pz1 (kN/m) 131,00 42,00 X2 (m) 7,35 7,35 ciężar własny stałe 1 2trapezowe stałe 1-5 2trapezowe zmienne 1-5 f- współczynnik obciążenia Wyniki obliczeniowe: Zwiększono ilość zbrojenia podłużnego z uwagi na rysy prostopadłe Lp. Typ Stan Przęsło x(m) Wartość Nośność Pz2 (kN/m) 0,00 0,00 X3 (m) - Qd/Q 1,00 1,00 1,00 Współczynnik bezpieczeństwa 1. M [kN*m] SGN 2 7.95 -669.98 -666.20 2. M [kN*m] SGN 4 29.40 -673.26 -666.20 Reakcje dla przypadków prostych Podpora V1 Przypadek Fx Fz Mx My (kN) (kN) (kN*m) (kN*m) 1 21,85 0,00 2 181,70 0,00 3(1) 65,75 0,00 3(2) -9,60 0,00 3(3) 2,58 0,00 3(4) -0,70 0,00 3(5) 0,23 0,00 Podpora V2 Przypadek Fx Fz Mx My (kN) (kN) (kN*m) (kN*m) 1 62,63 0,00 2 561,41 0,00 3(1) 105,11 0,00 3(2) 87,53 0,00 3(3) -15,46 0,00 3(4) 4,21 0,00 3(5) -1,40 0,00 Podpora V3 Przypadek Fx Fz Mx My (kN) (kN) (kN*m) (kN*m) 1 53,89 0,00 2 465,66 0,00 3(1) -20,85 0,00 3(2) 89,65 0,00 3(3) 91,74 0,00 3(4) -16,86 0,00 3(5) 5,60 0,00 Podpora V4 Przypadek Fx Fz Mx My (kN) (kN) (kN*m) (kN*m) 1 53,89 0,00 2 465,66 0,00 3(1) 5,56 0,00 3(2) -16,63 0,00 3(3) 88,25 0,00 3(4) 93,13 0,00 3(5) -21,02 0,00 Podpora V5 Przypadek Fx Fz Mx My (kN) (kN) (kN*m) (kN*m) 1 62,63 0,00 2 561,41 0,00 3(1) -1,39 0,00 3(2) 4,16 0,00 3(3) -15,24 0,00 3(4) 84,09 0,00 3(5) 108,38 0,00 Podpora V6 Przypadek Fx Fz Mx My (kN) (kN) (kN*m) (kN*m) 1 21,85 0,00 2 172,25 0,00 3(1) 0,23 0,00 3(2) -0,69 0,00 3(3) 2,54 0,00 3(4) -9,47 0,00 3(5) 62,62 0,00 Oddziaływania w SGN Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN) (kN) P1 659,34 -86,50 197,63 -654,71 308,77 -489,06 P2 388,57 -163,90 -669,98 -527,05 438,42 -382,31 P3 472,79 -65,28 -516,60 -520,13 417,42 -405,06 P4 388,40 -173,68 -523,35 -673,26 394,60 -426,00 P5 649,85 -79,31 -650,79 189,80 501,18 -295,33 Oddziaływania w SGU Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN) (kN) P1 571,35 -71,17 171,71 -568,82 268,35 -426,75 P2 330,03 -133,15 -582,62 -454,54 381,00 -331,25 0.99 0.99 P3 404,86 -52,18 -445,34 -448,42 362,16 -351,42 P4 329,89 -142,49 -451,34 -585,50 341,93 -370,21 P5 563,15 -64,74 -565,44 164,91 437,32 -256,67 Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przęsło Przęsłowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 37,73 0,00 17,22 0,00 5,32 37,42 P2 21,00 0,00 0,00 38,43 5,32 29,28 P3 25,98 0,00 5,32 28,64 5,32 28,86 P4 20,99 0,00 5,32 29,06 0,00 38,65 P5 37,10 0,00 5,32 37,16 16,31 0,00 Ugięcie i zarysowanie ao,k+d - ugięcie początkowe od obciążenia całkowitego ao,d - ugięcie początkowe od obciążenia długotrwałego a,d - ugięcie długotrwałe od obciążenia długotrwałego a - ugięcie całkowite a,lim - ugięcie dopuszczalne afp - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu afu - szerokość rozwarcia rysy ukośnej Przęsło ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) P1 2,2002 2,2002 2,8940 2,8940=(L0/259) 3,0000 0,23 P2 0,8383 0,8383 0,9437 0,9437=(L0/794) 3,0000 0,10 P3 1,2523 1,2523 1,3916 1,3916=(L0/538) 3,0000 0,08 P4 0,8375 0,8375 0,9429 0,9429=(L0/795) 3,0000 0,10 P5 2,1969 2,1969 2,8899 2,8899=(L0/259) 3,0000 0,25 Zbrojenie: P1 : Przęsło od 0,30 do 7,35 (m) Zbrojenie podłużne: dolne (RB 400 W) 5 25,0 l = 6,52 od 0,08 do 6,30 3 25,0 l = 6,10 od 0,20 do 6,30 montażowe (górne) (St0S) 4 8,0 l = 4,85 od 0,03 do 4,88 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 88 10,0 l = 1,88 e = 1*0,05 + 9*0,18 + 8*0,20 + 1*0,32 + 1*0,20 + 11*0,15 + 13*0,12 (m) P2 : Przęsło od 7,95 do 14,85 (m) Zbrojenie podłużne: dolne (RB 400 W) 8 25,0 l = 8,24 od 5,59 do 13,83 podporowe (RB 400 W) 5 25,0 l = 7,11 od 4,65 do 11,76 3 25,0 l = 5,66 od 6,10 do 11,76 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 86 10,0 l = 1,88 e = 1*0,05 + 13*0,12 + 9*0,18 + 2*0,26 + 8*0,20 + 10*0,15 (m) P3 : Przęsło od 15,45 do 22,35 (m) Zbrojenie podłużne: dolne (RB 400 W) 8 25,0 l = 11,57 od 13,12 do 24,69 podporowe (RB 400 W) 8 25,0 l = 8,21 od 11,05 do 19,26 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 88 10,0 l = 1,88 e = 1*0,05 + 13*0,12 + 9*0,18 + 2*0,25 + 9*0,18 + 10*0,15 (m) P4 : Przęsło od 22,95 do 29,85 (m) Zbrojenie podłużne: dolne (RB 400 W) 8 25,0 l = 8,24 od 23,98 do 32,22 podporowe (RB 400 W) 8 25,0 l = 8,21 od 18,55 do 26,76 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 86 10,0 l = 1,88 e = 1*0,05 + 10*0,15 + 8*0,20 + 2*0,26 + 9*0,18 + 13*0,12 (m) P5 : Przęsło od 30,45 do 37,50 (m) Zbrojenie podłużne: dolne (RB 400 W) 5 25,0 l = 6,52 od 31,51 do 37,73 3 25,0 l = 5,14 od 31,51 do 36,65 afu (mm) 0,18 0,17 0,19 0,17 0,182.6 montażowe (górne) (St0S) 4 8,0 l = 4,85 od 32,92 do 37,77 podporowe (RB 400 W) 5 25,0 l = 7,11 od 26,05 do 33,15 3 25,0 l = 5,66 od 26,05 do 31,71 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 86 10,0 l = 1,88 e = 1*0,05 + 13*0,12 + 11*0,15 + 1*0,20 + 1*0,34 + 16*0,20 (m) 8.0. Klatki schodowe wewnętrzne 8.1. Klatka schodowa 8.1.1 Biegi schodowe 8.1.1.1 Zebranie obciążeń Nazwa 1. ciężar własny: Wykończenie 2cm 0,02*22 Płyta schodowa żelbetowa gr. 25 cm 0,25*24,0 Tynk cem.-wap. 0,02*19 Łącznie c. własny: 2. Użytkowe 2 przyjęto 4,0 kN/m charakt. [kN/m2] f Oblicz. [kN/m2] 0,44 1,2 0,53 6,00 1.1 6,60 0,38 1,2 0,46 6,82 4,00 7,59 1.4 5,60 Obciążenie ciągłe równomiernie rozłożone dla powierzchni schodów równa się: 2 q = 7,59 + 5,60 = 13,19 kN/m przyjęto 14,0 kPa 8.1.1.2 Wymiarowanie zbrojenia dla biegu L = 7,5 m Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,25 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,0 Otulina górna a' [ cm ] 4,0 Średnica prętów dolnych [ mm ] 16 Ilość prętów dolnych n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 20,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 Ilość prętów górnych m [ szt. ] 0 Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] 98,00 Określenie osi obojętnej x [m] X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,04 x/ho = 0,193324 0,55 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,19 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 152,48926 Współczynnik bezpieczeństwa [-] 0,642668212 Naprężenia w betonie [ MPa ] 12,72483059 Naprężenia w stali [ MPa ] 257,07 Przyjęto pręty śr. 16mm co 10cm w przęśle i nad podporą – kotwienie w stropie i ścianach na długość min. 64cm. 9.0. Fundamentowanie 9.1. Ściany oporowe piwnicy 9.1.1. Zebranie obciążeń ścian Przyjmując wartości wskaźników geotechnicznych gruntu w oparciu o operat geotechniczny ( stanowiącym załącznik do niniejszego opracowania ), i przy założeniu podanym w operacie, ustalono następujący schemat obliczeniowy: L= 40 m (całkowita długość fundamentu) H (D) = 4,72 m B= 4,00 m h1= 0,35 m b1 = 0,25 m tan h2 = 0,35 m b2 = 3,60 m h3 = 0,95 m b3 = 0,00 m b4 = 0,15 m Rodzaj gruntu 1 Wilgotność gr. spoistych / Grupa gr. niespoisych Symbol żwiry/pospółki Ż/Po stop. zagęszcz. / plastycz. mało wilg. 2 żwiry/pospółki Ż/Po żwiry/pospółki 4 (n) 3 [kN/m ] [°] 30 39,8 17,5 39,8 20 40,2 17,5 8,4 2 mokre 0,73 zagęszczony 1 G inne skonsolid. oraz morenowe nieskonsolidowane Jp (n) śr. 0,67 zagęszczony wilgotne Ż/Po iły 0 ° 2 1 F 3 0,00 I D / IL śr. 0,67 zagęszczony 1 E 0 ° 1 0,73 miękkoplast. 16 B 7 Ilość warstw pod fundamentem: Czy warstwa 4 jest słabsza od 3 ? Obciążenie naziomu: 3 Grubość warstwy 3 5 m nie Grubość warstwy 4 5 m q= 10 f1 = 0,9 f2 = 1,1 kN/m2 ZEBRANIE OBCIĄŻEŃ: Ciężar własny muru h s wartość wartość wartość charakter. oblicz + oblicz. - kN/m G1 = 4,37 * 0,25 * 1 27,31 30,04 24,58 G2 = 4,37 * 0,00 * 0,5 0,00 0,00 0,00 G3 = 0,35 * 3,85 * 1 33,69 37,06 30,32 G4 = 0,35 * 0,15 * 1 1,31 1,44 1,18 G5 = 0,00 * 0,15 * Ciężar własny gruntu h f1 = 0,8 f2 = 1,2 0,5 0,00 0,00 0,00 suma 62,31 68,54 56,08 wartość wartość wartość charakter. oblicz + oblicz. - s kN/m G6 = 4,37 * 0,15 * 1 19,67 23,60 15,73 G7 = 0,00 * 0,15 * 0,5 0,00 0,00 0,00 G8 = 4,37 * 0,00 * 0,5 0,00 0,00 0,00 G9 = 1,0 * 3,60 * 1 59,85 71,82 47,88 G10 = 0 * 0,15 * 0,5 0,00 0,00 0,00 79,52 95,42 63,61 1,50 1,80 1,20 obciążenie naziomem f1 = 0,8 f2 = 1,2 Momenty od obciążeń pionowych (z = H) Nr charakterystyczne ramię A ramię O mom A obliczeniowe mom O mom A mom O G: m m kNm kNm kNm kNm 1 1,73 3,73 47,11 101,74 42,40 91,57 2 1,85 3,85 0,00 0,00 0,00 0,00 3 -0,08 1,93 -2,53 64,85 -2,78 58,36 4 1,93 3,93 2,53 5,15 2,27 4,64 5 1,90 3,90 0,00 0,00 0,00 0,00 6 1,93 3,93 37,86 77,19 30,28 61,75 7 1,95 3,95 0,00 0,00 0,00 0,00 8 1,85 3,85 0,00 0,00 0,00 0,00 86,18 9 -0,20 1,80 -11,97 107,73 -14,36 10 1,95 3,95 0,00 0,00 0,00 0,00 q 1,93 3,93 19,25 39,25 15,40 31,40 333,90 106,75 395,90 90,36 suma - suma + -14,50 0,00 -17,14 0,00 suma: 92,25 395,90 73,22 333,90 Parcie gruntu jeżeli e = 0 i b<10 można przyjąć, że parcie działa na płaszczyznę pionową Rodzaj ściany bet. gładka 2 (n) = > 2 = 0 przyjęto: 0,00 Współczynnik parcia granicznego gruntu 1: Ka1 = 0,22 Współczynnik parcia granicznego gruntu 2: Ka2 = 0,22 Wysokość zastępcza od obciążenia naziomu: hz = 0,33 = 0,37 a) parcie czynne: b) parcie spoczynkowe: Współczynnik Poissona dla gruntu (n) z Współczynnik parcia spoczynkowego = Ko = 0,68 0,23 rad c) odpór: n = 0 n = 0 tab. 4 PN-83/B-03010 Kp = (n) Wartości charakterystyczne parcia jednostkowego: ea = Ka * Wartości obliczeniowe er = f1 * f2 * en f1 = 1,25 1,1 0,9 f2 = 1,1 1,1 0,9 *z Momenty od obciążenia poziomego: parcie jednostkowe z czynne spocz moment charakterystyczny odpór m czynne spocz odpór kNm/m 0,00 moment obliczeniowy czynne spocz odpór kNm/m 0 2,20 2,75 0,00 0,00 0,00 3,42 24,74 30,93 58,08 72,61 79,86 87,86 4,37 31,00 38,75 114,28 142,89 157,14 172,89 4,72 33,30 41,64 141,74 177,22 194,89 214,43 SPRAWDZENIE STOSUNKU NAPRĘŻEŃ POD FUNDAMENTEM: suma momentów i sił pionowych względem p. A dla naziomu obciążonego: Ma = mimośród 233,99 e = Ma / N = 143,33 1,63 pole powierzchni fundamentu: F= wartości naprężeń skrajnych: max/min = N / F +/- 6M / L B naziom obciąż. N= 4 m 2 2 min = -51,91 kPa max / min = -2,38 max = 123,58 kPa max / min < 4 warunek spełniony SPRAWDZENIE STANU NOŚNOŚCI Stateczność na obrót względem punktu 0 moment utrzymujący: Mu = 333,90 kNm moment obracający Mo = 194,89 kNm m= 194,89 0,8 < 267,12 warunek spełniony Stateczność na przesunięcie suma sił przeciwdziałających przesunięciu ściana: Qtf = * N = N= suma sił powodujących przesunięcie bet. gładka 0,25 120,89 kN Qtf = 30,22331 kN Qtr = 84,15 kN mt = z Tab. 3 PN-83/B-03010 0,9 84,15 > 27,20 Zabezpieczenie przesuwu ściany dołem zapewnia uciąglenie wanny żelbetowej, Górą płyta stropu pod terenem. Mur nie może zostać zasypany do czasu wykonania Stropu pod terenem. warunek niespełniony 9.1.2. Wymiarowanie zbrojeń ścian Wyznaczenie sił wewnętrznych Wyznaczenie momentów przy założeniu obciążenia naziomu ( stan nie dopuszczony lecz w skutek błędu organizacji robót – możliwy ): MI= 157,14 kNm M II = 79,86 kNm M III = moment od sił poziomych na głębokości h4 + h3 moment od sił poziomych na głębokości h4 527 kNm moment przy obciążonym naziomie smax = 123,58 B= 10,00 smin = -51,91 b2 = 3,60 s III = -2,776 b4 = 0,15 M IV = -0,544 s IV = moment przy nieobciążonym naziomie -45,665 Wyznaczenie momentów przy założeniu pracy ściany jako belki wolnopodpartej z obciążeniem trapezowym naziomu: Moment obrotowy ( zginający ) ścianę Mmax = 65 kNm - obciążenie tylko od parcia gruntu – moment po stronie piwnicy Mmax = 95 kNm - obciążenie od parcia gruntu i terenu z pojazdami– moment po stronie gruntu Wymiarowanie zbrojenia ściany i podstawy Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,25 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,0 4,0 Otulina górna a' [ cm ] [ mm ] 16 n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 20,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych m [ szt. ] 0 Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] Powierzchnia zbrojenia górnych 95,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,04 0,55 x/ho = 0,193324 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,19 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 152,48926 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 0,622994695 [ MPa ] 12,33529496 Naprężenia w stali [ MPa ] 249,20 Przyjęto zbrojenie ściany po obu stronach prętami śr. 16mm co 10cm. Kotwienie w płycie fundamentowej i w stropowej na min. 65cm. Zaleca się wykonanie połączenia sztywnego płyty stropowej i ściany oraz płyty dennej i ściany – zastosować pręty śr. 25mm po stronie zewnętrznej w formie kątownika o bokach 150cm. 9.2. Płyta fundamentowa pod budynkiem 9.2.1. Zebranie obciążeń Obciążenie według schematów obliczeniowych wynosi: N=5500 kN T = 35 kN M = 133 kN Obliczenia przeprowadzone dla wycinka płyty fundamentowej wanny o wymiarach 2,5x2,5m Posadowienie fundamentu w gruncie niespoistym WYMIARY FUNDAMENTU długość 2,5 L = D min = głębokość posadowienia, mierzona od najniższego poziomu terenu m np. od podłogi piwnicy lub kanału instalacyjnego szerokość B = głębokość Dmin = 2,5 m 1,4 m g = DANE GRUNTOWE 1 żwiry/pospółki Ż/Po gęstość kąt G ID = r = 1,85 f = 39,225 t / m3 r r = deg f r = mokre 1,665 35,303 0,6161 Stpień zagęszczenia m/s2 1G rodzaj gruntu wilgotność 9,81 tan f = 0,63 średnio zagęszczony 2 0,71 ctg f = tan delta B = 0,00636 tan d / tan f = 0 1,41 0,7 OBCIĄŻENIA siła pionowa N = 5500 kN moment w pł B M(B) = 133 kNm = > eB = 0,02418 m eL = 0 m moment w pł L M(L) = 0 kNm = > siła pozioma TrB = 35 kN B' = 2,451636364 m L' = 2,5 m Nc = 47,4 ic = 1,00 Nd = 34,6 id = 1,00 Nb = 17,8 ib = 1,00 Qfnb = B' * L' [ (1+1.5* b' / L')* Nd * r * g * Dmin * iD + ( 1‐0.25* B' / L' ) * Nb * r * g * B' * iB)] nośność Qfnb= 0.81 * Qfnb = 15277,9 kN 12375,1 kN > 5500 kN warunek spełniony Określają minimalną powierzchnię stopu, która przeniesie obciążenie od słupów wyznaczono wartość: L=B=1,8m. Oznacza to, że wpływ bezpośredni obciążenia ze słupa na podstawę wanny można ograniczyć do ok. 1,8-2m. Do dalszych obliczeń przyjmujemy, że fundament ograniczony jest do podstawy zastępczej 2,5x2,5m. 9.2.2. Wyznaczenie grubości płyty Dla płyty gr. 55cm zbrojenie śr. 25mm w obu kierunkach zabezpiecza płytę przed przebiciem. Na pozostałym obszarze gr. płyty 35cm. 9.2.3. Wymiarowanie zbrojenia płyty Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,55 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,0 Otulina górna a' [ cm ] 4,0 [ mm ] 25 n [ szt. ] 10 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 49,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 m [ szt. ] 0 0,0 Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] 836,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,10 0,55 x/ho = 0,194345 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,46 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 903,6172664 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 0,925170458 [ MPa ] 18,31837506 Naprężenia w stali [ MPa ] 370,07 Przyjęto zbrojenie płyty fundamentowej przy słupach prętami śr. 25mm co 10cm. Obszar zbrojenia w promieniu 1,25m. Na pozostałym obszarze zbrojenie prętami śr. 16mm co 10cm. 9.3. Płyta fundamentowa pod terenem 9.3.1. Zebranie obciążeń Obciążenie według schematów obliczeniowych wynosi: N=350 kN T = 15 kN M = 50 kN Obliczenia przeprowadzone dla wycinka płyty fundamentowej wanny o wymiarach 2,5x2,5m Posadowienie fundamentu w gruncie niespoistym WYMIARY FUNDAMENTU długość L = 1,5 m szerokość B = 1,5 m 1,4 m D min = głębokość posadowienia, mierzona od najniższego poziomu terenu np. od podłogi piwnicy lub kanału instalacyjnego głębokość Dmin = g = DANE GRUNTOWE 1 żwiry/pospółki Ż/Po gęstość kąt G ID = N = 1,85 f = 39,225 t / m3 r r = deg f r = tan f = 0,63 średnio zagęszczony 350 1,665 35,303 0,6161 2 OBCIĄŻENIA siła pionowa r = mokre Stpień zagęszczenia m/s2 1G rodzaj gruntu wilgotność 9,81 kN 0,71 tan delta B = 0,04286 tan d / tan f = 0,05 ctg f = 1,41 0,7 moment w pł B M(B) = 50 kNm = > eB = 0,14286 m moment w pł L M(L) = 0 kNm = > eL = 0 m siła pozioma TrB = 15 kN B' = 1,214285714 m L' = 1,5 m Nc = 47,4 ic = 0,92 Nd = 34,6 id = 0,94 Nb = 17,8 ib = 0,89 Qfnb = B' * L' [ (1+1.5* b' / L')* Nd * r * g * Dmin * iD + ( 1‐0.25* B' / L' ) * Nb * r * g * B' * iB)] nośność Qfnb= 0.81 * Qfnb = 3438,9 kN 2785,5 kN > 350 kN warunek spełniony 9.3.2. Wyznaczenie grubości płyty Dla płyty gr. 35cm zbrojenie śr. 20mm w obu kierunkach co 12,5cm zabezpiecza płytę przed przebiciem. 9.3.3. Wymiarowanie zbrojenia płyty Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,35 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 4,0 Otulina górna a' [ cm ] 4,0 [ mm ] 20 n [ szt. ] 8 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 25,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 m [ szt. ] 0 0,0 Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] 155,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,05 0,55 x/ho = 0,163702 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a Nośność przekroju 0,28 [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie 285,9924687 [-] 0,541972314 [ MPa ] 10,73105181 Naprężenia w stali [ MPa ] 216,79 Przyjęto zbrojenie płyty fundamentowej przy słupach prętami śr. 20mm co 12,5cm. Obszar zbrojenia w promieniu 1,0m. Na pozostałym obszarze zbrojenie prętami śr. 16mm co 10cm. 10.0. Trzony windowe 10.1. Trzon o wymiarach wewnętrznych 180x250cm 10.1.1 Ściany trzonów 10.1.1.1 Zebranie obciążeń ścian Ze względu na wielość rodzajów dźwigów osobowych i towarowych, występują różne sposoby obciążenia trzonów windowych. Najczęściej spotykanymi są: - obciążenia płyty stropowej przez wieszaki i haki - obciążenie ścian trzonu windy przez prowadnice i silniki - obciążenie podstawy trzonu przez układ wsporników, zbloczy. Dla zabezpieczenia wszystkich rodzajów konieczne jest przyjęcie kombinacji tych obciążeń. Przyjęto do obliczeń kombinację obciążenia stropu i ścian, jako najbardziej niekorzystne dla konstrukcji. Założono wykorzystanie trzonów komunikacyjnych: windy, klatki schodowe i trzony wentylacyjne; jako usztywnienia konstrukcji płytowo-słupowej budynku. Na układ trzonów i ścian klatki zakłada się przekazać część sił wynikających z obciążeń konstrukcji obiektu. Siła pozioma oddziałująca na kondygnację i przekazana na trzon windy i ściany klatki wynosi średnio ok. 410 kN. Przy wysokości kondygnacji daje to moment 627 kNm. 10.1.1.2. Wymiarowanie zbrojeń ścian Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 2,50 Szerokość b [m] 0,50 Otulina dolna a [ cm ] 3,5 Otulina górna a' [ cm ] 3,5 [ mm ] 12 n [ szt. ] 6 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 6,8 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 m [ szt. ] 0 Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] 0,0 Beton B-35 19,80 Stal Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] 627,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,03 0,55 x/ho = 0,011117 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 2,45 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 665,0273915 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 0,942818308 [ MPa ] 18,6678025 Naprężenia w stali [ MPa ] 377,13 Przyjęto zbrojenie ścian trzonów prętami śr. 12mm co 15cm po obu stronach ściany w każdej ścianie trzonu i ścianach klatek schodowych. Zbrojenia rozdzielcze z prętów śr. 8mm w poziomie co 20cm. 10.1.2. Płyta fundamentowa pod trzonem 10.1.2.1 Zebranie obciążeń Ciężar trzonu 1162 kN, ciężar dźwigu z obciążeniem 48 kN. Łącznie przyjęto 1250 kN. WYMIARY FUNDAMENTU długość L = 2,1 D min = głębokość posadowienia, mierzona od najniższego poziomu terenu m np. od podłogi piwnicy lub kanału instalacyjnego szerokość B = głębokość DANE GRUNTOWE Dmin = m 1,75 m g = 1 G żwiry/pospółki Ż/Po ID = N = gęstość r = 1,85 kąt f = 39,225 t / m3 r r = deg f r = 0,63 średnio zagęszczony 1250 1,665 35,303 0,6161 2 OBCIĄŻENIA siła pionowa m/s2 mokre Stpień zagęszczenia 9,81 1G rodzaj gruntu wilgotność 1,65 kN tan f = 0,71 tan delta B = 0,028 tan d / tan f = 0,05 ctg f = 1,41 0,7 moment w pł B M(B) = 150 kNm = > eB = 0,12 m moment w pł L M(L) = 0 kNm = > eL = 0 m siła pozioma TrB = 35 kN B' = 1,41 m L' = 2,1 m Nc = 47,4 ic = 0,92 Nd = 34,6 id = 0,94 Nb = 17,8 ib = 0,89 Qfnb = B' * L' [ (1+1.5* b' / L')* Nd * r * g * Dmin * iD + ( 1‐0.25* B' / L' ) * Nb * r * g * B' * iB)] nośność Qfnb= 0.81 * Qfnb = 6392,5 kN 5177,9 kN > 1250 kN warunek spełniony 10.1.2.2. Wymiarowanie zbrojeń płyty Nazwa Symbol Jednostki Wartość Wysokość h [m] 0,35 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 3,5 Otulina górna a' [ cm ] 3,5 [ mm ] 16 n [ szt. ] 6 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 12,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 m [ szt. ] 0 0,0 Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych Ilość prętów górnych Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] 125,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,02 0,55 x/ho = 0,077329 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a 0,30 Nośność przekroju [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z 146,0515896 Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie [-] 0,855861962 [ MPa ] 16,94606685 Naprężenia w stali [ MPa ] 342,34 Przyjęto zbrojenie podstawy trzonów prętami śr. 16mm co 15cm po obu stronach płyty w obu kierunkach. Zbr ojenia rozdzielcze z prętów śr. 8mm co 20cm. 10.1.3. Płyta stropowa nad trzonem 11.1.3.1 Zebranie obciążeń Przyjęto obciążenia jak dla dźwigu podwieszonego do płyty P=50 kN 10.1.3.2. Wymiarowanie zbrojeń płyty ( dozbrajanie stropu kondygnacji ) Nazwa Wysokość Symbol h Jednostki Wartość [m] 0,30 Szerokość b [m] 1,00 Otulina dolna a [ cm ] 3,5 Otulina górna a' [ cm ] 3,5 [ mm ] 16 Średnica prętów dolnych Ilość prętów dolnych n [ szt. ] 6 Powierzchnia zbrojenia dolnego Fa [ cm2 ] 12,1 Średnica prętów górnych [ mm ] 12 m [ szt. ] 0 0,0 Ilość prętów górnych Powierzchnia zbrojenia górnych Fac [m] Beton B-35 19,80 Stal A-IIIN 400 Obliczeniowy moment zginający M [ kNm ] Określenie osi obojętnej x [m] 25,00 X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac ) 0,02 0,55 x/ho = 0,09192 Wyznaczenie ramienia „ z ” z [m] Z = h – x/2 – a Nośność przekroju 0,25 [ kNm ] Ra*Fac*(ho-a' )+Rb*Fbc*z Współczynnik bezpieczeństwa Naprężenia w betonie 121,9363896 [-] 0,205024932 [ MPa ] 4,059493656 Naprężenia w stali [ MPa ] 82,01 Przyjęto dodatkowe zbrojenie stropu nad trzonem prętami śr. 16mm co 15cm po obu stronach płyty w obu kierunkach. Zbr ojenia rozdzielcze z prętów śr. 8mm co 20cm. 10.2. Trzon o wymiarach wewnętrznych 165x210cm Patrz poz. 11.1 Gdańsk, 13 luty 2009 r. Projektował: mgr inż. Waldemar Barski upr. nr POM/0078/PWOK/06 Sprawdził: mgr inż. Andrzej Kochański upr. nr WAM/0033/POOK/07