analiza olejowego układu przepływowego i jakości
Transkrypt
analiza olejowego układu przepływowego i jakości
4-2014 TRIBOLOGIA 161 Jan ZWOLAK* ANALIZA OLEJOWEGO UKŁADU PRZEPŁYWOWEGO I JAKOŚCI SMAROWANIA TARCZ SPRZĘGŁOWYCH W PRZEKŁADNIACH ZĘBATYCH POWER SHIFT ANALYSIS OF THE OIL FLOW AND LUBRICATION QUALITY ON THE POWER SHIFT OF DISC CLUTCH GEARBOXES Słowa kluczowe: koła zębate, tarcze sprzęgłowe, olej, smarowanie Key words: gears, clutch plates, oil, lubrication Streszczenie W pracy rozpatrywany jest przepływ oleju otworami położonymi wewnątrz wału w płaszczyznach równoległych i prostopadłych do jego osi. Otworami tymi o zróżnicowanych przekrojach dostarczany jest olej do tłoczka, do przestrzeni między tarczami sprzęgłowymi oraz do smarowania łożysk, na których osadzone są koła zębate. Istotną rolę w funkcjonalności przekładni zębatej power shift spełnia sprzęgło, w którym pakiet jego tarcz dociskany jest do siebie * Uniwersytet Rzeszowski, ul. Reytana 16a, 35-959 Rzeszów, Polska, tel. 12 657 47 45, e-mail: [email protected]. 162 TRIBOLOGIA 4-2014 za pomocą tłoczka przesuwającego się ruchem osiowym pod naporem przepływającego oleju o ciśnieniu 2 MPa. Docisk tarcz sprzęgłowych zapewnia połączenie koła zębatego z wałem, co z kolei umożliwia przenoszenie momentu obrotowego. Olej spełnia także rolę smarującą, jak i chłodzącą stykających się powierzchni tarcz ciernych i tarcz stalowych. W istniejących wgłębieniach na stykających się powierzchniach tarcz ciernych zatrzymywany jest olej, przez co poprawia się jakość smarowania. Jakość smarowania wpływa na intensywność zużywania ściernego tarcz sprzęgłowych, jak również na zmiany właściwości mechanicznych spowodowane efektem termicznym. WPROWADZENIE Charakterystyczną cechą przekładni zębatych power shift jest to, że występujące w niej kola zębate pozostają w ciągłym zazębieniu ze sobą. Zmiana stopni przełożenia odbywa się za pomocą sprzęgieł wielotarczowych zespolonych z kołami zębatymi osadzonymi na wspólnym wale. Sprzęgło wielotarczowe składa się z tarcz ciernych, nazywanych też tarczami czynnymi oraz z tarcz stalowych, nazywanych tarczami biernymi. Liczba występujących tarcz w sprzęgle zależna jest od momentu obrotowego występującego na danym wale. W stanie, kiedy sprzęgło nie przenosi momentu obrotowego, pomiędzy powierzchniami czołowymi tarcz występuje luz wypełniony olejem. Odpowiednimi otworami w wale olej ten dostarczany jest równocześnie do tłoczka dociskającego tarcze sprzęgłowe, do wolnych przestrzeni między tarczami oraz do węzłów łożyskowych. Przekroje poprzeczne otworów powinny zapewnić odpowiedni wydatek przepływającego oleju do poszczególnych miejsc odbioru (tłoczek, tarcze sprzęgłowe, łożyska). Powierzchnie czołowe tarcz stalowych są gładkie, natomiast na tarczach ciernych występują rowki. Zadaniem tych rowków jest przede wszystkim zatrzymywanie i rozprowadzanie oleju, zapewniając przez to smarowanie, chłodzenie, jak również odprowadzanie produktów zużycia ściernego występującego w czasie eksploatacji. Położenie tłoczka w pozycji neutralnej zapewniającej luz między tarczami sprzęgłowymi utrzymywane jest za pomocą sprężyn o odpowiedniej charakterystyce oraz o odpowiednim napięciu wstępnym. Pod wpływem ciśnienia oleju zachodzi przesuw tłoczka w kierunku pakietu tarcz sprzęgłowych, co powoduje ich docisk. W czasie trwania docisku tarcze sprzęgłowe cierne i tarcze stalowe stanowią połączenie koła zębatego z wałem, a to umożliwia uzyskanie żądanego przełożenia i przenoszenia momentu obrotowego. PRZEDMIOT BADAŃ Przedmiotem badań jest zespół wałka sprzęgłowego z kołami zębatymi, będący główną jednostką przekładni zębatej power shift, przedstawioną na Rysunku 1. 4-2014 TRIBOLOGIA 163 Rys. 1. Zespół wałka sprzęgłowego z kołami zębatymi [L. 3]: 1 – wałek, 2 – koło zębate z1, 3 – koło zębate z3, 4 – tłoczek 1, 5 – tłoczek 2, 6 – tarcza sprzęgłowa cierna, 7 – tarcza sprzęgłowa stalowa, 8 – sprężyna, K – kolektor Fig. 1. Cluth shaft assembly of gears: 1 – shaft, 2 – gear z1, 3 – gear z2, 4 – piston 1, 5 – piston 2, 6 – the friction clutch disc, 7 – the steel clutch, 8 – spring, K – collector Kompletna przekładnia zębata power shift składa się z kilku zespołów wałka sprzęgłowego, w zależności od tego, jaką liczbą stopni przełożeń charakteryzuje się przekładnia. Najczęściej jednak jest ich 3, a niekiedy 4. Budowa i zasada działania każdego zespołu wałka sprzęgłowego będącego w konfiguracji przekładni jest taka sama. Zatem do poznania zasady działania przekładni power shift stosowanych w ciężkich maszynach roboczych [L. 1, 2, 3] może wystarczyć znajomość działania jednego zespołu wałka sprzęgłowego. Do otworu wzdłużnego w wałku 1 poprzez kolektor K dopływa olej. Dalej poprzez otwór poprzeczny wałka 1 przepływający olej naciska na powierzchnię tłoczka 4, na skutek czego przesuwa się w kierunku osiowym i dociska tarcze sprzęgłowe cierne 6 do tarcz stalowych 7 (przy kole zębatym 2 tarcz ciernych jest 13, a tarcz stalowych 12). Możliwość odebrania momentu obrotowego z wału 1 przez koło zębate 2 występuje tylko w tym czasie, w którym pakiet tarcz sprzęgłowych 6 i 7 jest we wzajemnym docisku. Uwolnienie docisku przez tłoczek 4 po redukcji ciśnienia oleju sprawia, że tarcze cierne 6 i tarcze stalowe 7 pozostają rozprzężone, a tym samym nastąpi rozprzężenie koła zębatego 2 względem wałka 1. Jeżeli wystąpi potrzeba zmiany przełożenia przekładni realizowanego przez koło zębate 3, wówczas kieruje się przepływ oleju na tłoczek 5, który dociska tarcze sprzęgłowe cierne 6 do tarcz stalowych 7 (przy kole zębatym 3 tarcz ciernych jest 11, a tarcz stalowych 10). Sprzężenie i rozprzężenie koła zębatego 3 z wałkiem 1 odbywa się tak samo, jak w przypadku koła zębatego 2. Tarcze cierne posiadają wielowypust na średnicy wewnętrznej, a na powierzchniach czołowych występują wgłębienia w postaci rowków o różnorakich kształtach. Rowki te służą do zatrzymywania oleju spełniającego rolę sma- 164 TRIBOLOGIA 4-2014 rująco-chłodzącą, jak też do odprowadzania produktów zużycia ściernego występującego podczas eksploatacji. Tarczę cierną z rowkami o nacięciu krzyżowym przedstawiono na Rysunku 2. Rys. 2. Tarcza sprzęgłowa cierna z rowkami o nacięciu krzyżowym Fig. 2. Disc clutch friction grooves on the cut cross Rys. 3. Tarcza sprzęgłowa stalowa Fig. 3. Disc clutch steel 4-2014 TRIBOLOGIA 165 Tarcze sprzęgłowe stalowe wykonywane są z wielowypustem na średnicy zewnętrznej, z gładkimi powierzchniami bocznymi. Tarczę taką z wielowypustem prostokątnym przedstawiono na Rysunku 3. PRZEPŁYW OLEJU W ZESPOLE WAŁKA SPRZĘGŁOWEGO Olej jako czynnik roboczy i czynnik smarujący przepływa otworem równoległym do osi wałka, skąd zasila otwór prowadzący do tłoczka 4, otwory o funkcji smarującej prowadzące do łożysk kół zębatych 2 i 3, do pakietu tarcz sprzęgłowych przy kole zębatym 2 i 3 oraz do łożysk kolektora K. W otworze równoległym olej jako płyn lepki nieściśliwy ma przepływ laminarny. W celu rozpatrzenia prędkości przepływu i jego wydatku objętościowego myślowo wyodrębniono część przepływającego oleju w postaci walca o długości L i promieniu r [L. 4, 5], co zostało przedstawione na Rysunku 4. Rys. 4. Wyodrębniony myślowo walec oleju i występujące na nim siły Fig. 4. The separate mentally cylinder oil and appearing on the force W warunkach współosiowego położenia wyodrębnionego walca oleju z osią otworu, przez który przepływa, zapisane będzie równanie równowagi [L. 4] spełniające zależność, że suma rzutów sił zewnętrznych na kierunek osi tego otworu jest równa zero. (1) gdzie: r p1 p2 L τ – – – – – promień wyodrębnionego walca oleju, ciśnienie w przekroju 1-1, ciśnienie w przekroju 2-2, długość wyodrębnionego walca oleju, naprężenia styczne. Na podstawie wzoru (1) po wielu przekształceniach łącznie z całkowaniem, będzie wyznaczona prędkość przepływu oleju , która zostanie zapisana: 166 TRIBOLOGIA 4-2014 (2) gdzie: R – promień rzeczywisty otworu, przez który przepływa olej, ∆p – spadek ciśnienia związany z liniowymi oporami przepływu wyznaczony ze wzoru: (3) gdzie: μ – lepkość dynamiczna oleju. Do właściwego i sprawnego funkcjonowania zespołu wałka sprzęgłowego niezbędny jest odpowiedni wydatek objętościowy oleju, który może być obliczony według wzoru: (4) Przebieg ciśnienia oleju w układzie sprzęgłowym podczas ustabilizowanego cyklu pracy przekładni na drugim stopniu przełożenia jazdy do przodu oraz przy zmianie przełożenia na jazdę do tyłu przedstawiono na Rysunku 5. Rys. 5. Przebieg ciśnienia oleju przy zmianie stopnia przełożenia Fig. 5. Course oil pressure when changing gear stage 4-2014 TRIBOLOGIA 167 Stosowane oznaczenia na Rysunku 5 mają następujące znaczenie: 1 – ciśnienie w zespole sprzęgłowym stopnia 2, 2 – ciśnienie w zespole sprzęgłowym jazdy do przodu, 3 – ciśnienie w zespole sprzęgłowym jazdy do tyłu, 4 – ciśnienie w zespole sprzęgłowym stopnia 1. W przedstawionym przebiegu ciśnienia oleju dopływającego do tłoczka 4 i do tłoczka 5 na osi poziomej uwzględnia się czas od 76 sekundy do 81 sekundy. Na osi pionowej odmierzane jest ciśnienie w barach (wynika to z systemu pomiarowego) od 0 do 30. W dalszej części opisu ciśnienie będzie wyrażane w MPa. W przedziale czasowym od 76 s do 77 s przekładnia pracuje na drugim stopniu przełożenia jazdy do przodu, podczas którego ciśnienia 1 i 2 pokrywają się i mają wartość około 2,1 MPa. W tym czasie tłoczek 4 dociska tarcze sprzęgłowe 6 i 7, zapewniając tym samym sprzężenie wału 1 z kołem zębatym 2, które przekazuje napęd na koło współpracujące. W 77 sekundzie następuje zamknięcie dopływu oleju do tłoczka 4, a skierowana struga oleju na tłoczek 5 powoduje docisk tarcz sprzęgłowych 6 i 7, co powoduje rozprzężenie wału 1 z kołem zębatym 2, a sprzężenie wału 1 z kołem zębatym 3 i przekazanie napędu na koło współpracujące. Za pomocą koła zębatego 3 realizowane jest przełożenie jazdy do tyłu. Na wykresie widoczny jest spadek ciśnienia 1 do około 0,3 MPa, a ciśnienia 2 do wartości zerowej. Ciśnienie 3 od 77 sekundy zaczyna wzrastać z modulacją i prawie jednocześnie z ciśnieniem 1 rośnie do około 2,1 MPa. Warto zwrócić uwagę na czas trwania zmiany stopnia przełożenia w przekładni zębatej power shift. Z wykresu można odczytać, że całkowity czas, w którym następuje zmiana przełożenia jazdy do przodu na jazdę do tyłu wynosi około 1,2 sekundy. Wyrażony za pomocą wzoru (4) wydatek objętościowy oleju powinien zapewnić jednakową wartość ciśnienia w zespole sprzęgłowym przy kołach zębatych 2 i 3, tak bardzo ważną dla zachowania równomiernego docisku tarcz sprzęgłowych. W wydatku tym uwzględnia się także objętość oleju kierowanego do smarowania i chłodzenia pakietu tarcz sprzęgłowych oraz do smarowania łożysk. Olej do pakietu tarcz sprzęgłowych dostarczany jest przez otwory poprzeczne w wałku pod wpływem działania sił odśrodkowych. Zatem jakość smarowania tarcz sprzęgłowych zależna jest od wydatku objętościowego oleju oraz od prędkości obrotowej wału 1. Niedostateczne smarowanie tarcz sprzęgłowych prowadzi do nadmiernego wzrostu temperatury, a to z kolei powoduje ich deformacje kształtowe. ANALIZA WYNIKÓW BADAŃ Analizując przebieg ciśnienia przedstawiony na Rysunku 5 w zespole sprzęgłowym z Rysunku 1, można dokonać oceny wydatku oleju przepływającego przez otwory znajdujące się w wałku. Widoczne na wykresie utrzymywanie stałego ciśnienia o wartości około 2,1 MPa w przedziale czasowym od 76 do 77 sekund dowodzi, że wydatek ten jest wystarczający. 168 TRIBOLOGIA 4-2014 W zespole sprzęgłowym związanym z kołem zębatym 2 do 77 sekundy realizowana jest jazda do przodu. Przy zmianie przełożenia na jazdę do tyłu napęd będzie realizowany przez zespół sprzęgłowy wiążący się z kołem zębatym 3. Z przebiegu ciśnienia 1 i 2 wynika, że zainicjowane przełożenie w 77 sekundzie powoduje gwałtowny spadek ciśnienia 2 niemalże do zera, a ciśnienia 1 do około 0,3 MPa. Także w 77 sekundzie następuje wzrost ciśnienia 3 od zera do wartości maksymalnej równej około 2,1 MPa. Wykres na Rysunku 5 wskazuje, że ciśnienie 3 opóźnia się w czasie o ułamek sekundy w stosunku do ciśnienia 1. Ciśnienia te spotykają się po upływie około 1,2 sekundy, licząc od zainicjowania przełożenia w 77 sekundzie. Po upływie tego czasu zespół sprzęgłowy wiążący koło 3 realizuje jazdę do tyłu. W przedziale czasowym między 79 a 80 sekundą widoczne jest chwilowe odchylenie ciśnienia 1 i 3 od wartości nominalnej. Może to wynikać z zakłócenia przepływu oleju na drodze między pompą a tłoczkiem 5 bądź też z zakłócenia w komorze ssania i w komorze tłoczenia samej pompy. PODSUMOWANIE Uzyskane wyniki badań wskazują, że przepływ oleju w zespole wałka sprzęgłowego przekładni zębatej power shift może być oceniany na podstawie przebiegu ciśnienia w ustalonym cyklu pracy oraz w czasie, kiedy zachodzi zmiana stopnia przełożenia. Poprawna praca przekładni w cyklu ustalonym charakteryzuje się tym, że ciśnienie w zespole sprzęgłowym realizującym kierunek jazdy (przód, tył) oraz w zespole sprzęgłowym dowolnego stopnia przełożenia ma jednakową i stałą wartość. Zamieszczone wyniki badań mogą stanowić cenną pomoc dla konstruktorów przekładni zębatych power shift, zwracając im szczególną uwagę na przekroje otworów w wałku, którymi doprowadzany jest olej do tłoczków dociskających tarcze sprzęgłowe oraz do ich smarowania i chłodzenia. Brak dostatecznego smarowania i chłodzenia tarcz sprzęgłowych sprzyja powstawaniu wysokich temperatur, co w konsekwencji prowadzi do ich deformacji kształtowej, a tym samym do utraty projektowanej funkcjonalności zespołu sprzęgłowego. LITERATURA 1. Molari G., Sedoni E.: Experimental evaluation of power losses in a power shift agricultural tractor transmission. Biosystems Engineering, vol.100, issue 2, June 2008, pp. 177–183. 2. Tanelli M., Panzani G., Savaresi S. M., Pirola C.: Transmission control for power shift agricultural tractors. Mechatronics, vol. 21, issue 1, February 2011, pp. 285–297. 3. Materiały firmowe Huty Stalowa Wola, 2014. 4-2014 TRIBOLOGIA 169 4. Bukowski J.: Mechanika płynów. PWN, Warszawa 1975. 5. Nadim N., Chandratilleke T.T.: Secondary flow structure and thermal behaviour of immiscible two-phase fluid flow in curved channels. International Journal of Thermal Sciences, vol. 82, August 2014, pp. 9–22. Summary The study examined the oil flow openings situated inside the shaft in planes parallel and perpendicular to its axis. These holes, which different cross sections, are used to supply oil to the piston, the space between the clutch discs, and to lubricate the bearings, which are mounted on the gear wheels. When shifting gears, the clutch is pressed against the discs by means of a piston, and this causes an axial sliding movement under of 2 MPa. The clutch plates connect the gear to the shaft to transfer the torque. Oil lubricates and cools the contact surfaces of friction plates and steel plates. In existing recesses on abutting surfaces of the friction plates, oil is collected, which improves the quality of lubrication. The quality of the lubrication influences the intensity of the abrasive wear of the clutch plates and changes in the mechanical properties due to thermal effect.