Ocena wytrzymałości mechanicznej kompozytów

1532
MECHANIK NR 10/2016
Ocena wytrzymałości mechanicznej
kompozytów ściernych z mikrokrystalicznego
tlenku glinu zbrojonych wiskerami z wykorzystaniem
analizy statystycznej Weibulla
Assesment of the mechanical strength of microcrystalline aluminium oxde
abrasive composites reinforced with whiskers using Weibull statistical analysis
DANIELA HERMAN
KAROLINA KMINIKOWSKA *
W pracy przedstawiono wyniki badań wytrzymałości na rozciąganie kształtek ściernych wykonanych z ziarna ściernego SG™
ze spoiwem szklanokrystalicznym, zbrojonych dodatkowo fazą
wiskerową. Badane próbki charakteryzowały się różnym udziałem objętościowym wygenerowanych wiskerów. Kompozycje,
dla których uzyskano najwyższą wytrzymałość na rozciąganie,
zostały poddane dalszym badaniom właściwości mechanicznych z wykorzystaniem analizy statystycznej Weibulla.
SŁOWA KLUCZOWE: krystaliczny tlenek glinu, wiskery, spoiwo
szklanokrystaliczne
This paper presents the results of tests of the mechanical
tensile strength of the ceramic grinding wheels made from
SG™ abrasive grains and a glass-ceramic binder containing a
whisker phase. The samples are characterised by diversified
volume fractions of whiskers generated. Those compositions
for which the highest tensile strength was obtained underwent
further tests of mechanical properties using the Weibull statistical analysis.
KEYWORDS: microcrystalline aluminium oxide, whiskers,
glass-ceramic binder
W ostatnich latach obserwuje się znaczny postęp
w obszarze otrzymywania ziaren ściernych z tlenku glinu o strukturach mikro- lub nanokrystalicznych, ponieważ
mikrostruktura ma istotny wpływ m.in. na odporność na
zużycie. Dlatego też ziarna SG™ mogą stanowić alternatywę dla drogich supertwardych materiałów ściernych [1, 2].
Wykorzystanie potencjału skrawnego ziaren SG™ wiąże
się z nieustanną koniecznością udoskonalania właściwości
spoiw. Podobnie jak w przypadku ziaren ściernych, dąży
się do tego poprzez manipulowanie strukturą ceramicznych
mostków wiążących. Coraz częściej projektuje się układy
szkłotwórcze, pozwalające na uzyskanie poprzez kontrolowaną krystalizację tworzyw szklanokrystalicznych [3].
Obecność drobnodyspersyjnej fazy krystalicznej stanowi
barierę strukturalną dla propagujących pęknięć w matrycy
amorficznej, co przekłada się na wzrost odporności na
kruche pękanie [4]. Ze względu na unikalne właściwości mechaniczne, zwłaszcza wysoki moduł Younga, coraz
częściej przedmiotem badań naukowców są włókna ceramiczne i wiskery, stosowane głównie w różnego rodzaju
kompozytach ceramicznych [5, 6]. Stosunkowo niedawno
* Dr hab. inż. Daniela Herman ([email protected]) – Politechnika Koszalińska; mgr inż. Karolina Kminikowska ([email protected])
DOI: 10.17814/mechanik.2016.10.446
zastosowano tego typu wzmocnienie w ściernicach [7, 8].
Wprowadzenie tej dodatkowej fazy do spoiw szklanokrystalicznych jest szansą na precyzyjne sterowanie właściwościami mechanicznymi całego kompozytu ściernego.
Biorąc pod uwagę aktualne trendy w rozwoju ceramicznych narzędzi ściernych, zaprojektowano i zbadano
kompozyty ścierne na bazie ziaren SG™ i spoiwa szklano-krystalicznego, zbrojonego wiskerami glino-borowymi.
Badania właściwości mechanicznych przeprowadzono
przy wykorzystaniu analizy statystycznej Weibulla, jako
podstawowej metody oceny wytrzymałości mechanicznej
materiałów kruchych [4, 9].
Część eksperymentalna
Przedmiot badań stanowiły kompozyty ścierne wykonane z ziaren ściernych z mikrokrystalicznego tlenku glinu
SG™ nr 80 firmy Norton oraz spoiwa szklanokrystalicznego
z układu szkłotwórczego CaO-MgO-ZnO-Al2O3-B2O3-SiO2.
W celu wygenerowania fazy wiskerowej do mas ściernych
dodawano prekursor.
Kompozyty formowano w kształcie dysków o wymiarach
Ø15 mm × 10 mm o charakterystyce K7, tj. udział objętościowy ziarna ściernego Vz: 48%, spoiwa Vs: 11,5%, porów
Vp: 40,5%. Obróbkę termiczną przeprowadzono w piecu
komorowym PK-4 w atmosferze powietrza w temperaturze
1050 °C, przetrzymując 3 h.
Badania wytrzymałości kształtek na rozciąganie metodą DCT przeprowadzono na maszynie wytrzymałościowej
– tensometr typ W firmy Monstanto. Szybkość posuwu
szczęk wynosiła 1,6 mm/min, rejestracja przebiegu eksperymentu przy pomocy komputera PC w programie PME
Assistant 3.0.107. Obserwacji mikrostruktury dokonano
na elektronowym mikroskopie skaningowym firmy JEOL
produkcji japońskiej, typ JSM-5500LV. Analizę jakościową i ilościową faz krystalicznych wygenerowanych w spoiwie przeprowadzono metodami rentgenowskimi. Badania
gęstości oraz porowatości przeprowadzono zgodnie z Normami Polskimi, odpowiednio: PN-85 / H-04184 i PN-79 /
H-04185.
Wyniki badań
Badaniom wytrzymałości na rozciąganie poddano 10
serii kształtek ściernych o różnej zawartości dodanego
prekursora (0÷45% do 100% Vs). Wyniki badań przedstawiono na rys. 1. Próbki zawierające 0÷10% prekursora
charakteryzowały się zbliżoną wytrzymałością na rozcią-
MECHANIK NR 10/2016
1533
+
+
ganie – ulegały zniszczeniu pod wpływem działania siły
czeniu
pod
wpływem
działania siły
siły zanotowano
około 4
4 kN.
kN. Wzrost
Wzrost
wyokoło 4pod
kN. wpływem
Wzrost wytrzymałości
dla próbek
czeniu
działania
około
wytrzymałości
zanotowano
dla
próbek
zawierających
minimum
trzymałości
zanotowano
próbek
zawierających
minimum
zawierających
minimumdla
15%
prekursora.
Najwyższą
wy15% prekursora.
prekursora. Najwyższą
Najwyższą wytrzymałość
wytrzymałość stwierdzono
stwierdzono dla
dla
15%
trzymałość stwierdzono
dla próbek zawierających
35%
próbek zawierających
zawierających 35%
35% prekursora
prekursora (5,678
(5,678 kN).
kN). Dalsze
Dalsze
próbek
prekursora (5,678
kN).prekursora
Dalsze zwiększanie
zawartości
zwiększanie zawartości
zawartości prekursora
powodowało tendencję
tendencję
zwiększanie
powodowało
prekursora
powodowało
tendencję
spadkową.
spadkową.
spadkową.
Rys. 1. Wyniki badań wytrzymałości kształtek ściernych o zróżnicowanej
zawartości prekursora
Rys.
1. Wyniki badań wytrzymałości kształtek ściernych o zróżniRys.
1. Wyniki badań wytrzymałości kształtek ściernych o zróżni
cowanej
zawartości prekursora
cowanej zawartości prekursora
MECHANIK NR .../20...
MECHANIK NR .../20...
stwierdzono bardzo jednorodną mikrostrukturę kryształów
także
jest
jednorodna,
a wygenerowane
wygenerowane
wiskery
są zorienzoriengahnitu
(rys.
3a). W próbce
z dodatkiemwiskery
35% prekursora
także
jest
jednorodna,
a
są
towane
statystycznie,
chociaż
widoczne są
są
też liczne
liczne „upa„upatowane
statystycznie,
widoczne
też
faza gahnitowa
takżechociaż
jest jednorodna,
a wygenerowane
kowania”
wiskerów
(rys.
3b).
kowania”
wiskerów
(rys. 3b).
wiskery są
zorientowane
statystycznie, chociaż widoczne
są też liczne
„upakowania”
wiskerów
(rys. 3b).
TABLICA
I. Wyniki
Wyniki
badań gęstości
gęstości
porowatości
TABLICA
I.
badań
ii porowatości
TABLICA
I. Wyniki [%]
badań gęstości i porowatości
Udział prekursora
0
Udział prekursora
[%]
0
Gęstość
[g/cm3]
3,64
Udział
prekursora,
0
Gęstość
[g/cm3] %
3,64
Porowatość 3całkowita [g/cm33]
41,25
Porowatość
41,25
3,64
Gęstość,
g/cmcałkowita [g/cm ]
30
30
3,58
30
3,58
41,41
41,41
3,58
3
41,25
Porowatość II.
całkowita,
g/cm
TABLICA
Wyniki
analizy
rentgenowskiej
TABLICA
II. Wyniki
analizy
rentgenowskiej
41,41
Udział prekursora
[%]
15
35
45
TABLICA
II. Wyniki[%]
analizy rentgenowskiej
Udział prekursora
15
35
45
Zawartość gahnitu
Zawartość
gahnitu
6,34±0,08 2,78±0,07
2,03±0,06
Udział
prekursora,
35
45
6,34±0,08 15 2,78±0,07
2,03±0,06
ZnAl O
[%wag]%
ZnAl 22 O 44 [%wag]
6,34±0,08 2,78±0,07 2,03±0,06
Zawartość
ZnAl2O4, %wag
Zawartośćgahnitu
wiskerów
Zawartość wiskerów
0,71±0,15 5,34±0,19 6,03±0,18
0,71±0,15 5,34±0,19 6,03±0,18
Al 18 B 4 O 33wiskerów
[%wag]
Zawartość
Al 18
B 4 O 33 [%wag]Al18B4O33, %wag 0,71±0,15 5,34±0,19 6,03±0,18
a)
a)
b)
b)
Na podstawie uzyskanych wyników wytypowano skład
zawierający
prekursora,
na bazie
którego wykonano
Na
podstawie35%
uzyskanych
wyników
wytypowano
skład zazaNa
podstawie
uzyskanych
wyników
wytypowano
skład
70
kształtek
ściernych
przeznaczonych
do
badań
w
ujęwierający
35%
prekursora,
na
bazie
którego
wykonano
70
wierający 35% prekursora, na bazie którego wykonano 70
kształtek
ściernych
przeznaczonych
do
badań
w
ujęciu
anaciu
analizy
statystycznej.
Zgodnie
z
metodyką
Weibulla
kształtek ściernych przeznaczonych do badań w ujęciu analizy
statystycznej. Zgodnie
Zgodnie
metodyką
Weibulla,
prawdopoprawdopodobieństwo
przetrwania
próbki
P o objętości
V
lizy
statystycznej.
zz metodyką
Weibulla,
prawdopoP
V
dobieństwo
przetrwania
próbki
o
objętości
znajdującej
znajdującej
się
pod
wpływem
jednoosiowych
naprężeń
dobieństwo przetrwania próbki P o objętości V znajdującej
σ
się
pod wpływem
wpływemσjednoosiowych
jednoosiowych
naprężeń rozciągających
rozciągających σ
rozciągających
określa się wzorem:
się
pod
naprężeń
określa
się
wzorem:
określa się wzorem:
𝑃𝑃(𝑉𝑉) =
=
𝑃𝑃(𝑉𝑉)
𝜎𝜎 𝑚𝑚
exp �−
�− �� 𝜎𝜎 ��𝑚𝑚 ��
exp
𝜎𝜎0
𝜎𝜎0
Rys. 3.
3. Widoki
Widokimikrostruktury
mikrostrukturypróbek:
próbek:a)a)bez
bez
udziału
prekursora,
Rys.
udziału
prekursora,
b)
Rys.
3. Widoki
mikrostruktury
próbek:
a) bez udziału prekursora, b)
z udziałem
35%
prekursora;pow.×1000
pow.
1000×
zb)udziałem
35%
prekursora;
z udziałem 35% prekursora; pow.×1000
Podsumowanie
gdzie: σ0 – naprężenie skalujące, m – moduł Weibulla.
σ0 –
m–
gdzie:
– naprężenie
naprężenie skalujące,
skalujące, m
– moduł
moduł Weibulla.
Weibulla.
σ
gdzie:
0
Podsumowanie
Podsumowanie
Wyniki
badań
przedstawiono
postacigraficznej
graficznejna
narys.
rys. 2.
2.
Wyniki
badań
przedstawiono
ww
postaci
Wyniki
badań
przedstawiono
w
postaci
graficznej
na rys.
2.
Współczynnik
kierunkowy
prostej
na
rys.
2b
stanowi
warWspółczynnik kierunkowy
kierunkowy prostej
prostej na
na rys.
rys. 2b
2b stanowi
stanowi wartość
wartość
Współczynnik
tość modułu
Weibulla,
będącego
parametrem
opisującym
modułu
Weibulla,
będącego
parametrem
opisującym
rozrzut
modułu
Weibulla,
będącego
parametrem
opisującym
rozrzut
rozrzut wartości
wytrzymałości
danego
materiału.
Dla
uzywartości
wytrzymałości
danego
materiału.
Dla
uzyskanych
wartości wytrzymałości danego materiału. Dla uzyskanych
skanych wartość
wynikówmodułu
wartość
modułu
m ≈to12.
Jest to przeciętm
wyników
≈
12.
Jest
przeciętna
wartość
wyników wartość modułu m ≈ 12. Jest to przeciętna wartość
na wartość
dla materiałów
porowatychceramicznych
materiałów ceramicznych
[10].
dla
porowatych
materiałów
ceramicznych
[10].
dla
porowatych
[10].
Opracowana
technologia
doskonale
wpisuje wzmacnianych
się w
w światowy
światowy
w światowy technologia
trend nowych
kompozytów
Opracowana
doskonale
wpisuje
się
trend
nowych
kompozytów
wzmacnianych
wiskerami.
Potrend
nowych
kompozytów
wzmacnianych
wiskerami.
Powiskerami.
Ponadto
w jednym
ciągłym procesie
technolonadto w
w jednym
jednym ciągłym
ciągłym procesie
procesie technologicznym,
technologicznym, w
w traktraknadto
gicznym, w trakcie obróbki cieplnej, w spoiwie generowana
cie obróbki
obróbki cieplnej,
cieplnej, w
w spoiwie generowana
generowana jest
jest krystaliczna
krystaliczna
cie
jest
faza spoiwie
drobnodyspersyjna
wiskerowa
a) krystaliczna
faza
drobnodyspersyjna
oraz wiskerowa
wiskerowa oraz
i jednocześnie
jednocześnie
a)
faza
drobnodyspersyjna
oraz
i
inastępuje
jednocześnie
następuje
spieczenie
kompozytu.
Zbrojenie
spieczenie kompozytu.
kompozytu. Zbrojenie
Zbrojenie mostków
mostków
wiążąnastępuje
spieczenie
wiążąmostków
wiążących
wiskerami
nie
tylko
skutkuje
podwyżcych
wiskerami
skutkuje
nie
tylko
podwyższeniem
wytrzycych
wiskerami
skutkuje kształtek
nie tylko ściernych,
podwyższeniem
wytrzyszeniem
wytrzymałości
alemożliwość
sugeruje
małości
kształtek
ściernych, ale
ale sugeruje
sugeruje też
też
małości
kształtek
ściernych,
możliwość
też
możliwość
projektowania
ściernic
o
bardziej
projektowania ściernic
ściernic o
o bardziej
bardziej otwartej
otwartej strukturze.
strukturze. otwarprojektowania
Opracowana technologia doskonale wpisuje się
tej strukturze.
LITERATURA
LITERATURA
LITERATURA
Rys. 2. Wyniki badań wytrzymałości w ujęciu statystycznym: a) zależność
prawdopodobieństwa przetrwania próbek P(V) od zadanego obciążenia
Rys.
2. Wyniki
badań wytrzymałości
w ujęciu statystycznym: a)
σ, b) wyniki
logarytmowania
równania Weibulla
Rys.
2. Wyniki
badań wytrzymałości
w ujęciu statystycznym: a)
zależność prawdopodobieństwa przetrwania próbek P(V) od zadazależność prawdopodobieństwa przetrwania próbek P(V) od zadanego obciążenia σ, b) wyniki logarytmowania równania Weibulla
nego
obciążenia
σ, b) wyniki
logarytmowania
równania Weibulla dla
Badanie
gęstości
i porowatości
przeprowadzono
próbek
zawierających
0% oraz 30%
prekursora. dla
Wyniki
Badanie
gęstości ii porowatości
porowatości
przeprowadzono
próBadanie
gęstości
przeprowadzono
dla pró(tabl.
I) wykazały,
że próbki
wzmocnione
fazą
wiskerową
bek
zawierających
0%
oraz
30%
prekursora.
Wyniki
(tabl.
I)
bek zawierających 0% oraz 30% prekursora. Wyniki (tabl. I)
charakteryzują
się mniejszą
gęstością
i jednocześnie
więkwykazały,
że próbki
próbki
wzmocnione
fazą wiskerową
wiskerową
charaktewykazały,
że
wzmocnione
fazą
charakteszą porowatością
porównaniu
do próbek niezbrojonych
ryzują
się mniejszą
mniejsząwgęstością
gęstością
jednocześnie
większą poropororyzują
się
ii jednocześnie
większą
watością
w
porównaniu
do
próbek
niezbrojonych
wiskerami.
wiskerami.
Dzięki
obecności
wiskerów
kształtki
ścierne
watością w porównaniu do próbek niezbrojonych wiskerami.
Dzięki
obecności wiskerów
wiskerów
kształtki ścierne
ścierne
poza podwyżpodwyżpoza podwyższeniem
wytrzymałości
mechanicznej
na
Dzięki
obecności
kształtki
poza
szeniem
wytrzymałości
mechanicznej
na
rozciąganie
posiarozciąganie
mają
także
bardziej
otwartą
strukturę,
co
jest
szeniem wytrzymałości mechanicznej na rozciąganie posiadają
także
bardziejw otwartą
otwartą
strukturę,
co jest
jest ważnym
ważnym
ważnym
aspektem
procesiestrukturę,
obróbki ściernej.
dają
także
bardziej
co
aspektem
w
procesie
obróbki
ściernej.
Analizawrentgenowska
potwierdziła
aspektem
procesie obróbki
ściernej. obecność dwóch roAnaliza
rentgenowska
potwierdziła
obecność
2 rodzajów
rodzajów
dzajów
fazrentgenowska
krystalicznychpotwierdziła
zbrojących obecność
mostki wiążące.
WyAnaliza
2
faz
krystalicznych
zbrojących
mostki
wiążące.
Wyniki
(tablifaz
zbrojących
mostki glino-borowe
wiążące. Wyniki
(tabliniki krystalicznych
(tablica II) wykazały,
iż wiskery
powstają
ca II)
II) wykazały,
wykazały, iż
iż wiskery
wiskery glino-borowe
glino-borowe powstają
powstają kosztem
kosztem
ca
kosztem
fazy gahnitowej.
fazy gahnitowej.
gahnitowej.
fazy
Obserwacjom
mikroskopowym
poddano
przełomy
Obserwacjom mikroskopowym
mikroskopowym poddano
poddano przełomy
przełomy próbek
próbek
Obserwacjom
próbek
o zawartości
0%
oraz
35% prekursora.
W celu
o
zawartości
0%
oraz
35%
prekursora.
W
celu
ujawnienia
oujawnienia
zawartościstruktury
0% orazmostków
35% prekursora.
W
celu
ujawnienia
wiążących
próbki
trawiono
struktury mostków
mostków wiążących
wiążących próbki
próbki
trawiono
w 10%
10%
rozstruktury
trawiono
w
rozw
10%
roztworze
HF.
W
próbce
bez
dodatku
prekursora
tworze
HF.
W
próbce
bez
dodatku
prekursora
stwierdzono
tworze HF. W próbce bez dodatku prekursora stwierdzono
bardzo jednorodną
jednorodną mikrostrukturę
mikrostrukturę kryształów
kryształów gahnitu
gahnitu (rys.
(rys.
bardzo
3a).
W
próbce
z
dodatkiem
35%
prekursora
faza
gahnitowa
3a). W próbce z dodatkiem 35% prekursora faza gahnitowa
1. Mayer J., Engelhorn R., Bot R., Weirich T., Herwartz C., Klocke
1. Mayer J., Engelhorn R., Bot R., Weirich T., Herwartz C., Klocke
F. „Wear
characteristics
of second-phase-reinforced
sol-gel
co1.Mayer
J., characteristics
Engelhorn R., Bot
R., Weirich T., Herwartz C.,
KlockecoF.
F. „Wear
of second-phase-reinforced
sol-gel
rundum
abrasives”. ofActa
Mater. Vol. 54, No.
13corundum
(2006):
„Wear
characteristics
second-phase-reinforced
sol-gel
rundum abrasives”. Acta Mater. Vol. 54, No. 13 (2006):
pp.3605÷3615.
abrasives”. Acta Mater. Vol. 54, No. 13 (2006): pp. 3605÷3615.
pp.3605÷3615.
2. Li Z.,
Li Z.,Zhang
Zhang
A.,
Zhu
Y. „Synthesis
and two-step
sintering
Z., Li
A.,A.,
ZhuZhu
Y. „Synthesis
and two-step
sinteringsintering
behavior
2.2.Li
Li Z.,
Li Z.,
Z., Zhang
Y. „Synthesis
and two-step
behavior
of
sol-gel derived nanocrystalline
corundum abrasives”.
of sol-gelof
derived
corundum abrasives”.
Eur Ceram
behavior
sol-gelnanocrystalline
derived nanocrystalline
corundumJabrasives”.
J Eur Vol.
Ceram
Soc.
Vol.
29, No. 8 (2009): pp.1337÷1345.
29, Soc.
No. 8Vol.
(2009):
JSoc.
Eur Ceram
29, pp.1337÷1345.
No. 8 (2009): pp.1337÷1345.
3. Wiesner V.,
V., Bansal
N. „Crystallization
of calciumN. „Crystallization
kinetics kinetics
of calcium-magnesium
3.3.Wiesner
Wiesner V.,Bansal
Bansal
N. „Crystallization
kinetics
of calciummagnesium
aluminosilicate
glass”.
Surf259,
Coat
Tech.
Vol.
aluminosilicate
(CMAS) glass”.(CMAS)
Surf Coat
Tech. Vol.
Part
C (2014):
magnesium aluminosilicate (CMAS) glass”. Surf Coat Tech. Vol.
259,
Part C (2014): pp.608÷615.
pp. 608÷615.
259, Part C (2014): pp.608÷615.
a kruchość
tworzyw
ceramicznych”.
Warsza4.4.Olszyna
Olszyna A.R.
A.R.„Twardość
„Twardość
a kruchość
tworzyw
ceramicznych”.
4. Olszyna A.R. „Twardość a kruchość tworzyw ceramicznych”.
wa: Oficyna Wydawnicza
Politechniki Warszawskiej,
Warszawa:
Oficyna Wydawnicza
Politechniki 2004.
Warszawskiej,
Warszawa: Oficyna Wydawnicza Politechniki Warszawskiej,
5.Peng
2004. S., Jinwen H., Wenwei W., Xuehang W. „Preparation of alumin2004.
ium borate
whiskers
the molten
saltXuehang
synthesisW.
method”.
Ceram Int.
5. Peng
S., Jinwen
H.,byWenwei
W.,
„Preparation
of
5. Peng
S., Jinwen
H.,pp.
Wenwei
W., Xuehang W. „Preparation of
Vol. 39, Noborate
6 (2013):
7263÷7267.
aluminium
whiskers
by the molten salt synthesis method”.
aluminium
borate
whiskers
by
the
molten
salt
synthesis
method”.
6.Abdullah
Ahmad
„Influence of Al2O3 whisker
Ceram Int.M.,
Vol.
39, NoJ.,6 Mehemood
(2013): pp. M.
7263÷7267.
Ceram
Int. Vol.on
39,
No 6 (2013):
pp.
7263÷7267.
concentration
flexural
of Al
2OM.
3(w)-ZrO
2 (TZ-3Y)ofcompos6. Abdullah
M., Ahmad
J.,strength
Mehemood
„Influence
Al O
6. Abdullah
M.,
J., 8Mehemood
M. „Influence of Al 22 O 33
ite”. Ceram
Int.Ahmad
Vol. 38, on
No
(2012):strength
pp. 6517÷6523.
whisker
concentration
flexural
of Al 2 O 3(w) -ZrO 2 (TZwhisker
concentration
on
flexural
strength
of
Al
O
-ZrO
(TZ2
3(w)
2
7.Herman
D., Bobryk
E., Walkowiak
W. „Efekt
kompozytów
3Y) composite”.
Ceram
Int. Vol. 38,
No 8 wzmocnienia
(2012): pp. 6517÷6523.
3Y)
composite”.
Ceram
Int.
Vol. 38,AlNo
8
(2012):
pp. 6517÷6523.
B
O
”.
Materiały
Ceramiczne.
ściernych
z
tlenku
glinu
wiskerami
4
2
9
7. Herman D., Bobryk E., Walkowiak W. „Efekt wzmocnienia kom7. Herman
Bobryks. E.,
Walkowiak W. „Efekt wzmocnienia komR. 67, nrD.,
1 (2015):
pozytów
ściernych
z 37÷42.
tlenku glinu wiskerami Al 4 B 2 O 9 ”. Materiały
zY.tlenku
glinu
wiskerami Almullite
”. Materiały
4 B 2 O 9fibers
8.pozytów
Zhao B.,ściernych
Li Z.,
„Effect
of polycrystalline
on the
Ceramiczne.
R. Zhu
67, nr
1
(2015):
s.37÷42.
Ceramiczne.
R.
67, nr 1 (2015):
s.37÷42.
properties
vitried
and vitrified
CBN composites”.
8. Zhao
B., LiofZ.,
Zhu bond
Y. „Effect
of polycrystalline
mulliteCeram
fibers Int.
on
8. Zhao
B.,No
Li 3Z.,
Zhu Y.
of polycrystalline mullite fibers on
Vol.properties
39,
(2013):
pp.„Effect
2863÷2868.
the
of vitried
bond
and vitrified CBN composites”. Ceproperties
of vitried Pascual
bond and vitrified
CBN composites”.
9.the
Danzer
R., Supancic
Lube T. „Fracture
statictics ofCeceram
Int. Vol.
39, No 3P.,
(2013): pp.J.,2863÷2868.
ram
Int. –Vol.
39, No
3 (2013):
pp. 2863÷2868.
ramics
Weibull
statistics
deviations
fromT.
Weibull
statistics”.
Eng
9. Danzer
R.,
Supancic
P., and
Pascual
J., Lube
„Fracture
statictics
9. Danzer
R., Supancic
P.,18Pascual
J., 2919÷2932.
Lube T. „Fracture statictics
Mech.
Vol.
74, No
(2007):and
pp.
ofFract
ceramics
–
Weibull
statistics
deviations from Weibull staof ceramics
–LiWeibull
statistics
and
deviations
from
Weibull
sta10.Liu
J.,
Li
Y.,
Y.,
Sang
S.,
Li
S.
„Effects
of porepp.
structure
on thertistics”. Eng Fract Mech. Vol. 74, No 18 (2007):
2919÷2932.
tistics”.
Eng Fract Mech.
Vol. 74, No 18 porous
(2007): pp. 2919÷2932.
using car10. mal
Liu conductivity
J., Li Y., Li and
Y., strength
Sang S.,ofLialumina
S. „Effects ofceramics
pore structure
on
10. bon
Liu J.,
Li Y.,
Li Y., Sang agent”.
S., Li S.
„Effects
on
black
as pore-forming
Ceram
Int. of
Vol.pore
42, structure
No 7 (2016):
thermal
conductivity
and strength of
alumina
porous
ceramics
usthermal
conductivity and strength of alumina porous ceramics us■
pp. 8221÷8228.
ing carbon black aspore-forming agent”. Ceram Int. Vol. 42, No 7
ing carbon black aspore-forming agent”. Ceram Int. Vol. 42, No 7
(2016): pp.8221÷8228.■
(2016): pp.8221÷8228.■