J. Jurga
Transkrypt
J. Jurga
Jan JURGA Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny w Szczecinie Instytut Inżynierii Rolniczej, ul. Papieża Pawła VI nr 3, 71-459 Szczecin THE VERIFICATION OF MATHEMATICAL MODELS DESIGNED TO DETERMINING THE AREA OF THE CONTACT SURFACE AS WELL AS UNIT PRESSURE EXERTED ONTO SOIL BY WHEELS OF THE AGRICULTURAL VEHICLES Summary The paper presents the comparison of the values of the area of contact surface and unit pressure of exerted onto soil by wheels of agricultural vehicles, calculated with the help of some chosen mathematical models, with results of experimental investigations. The conducted analyses showed the agreement of majority of mathematical models with results of executed investigations. In the case of some models essential differences in relation to results obtained in field investigations were identified. WERYFIKACJA MODELI MATEMATYCZNYCH PRZEZNACZONYCH DO WYZNACZANIA POLA POWIERZCHNI STYKU ORAZ NACISKÓW JEDNOSTKOWYCH KÓŁ POJAZDÓW ROLNICZYCH NA GLEBĘ Streszczenie W niniejszej pracy porównano wyniki obliczeń uzyskanych w oparciu o wybrane modele matematyczne przeznaczone do wyznaczania pola powierzchni styku oraz nacisków jednostkowych kół pojazdów rolniczych na glebę z wynikami badań eksperymentalnych. Przeprowadzone analizy wykazały zgodność większości modeli matematycznych z wynikami wykonanych badań. W przypadku niektórych modeli stwierdzono istotne różnice w stosunku do rezultatów uzyskanych w badaniach polowych. plastyczności, przy czym wpływ na wartość wskaźnika ma także obciążenie koła. Celem niniejszej pracy było porównanie wyników badań eksperymentalnych dotyczących pola powierzchni styku oraz nacisków jednostkowych kół na glebę z wynikami obliczeń uzyskanymi w oparciu o wybrane modele matematyczne. 1. Wstęp Naprężenie graniczne jest jednym z ważniejszych kryteriów oceny wytrzymałości gleby na obciążenie wywierane przez pojazdy rolnicze. Jest ono definiowane jako naprężenie o takiej wartości, powyżej której dalsze zwiększanie obciążenia powoduje nieproporcjonalnie duże zmniejszanie objętości gleby. Jednocześnie następuje znaczny przyrost gęstości objętościowej gleby. Wartość naprężenia granicznego wyznaczana jest na podstawie zależności pionowej deformacji gleby od nacisku jednostkowego. Na podstawie wyznaczonej wartości może być ustalony dopuszczalny nacisk jednostkowy kół pojazdów rolniczych na glebę [5, 6]. Nacisk jednostkowy koła pojazdu nie jest we wszystkich strefach powierzchni styku z glebą jednakowy. Na ogół, ze względu na łatwość oznaczenia, wyznacza się jego średnią wartość, którą następnie porównuje się z oszacowanym naprężeniem granicznym. Wartość nacisku jednostkowego jest wyznaczana na podstawie obciążenia koła i pola powierzchni styku koła z glebą. Opracowano szereg modeli matematycznych, które pozwalają obliczyć pole powierzchni styku w oparciu o dane dotyczące wymiarów opony i ewentualnie ciśnienia panującego wewnątrz ogumienia oraz obciążenia koła. Wiele z tych modeli można łatwo wykorzystać w praktyce. Są one przeznaczone do szacowania pola powierzchni styku ogumienia z glebą o różnej podatności na zagęszczenie. Do oceny tej podatności przyjęto wskaźnik głębokości koleiny (Wz) będący ilorazem maksymalnej głębokości koleiny i średnicy koła [4]. Wartość wskaźnika, mieszcząca się w zakresie 0,05-0,025, oznacza średnie warunki glebowe. Wartości mniejsze od 0,025 uzyskiwane są na glebie mocno zwięzłej, zaś większe od 0,05 – na glebie o dużej J. Jurga 2. Materiały i metody Wszystkie badania eksperymentalne wykonano na glinie lekkiej oraz średniej. W celu uzyskania kolein o zróżnicowanych głębokościach, przygotowano trzy pola, na których stan zagęszczenia gleby był zróżnicowany następująco: - pole po uprawie płużnej na głębokość około 25 cm i doprawianiu broną zębową, - pole po uprawie glebogryzarką na głębokość około 10 cm oraz wałowaniu, - pole z glebą odleżałą, na którym rolę uprawiano 5 miesięcy wcześniej. Do badań wykorzystano 8 ciągników o znacznie zróżnicowanych masach i ogumieniach (Fendt Favorit Sam 926, Massey Ferguson Dynas 6490, Ursus 1614, Ursus 902, Zetor 9540, Ursus 3512, Ursus C-360-3P, Ursus 1214). Wszystkie pojazdy były wyposażone w typowe ogumienie. Ciśnienie powietrza w ogumieniu kolejno ustalano na dwóch poziomach: maksymalnym, zalecanym przez producenta do prac transportowych oraz minimalnym, zalecanym do realizacji prac polowych. Ciągniki przemieszczały się po polu z prędkością około 2m·s-1. Do obliczania nacisków jednostkowych (NJ) wykorzystano znany wzór: NJ = F ⋅ S −1 , gdzie: 83 „Journal of Research and Applications in Agricultural Engineering” 2009, Vol. 54(1) głębokości koleiny. Modele opracowane przez Diserens dotyczą kół o średnicy co najmniej 130 cm lub opon osadzonych na obręczy o średnicy od 24 cali. F - siła statycznego nacisku koła na glebę, S - pole powierzchni styku koła z glebą. Siłę statycznego nacisku koła na glebę obliczano na podstawie masy przypadającej na przednie bądź tylne koło ciągników. Pomiary wykonano na legalizowanej wadze najazdowej LP 600, wyprodukowanej przez Intercomp USA. Pole powierzchni styku koła z glebą wyznaczano metodą pośrednią. Po zatrzymaniu ciągnika krawędzie powierzchni styku kół z glebą markowano poprzez natrysk białej farby. Następnie ciągnik zjeżdżał ze strefy pomiarowej, a każdy z utrwalonych śladów przykrywano przezroczystą folią, na której następnie kopiowano wcześniej wyznaczoną powierzchnię styku. Pole powierzchni zaznaczone na folii mierzono przy użyciu digitizera Genius HiSketch 1812D, współpracującego z komputerem PC. Głębokość koleiny obliczano w oparciu o dane uzyskane na podstawie jej poprzecznego profilu, odwzorowanego przy użyciu profilografu szpilkowego. Minimalna ilość powtórzeń pomiarów wyznaczano na podstawie statystycznej oceny prób wstępnych. Na podstawie wykonanych pomiarów sporządzono charakterystyki zależności nacisku jednostkowego koła od głębokości koleiny, przy stałym ciśnieniu powietrza wewnątrz ogumienia. Na podstawie uzyskanych zależności, wartość nacisku jednostkowego odpowiadającą głębokości koleiny każdego z zakresów wskaźnika głębokości koleiny (Wz) szacowano metodą interpolacji, przy czym głębokość koleiny dla Wz=0-0,025 oraz Wz=0,025-0,05 była wartością środkową zakresu, zaś dla Wz>0,05 przyjęto najmniejszą, skrajną wartość głębokości koleiny. Do weryfikacji przyjęto modele, które umożliwiały obliczenie powierzchni styku bez konieczności pomiaru geometrycznych parametrów powierzchni kontaktu koła z glebą, lecz jedynie w oparciu o katalogowe wymiary opony, ciśnienie powietrza w ogumieniu oraz obciążenie koła. Modele te zamieszczono w tab. 1. Podane formuły obliczeniowe dotyczą trzech zakresów wskaźnika Na podstawie oszacowanych powierzchni styku obliczano naciski jednostkowe, które w dalszej kolejności porównywano z naciskami uzyskanymi w badaniach eksperymentalnych. W celu określenia zgodności wyników wyliczonych na podstawie modeli matematycznych i rezultatów badań eksperymentalnych dotyczących jednakowego zakresu wartości wskaźnika koleiny Wz, zastosowano test t dla prób niezależnych, przy poziomie istotności α=0,05. 3. Wyniki i dyskusja Dane dotyczące ogumienia oraz uzyskane wyniki pomiarów i obliczeń pól powierzchni styku kół z glebą przedstawiono w tab. 2. Ponieważ niektóre modele są przeznaczone jedynie do wybranych typów ogumienia, część rubryk w tabelach nie jest wypełniona liczbami. Przy wskaźniku głębokości koleiny Wz<0,025 wartości pól powierzchni styku uzyskane na podstawie pomiarów są na ogół większe od wartości uzyskanych w oparciu o modele obliczeniowe. Ponieważ McKyes oraz Inss i Kilgour nie uwzględniali w swoich modelach wpływu ciśnienia powietrza, wyliczone pola powierzchni są w części wartościami pośrednimi między wynikami badań eksperymentalnych uzyskanych przy ciśnieniach stosowanych przy realizacji prac transportowych oraz polowych. Wartości pól powierzchni uzyskane na podstawie modeli, które opracował Steiner, są zdecydowanie mniejsze od pozostałych. Szczególnie małe pola powierzchni wyliczono przy wykorzystaniu modelu przeznaczonego dla ogumienia diagonalnego. Tab. 1. Wybrane modele matematyczne do obliczania pola powierzchni styku ogumionego koła z glebą Table 1. Some chosen mathematical models to calculating the wheel-soil contact area Nr Wz=z·D-1 modelu Model matematyczny i jego autor 1 2 ≤0,025 ≤0,025 Powierzchnia styku jako funkcja wymiarów opony A = B ⋅ D / 4 , [4] A = 0,87 ⋅ B ⋅ 0,31 ⋅ D , [3] 3 0,025÷0,5 A = 0,34 ⋅ B ⋅ D , [2] 4 0,025÷0,5 A = 0,44 ⋅ B ⋅ D , [2] 5 >0,5 A = 0,5 ⋅ B ⋅ D , [4] Przeznaczenie modelu nie zdefiniowane nie zdefiniowane ogumienie radialne normalnoprofilowe ogumienie radialne niskoprofilowe nie zdefiniowane Powierzchnia styku jako funkcja wymiarów opony, ciśnienia i obciążenia koła J. Jurga 6 ≤0,025 −1 A = 100 ⋅ G ⋅ (1,128 + 0,665 ⋅ Pi + 0,009 ⋅ G − 0,004 ⋅ D ) , [1] 7 ≤0,025 −1 A = 100 ⋅ G ⋅ (2,667 + 0,575 ⋅ Pi + 0,011 ⋅ G − 0,016 ⋅ D ) , [1] 8 0,025÷0,5 A = 0,260 ⋅ B ⋅ D − 295,944 ⋅ Pi + 0,556 ⋅ F , [2] 9 0,025÷0,5 A = 0,416 ⋅ B ⋅ D − 457,670 ⋅ Pi + 0,186 ⋅ F , [2] 84 ogumienie diagonalne ogumienie radialne ogumienie radialne normalnoprofilowe ogumienie radialne niskoprofilowe „Journal of Research and Applications in Agricultural Engineering” 2009, Vol. 54(1) Znaczenie symboli: A – powierzchnia styku [cm2], B – szerokość opony [cm], D – średnica opony [cm], F – obciążenie [kg], G – obciążenie [kN], Pi – ciśnienie w ogumieniu [bar], z – maksymalna głębokość koleiny [cm] J. Jurga 84 „Journal of Research and Applications in Agricultural Engineering” 2009, Vol. 54(1) Tab. 3. Wartości nacisków jednostkowych uzyskane na podstawie modeli matematycznych i badań polowych Table 3. Values of unit pressure obtained on the base of mathematical models and field investigations Wartości nacisków jednostkowych [kPa] Rozmiar ogumienia 480/70 R34 480/70 R28 14,9 R 24 ANP5 6PR7,5 20 TYŁ 620/70 R42 580/70 R38 18,4 R34 18,4 R 34 12,4-24 6,00-16 6,00-16 14,9-24 TYŁ 16,9 R38 12,4 R32 14,9-28 18,4-34 Ciśnienie w ogumieniu McKyes Inss i Steiner Steiner Badania Diserens Diserens Diserens Diserens Badania McKyes Badania (formu- Kilgour (6) (7) polowe (3) (4) (8) (9) polowe (5) polowe ła 1) (2) Pi [bar] 1,8 1,1 1,6 1,1 2,1 1,1 2,6 1,6 123 123 113 113 119 119 181 181 Wz ≤ 0,025 114 144 114 104 105 153 105 124 110 204 110 146 168 257 168 190 92 85 106 70 111 94 162 112 1,7 1,0 1,5 0,9 1,7 1,0 1,9 0,8 79 79 73 73 86 86 78 78 73 73 67 67 80 80 72 72 88 77 77 61 91 73 88 68 1,7 0,8 2,3 1,1 2,3 1,1 1,8 0,8 102 102 160 160 148 148 106 106 94 94 148 148 137 137 98 98 1,6 0,6 1,6 0,6 1,8 0,8 1,8 0,8 67 67 77 77 66 66 86 86 62 62 71 71 61 61 79 79 186 119 181 115 tak nie tak Istotne różnice między wynikami uzyskanymi na podstawie modeli i badań polowych 81 41 82 48 119 79 129 66 188 128 241 161 240 161 193 127 45 45 41 41 63 63 57 57 51 48 47 44 69 63 67 58 93 79 105 94 114 98 93 81 104 46 152 94 66 61 69 60 71 62 66 59 49 49 57 57 49 49 63 63 tak ─ nie Wszystkie pola powierzchni styku, odpowiadające średnim wartościom wskaźnika koleiny (Wz=0,025-0,05), wyliczono na podstawie czterech kolejnych modeli opracowanych przez Diserens. Ponieważ modele te są przeznaczone dla ogumienia radialnego normalno- i niskoprofilowego o średnicy od 1,3 m, dla części opon brak jest wyników, które można porównać z wartościami pól powierzchni uzyskanymi na podstawie badań eksperymentalnych. W przypadku relatywnie głębokich kolein (Wz>0,05) uzyskano największe wartości pól powierzchni styku kół pojazdów rolniczych z glebą. Wartości obliczone w oparciu J. Jurga Wz = 0,025÷0,05 70 85 70 76 64 79 64 72 59 51 76 60 67 54 70 62 nie tak nie 74 64 75 60 87 74 144 99 Wz > 0,05 62 69 62 60 57 61 57 57 59 68 59 61 91 130 91 90 61 46 55 43 69 52 66 49 40 40 36 36 43 43 39 39 58 40 48 40 60 48 54 40 68 52 85 73 90 75 67 56 51 51 80 80 74 74 53 53 57 46 78 66 80 66 58 49 51 42 54 46 56 47 55 43 34 34 39 39 33 33 43 43 46 38 49 42 51 42 52 40 ─ nie ─ o model, który opracował McKyes, są nieco większe od rezultatów uzyskanych w badaniach polowych. Na podstawie przeprowadzonych testów statystycznych stwierdzono, że za wyjątkiem modelu opracowanego przez Steinera i przeznaczonego dla opon diagonalnych, nie występują istotne różnice pomiędzy polami powierzchni styku kół z glebą, uzyskanymi z wykorzystaniem modeli matematycznych oraz badań polowych. W tab. 3 przedstawiono wartości nacisków jednostkowych uzyskanych na podstawie badań polowych oraz nacisków obliczonych z wykorzystaniem modeli do szacowania pola powierzchni styku kół z glebą. Dla 86 „Journal of Research and Applications in Agricultural Engineering” 2009, Vol. 54(1) glebą, obliczone w oparciu o modele matematyczne, na ogół odpowiadają wartościom uzyskanym na podstawie badań eksperymentalnych – istotne statystycznie różnice uzyskano jedynie w przypadku modelu przeznaczonego dla ogumienia diagonalnego. 3. Brak istotnych różnic pomiędzy naciskami jednostkowymi, wyznaczonymi na podstawie modeli matematycznych i badań eksperymentalnych uzyskano w przypadku formuł autorstwa Inss i Kilgour (wskaźnik głębokości koleiny Wz<0,025), trzech formuł Diserens (Wz=0,025-0,05), oraz McKyes’a (Wz>0,05). wskaźnika głębokości koleiny mniejszego od 0,025 naciski wyliczone w oparciu o pola powierzchni oszacowane według modeli są dla poszczególnych kół w większości przypadków większe od nacisków uzyskanych na podstawie badań polowych. Zastosowany test statystyczny wykazał, że istotne różnice nie występują jedynie pomiędzy naciskami jednostkowymi obliczonymi w oparciu o model opracowany przez Inss i Kilgour a naciskami określonymi na podstawie badań polowych. Naciski jednostkowe obliczone według modeli przeznaczonych do stosowania przy średnich głębokościach koleiny (Wz=0,025÷0,05), w znacznej części odpowiadają naciskom uzyskanym na podstawie badań polowych. Spośród czterech formuł obliczeniowych zaproponowanych przez Diserens’a, jedynie wyniki uzyskane w oparciu o model uwzględniający ciśnienie powietrza w ogumieniu radialnym, istotnie różnią się od wartości uzyskanych w badaniach polowych. Naciski jednostkowe odpowiadające koleinie o największej głębokości (Wz>0,05) były najmniejsze. Jedynym modelem, na podstawie którego obliczono ich wartości był autorstwa McKyes'a. Pomimo, że wartości nacisków jednostkowych obliczone przy jego wykorzystaniu były na ogół nieco mniejsze od wartości uzyskanych w badaniach polowych, zastosowany test statystyczny wykazał brak istotnych różnic między metodą matematyczną i eksperymentalną. 5. Literatura [1] Steiner M.: Analyse, Synthese und Berechnungsmethoden der Triebkraft-Schlupf-Kurve von Luftreifen auf nachgiebigem Boden. Forschungsbericht Agrartechnik des Arbeitskreises Forschung und Lehre der Max-Eyth-Gesellschaft (MEG). 33. Dissertation, München 1979. [2] Diserens E.: Ermittlung der Reifen-Kontaktfläche im Feld mittels Rechenmodell. FAT Berichte 2002, Nr. 582. [3] Inns F. M., Kilgour J.: Agricultural Tyres. London 1978. Dunlop, 69. [4] McKyes E.: Soil Cutting and Tillage. Elselvier. Amsterdam, Netherlands, Developments in Agricultural Science 1985, 7, 217. [5] Semmel H.: Auswirkungen kontrollierter Bodenbelastungen auf das Druckfortpflanzungsverhalten und physikalischmechanische Kenngrößen von Ackerböden. Dissertation, Schriftenreihe des Inst. f. Pflanzenem. u. Bodenk. der CAU zu Kiel 1993, Bd. 26. [6] Lebert M.: Beurteilung und Vorhersage der mechanischen Belastbarkeit von Ackerböden. Dissertation 1989, Universität Bayreuther Bodenkundl. Berichte 12. 4. Wnioski Na podstawie wyników przeprowadzonych badań stwierdza się co następuje: 1. Przeprowadzone badania i obliczenia uzasadniają możliwość stosowania większości użytych modeli matematycznych do wyznaczania zarówno pól powierzchni styku, jak i nacisków jednostkowych kół pojazdów rolniczych oraz gleby. 2. Pola powierzchni styku kół pojazdów rolniczych z J. Jurga 87 „Journal of Research and Applications in Agricultural Engineering” 2009, Vol. 54(1) Jan Jurga Akademia Rolnicza Zakład Budowy i Użytkowania Urządzeń Technicznych 71-459 Szczecin ul. Papieża Pawła VI nr 3 [email protected] tel. 091-4250-247, 0601-70-52-94 J. Jurga 88 „Journal of Research and Applications in Agricultural Engineering” 2009, Vol. 54(1)