charakterystyka modułu
Transkrypt
charakterystyka modułu
Program komputerowy RM-DREW moduł pakietu RM współpracujący z programem głównym RM-WIN - do zintegrowanego wymiarowania prętów konstrukcji drewnianych, zgodnie z zasadami i wymaganiami PN-B-03150:2000. CHARAKTERYSTYKA MODUŁU Moduł RM-DREW jest integralnym składnikiem pakietu RM przeznaczonym do wymiarowania konstrukcji drewnianych wg PN-B-03150:2000. Moduł wykorzystuje mechanizm tzw. dynamicznej wymiany danych (ang. DDE) do komunikowa- nia się z programem głównym pakietu. Oznacza to, że wszelkie zmiany dokonywane w programie RM-WIN, mające wpływ na wymiarowanie, są automatycznie uwzględniane przez moduł RM-DREW i odwrotnie - zmiany dokonywane w module RM-DREW, mające wpływ na stan sił w prętach konstrukcji, są automatycznie uwzględniane przez program główny RM-WIN. Posługiwanie się modułem RMDREW polega na operowaniu tzw. kontekstami wymiarowania ściśle powiązanymi z poszczególnymi normowymi warunkami stanów granicznych nośności i użytkowania wspomagane opcjami automatycznego określania miarodajnych warunków stanu granicznego nośności lub użytkowania. Do najważniejszych cech modułu RM-DREW należy zaliczyć: pełna zgodność z wymaganiami i zaleceniami normy PNB-03150:2000, możliwość wymiarowania przekrojów złożonych ujętych w normie, wymiarowanie połączeń deklarowanych na końcach pręta, automatyczne ustalanie listy kontekstów wymiarowania jakim dany pręt powinien podlegać, co zależy od przypisanego mu rodzaju przekroju oraz warunków jego pracy statycznej, uwzględnianie aspektów wymiarowania wynikających z przestrzennej pracy pręta konstrukcji, automatyczne wyznaczanie długości wyboczeniowych prętów dla potrzeb wymiarowania, zmianę parametrów przekroju z automatyczną aktualizacją wyników obliczeń statycznych, automatyczne wskazywanie najniekorzystniejszego normowego warunku nośności pręta, automatyczne ustalanie kombinacji grup obciążeń, która decyduje o nośności pręta, wyświetlanie słupkowego diagramu nośności prętów ze wskazaniem warunku normowego, który decyduje o wykorzystaniu nośności oraz kombinacji obciążeń (w przypadku gdy diagram jest wygenerowany z uwzględnieniem wyników obliczeń dla pełnej kombinatoryki obciążeń). automatyczne wyszukiwanie pręta w konstrukcji, dla którego decydujący normowy warunek nośności jest najniekorzystniejszy, automatyczne kreowanie dokumentu wymiarowania w formacie "rtf" zredagowanego w konwencji obliczeń "ręcznych" (rysunki, wzory, podstawienia, wyniki), z możliwością permanentnego podglądu, bezpośredniego wydruku lub eksportu do dokumentu popularnych edytorów tekstu (MS Word, Star Office i inne), co pozwala na szczegółowe śledzenie wpływu zmian parametrów wymiarowania na warunki wymiarowania, a także automatyczne łączenie wyników wymiarowania z innymi częściami dokumentacji technicznej sporządzanej przy pomocy popularnych edytorów tekstu, generowanie i umieszczanie w schowku, w postaci tzw. metapliku, rysunku połączeń, który może być importowany w programach do rysowania (AUTOCAD, MEGACAD) jako podkład do wykonania rysunku konstrukcyjnego wymiarowanego pręta. W aktualnej wersji modułu RM-DREW możliwe jest zadeklarowanie następujących typów połączeń pręta: połączenie na gwoździe, połączenie na wkręty, połączenie na śruby i sworznie, połączenie na płytki kolczaste wrąb pojedynczy, wrąb podwójny. Przykład dokumentacji wymiarowania pręta kratownicy: Stan graniczny użytkowania:: A y Y 100 Z B z 40 Wymiary przekroju: h=100,0 mm b=40,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=333,3; Jyg=53,3 cm4; A=40,00 cm2; ix=2,9; iy=1,2 cm; Wx=66,7; Wy=26,7 cm3. Wyniki dla xa=0,11 m; xb=0,78 m, przy obciążeniach „CD”. Przemieszczenia wyznaczono licząc od cięciwy pręta dla modułu sprężystości E = E 0,mean / (1 + k def) = 12000 / (1 + 0,60) = 7500 MPa Ugięcie graniczne u net,fin = l / 150 = 6,0 mm Ugięcie względem osi Z u z,fin = 0,0 < 6,0 = u net,fin Własności techniczne drewna:: Przyjęto 1 klasę użytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20° i wilgotności powyżej 65% tylko przez kilka tygodni w roku) oraz klasę trwania obciążenia: Stałe (więcej niż 10 lat, np. ciężar własny). γ M =1,3 Kmod = 0,60 Cechy drewna: Drewno C30. f m,k = 30,00 f m,d = 13,85 MPa f t,0,d = 8,31 MPa f t,0,k = 18,00 f t,90,k = 0,40 f t,90,d = 0,18 MPa f c,0,d = 10,62 MPa f c,0,k = 23,00 f c,90,k = 5,70 f c,90,d = 2,63 MPa f v,d = 1,38 MPa f v,k = 3,00 E 0,mean = 12000 MPa E 90,mean = 400 MPa E 0,05 = 8000 MPa G mean = 750 MPa ρ k = 380 kg/m3 POŁĄCZENIE NA PŁYTKI KOLCZASTE W WĘŹLE Sprawdzenie nośności pręta Moment zginający: M = 0,000 kNm Siła poprzeczna: Q = 0,000 kN Siła osiowa: N = -2,997 kN Obciążenia: „DF”. Przyjęto połączenie na dwie jednostronne płytki kolczaste typu M14, dla których kierunek główny płytki pokrywa się z osią pręta łączonego nr 23. Nośności płytki kolczastej przyjęto z literatury. Nośność połączenia ze względu na docisk kolców do drewna: Po obu stronach styku przyjęto pola efektywne wynoszące odpowiednio A ef = 37,96 i A’ef = 168,00 cm2. Na jedną płytkę działa siła wypadkowa FA = 1,499 kN nachylona pod kątem α = 57,5° do kierunku głównego płytki. Kąt pomiędzy kierunkiem działania siły i kierunkiem włókien, dla elementów łączonych wynosi odpowiednio β = 0,0° i β’ = 57,5°. Siły działające na jednostkę powierzchni jednej płytki: τ F,d = F A / A ef = 1,499 / 37,96 ×103 = 39,477 N/cm2 τ M,d = M A r max / I p = 0,000×6,35 / 356,2 ×105 = 0,000 N/cm2 τ F,d = 39,477 < 89,358 = f a,α,β,d τ M,d = 0,000 < 60,000 = f a,90,90,d τ F,d + τ M,d = 39,477 < 180,000 = 1,5×120,000 = 1,5 f a,0,0,d τ’ F,d = F A / A’ ef = 1,499 / 168,00 ×103 = 8,920 N/cm2 τ’ M,d = M A r’ max / I’ p = 0,000×11,24 / 7070,0 ×105 = 0,000 N/cm2 τ’ F,d = 8,920 < 64,906 = f a,α,β’,d τ’ M,d = 0,000 < 60,000 = f a,90,90,d τ’ F,d + τ’ M,d = 8,920 < 180,000 = 1,5×120,000 = 1,5 f a,0,0,d Sprawdzenie nośności przeprowadzono wg PN-B-03150:2000. W obliczeniach uwzględniono ekstremalne wartości wielkości statycznych przy uwzględnieniu niekorzystnych kombinacji obciążeń. Nośność na rozciąganie:: Wyniki dla xa=0,00 m; xb=0,90 m, przy obciążeniach „GI”. Pole powierzchni przekroju netto An = 40,00 cm2. σ t,0,d = N / An = 4,445 / 40,00 ×10 = 1,111 < 8,31 = f t,0,d Nośność na ściskanie:: Wyniki dla xa=0,00 m; xb=0,90 m, przy obciążeniach „ACD”. - długość wyboczeniowa w płaszczyźnie układu(wyznaczona na podstawie podatności węzłów): l c = µ l = 1,000×0,895 = 0,895 m - długość wyboczeniowa w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: l c = µ l = 1,000×0,895 = 0,895 m Długości wyboczeniowe dla wyboczenia w płaszczyznach prostopadłych do osi głównych przekroju, wynoszą: l c,y = 0,895 m; lc,z = 0,895 m Współczynniki wyboczeniowe: λ y = l c,y / iy = 0,895 / 0,0289 = 31,02 λ z = l c,z / iz = 0,895 / 0,0115 = 77,54 σ c,crit,y = π2 E0,05 / λ2y = 9,87×8000 / (31,02)2 = 82,07 MPa σ c,crit,z = π2 E0,05 / λ2z = 9,87×8000 / (77,54)2 = 13,13 MPa λ rel,y = f c ,0,k / σ c ,crit , y = 23/82,07 = 0,529 λ rel,z = f c ,0,k / σ c ,crit , z = 23/13,13 = 1,323 ky = 0,5 [1 + βc (λ rel,y - 0,5) + λ2rel,y] = 0,5×[1+0,2×(0,529 - 0,5) + (0,529)2] = 0,643 kz = 0,5 [1 + βc (λ rel,z - 0,5) + λ2rel,z] = 0,5×[1+0,2×(1,323 - 0,5) + (1,323)2] = 1,458 2 2 k c,y = 1 /( k y + k y + λ rel , y ) = 1/(0,643 + 0,643² - 0,529² ) = 0,992 2 2 k c,z = 1 /( k z + k z + λ rel , z ) = 1/(1,458 + 1,458² - 1,323² ) = 0,483 Powierzchnia obliczeniowa przekroju Ad = 40,00 cm2. Nośność na ściskanie: σ c,0,d = N / Ad = 11,274 / 40,00 ×10 = 2,819 < 5,13 = 0,483×10,62 = k c f c,0,d 2x płytka M14 230 160 B 10,0x4,0 Nośność płytki: Siły działające na płytkę w styku dla kąta nachylenia styku γ = 57,5° oraz siły od momentu zginającego F M = 2 M / l = 2×0,000 / 23,0 ×102 = 0,000 kN. F x,d = F cos α + F M sin γ = 1,499×0,538 + 0,000×0,843 = 0,806 kN F y,d = F sin α + F M cos γ = 1,499×0,843 + 0,000×0,538 = 1,263 kN Nośność płytki: R x,d = max{ f ax,0,d sin γ; f v,0,d cos γ } l = max{1580,000×0,843; 520,000×0,538} ×23,0×10-3 = 30,633 kN R y,d = max{ f ax,90,d cos γ; f v,90,d sin γ } l = max{530,000×0,538; 880,000×0,843} ×23,0×10-3 = 17,061 kN Warunek nośności: (F x,d/R x,d)2 + (F y,d/R y,d)2 = (0,806 / 30,633)2 + (1,263 / 17,061)2 =0,006 < 1