cos f [ - ] f = 0,95 Is= Ps / 1,73 U cos f
Transkrypt
cos f [ - ] f = 0,95 Is= Ps / 1,73 U cos f
Projekt budowlano-wykonawczy instalacji elektrycznej 4. Obliczenia techniczne. 4.1. Zestawienie mocy dla budynku Piłsudskiego 22. Punkt odbioru Pi 1. Mieszkania (20 x 4 KW ) 2. Potrzeby adnimistracyjne Ch.S.M. Suma 4.2. Moc szczytowa i współczynnik mocy [KW] Qn cos f [KVAr] [-] 80 4 38,745768 1,9372884 0,9 0,9 84 40,683057 0,9 budynku mieszkalnego. Przyjmując współczynnik jednoczesności kj = Inwestor określił moc szczytową obiektu: 0,36 Ps = kj Pi Qs = kj Qi Ps = 30,2 KW Qs = 14,6 KVAr Obliczeniowy współczynnik mocy wynosi : cos f = 0,9 f = 0,95 Zadany współczynnik mocy wynosi cos Kompensacja mocy biernej indukcyjnej nie jest wymagana . 4.3. Dobór wewnętrznej linii zasilającej budynek ( ZK - Wył. p.poż. ). Ps = 30,2 kW Prąd szczytowy wynosi : Is= Ps / 1,73 U cos f Is= 48,6 A Projektuje się wyk. wewnętrz. linii zas. typu długotrwałej : 4 X LgY 50 o obciążalności Idd = 108 A Zakład Projektowania i Instalatorstwa Elektroenergetycznego J. Lewczak Projekt budowlano-wykonawczy instalacji elektrycznej Uwzględniając współczynnik temperaturowy dla 40 °C Idd'= Wew. linia zas. posiadać będzie długość Spadek napięcia 0,87 94 A L= 9 m wynosi: 2 u %= g U S 100 Ps l D u %= 0,0618545 % Wew. linię zas. zabezp. się bezpiecznikami WTN 00/gF 80 A zainstalowanymi w złączu kablowym w proj. rozłączniku RBK-00. Biorąc powyższe wyniki pod uwagę dobiera się "wyłącznik p.poż." w postaci rozłącznika typu DPX I -160 oraz modułowy blok rozdzielczy 160 A. 4.4. Dobór wewnętrznej Punkt linii zasilającej odbioru Pi 1. Mieszkania (10 x 4 kW ) ( połowa mieszkań klatki ) Suma RG - TP ( piętro IV m 17 ). [KW] Qn cos f [KVAr] [-] 40 19,372884 0,9 40 19,372884 0,9 4.5. Moc szczytowa i współczynnik mocy dla połowy kl. Dobór W.L.Z. i zab. Przyjmując współczynnik jednoczesności kj = 0,45 Ps = kj Pi Ps = 18 kW Prąd szczytowy wynosi : Is= Ps / 1,73 U cos f Is= 28,9 A Projektuje się wyk. wewnętrz. linii zas. typu długotrwałej : Idd = Uwzględniając Zakład Projektowania 5 X LgY 56 A współczynnik temperaturowy dla 35 °C - i Instalatorstwa 16 o obciążalności 0,94 Elektroenergetycznego J. Lewczak Projekt budowlano-wykonawczy instalacji elektrycznej Idd'= 52,6 A Wew. linia zas. posiadać będzie długość Spadek napięcia L= 26 u %= 100 Ps l m wynosi: 2 g U S D u %= 0,3323864 % Wew. linię zas. zabezp. się bezpiecznikami typu D02/gG 35 A zainstalowanymi rozłączniku R303 35A. Oczywiście zabezpieczenia dopasowano w taki sposób aby zachować ich selektywne działanie. 4.6. Układy pomiarowe. Układy pomiarowe istniejące - bezpośrednie 1- faz. 1 i 2 strefowe. Układ pomiarowy administracyjny - 1 - faz. 1 strefowy. 4.7. Dobór przewodów w instalacjach elektrycznych mieszkań. Nazwa obwodu --- --Obwody jednofazowe : W.L.Z. mieszkań Moc KW Prąd A 4 18,30664 Zab. ---- Typ przewod. ---- BiWts 20 YDY 3 X 6 Idd A Ibmax A 29 25 Obwody 3 - faz.: Nie występują Przewody i zabezpieczenia dobrano prawidłowo. 4.8. Sprawdzenie spadków napięć w instalacjach elektrycznych (wg. PN-IEC. 60364-5-52 ). Przyjęto, że suma spadków napięcia w sieci wewnętrznej obiektu nie po winna przekroczyć 4 %. Do obliczeń wybiera się obwody najdłuższe i naj bardziej obciążone. Dla uproszczenia przyjęto warunek najbardziej niekorzy stny zakładając, iż cała moc zainstalowana jest na końcu obwodu ( obwody gniazd ). Dla obwodów oświetleniowych przyjęto że obciążenie jest równomiernie rozłożone w obwodach. Zatem spadek napięia wyliczono przyjmując założenie, iż cała moc obciążenia jest przyłożona w połowie długości obwodu. Zakład Projektowania i Instalatorstwa Elektroenergetycznego J. Lewczak Projekt budowlano-wykonawczy instalacji elektrycznej Procentowe spadki napięć wyliczono ze wzorów: Dla obwodu jednofazowego: 2 D u%= P. l 200 / Unf g S. Dla obwodu trójfazowego: 2 D u%= P. l 100 / Un g S. Nazwa obwodu ----- Moc KW Długość m. Un V O. gn. mieszk. 2,5 20 230 O. TM - TP 4 8 230 O. TP - RG 18 26 400 O. RG - ZK 30,24 9 400 SDU% - suma spadków napięcia liczona od Spadki napięć mieszczą DU% % SDU% % YDYp 3 x 2,5 1,37481 1,37481 YDYp 3 x 6 0,36662 1,74142 5 X LYg 16 0,33239 2,07381 4 X LYg 50 0,06185 2,13566 Typ przewod. ---- końca obwodu odbiorczego. się w dopuszczalnym przedziale 4 % . 4.9. Sprawdzenie skuteczności ochrony przeciwporażeniowej (wg. PN-IEC 60364-4-41). W celu sprawdzenia skuteczności ochrony przeciwporażeniowej dokonano obliczeń prądów zwarciowych przy zwarciach jednofazowych. Wyniki obliczeń zestawiono w tabeli . Dobrane zabezpieczenia, zgodnie z PN-ICE 60364-4-41 powinny spełniać w układzie TN-C-S. warunek: Z Iw <= U 0 = 230 V Obliczenia dla zasilania z K-16. Parametry elementów obwodów zwarciowych : Transformator S=400kVA Zakład Projektowania i Instalatorstwa R X 0,0053 0,0172 Elektroenergetycznego J. Lewczak Projekt budowlano-wykonawczy instalacji elektrycznej Linia kablowa YAKY 4 X 70 L=200 m. Główny W.L.Z. 4 x LgY 70 L=9 m W.L.Z. 5 x LgY 16 L=26 m Obw. zasil. mieszk. YDY 3 x 6 L=8 m Zakład Projektowania i Instalatorstwa 0,1732 0,006545 0,059091 0,048485 0,032 Elektroenergetycznego J. Lewczak