OPIS TECHNICZNY: 1. Podstawa opracowania

OPIS TECHNICZNY:
1. Podstawa opracowania
Przedmiotem opracowania jest Projekt Wykonawczy kompaktowego węzła ciepłowniczego w
Budynku Starostwa Powiatowego w Garwolinie, przy ulicy Mazowieckiej dz. nr 3120/2 i 3121/2
1.1 Zakres opracowania
Projekt obejmuje:
•
Kompaktowy węzeł ciepłowniczy
2. Wymiennikowy, kompaktowy węzeł ciepłowniczy
Zapotrzebowania ciepła dla projektowanych instalacji wyniosą:
a) na potrzeby c.o.:
193,0 kW
b) na potrzeby c.t.:
187,4 kW
Łączne zapotrzebowanie na moc cieplną dla prokuratur wynosi:
380,4 kW
Opis przyjętych rozwiązań dla węzła ciepłowniczego:
Zaprojektowano
wymiennikowy,
kompaktowy
węzeł
ciepłowniczy
zlokalizowany
w pomieszczeniu technicznym, na poziomie „-1” budynku. Węzeł pełnił będzie funkcję źródła
ciepła na potrzeby c.o. i c.t. Węzeł będzie zapewniał ciepło na potrzeby Starostwa powiatowego
w Garwolinie. Węzeł wyposaŜony będzie w układ pomiarowy.
Schemat technologiczny i zestawienie urządzeń węzła załączono do projektu.
W projekcie oparto się na wymiennikach JAD.
Bilans ciepła dla węzła ciepłowniczego:
Parametry wody sieciowej w okresie zimowym
tz1/tp1 = 148/75,5 [°C]
Parametry wody instalacyjnej c.o.
tz3/tp3 = 50/40 [°C]
Parametry wody instalacyjnej c.t.
tz4/tp4 = 80/60 [°C]
Opory instalacji c.o.
Hi c.o. = 60,0 [kPa]
Opory instalacji c.t.
Hi c.t. = 60,0 [kPa]
Ciśnienie statyczne w instalacji c.o.
pst1 = 1,60 [bar]
Ciśnienie statyczne w instalacji c.t.
pst2 = 1,90 [bar]
1
1. Zestawienie przepływów i strat ciśnienia.
0,86 × 380,4
= 4,747 [m3/h]
(148 − 75,5) × 0,9506
Przepływ sieciowy sumaryczny
Gs =
Przepływ sieciowy c.o.
Gs c.o. =
0,86 × 193,0
= 2,408 [m3/h]
(148 − 75,5) × 0,9506
Przepływ instalacyjny c.o.
Gi c.o. =
0,86 × 193,0
= 16,783 [m3/h]
(50 − 40) × 0,9890
Przepływ sieciowy c.t.
Gs c.t. =
0,86 × 187,4
= 2,338 [m3/h]
(148 − 75,5) × 0,9506
Przepływ instalacyjny c.t.
Gi c.t. =
0,86 × 187,4
= 8,248 [m3/h]
(80 − 60) × 0,9770
Straty na wymienniku c.o. po stronie sieciowej
Hw.s. c.o. = 1,57 [kPa]
Straty na wymienniku c.o. po stronie instalacyjnej
Hw.i. c.o. = 18,67 [kPa]
Straty na wymienniku c.t. po stronie sieciowej
Hw.s. c.t. = 5,28 [kPa]
Straty na wymienniku c.t. po stronie instalacyjnej
Hw.i. c.t. = 7,29 [kPa]
Opory na orurowaniu w obrębie kompaktu
Hr = 5,0 [kPa]
2. Dobór pompy obiegowej c.o.
Gi c.o. = 16,783 [m3/h]
Straty na wymienniku po stronie instalacyjnej
Hw.i. c.o. = 18,67 [kPa]
Straty na instalacji wewnętrznej c.o.
Hi c.o. = 60,0 [kPa]
Straty ciśnienia w węźle
Hwęzła = 5,0 [kPa]
Hp = Hw.i. c.o. + Hi c.o. + Hwęzła = 83,67 [kPa]
Wysokość podnoszenia pompy
Dobrano pompę obiegową GRUNDFOS typu Magna 50-120F.
3. Dobór pompy obiegowej c.t.
Gi c.t. = 8,248 [m3/h]
Straty na wymienniku po stronie instalacyjnej
Hw.i. c.t. = 7,29 [kPa]
Straty na instalacji wewnętrznej c.t.
Hi c.t. = 60,0 [kPa]
Straty ciśnienia w węźle
Hwęzła = 5,0 [kPa]
Wysokość podnoszenia pompy
Hp = Hw.i. c.t. + Hi c.t. + Hwęzła = 72,29 [kPa]
Dobrano pompę obiegową GRUNDFOS typu Magna 40-120F.
2
4. Dobór regulatora pogodowego.
Dla obiegów c.o. i c.t. dobrano regulator pogodowy SIEMENS typu RVD130. Regulator
współpracować
będzie
z
czujką
temperatury
zewnętrznej
typu
QAC22
i
czujkami
zanurzeniowymi c.o. i c.t. typu QAE21.20.010.
5. Dobór ciepłomierza.
Gs = 4,747 [m3/h]
Dobrano ciepłomierz ultradźwiękowy KAMSTRUP o przepływie nominalnym 6,0 [m3/h] i
współczynniku Kv = 13,5 [m3/h].
Straty ciśnienia na liczniku ciepła w okresie zimowym
Hl.c.1 = 12,36 [kPa]
6. Dobór filtroodmulnika magnetycznego.
Gs = 4,747 [m3/h]
Dobrano filtroodmulnik magnetyczny THERMO typu FO2M-50 o współczynniku Kv =
50,0 [m3/h].
Straty ciśnienia na filtroodmulniku w okresie zimowym
Hfm.1 = 0,90 [kPa]
7. Dobór zaworu regulacyjnego c.o..
Gs c.o. = 2,408 [m3/h]
Straty na wymienniku po stronie sieciowej
Hw.s. c.o. = 1,57 [kPa]
Straty ciśnienia na orurowaniu węzła
Hr = 5,0 [kPa]
ΣHz.r. = Hw.s. c.o. + Hr = 6,57 [kPa]
Całkowita strata ciśnienia
∆H100 = 2,3 × ΣHz.r. = 15,11 [kPa]
Kv =
10 × G s c.o.
∆H100
= 6,195 [m3/h]
Dobrano zawór regulacyjny c.o. SIEMENS typu VVG41.20 φ 20 [mm] Kv = 6,3 [m3/h] z
siłownikiem SQX32.00.
Strata ciśnienia na zaworze regulacyjnym:
Hz.r. c.o.
G
=  s c.o.
 Kv
2

 × 100 = 14,61 [kPa]

Prędkość przepływu przez zawór regulacyjny c.o.:
v=
4 × G s c.o.
3.600 × π × d
2
=
4 × 2,408
3.600 × π × (0,020 )
2
= 2,13 [m/s]
8. Dobór zaworu regulacyjnego c.t..
Gs c.t. = 2,338 [m3/h]
3
Straty na wymienniku po stronie sieciowej
Hw.s. c.t. = 5,28 [kPa]
Straty ciśnienia na orurowaniu węzła
Hr = 5,0 [kPa]
ΣHz.r. = Hw.s. c.t. + Hr = 10,28 [kPa]
Całkowita strata ciśnienia
∆H100 = 2,3 × ΣHz.r. = 23,64 [kPa]
Kv =
10 × G s c.t.
∆H100
= 4,809 [m3/h]
Dobrano zawór regulacyjny c.o. SIEMENS typu VVG41.20 φ 20 [mm] Kv = 6,3 [m3/h] z
siłownikiem SQX32.00.
Strata ciśnienia na zaworze regulacyjnym
Hz.r. c.t.
G
=  s c.t.
 Kv
2

 × 100 = 13,77 [kPa]

Prędkość przepływu przez zawór regulacyjny c.t.:
v=
4 × G s c.t.
3.600 × π × d
2
=
4 × 2,338
3.600 × π × (0,020 )
2
= 2,07 [m/s]
9. Zestawienie oporów w obiegu c.o. i c.t..
∆pc.o. = Hz.r. c.o. + Hw.s. c.o. + Hl.c.1 + Hfm.1 + Hr
Strata w obiegu c.o.
∆pc.o. = 14,61 + 1,57 + 12,36 + 0,90 + 5,0 = 34,44 [kPa]
∆pc.t. = Hz.r. c.t. + Hw.s. c.t. + Hl.c.1 + Hfm.1 + Hr
Strata w obiegu c.t.
∆pc.t. = 13,77 + 5,28 + 12,36 + 0,90 + 5,0 = 37,31 [kPa]
10. Dobór regulatora róŜnicy ciśnienia i przepływu.
Gs = 4,747 [m3/h]
Straty na wymienniku po stronie sieciowej
Hw.s. c.t. = 5,28 [kPa]
Straty ciśnienia na liczniku ciepła
Hl.c.1 = 12,36 [kPa]
Straty ciśnienia na filtroodmulniku
Hfm.1 = 0,90 [kPa]
Straty ciśnienia na orurowaniu węzła
Hr = 5,0 [kPa]
Strata ciśnienia na zaworze regulacyjnym
Hz.r. c.t. = 14,61 [kPa]
Całkowita strata ciśnienia
ΣHr.r.c. = Hw.s. c.t. + Hl.c.1 + Hfm.1 + Hr + Hz.r. c.t. = 37,31 [kPa]
∆Hr.r.c. = 1,4 × ΣHr.r.c. = 52,23 [kPa]
Kv =
10 × G s
∆Hr.r.c.
= 6,568 [m3/h]
Dobrano regulator róŜnicy ciśnienia i przepływu SAMSON typu 46-7 PN16 φ 25 [mm] Kv
= 8,0 [m3/h] o zakresie nastaw 0,1 ÷ 1,0 [bar] i zakresie przepływu 0,8 ÷ 5,0 [m3/h]
Strata ciśnienia na regulatorze róŜnicy ciśnienia i przepływu w zimie:
4
Hr.r.c.1
G
=  s
Kv
2

 × 100 + 20,0 = 55,21 [kPa]

Prędkość przepływu przez regulator róŜnicy ciśnienia i przepływu w zimie:
v=
4 × Gs
3.600 × π × d
2
=
4 × 4,747
3.600 × π × (0,025 )
2
= 2,69 [m/s]
11. Opór całkowity węzła – przepływ przez wymiennik c.t..
ΣHc c.t. = Hz.r. c.t. + Hw.s. c.t. + Hl.c.1 + Hfm.1 + Hr + Hr.r.c. = 92,52 [kPa]
12. Dobór naczynia wzbiorczego instalacji c.o..
Pojemność zładu przyjęto w wysokości 15 [dm3] na 1 [kW] mocy cieplnej.
Pojemność zładu
V1 = 15 × 193,0 = 2.895,0 [dm3]
Gęstość wody instalacyjnej
ρ1 = 0,9997 [kg/dm3]
Przyrost objętości właściwej wody instalacyjnej
∆ν = 0,0118 [dm3/kg]
Pojemność uŜytkowa naczynia
Vu1 = V1 × ρ1 × ∆ν = 34,15 [dm3]
Ciśnienie statyczne w instalacji c.o.
pst1 = 1,60 [bar]
Ciśnienie wstępne w naczyniu wzbiorczym
p1 = pst1 + 0,2 = 1,80 [bar]
Maksymalne ciśnienie w naczyniu wzbiorczym
pmax1 = 3,0 [bar]
Pojemność całkowita naczynia
Vc1 = Vu1 ×
p max1 + 1
= 113,83 [dm3]
p max1 − p 1
Dobrano naczynie wzbiorcze przeponowe REFLEX typu NG140 o pojemności całkowitej
140 [dm3].
13. Dobór rury wzbiorczej instalacji c.o..
Średnica wewnętrzna rury wzbiorczej
d = 0,7 ×
Vu1 = 4,09 [mm]
Dobrano rurę wzbiorczą o średnicy φ 25 [mm].
14. Dobór naczynia wzbiorczego instalacji c.t..
Pojemność zładu przyjęto w wysokości 10 [dm3] na 1 [kW] mocy cieplnej.
Pojemność zładu
V2 = 10 × 187,4 = 1.874,0 [dm3]
Gęstość wody instalacyjnej
ρ1 = 0,9997 [kg/dm3]
Przyrost objętości właściwej wody instalacyjnej
∆ν = 0,0287 [dm3/kg]
Pojemność uŜytkowa naczynia
Vu2 = V2 × ρ1 × ∆ν = 53,77 [dm3]
Ciśnienie statyczne w instalacji c.t.
pst2 = 1,90 [bar]
Ciśnienie wstępne w naczyniu wzbiorczym
p2 = pst2 + 0,2 = 2,10 [bar]
Maksymalne ciśnienie w naczyniu wzbiorczym
pmax2 = 3,0 [bar]
5
Pojemność całkowita naczynia
Vc2 = Vu2 ×
p max2 + 1
= 238,98 [dm3]
p max2 − p 1
Dobrano naczynie wzbiorcze przeponowe REFLEX typu N250 o pojemności całkowitej
250 [dm3].
15. Dobór rury wzbiorczej instalacji c.t..
Średnica wewnętrzna rury wzbiorczej
d = 0,7 ×
Vu2 = 5,13 [mm]
Dobrano rurę wzbiorczą o średnicy φ 25 [mm].
16. Dobór zaworu bezpieczeństwa c.o..
16.1. Dobór na pęknięcie ścianki wymiennika.
Masowa przepustowość zaworu bezpieczeństwa – zgodnie z PN–B–02414:1999:
M = 447,3 × b × A ×
(p 2 − p 1 ) × ρ
gdzie:
b = 2 – współczynnik zaleŜny od róŜnicy ciśnień p2 – p1
A – powierzchnia przekroju poprzecznego jednej rurki węŜownicy
A=
π × (Dw ) 2
4
=
π × (0,008) 2
= 0,0000503 [m2]
4
p2 = 16 [bar] – ciśnienie nominalne sieci ciepłowniczej
p1 = 3 [bar] – ciśnienie otwarcia zaworu bezpieczeństwa
ρ = 930,495 [kg/m3] – gęstość wody przy jej temperaturze obliczeniowej
(16 − 3) × 930,495 = 4,95 [kg/s]
M = 447,3 × 2 × 0,0000503 ×
Średnica króćca dopływowego zaworu bezpieczeństwa:
d0 = 54 ×
M
α c × p1 × ρ
gdzie:
αc – dopuszczalny współczynnik wypływu zaworu dla cieczy
Wstępnie dobrano zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar],
DN25, średnica króćca dolotowego d = 20 [mm], współczynnik wypływu αrz = 0,40
αc = 0,9 × αrz = 0,9 × 0,40 = 0,36
d0 = 54 ×
4,95
0,36 × 3 × 930,495
= 27,55 [mm]
Przyjęto 2 zawory bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar], DN25.
Sumaryczna średnica króćców dopływowych zaworów bezpieczeństwa wynosi:
Σd =
2 × 20 = 28,28 [mm] > 27,55 [mm] = d
6
16.2. Dobór od mocy wymiennika.
Minimalna przepustowość zaworu bezpieczeństwa wg przepisów DT-UC-90/KW-04 wzór
Nr 1, wynosi:
m = 3.600 ×
Q
[kg/h]
r
Q = 193,0 [kW]
r = 2.134 [kJ/kg]
m = 3.600 ×
193,0
= 325,59 [kg/h]
2.134
Wstępnie przyjęto zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar],
DN25, średnica króćca dolotowego d = 20 [mm], współczynnik wypływu αrz = 0,40
αc = 0,9 × αrz = 0,9 × 0,40 = 0,360
A=
m
10 × K 1 × K 2 × α c × p1 + 0,1
gdzie:
K1 = 1
K2 = 0,54
p1 = 1,1 × 0,3 = 0,33 [MPa]
A=
325,59
10 × 1× 0,54 × 0,360 × 0,33 + 0,1
= 255,41 [mm2]
Minimalna średnica siedliska:
d=
4× A
π
4 × 255,41
=
= 18,03 [mm]
π
Przyjęto 1 zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar], DN25.
16.3. Dobór na wypływ wody rurą uzupełniającą zład.
Uzupełnianie wody odbywa się z wodą sieciową przez rurę stalową o średnicy
nominalnej DN15 z kryzą o średnicy Dk = 10 [mm].
Pole przekroju kryzy DN10:
A=
π × (D k ) 2
4
=
π × (10,0) 2
4
= 78,52 [mm2]
NatęŜenie wypływu rurą DN15 z kryzą DN10:
M = 5,03 × αr × A ×
(p 2 − p1 ) × ρ
gdzie:
αr = 1 – współczynnik wypływu dla rury
p2 = 1,6 [MPa] – ciśnienie nominalne sieci ciepłowniczej
7
p1 = 0,3 [MPa] – ciśnienie po stronie instalacji c.o.
ρ = 930,495 [kg/m3] – gęstość wody przy jej temperaturze obliczeniowej
M = 5,03 × 1 × 78,52 ×
(1,6 − 0,3) × 930,495 = 13.736,52 [kg/h]
Przepustowość zaworu bezpieczeństwa:
Mz = 5,03 × αc × Az ×
(p 2 − p1 ) × ρ
gdzie:
αc = 0,4 – współczynnik wypływu zaworu dla cieczy
p2 = 0,33 [MPa] – ciśnienie zrzutowe
p1 = 0 [MPa] – ciśnienie za zaworem bezpieczeństwa
ρ = 930,495 [kg/m3] – gęstość wody przy jej temperaturze obliczeniowej
Wstępnie przyjęto zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar],
DN25, średnica króćca dolotowego d = 20 [mm], współczynnik wypływu αc = 0,40
Pole przekroju króćca dolotowego zaworu bezpieczeństwa:
Az =
π × (d w ) 2
4
Mz = 5,03 × 0,4 × 314,16 ×
=
π × (20) 2
= 314,16 [mm2]
4
(0,33 − 0) × 930,495 = 11.076,25 [kg/h]
Ilość zaworów bezpieczeństwa:
n=
13.736,52
M
=
= 1,24
Mz
11.076,25
Przyjęto 2 zawory bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar], DN25.
Na podstawie obliczeń w punktach 16.1, 16.2 i 16.3 dobrano 2 zawory bezpieczeństwa
SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar], DN25.
17. Dobór zaworu bezpieczeństwa c.t..
17.1. Dobór na pęknięcie ścianki wymiennika.
Masowa przepustowość zaworu bezpieczeństwa – zgodnie z PN–B–02414:1999:
M = 447,3 × b × A ×
(p 2 − p1 ) × ρ
gdzie:
b = 2 – współczynnik zaleŜny od róŜnicy ciśnień p2 – p1
A – powierzchnia przekroju poprzecznego jednej rurki węŜownicy
A=
π × (Dw ) 2
4
=
π × (0,008) 2
4
= 0,0000503 [m2]
p2 = 16 [bar] – ciśnienie nominalne sieci ciepłowniczej
p1 = 3 [bar] – ciśnienie otwarcia zaworu bezpieczeństwa
ρ = 930,495 [kg/m3] – gęstość wody przy jej temperaturze obliczeniowej
8
(16 − 3) × 930,495 = 4,95 [kg/s]
M = 447,3 × 2 × 0,0000503 ×
Średnica króćca dopływowego zaworu bezpieczeństwa:
d0 = 54 ×
M
α c × p1 × ρ
gdzie:
αc – dopuszczalny współczynnik wypływu zaworu dla cieczy
Wstępnie dobrano zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar],
DN25, średnica króćca dolotowego d = 20 [mm], współczynnik wypływu αrz = 0,40
αc = 0,9 × αrz = 0,9 × 0,40 = 0,36
d0 = 54 ×
4,95
0,36 × 3 × 930,495
= 27,55 [mm]
Przyjęto 2 zawory bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar], DN25.
Sumaryczna średnica króćców dopływowych zaworów bezpieczeństwa wynosi:
Σd =
2 × 20 = 28,28 [mm] > 27,55 [mm] = d
17.2. Dobór od mocy wymiennika.
Minimalna przepustowość zaworu bezpieczeństwa wg przepisów DT-UC-90/KW-04 wzór
Nr 1, wynosi:
m = 3.600 ×
Q
[kg/h]
r
Q = 187,4 [kW]
r = 2.134 [kJ/kg]
m = 3.600 ×
187,4
= 316,14 [kg/h]
2.134
Wstępnie przyjęto zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar],
DN25, średnica króćca dolotowego d = 20 [mm], współczynnik wypływu αrz = 0,40
αc = 0,9 × αrz = 0,9 × 0,40 = 0,360
A=
m
10 × K 1 × K 2 × α c × p1 + 0,1
gdzie:
K1 = 1
K2 = 0,54
p1 = 1,1 × 0,3 = 0,33 [MPa]
A=
316,14
10 × 1× 0,54 × 0,360 × 0,33 + 0,1
= 248,00 [mm2]
Minimalna średnica siedliska:
9
d=
4× A
4 × 248,00
=
π
= 17,77 [mm]
π
Przyjęto 1 zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar], DN25.
17.3. Dobór na wypływ wody rurą uzupełniającą zład.
Uzupełnianie wody odbywa się z wodą sieciową przez rurę stalową o średnicy
nominalnej DN15 z kryzą o średnicy Dk = 10 [mm].
Pole przekroju kryzy DN10:
π × (D k ) 2
A=
4
=
π × (10,0) 2
4
= 78,52 [mm2]
NatęŜenie wypływu rurą DN15 z kryzą DN10:
M = 5,03 × αr × A ×
(p 2 − p1 ) × ρ
gdzie:
αr = 1 – współczynnik wypływu dla rury
p2 = 1,6 [MPa] – ciśnienie nominalne sieci ciepłowniczej
p1 = 0,3 [MPa] – ciśnienie po stronie instalacji c.o.
ρ = 930,495 [kg/m3] – gęstość wody przy jej temperaturze obliczeniowej
M = 5,03 × 1 × 78,52 ×
(1,6 − 0,3) × 930,495 = 13.736,52 [kg/h]
Przepustowość zaworu bezpieczeństwa:
Mz = 5,03 × αc × Az ×
(p 2 − p1 ) × ρ
gdzie:
αc = 0,4 – współczynnik wypływu zaworu dla cieczy
p2 = 0,33 [MPa] – ciśnienie zrzutowe
p1 = 0 [MPa] – ciśnienie za zaworem bezpieczeństwa
ρ = 930,495 [kg/m3] – gęstość wody przy jej temperaturze obliczeniowej
Wstępnie przyjęto zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar],
DN25, średnica króćca dolotowego d = 20 [mm], współczynnik wypływu αc = 0,40
Pole przekroju króćca dolotowego zaworu bezpieczeństwa:
Az =
π × (d w ) 2
4
Mz = 5,03 × 0,4 × 314,16 ×
=
π × (20) 2
4
= 314,16 [mm2]
(0,33 − 0) × 930,495 = 11.076,25 [kg/h]
Ilość zaworów bezpieczeństwa:
n=
13.736,52
M
=
= 1,24
Mz
11.076,25
Przyjęto 2 zawory bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar], DN25.
10
Na podstawie obliczeń w punktach 17.1, 17.2 i 17.3 dobrano 2 zawory bezpieczeństwa
SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar], DN25.
18. Dobór wodomierza uzupełniania zładu c.o..
Wydajność pompy obiegowej c.o.
Gi c.o. = 16,783 [m3/h]
Uzupełnianie zładu – w wysokości 5 [%] wydajności pompy obiegowej c.o..
Gu = 0,05 × Gi c.o. = 0,05 × 16,783 = 0,839 [kg/h]
Gw u c.o. =
Gu
0,839
=
= 1,049 ÷ 1,398 [m3/h]
0,6 ÷ 0,8
0,6 ÷ 0,8
Dobrano wodomierz do wody ciepłej POWOGAZ typu JS90-1,5 o przepływie
nominalnym 1,5 [m3/h].
19. Dobór wodomierza uzupełniania zładu c.t..
Wydajność pompy obiegowej c.t.
Gi c.t. = 8,248 [m3/h]
Uzupełnianie zładu – w wysokości 5 [%] wydajności pompy obiegowej c.t..
Gu = 0,05 × Gi c.t. = 0,05 × 8,248 = 0,412 [kg/h]
Gw u c.t. =
Gu
0,412
=
= 0,515 ÷ 0,687 [m3/h]
0,6 ÷ 0,8
0,6 ÷ 0,8
Dobrano wodomierz do wody ciepłej POWOGAZ typu JS90-1,5 o przepływie
nominalnym 1,5 [m3/h].
Rurociągi i armatura
Główne rurociągi rozprowadzające pomiędzy węzłami (czynnik sieciowy o parametrze
148/75) wykonać z rur stalowych bez szwu średnich wg PN-79/H-74200, łączonych poprzez
spawanie oraz przy pomocy łączników gwintowanych.
Prowadzenie przewodów - poziomy naleŜy prowadzić po ścianach, pod stropem piwnic.
Przewody stalowe na poziomie „-1” zaizolować otuliną z wełny mineralnej Flexorock firmy
Rockwool. Grubości warstw ocieplenia przewodów, przyjmować na podstawie „Rozporządzenia
Ministra Infrastruktury w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budynki i
ich usytuowanie”.
L.p.
1
2
Rodzaj przewodu lub komponentu
Średnica wewnętrzna do 22 mm
Średnica wewnętrzna od 22 do 35 mm
Minimalna grubość izolacji
cieplnej (materiał 0,035
W/(m⋅⋅K))
20 mm
30 mm
11
3
4
5
6
7
Średnica wewnętrzna od 35 do 100 mm
równa średnicy wewnętrznej
rury
Średnica wewnętrzna ponad 100 mm
100 mm
Przewody i armatura wg poz.: 1-4 przechodzące ½ wymagań z poz.: 1-4
przez
ściany
lub
stropy,
skrzyŜowania
przewodów
Przewody ogrzewań centralnych wg poz.: 1-4, ½ wymagań z poz.: 1-4
ułoŜone w komponentach budowlanych miedzy
ogrzewanymi
pomieszczeniami
róŜnych
uŜytkowników
Przewody wg poz. 6 ułoŜone w podłodze
6 mm
Jednocześnie dla umoŜliwienia przejęcia wydłuŜeń termicznych naleŜy wykonać przy
odejściach od przewodów magistralnych wykonać ramiona kompensacyjne o długości 0.3 m.
Prowadzenie przewodów w układzie samokompensacji.
Przejścia przewodów przez przegrody budowlane prowadzić w tulejach ochronnych,
a przestrzeń pomiędzy tuleją i przewodem wypełnić szczeliwem nie powodującym korozji.
Przed malowaniem instalację naleŜy poddać próbie szczelności na zimno i na gorąco,
dwukrotnie wypłukać, a następnie poddać próbie ciśnieniowej: pmax = 1,5 ciśnienia roboczego.
Po przeprowadzeniu próby ciśnieniowej z pozytywnym wynikiem rurociągi stalowe
naleŜy oczyścić z rdzy i zanieczyszczeń do II stopnia czystości wg instrukcji KOR3A i
zabezpieczyć antykorozyjnie przez dwukrotne pomalowanie farbą antykorozyjną podkładową
odporną na temperaturę do 200 oC.
Na rurociągach wysokiego parametru zabudować armaturę PN 16.
Przejścia
instalacji
niepalnej
przez
strefy poŜarowe
naleŜy zabezpieczyć
ogniochronną masą uszczelniającą CP601S firmy HILTI (Certyfikat 152/01 i Aprobata AT15-3269/98)
lub
z wykorzystaniem
tulei
ogniochronnych
typu
PACYFIRE
firmy
WALRAVEN.
Odpowietrzenie instalacji
Odpowietrzenie zaprojektowano zgodnie z PN-91/B-02420, a więc:
•
za pośrednictwem automatycznych odpowietrzników pływakowych montowanych w
najwyŜszych punktach instalacji,
12
3. INFORMACJA DOTYCZĄCA BEZPIECZEŃSTWA I OCHRONY ZDROWIA
1.1 Podstawa prawna
1. Ustawa z dnia 7 lipca 1994r. Prawo budowlane (tekst ujednolicony: Dz. U.
Z 2003r. Nr 207, poz. 2016 z późn. Zm.),
2. Rozporządzenie Ministra Infrastruktury z dnia 23 czerwca 2003r.
W sprawie informacji dotyczącej bezpieczeństwa i ochrony zdrowia oraz
planu bezpieczeństwa i ochrony zdrowia (Dz. U. Z 2003r. Nr 120, poz.
1126).
1.2 Zakres robót dla całego zamierzenia budowlanego oraz kolejność realizacji
poszczególnych elementów budynku
Zakres robót przewidzianych do realizacji w związku z planowanym zadaniem,
polegającym na budowie kompaktowego węzła ciepłowniczego, znajduje się w projekcie
budowlanym, zawierającym w poszczególnych częściach opracowania opis technologii,
w jakiej zostanie wykonany kompaktowy węzeł cieplny oraz charakterystykę uŜytych
materiałów budowlanych.
Przy realizacji robót budowlanych przewidziano wykonanie robót instalacyjnych j.w.
1.3 Przewidywane zagroŜenia bezpieczeństwa i zdrowia ludzi
ZagroŜenie bezpieczeństwa i zdrowia ludzi mogą wystąpić w trakcie realizacji robót
budowlanych w następstwie:
-
upadku z wysokości,
-
uderzenia cięŜkimi przedmiotami,
-
poraŜenia prądem
-
poparzenia
-
utopienie
1.4
Wskazanie sposobu prowadzenia instruktaŜu pracowników przed przystąpieniem
do realizacji robót szczególnie niebezpiecznych
KaŜdorazowo przed przystąpieniem do robót szczególnie niebezpiecznych kierownik
budowy lub osoba przez niego upowaŜniona powinna przeprowadzić instruktaŜ
13
pracowników, wskazując przedmiot zagroŜenia i środki, jakie naleŜy przedsięwziąć w
celu uniknięcia danego zagroŜenia.
Ponadto instruktaŜ bhp powinien obejmować następujące zagadnienia:
1. zasady postępowania w przypadku wystąpienia zagroŜenia,
2. konieczność stosowania środków ochrony indywidualnej,
3. zasady prowadzenia prac szczególnie niebezpiecznych,
4. konieczność wydzielenia i oznaczenia stref szczególnie niebezpiecznych,
5. zapewnienie sprawnej komunikacji.
Z
instruktaŜu
naleŜy
sporządzić
notatkę
podpisaną
przez
instruowanych
pracowników i dołączyć ją do dziennika budowy.
1.5
W
Wskazanie środków zapobiegających niebezpieczeństwom
celu zapobieŜenia niebezpieczeństwom wynikającym z wykonywania robót
budowlanych w strefach szczególnego zagroŜenia zdrowia lub w ich sąsiedztwie, w tym
zapewnienia bezpiecznej i sprawnej komunikacji, umoŜliwiającej szybką ewakuację na
wypadek poŜaru, awarii i innych zagroŜeń, naleŜy:
1. wydzielić i oznakować strefy szczególnego zagroŜenia,
2. zabezpieczyć strefy komunikacyjne przed spadającymi przedmiotami,
3. zapewnić bezpośredni nadzór nad pracami szczególnie niebezpiecznymi,
4. stosować środki ochrony indywidualnej,
5. zapewnić dostępność dróg dojazdowych,
6. zapewnić sprzęt ratunkowy,
7. kontrolować właściwe stosowanie sprzętu budowlanego.
Wszystkie zainstalowane urządzenia i zastosowane materiały muszą posiadać
odpowiednie aprobaty ITB oraz atesty higieny PZH. Urządzenia powinny być
zainstalowane zgodnie z DTR i uŜytkowane zgodnie z instrukcją obsługi.
4. UWAGI:
Oznakowanie
zaizolowanych
rurociągów
wykonać
zgodnie
z
PN-70/N-01270
zaznaczając strzałkami kierunek przepływu czynnika.
Do podwieszenia przewodów zastosować zawiesia systemowe. W piwnicy do
prowadzenia wiązki rur stosować zawiesia wspólne dla wszystkich rur np. Hilti, Fischer,
Walraven.
Wszystkie materiały zastosowane do montaŜu instalacji muszą posiadać świadectwa
dopuszczenia do stosowania i atesty nietoksyczności.
14
Wszystkie zastosowane materiały i urządzenia muszą posiadać stosowne atesty i
dopuszczenia do obrotu na terenie III RP i stosowania w budownictwie.
Elementy, których typ nie został określony muszą odpowiadać aktualnym wydaniom
Polskich Norm i spełniać obowiązujące wymagania.
Instalacje naleŜy wykonać zgodnie z obowiązującymi przepisami, aktualnymi wydaniami
Polskich Norm wprowadzonymi do obowiązkowego stosowania oraz normami i dokumentami
wskazanymi w Projekcie Wykonawczym, a takŜe zgodnie ze sztuką budowlaną.
Podstawę do wykonania instalacji mogą stanowić jedynie Projekty Wykonawcze,
opracowane zgodnie z Projektem Budowlanym, warunkami pozwolenia na budowę, oraz innymi
dokumentami i wymaganiami wskazanymi w projekcie budowlanym,
Całość robót wykonać zgodnie z :
-
Warunkami Technicznymi Wykonania i Odbioru Robót Budowlano-MontaŜowych cz. II Instalacje Sanitarne i Przemysłowe
-
PN-64/B-10400
Urządzenia centralnego ogrzewania w budownictwie powszechnym,
Wymagania i badania przy odbiorze .
-
Dz.U.Nr 75 z dn.15.06.2002 r. Rozporządzenie M.I. w sprawie warunków jakim powinny
odpowiadać budynki i ich usytuowanie z poźniejszymi zmianami.
JeŜeli zdaniem oferenta lub wykonawcy, w dostarczonej dokumentacji projektowej nie
ujęto wszystkich koniecznych elementów zarówno w zakresie podstawowego zagadnienia jak i
branŜ związanych to przed przystąpieniem do robót musi zgłosić listę uwag, do których
ustosunkuje się projektant. W innym przypadku uwaŜa się,
Ŝe dokumentacja została
zaakceptowana przez wykonawcę i przyjęta do realizacji bez uwag.
Po wykonaniu wszystkich prac, przed odbiorem robót wykonawca sporządzi
dokumentację powykonawczą oraz instrukcję obsługi.
Projektował:
Mirosław Kijak
15