oferty - tts.infotransport.pl

72
Adtranz
Henryk Jakszuk, Czes³aw Kaczmarek
oferty
Filtr do zespo³u
przekszta³tnikowego
z jednostopniow¹
transformacj¹ napiêcia
110/3,3 kV
do kontenerowej
podstacji trakcyjnej PKP
Zak³ad Apartury Trakcyjnej Adtranz w £odzi jest dostawc¹ wyposa¿enia elektrycznego do pierwszej
w Polsce kontenerowej podstacji trakcyjnej pracuj¹cej w uk³adzie jednostopniowej transformacji napiêcia ze 110 kV bezpoœrednio na 3,3 kV.
Artyku³ jest kolejnym z cyklu artyku³ów omawiaj¹cych problematykê doboru aparatury elektrycznej do podstacji.
Wy¿sze harmoniczne w napiêciu po stronie pr¹du
sta³ego prostowników w podstacjach trakcyjnych
Zasady powstawania wy¿szych harmonicznych w napiêciu
po stronie pr¹du sta³ego w prostownikach niesterowanych
oraz parametry filtru s¹ przedstawiione przez firmê ELTRACK
Sp. z o.o. w Warszawie w materia³ach dotycz¹cych za³o¿eñ do budowy filtru dla podstacji trakcyjnej z jednostopniow¹ transformacj¹ napiêcia 110/3,3 kV.
Napiêcie po stronie pr¹du sta³ego podstacji trakcyjnych
(wyposa¿onych w prostowniki niesterowane) oprócz sk³adowej sta³ej zawiera sk³adow¹ zmienn¹. Sk³adow¹ tê stanowi szereg harmonicznych napiêcia o ró¿nej czêstotliwoœci
i amplitudzie. Harmoniczne napiêcia powoduj¹ powstawanie
przep³ywu harmonicznych pr¹du, które mog¹ powodowaæ
zak³ócajace oddzia³ywanie na obwody sterowania ruchem,
linie ³¹cznoœci, automatyki itp.
Przy symetrycznym i sinusoidalnym napiêciu zasilania
transformatora prostownikowego w napiêciu wyjœciowym
podstacji wystêpuj¹ tylko harmoniczne charakterystyczne
rzêdu k:
k = pi
(1)
gdzie:
p – liczba pulsów prostownika (6-,12)
i = 1, 2, 3, ...
o czêstotliwoœciach odpowiednio:
f(k) = fs p i
(2)
gdzie:
f(k) – czêstotliwoœæ harmonicznej rzêdu k,
fs – czêstotliwoœæ napiêcia zasilaj¹cego.
Zatem przy symetrycznym i sinusoidalnym napiêciu zasilania w prostownikach 6-pulsowych bêd¹ wystêpowaæ harmoniczne o czêstotliwoœci 300, 600, 900, 1200 Hz itd.
Niesymetria zasilania trójfazowego, wynikaj¹ca z asymetrii obci¹¿eñ faz, ró¿nych parametrów pod³u¿nych i poprzecznych linii zasilaj¹cej, nierównomiernoœæ parametrów transformatora prostowniczego, a tak¿e ró¿nice w parametrach
diod powoduj¹ zmiany w sk³adzie harmonicznych napiêcia
wyprostowanego. I tak w przypadku 6- i 12-pulsowych prostowników oprócz harmonicznych podstawowych okreœlonych wzorem (1) i (2) wyst¹pi¹ dodatkowe harmoniczne
niecharakterystyczne o rzêdach:
n =2 i
(3)
i odpowiednio czêstotliwoœci
f(n) = 2 f i
(4)
gdzie:
i = 1, 2, 3...
f(n) – czêstotliwoœæ harmonicznej rzêdu n, czyli harmoniczne krotnoœci 100 Hz.
Wymagania i za³o¿enia dla filtru wyg³adzaj¹cego
Wymagania ogólne dla filtru wyg³adzaj¹cego s¹ nastêpuj¹ce:
a) zapewnienie prawid³owego funkcjonowania w warunkach
pracy podstacji trakcyjnej tak, aby nie zosta³y przekroczone
dopuszczalne wartoœci napiêæ zak³ócaj¹cych,
b) ograniczenie wp³ywu wy¿szych harmonicznych niecharakterystycznych powodowanych asymetri¹ napiêcia
zasiilaj¹cego po stronie 110 kV i po wtórnej stronie transformatora prostownikowego na wartoœæ napiêcia zak³ócaj¹cego po stronie pr¹du sta³ego,
c) ograniczenie wp³ywu na charakterystyki filtru wahañ czêstotliwoœci napiêcia zasilaj¹cego,
d) zapewnienie prawid³owej pracy filtru i ograniczenie jego
odddzia³ywania (sprzêgania siê) z filtrami s¹siednich podstacji oraz filtrami wejœciowymi lokomotyw z napêdem
przekszta³tnikowym,
e) ograniczenie generowanych przepiêæ ³¹czeniowych do
wartoœci mniejszych ni¿ wynosi odpornoœæ przepiêciowa
prostownika i obwodu DC.
Wymagania miêdzynarodowe dopuszczaj¹ wartoœæ
wspó³czynnika asymetrii αu napiêcia zasilaj¹cego 1%÷2%
U
P
αu = —2 ≅ —
(5)
U1
Szw
gdzie:
U2 – sk³adowa przeciwna napiêcia,
U1 – sk³adowa zgodna,
P – moc asymetrii,
Szw – moc zwarciowa.
Wartoœæ napiêcia zak³ócaj¹cego za filtrem wed³ug przepisów polskich wynosi 0,5% Un, gdzie Un – napiêcie znamionowe podstacji trakcyjnej.
Napiêcie zak³ócaj¹ce z uwzglêdnieniem wspó³czynników
psofometrycznych oblicza siê z zale¿noœci:
i
i
Uz = √ Σ1 Uk2 wk + Σ1 Un2 wn
gdzie:
(6)
1-2 / 2000
73
Uk, Un – wartoœci skuteczne napiêæ harmonicznych charakterystycznych (rzêdy k i niecharakterystycznych rzêdów n) za filtrem,
wk, wn – wartoœci wspó³czynników wa¿koœci psofometrycznej odpowiednich harmonicznych.
Wartoœæ napiêcia zak³ócaj¹cego za filtrem obliczona
z uwzglednieniem rzêdów harmonicznych o istotnym oddzia³ywaniu nie powinna przekraczaæ 0,5% napiêcia znamionowego podstacji 3300 V, tj. 16,5 V.
Wspó³czynnik t³umienia filtru µ wynosi:
Uz2
µ = —–
Uz1
(7)
gdzie:
Uz1, Uz2 – odpowiednio napiêcie zak³ócaj¹ce przed i za filtrem.
W dotychczasowej praktyce w podstacjach trakcyjnych
PKP stosowane by³y centralne dla ca³ej podstacji (lub na
jeden zespó³) filtry rezonansowe dla harmonicznych 300,
600, 900 i 1200 Hz w podstacjach wyposa¿onych w prostowniki 6-plusowe i filtry rezonansowe dla harmonicznych
600 i 1200 Hz z cz³onami aperiodycznymi dla prostowników
12-pulsowych.
Zespo³y prostownikowe wyposa¿one s¹ w indywidualne
d³awiki katodowe o indukcyjnoœci 4 mH (zespo³y 6-pulsowe)
i 1,8 mH (zespo³y 12-pulsowe). Oznacza to uzale¿nienie
efektywnoœci filtracji od liczby czynnych zespo³ów.
W praktyce w sieciach œrednich napiêæ (SN) typowych,
z których zasilane s¹ podstacje trakcyjne PKP, znane s¹ przypadki znacznego przekroczenia wartoœci dopuszczalnych
wspó³czynnika asymetrii. W sieciach wysokich napiêæ (WN),
w tym w sieci 110 kV, pod wzglêdem asymetrii napiêæ
wystêpuj¹ wyrunki znacznie lepsze, a to g³ównie dziêki
znacznie wiêkszym wartoœciom mocy zwarciowych. W rzeczywistoœci wartoœci αu s¹ znacznie mniejsze od wartoœci
dopuszczalnych. Jednym z elementów, który mo¿e spowodowaæ zwiêkszenie lub przekroczenie wartoœci wspó³czynnika asymetrii jest transformator prostownikowy. W próbach
odbiorczych transformatorów prostownikowych prototypowych nale¿y bezwzglêdnie przeprowadziæ pomiary symetrii
napiêæ ze wzglêdu na koniecznoœæ okreœlenia warunków
pracy prototypowego filtru, w tym symetrii napiêæ wtórnego i trójnego. W przypadku asymetrii pracy mostków mog¹
wyst¹piæ nieskompensowane harmoniczne napiêcia rzêdu
6 n, niecharakterystyczne dla prostowników 12-pulsowych.
Z porównania charakterystyk filtrów rezonansowych i aperiodycznych wynika, ¿e filtry rezonansowe, dostrojone do konkretnych harmonicznych nie t³umi¹, a w niektórych przypadkach
mog¹ wzmacniaæ pewne harmoniczne. Filtry dolnoprzepustowe typu Gamma silnie t³umi¹ wy¿sze harmoniczne powy¿ej
pewnej czêstotliwoœci granicznej, wiêkszej od czêstotliwoœci rezonansowej.
Czêstotliwoœæ napiêcia w sieci zasilaj¹cej mo¿e siê zmieniaæ w dopuszczalnych granicach ±1%. Jest to istotne do
wyznaczenia parametrów filtrów rezonansowych zarówno na
etapie ich projektowania, jak i w eksploatacji. Charakterystyki t³umienia tych filtrów wymagaj¹ wysokiego wspó³czynnika
dobroci obwodu LC oraz okresowego dostrajania obwodów.
Pod wzglêdem wra¿liwoœci na wahania czêstotliwoœci napiêcia zasilaj¹cego znacznie bardziej efektywne s¹ filtry aperiodyczne, gdy¿ nie wymagaj¹ strojenia w czasie eksploatacji.
Obwód zasilany napiêciem wyprostowanym przez prostowniki trakcyjne zawiera filtry podstacji (rezonansowe lub
aperiodyczne), filtry aperiodyczne lokomotyw (w przypadku
eksploatacji lokomotyw z napêdami przekszta³tnikowymi)
oraz urz¹dzenia srk. Sieæ trakcyjna, przy dok³adnym odwzorowaniu, stanowi roz³o¿ony uk³ad czwórników impedancyjno-admitancyjnych o pojemnoœciach poprzecznych oraz indukcyjnoœciach i rezystancjach wzd³u¿nych, stanowi¹cy obwód
rezonansowy dla okreœlonych czêstotliwoœci, przy czym czêstotliwoœci te zale¿¹ od po³o¿enia Ÿród³a wymuszaj¹cego (pojazdu) wzglêdem Ÿróde³ zasilaj¹cych (podstacji). Pod
wzglêdem charakterystyk czêstotliwoœciowych uk³ad zasilania, ³¹cznie z obwodami torowymi i odbiorami (lokomotywami), stanowi skomplikowany obwód, w którym mog¹ i bêd¹
wystêpowaæ zjawiska rezonansowe dla ró¿nych czêstotliwoœci wy¿szych harmonicznych, generowanych zarówno przez
Ÿród³a energii (podstacje), jak i odbiory (pojazdy trakcyjne
z napêdem energoelektronicznym). Przy takich warunkach
pracy nale¿y d¹¿yæ do ograniczenia liczby instalowanych obwodów LC, poniewa¿ ich obecnoœæ stwarza warunki do powstania rezonansów.
Šród³em przepiêæ w obwodach filtrów podstacyjnych s¹
d³awiki katodowe w warunkach wy³¹czania pr¹dów obci¹¿enia lub zwaræ przez wy³¹czniki szybkie zasilaczy. Wielkoœci przepiêæ Up zale¿¹ od stromoœci zanikania pr¹du di/dt
(czas ³ukowy wy³¹cznika szybkiego) oraz od indukcyjnoœci
w obwodzie zwarcia Lo (w tym indukcyjnoœci d³awika Ld i sieci trakcyjnej).
di 
Up = Ld — 
dt t=0
oraz
(8)
di
U
— = —
dt
Lo t=0
(9)
gdzie:
U – napiêcie za d³awikiem (na szynach podstacji).
Wiêksza wartoœæ indukcyjnoœci d³awika zmniejsza stromoœæ narastania pr¹du, a nastêpnie stromoœæ zanikania pr¹du przy wy³¹czaniu zwarcia, ale z kolei zwiêksza liniowo
wartoœæ generowanego przepiêcia na d³awiku. Indukcyjnoœæ
d³awika wp³ywa t³umi¹co na wartoœæ udarowego pr¹du
zwarcia trójfazowego (w obwodzie: transformator, linia zasilaj¹ca i wy³¹cznik mocy).
Przepiêcia ³¹czeniowe wystêpuj¹ w obwodach podstacji na zaciskach prostowników niezale¿nie od rodzaju zastosowanego filtru, a ich wartoœci zale¿¹ od indukcyjnoœci d³awików katodowych oraz wartoœci pojemnoœci w³¹czonej
równolegle za d³awikem. St¹d te¿ dla konstrukcji obwodu
prostowników nak³ada siê okreœlone warunki dotycz¹ce
1-2 / 2000
74
odpornoœci (wytrzyma³oœci) przepiêciowej miêdzy zaciskami
„+” i „–” prostownika.
Niezale¿nie od tego korzystne jest wyposa¿enie filtru
w element ograniczaj¹cy wartoœæ przepiêcia (skoordynowanie z wytrzyma³oœci¹ przepiêciow¹ prostownika) oraz (koniecznoœæ) rezystory roz³adowcze, s³u¿¹ce do roz³adowania
energii zgromadzonej w pojemnoœci filtru w wyniku przepiêcia, jak te¿ roz³adowania pojemnoœci po zaniku napiêcia
(od³¹czeniu) prostownika. Elementy filtru powinny tak¿e spe³niaæ wymagania wytrzyma³oœci (odpornoœci) przepiêciowej.
Z kolei bezpoœrednie w³¹czenie niena³adowanej baterii
kondensatorów pod napiêcie spowoduje udarowe ³adowanie kondensatora, nale¿y zatem ograniczyæ pr¹d ³adowania,
aby kondensator nie uleg³ uszkodzeniu. Podobnie zwarcie
bliskie w sieci trakcyjnej (przy rezystancji zwarcia bliskiej
zeru) spowoduje impulsowe i oscylacyjne roz³adowanie/
/prze³adowanie kondensatora, mog¹ce spowodowaæ jego
uszkodzenie. Impulsy pr¹dowe i oscylacje w obwodzie
filtru i rozdzielni pr¹du sta³ego powoduj¹ nadmierne obci¹¿enie zestyków i elementów obwodu oraz utrudniaj¹ wy³¹czenie zwracia.
Metodologia analizy podanych zagadnieñ i doboru parametrów filtru zastrze¿ona jest rozwi¹zaniem chronionym
prawami autorskimi na rzecz firmy Eltrack sp. z o.o. zg³oszonym w Urzêdzie Patentowym RP w 1998 r. pod numerem P.327022: Filtr aperiodyczny i sposób wyznaczania parametrów filtra prostowników trakcji elektrycznej, które
zosta³o wykorzystane do opracowania koncepcji i doboru
parametrów filtru Gamma dla 12-pulsowego zespo³u prostownikowego z transformacj¹ jednostopniow¹ 110/3 kV
w kontenerowej podstacji trakcyjnej PKB Bar³ogi.
Dobór elementów obwodu filtru
z uwzglêdnieniem obci¹¿alnoœci pr¹dowej
oraz wystêpowania przepiêæ i zwaræ
Wymiarowanie elementów obwodu filtru i dzia³anie zabezpieczeñ wynika z warunków pracy normalnej przy roboczych
parametrach obwodu oraz w stanach awaryjnych. Ponadto
dzia³anie zabezpieczeñ powinno uwzglêdniaæ zasady bezpieczeñstwa przeciwpora¿eniowego personelu obs³ugi i konserwacji urz¹dzeñ.
W odniesieniu do obwodu g³ównego filtru przyjêto,
wed³ug specyfikacji istotnych warunków zamówienia, zasadê rozdzia³u manewrowania w obwodzie d³awika i obwodzie kondensatorów przez zainstalowanie stycznika St1
(rys. 1), odcinaj¹cego obwód baterii kondensatorów od szyn
zbiorczych „+” w przypadku wy³¹czenia wy³¹cznika mocy
zespo³u. Dzia³anie to ma na celu uniemo¿liwienie pozostawienia w obwodzie podstacji trakcyjnej baterii kondensatorów filtru przy od³¹czonym zespole, który z tym filtrem
wspó³pracuje.
Podstawowym zabezpieczeniem przeciwzwarciowym
obwodu zespo³u prostownikowego filtru i szyn zbiorczych
jest wy³¹cznik mocy zespo³u WM. Niezale¿nie obwód ka¿dego kondensatora filtru wyposa¿ono w bezpiecznik B, tak
aby po uszkodzeniu (przebiciu) pojedynczego kondensatora
nast¹pi³o wyeliminowanie go z obwodu. Stan taki powinien
byæ sygnalizowany, poniewa¿ filtr pracuje w pe³ni poprawnie tylko w pe³nej konfiguracji. Proponowane kondensatory
firmy ICAR wyposa¿one s¹ w przekaŸnik ciœnieniowy NC,
którego styki oznaczono na rysunku 1 symbolem Stc, sygnalizuje on (otwarciem styku) przekroczenie ciœnienia w kondensatorze. Po obni¿eniu ciœnienia styk wraca do pozycji: zamkniêty. Nale¿y uwzglêdniæ mo¿liwoœæ wykorzystania tego
styku do gromadzenia w uk³adzie automatyki informacji
o czasie i liczbie wyst¹pieñ zadzia³ania styku. Informacja taka
(odczytywana okresowo) pozwoli na ocenê stanu baterii kondensatorów, które s¹ samonaprawialne w przypadku wyst¹pienia niewielkich lokalnych przebiæ miêdzy ok³adzinami.
W nawi¹zaniu do rysunku 1, operacje ³¹czeniowe w obwodzie filtru i zespo³u prostownikowego nale¿y zaprogramowaæ nastêpuj¹co:
– stycznik St1 jest uzale¿niony zgodnie z wy³¹cznikiem mocy
WM,
– stycznik St2 jest uzale¿niony zgodnie ze stycznikiem St2,
z opóŸnieniem za³¹czania wynosz¹cym 1 s,
Rys. 1. Schemat obwodu filtru
1-2 / 2000
75
– cykl za³¹czania do pracy: zamkniêcie WM, St1, po 1 s nia przepiêæ rezystory powinny wytrzymaæ test napiêciowy
zamkniêcie St2,
12 kV/10 s, a ponadto test izolacji 15 kV AC/60 s. Maksy– cykl od³¹czenia: wy³¹czenie WM, wy³¹czenie St1 i St2,
malne napiêcie robocze nale¿y przyj¹æ o wartoœci 4 kV.
– wyjœcie do celki filtru jest mo¿liwe po wy³¹czeniu zespo³u i up³ywie czasu niezbêdnego na roz³adowanie pojem- Konfiguracja obwodu i dobór elementów filtru
noœci baterii (1 min), minimum 3 sta³e czasowa τRC = do zespo³u prostownikowego
= Rr C), przy C = 0,8 mF i Rr (wypadkowym dla ca³ej w kontenerowej podstacji trakcyjnej Bar³ogi
baterii) 25 kΩ sta³a czasowa: τRC = 20 s, nale¿y jednak Zarówno zespó³ prostownikowy z jednostopniow¹ transforzachowaæ zasady bezpieczeñstwa i przed jakimikolwiek macj¹ napiêcia, jak i filtr typu Gamma (aperiodyczny) stanowiæ bêd¹ rozwi¹zania prototypowe, przewidziane do zadzia³aniami sprawdziæ stan roz³adowania baterii.
instalowania w nowej kontenerowej podstacji trakcyjnej
Ochronê przepiêciow¹ obwodu zapewniaj¹:
– ochronnik przepiêciowy ON2 zainstalowany równolegle do Bar³ogi.
Rozmieszczenie urz¹dzeñ filtru w kontenerze wynika
baterii kondensatorów, ograniczaj¹cy poziom przepiêæ,
– rezystory roz³adowcze baterii do wytracania zmagazyno- z przyjêtego schematu wed³ug rysunku 1.
D³awiki filtru L1 i L2, umieszczone w kontenerze, zainwanej energii i ³adunku roboczego Rr,
stalowane s¹ miêdzy zaciskiem „+” prostownika i od³¹cz– obwody RC prostownika,
– dodatkowy ochronnik przepiêciowy ON1 zainstalowany na nika +3 kV rozdzielni w kontenerze.
Pozosta³e urz¹dzenia filtru umieszczone s¹ w celce fild³awiku (równolegle), ograniczaj¹cy wartoœæ powstaj¹cego
tru w kontenerze z d³awikami. Do celki filtru wprowadzony
na d³awiku przepiêcia.
Wstêpny dobór elementów filtru dokonany zosta³ przy jest biegun dodatni od d³awika + 3 kV, biegun ujemny zaœ
po³¹czony jest z szyn¹ minusow¹ podstacji.
za³o¿eniu nastêpuj¹cych parametrów:
– indukcyjnoœæ d³awika: L = 6,3 mH;
– pojemnoœæ baterii kondensatorów: C = 0,8 mF, 4×200 µF, Wyposa¿enie celki filtru:
Styczniki St1 i St2:
Un = 6000 V;
– RC = 0,5 Ω (rezystor t³umi¹cy szeregowo z pojemnoœci¹), – typ SEG-250 (lub równowa¿ny zamiennik),
– czêstotliwoœæ rezonansowa filtru: 71 Hz;
– pr¹d znamionowy: 250 A,
– charakterystyka t³umienia (stosunek napiêcia za filtrem do – napiêcie znamionowe: 3 kV DC,
napiêcia przed filtrem).
– próba izolacji napiêciem przemiennym: 15 kV AC; 60 s,
Rezystor Rogr ogranicza pr¹d ³adowania o wartoœci rezy- – napêd: elektromagnetyczny,
stancji 20 Ω. Szczytow¹ moc wydzielon¹ na rezystorze na- – styki pomocnicze: (2 n; 2 o),
le¿y przyj¹æ na poziomie 800 kW w czasie 15 ms.
– wytrzyma³oœæ zwarciowa 10 kA, 10 ms.
Ze wzglêdu na wystêpowanie oscylacji w przypadku
Rezystor ³adowania filtru Rogr:
zwarcia bliskiego zaproponowano w³¹czenie szeregowo z ba- – 20 Ω – na zamówienie produkcja Adtranz,
teri¹ kondensatorów rezystora ograniczaj¹cego o wartoœci – moc szczytowa: 800 kW/15 ms.
0,5 Ω. Rezystor ten znacz¹co:
Rezystory roz³adowcze Rr (piêæ sztuk, po jednej na ogni– ogranicza oscylacje pr¹du i wartoœæ maksymaln¹ impul- wo kondensatora):
su przy zwarciu,
100 kΩ; P = 150 W (ci¹gle), P = 1500 W/20 s,
– zmniejsza pobór pr¹du z kondensatora przy dynamicznych
Un = 4 kV (robocze), 12 kV/10 s,
zmianach obci¹¿enia,
test izolacji: 5 kV AC/60 s.
– zmniejsza wzmocnienia czêstotliwoœci sygna³ów wokó³
czêstotliwoœci rezonansowej.
Jednoczeœnie charakterystki t³umienia i napiêcie psofometryczne, zak³ócaj¹ce praktycznie w bardzo ma³ym stopniu, zale¿¹ od RC.
Obci¹¿alnoœæ rezystora RC: 10 kA/
/1 ms, ci¹g³a: 200 A.
Straty mocy w warunkach ustalonych: przy pr¹dzie skutecznym 10 A
oko³o 20 W.
Rezystory roz³adowcze Rr o wartoœci 100 kΩ/4 kV na ka¿dym ogniwie.
Daje to sta³¹ czasow¹ roz³adowania
200 µF × 100 kΩ = 20 s. Wymagany czas ca³kowitego roz³adowania 5 min
nie bêdzie zatem przekroczony. Uwaga,
ze wzglêdu na mo¿liwoœæ wystêpowa- Rys. 2. Rozmieszczenie elementów filtru LC w kontenerze
1-2 / 2000
76
Bezpieczniki kondensatorów B (indywidualnie na ka¿de
ogniwo), 5 sztuk:
– dla pojemnoœci 200 µF: 80 A, 3 kV,
– z sygnalizacj¹ stanu bezpieczników.
Uwaga! Dopuszczalna jest przejœciowa praca filtru przy
od³¹czeniu (przepaleniu bezpiecznika) jednego ogniwa baterii
kondensatorów. Taki stan wymaga zasygnalizowania. Dopuszczalna jest d³ugotrwa³a praca baterii o pojemnoœci
600 µF, jednak¿e w przypadku asymetrii napiêcia zasilania
i przy eksploatacji lokomotyw z napêdem przekszta³tnikowym
skutecznoœæ filtracji bêdzie mniejsza. Jednak¿e i w takim
przypadku napiêcie zak³ócaj¹ce psofometryczne bêdzie ni¿sze od wartoœci dopuszczalnych. Uszkodzenie wiêcej ni¿
jednego bezpiecznika powoduje koniecznoœæ wy³¹czenia
z pracy zespo³u.
Kondensatory C (5 szt.):
РpojemnoϾ znamionowa
200 mF ±5%
– pr¹d znamionowy
In = 100 A/50 Hz
– napiêcie znamionowe
4000 V
– klasa temperatury
– 40 ÷ +60°C
– test napiêciowy
miêdzy zaciskami
9,5 kV DC (napiêcie powtarzalne)
12 kV/10 s (napiêcie niepowtarzalne)
– zaciski – obudowa
15 kV AC/60 s
– wymiary
570×150×440 mm
Rezystor t³umi¹cy RC:
R = 0,5 Ω
– obci¹¿alnoœæ pr¹dowa
10 kA/1 ms, 100 A ci¹g³a
– Un = 4 kV
– test napiêciowy
15 kV AC/60 s
Ochronnik przepiêciowy ON2:
– typ
POLIM 4.5–ID, producent: ABB
– dostawca ABB Elpar Ltd-£ódŸ (lub ABB Zwar Przasnysz)
– znamionowy pr¹d wy³adowczy
40 kA
– graniczny pr¹d wy³adowczy
300 kA
– wytrzyma³oœæ na udar pr¹dowy
2000 A/2 ms
– zdolnoœæ poch³aniania energii
94,5 kJ
– wytrzyma³oœæ zwarciowa
65 kA
– maksymalne napiêcie pracy ci¹g³ej
4,5 kV DC
Ochronnik napiêciowy ON1:
UPR-4-ABB Automatyka lub ochronnik (zwiernik) jednokierunkowy tyrystorowy do zainstalowania na d³awiku
– napiêcie zadzia³ania
500 V
– pr¹d roboczy
25 kA/10 ms
– rezystor rozpraszaj¹cy
50 mW,
– sygnalizacja uszkodzenia ochronnika
– producent
firma KOLEN 05-070 Sulejówek
ul. Krasickiego 42
R-01/2000
Literatura
[1] Mierzejewski L., Szel¹g A.: Opracowanie koncepcji i dokumentacji na filtr typu Gamma dla 12-pulsowego zespo³u prostownikowego z jednostopniow¹ transformacj¹ napiêcia 110/3 kV
w kontenerowej podstacji trakcyjnej PKP Bar³ogi.
[2] Filtr typu Gamma dla zespo³u prostownikowego. Ogólna dokumentacja techniczna. ABB Automatyka Sp. z o.o.
Adtranz (Polska) Sp. z o.o. 91-205 £ódŸ
ul. Aleksandrowska 67/93, (0-42) 640 53 10, fax (0-42) 640 51 36
1-2 / 2000