1.0 Dane wyjściowe woda sieciowa - zima 115 65 woda instalacyjna

1.0
2.0
Dane wyjściowe
woda sieciowa - zima
woda instalacyjna c.o.
woda instalacyjna wentylacja
woda sieciowa - lato
woda ciepła
ciśnienie statyczne c.o.
ciśnienie statyczne went.
115
70
70
65
10
0,8
0,8
65
50
50
42
60
Bilans ciepła
2.1 Zapotrzebowanie na c.o.
Budynek 22A
Rozbudowa
RAZEM Q c.o =
78,2 kW
97,8 kW
176,00 kW
2.2 Zapotrzebowanie na c.t.
RAZEM Q c.o =
94,00 kW
o
C
C
o
C
o
C
o
C
bar
bar
o
2.3 Zapotrzebowanie na c.w.
3.0
Q c.w.max =
157,00 kW
Q c.w.śr. =
113,00 kW
Obliczeniowe przepływy
3.1. Wody sieciowej dla potrzeb c.o.
G c.o .=
3,03 t/h
3.2. Wody sieciowej dla potrzeb c.t.
G c.o .=
1,62 t/h
3.3. Wody sieciowej dla potrzeb c.w. zimą
G c.w .=
5,87 t/h
3.4. Łączne zapotrzebowanie wody sieciowej zimą
G S.Z. =
10,51 t/h
3.5. Przepływ wody sieciowej latem
G S.L. =
5,87 t/h
3.6. Przepływ wody instalacyjnej c.o. - sumaryczny
G ico. =
7,57 t/h
3.6. Przepływ wody instalacyjnej c.o. - Budynek 22A
G ico. =
3,36 t/h
3.6. Przepływ wody instalacyjnej c.o. - Rozbudowa
G ico. =
3.7. Przepływ wody instalacyjnej c.t.
G ico. =
4,20 t/h
4,04 t/h
3.8. Przepływ ciepłej wody użytkowej
G c. =
4.0
2699,91 kg/h
Dobór wymienników
Doboru wymienników dokonano za pomocą programu Danfoss Hexact 1.5.6.
4.1. Wymienniki c.o.
Qco=
XB 51H-1 36
ps=
pi=
2,8 kPa
14,8 kPa
176 kW
Istniejący wymiennik XB 51H-1 30 przenieść na cwu
zamontować XB 51H-1 36
4.2. Wymienniki c.t.
Qct=
XB 51H-1 30
ps=
pi=
4.3. Wymienniki c.w.u.
94 kW
Istniejacy wymiennik należy pozostawić
1,3 kPa
6,4 kPa
Qcwu=
157 kW
XB 51H-1 30
ps=
pi=
Należy zastosować zdemontowany wymiennik c.o.
14,7 kPa
3,2 kPa
5.0
Dobór pomp
5.1. Pompa obiegowa c.o. - budynek 22A
3
3,79 m /h
G p. =
Wysokość podnoszenia:
opory w węźle cieplnym
opory instalacji wewnętrznej
RAZEM
H p. =
Pozostawić pompę
25862 Pa
19100 Pa
44962 Pa
49,46 KPa
Grundfos Magna 50-120F
1szt.
5.1. Pompa obiegowa c.o. - część rozbudowywana
3
4,74 m /h
G p. =
Wysokość podnoszenia:
opory w węźle cieplnym
opory instalacji wewnętrznej
RAZEM
H p. =
Pozostawić pompę
0 Pa
31900 Pa
31900 Pa
35,09 KPa
Grundfos Magna 50-120F
1szt.
5.2. Pompa obiegowa c.t.
3
4,57 m /h
G p. =
Wysokość podnoszenia:
opory w węźle cieplnym
opory instalacji wewnętrznej
14256 Pa
47000 Pa
RAZEM
H p. =
Pozostawić pompę
61256 Pa
67,38 KPa
Grundfos Magna 50-100F
1szt.
5.2 Pompy cyrkulacyjnej c.w.u.
G p. =
1079,97 kg/h
opór wymiennika
opory instalacji węzła
opory instalacji budynku
3200
15000
30000
48200
RAZEM
H p. =
Pozostawić istniejącą pompę
Pa
Pa
Pa
Pa
53,02 KPa
GRUNDFOSS Magna 32-100N
1szt.
6.0
Zabezpieczenie strony instalacyjnej c.o.
pojemność zładu w węźle=
pojemność zładu inst. c.o.=
Łączna pojemność zładu=
gęstość=
Dv=
p max=
p stat=
p=
E=
6.1.
0,05
2
2,050
999,70
0,0224
4,50
0,80
1,00
m3
3
m
3
m
3
kg/m
3
dm /kg
bar
bar
bar
0,50 %
Dobór naczynia wzbiorczego
Obliczenia przeprowadzono na podstawie PN-B-02414
Pojemność użytkowa:
Vu=
45,91 dm 3
Pojemność użytkowa z rezerwą eksploatacyjną:
V uR =
56,16
Pojemność całkowita:
88,25 dm 3
Vn=
Ciśnienie wstępne pracy instalacji
p R=
1,26 bar
Całkowita pojemność naczynia wzbiorczego z uwzględnieniem użytkowej pojemności z rezerwą
3
95,41 dm
V nR =
6.2.
REFLEX NG 100
Istniejące naczynie wzbiorcze pozostawić
Dobór zaworu bezpieczeństwa
Obliczenia przeprowadzono na podstawie PN-B-02414
ac=
0,2
a crz =
0,18
p 1=
5 bar
p 2=
16 bar
0,000041 m 2
2
M=
d o=
3,74 kg/s
29,7 mm
Pozostawić zawór bezpieczeństwa SYR 1915
6.3.
11/4 "
szt. 1 , nastawa 5,0 bar
Rura wzbiorcza
Wewnętrzna średnica d 1 wynosi:
d1=
4,74 mm
Ze względu na konstrukcję naczynia wzbiorczego przyjęto rurę wzbiorczą Dn=
7.0
R=1"
947,05 kg/m 3
r=
A=
b=
p max= 6,0 bar
Zabezpieczenie strony instalacyjnej c.t.
pojemność zładu w węźle=
pojemność zładu inst. c.t.=
Łączna pojemność zładu=
gęstość=
Dv=
p max=
p stat=
p=
E=
0,03
0,14
0,17
999,70
0,0224
4,50
0,80
1,00
0,50
m3
m3
3
m
kg/m 3
3
dm /kg
bar
bar
bar
%
25
7.1.
Dobór naczynia wzbiorczego
Obliczenia przeprowadzono na podstawie PN-B-02414
Pojemność użytkowa:
Vu=
3,81 dm 3
Pojemność użytkowa z rezerwą eksploatacyjną:
V uR =
4,66
Pojemność całkowita:
Vn=
7,32 dm
3
Ciśnienie wstępne pracy instalacji
p R=
1,26 bar
Całkowita pojemność naczynia wzbiorczego z uwzględnieniem użytkowej pojemności z rezerwą
3
V nR =
7,91 dm
Istniejące naczynie pozostawić
7.2.
REFLEX NG 12
p max= 6,0 bar
Dobór zaworu bezpieczeństwa
Obliczenia przeprowadzono na podstawie PN-B-02414
ac=
0,25
a crz =
0,225
p 1=
4 bar
p 2=
16 bar
943,1 kg/m 3
0,000025 m 2
2
r=
A=
b=
M=
d o=
2,38 kg/s
22,4 mm
Pozostawić istniejący zawór bezpieczeństwa SYR 1915
7.3.
11/4 "
szt. 1 ,
1,37 mm
Ze względu na konstrukcję naczynia wzbiorczego przyjęto rurę wzbiorczą Dn=
20
Zabezpieczenie instalacji c.w.u.
Obliczenia przeprowadzono na podstawie PN-76/B-02440
p 1=
6 at
p 2=
0 at
p 3=
16 at
r=
ac=
a c1 =
b=
F=
977,8 kg/m
0,3
1
2
41 mm 2
G=
12892,47 kg/h
d=
20,70 mm
3
pozostawić istniejący zawór bezpieczeństwa SYR typ 2115
10.0
nastawa 5,0 bar
Rura wzbiorcza
Wewnętrzna średnica d 1 wynosi:
d1=
8.0.
R=3/4"
11/2 "
nastawa 6 bar, szt.1
Dobór regulatora różnicy ciśnień i przepływu
Obliczeniowe przepływy:
latem:
zimą:
Istniejacy wymienić na
5,87 t/h =
10,51 t/h =
DANFOSS
AVPQ4
6,05 m 3 /h
10,73 m 3 /h
DN = 50
Kvs= 20,0 m 3 /h
wersja na zasilanie, wykonanie kołnierzowe PN25
wartość mierniczego spadku ciśnienia=
zakres regulowanej różnicy ciśnień=
zakres regulowanego przepływu=
Opory zaworu:
latem Dp=
zimą Dp=
10.1.
12.0
13.0
14.0
0,29 bar
0,49 bar
Nastawy regulatora
G=
Dp=
11.0
0,2 bar
0,2-1,0
bar
0,8-15,0 m 3 /h
10,51 t/h
bar
Uzupełnianie zładu
Istnieący wodomierz
Powogaz WS 120- 1,5NK DN15, Qp=1,5m 3 /h z nadajnikiem impulsów 10l/imp
o
Tem. robocza do 120 C, Ciśnienie robocze do 1,6 MPa
Reduktor ciśnienia c.o.
Caleffi 553140z manometrem 0- 0,4MPa, DN15, Temp. do 120 C,
Odmulacze
strona sieciowa
IFOM 2 DN 65
Filtry
strona instalacyjna c.o.
strona instalacyjna c.t.
woda zimna
cyrkulacja
uzupełnianie
FS-1 DN 50-kołn
FS-1 DN 100 -kołn
DN 50 -gwint - wymiana
DN 25 -gwint
DN 15
Magnetyzery
strona instalacyjna c.o.
strona instalacyjna c.t.
MI-1 DN 50
MI-1 DN 50
o
istniejące
istniejące
15.0
Pomiar energii cieplnej
15.1. Pomiar sumaryczny na wodzie sieciowej - istniejący
Obliczeniowe przepływy:
zimą:
latem:
Pozostawić
10,51 t/h
5,87 t/h
DANFOSS INFOCAL 6 , wersja na powrót
Przetwornik SONO 2500 , Dn 40, Qp-10,0 m3/h ,nr kat.65-5-CJBD-PL
Czujniki Pt500
opory :
zimą
latem
0,06 bar
0,02 bar
16.0
Układ regulacji temperatury
ECL Comfort 300 z kartą C 66 + ECL Comfort 300 z kartą C 60 - pozostawić do dalszej eksploatacji
16.1. Regulacja temperatury c.w.u.- strona sieciowa
GS=
5,87 t/h=
3
5,99 m /h
Przyjęto :
3
zawór regulacyjny
VB2
DN= 25
K vs = 10,0 m /h
siłownik
AMV33
czujnik temperatury
ESMU 100
termostat bezp.
ST 2
opory zaworu:
0,36 bar
zawór, siłownik, czujniki i termostat bezpieczeństwa - pozostawić bez zmian
16.2. Regulacja temperatury c.o.- strona sieciowa
G SZ =
3,03 t/h=
3
3,09 m /h
Przyjęto :
zawór regulacyjny
VB2
DN= 20
Kvs=
6,3 m 3 /h
siłownik
AMV23
czujnik temperatury zasilania
ESMU 100
czujnik temperatury zewnętrznej
ESMT
czujnik temperatury powrotu
ESMU 100
termostat bezp.
ST 1
opory zaworu:
0,24 bar
zawór, siłownik, czujniki i termostat bezpieczeństwa - bez zmian
16.3. Regulacja temperatury c.o. zaw 3dr.- strona instalacyjna
zawór regulacyjny
HFE 3
DN= 20
Kvs= 12,0 m 3 /h
siłownik
AMB 162
czujnik temperatury zasilania
ESMU 100
zawór, siłownik, czujniki i termostat bezpieczeństwa - do demontażu
16.4. Regulacja temperatury c.t.-strona sieciowa
G SZ =
1,62 t/h=
3
1,65 m /h
Przyjęto :
zawór regulacyjny
VB2
DN= 15
Kvs=
siłownik
AMV13
czujnik temperatury zasilania
ESMU 100
czujnik temperatury zewnętrznej
ESMT
czujnik temperatury powrotu
ESMU 100
opory zaworu:
0,17 bar
zawór, siłownik, czujniki - pozostawić bez zmian
4,0 m 3 /h