Wzmacniacz Operacyjny - parametryzacja i zastosowanie

Wzmacniacz Operacyjny - parametryzacja i zastosowanie

Wzmacniacz Operacyjny - parametryzacja i zastosowanie
1
Zakres ćwiczenia
Wyznaczenie stałopradowych
˛
funkcji przenoszenia, amplitudowych charakterystyk cz˛estotliwościowych, niektórych stałopradowych
˛
parametrów wzmacniacza operacyjnego w podstawowych konfiguracjach:
1. wtórnika napi˛eciowego
2. wzmacniacza nieodwracajacego
˛
o wzmocnieniu +11V/V
3. wzmacniacza odwracajacego
˛
o wzmocnieniu -10V/V
4. wzmacniacza odwracajacego
˛
o wzmocnieniu -100V/V
5. wzmacniacza odejmujacego
˛
o wzmocnieniu -10V/V
6. wzmacniacza. sumujacego
˛
(wzmocnienie -10V/V dla sygnału z pierwszego wejścia, wzmocnienie -2V/V dla sygnału z drugiego wejścia)
7. pomiar wejściowego napi˛ecia niezrównoważenia Vos , pomiar dryfu temperaturowego tegoż napi˛ecia Vos
8. pomiar wejściowego pradu
˛ polaryzacji IB , pomiar wejściowego pradu
˛ niezrównoważenia Ios
Przykładowe wykorzystanie wzmacniacza operacyjnego w układach nieliniowych zaprezentowane
zostanie na przykładzie układów:
1. generatora funkcyjnego,
2. wzmacniacza logarytmicznego.
2
Wst˛ep teoretyczny
2.1
Podstawowe parametry wzmacniaczy operacyjnych
Wzmacniacz operacyjny jest elektronicznym elementem aktywnym z symetrycznym wejściem różnicowym oraz niesymetrycznym wyjściem. Symbol wzmacniacza operacyjnego przedstawiony jest
na rysunku 1. Wejście oznaczone symbolem ”-” jest wejściem odwracajacym,
˛
zaś wejście oznaczone
symbolem ”+” jest wejściem nieodwracajacym
˛
faz˛e napi˛ecia wyjściowego wzgl˛edem wejściowego.
Wzmacniacze operacyjne charakteryzuja˛ si˛e dużym wzmocnieniem w otwartej p˛etli oraz przeznaczone sa˛ do pracy z ujemnym sprz˛eżeniem zwrotnym, które stabilizuje ich prac˛e, zwi˛eksza zakres
dynamiczny, poprawia liniowość i poszerza pasmo przenoszenia. Podstawowe parametry idealnego
wzmacniacza operacyjnego zebrane sa˛ w tabeli 2.1.
W celu oceny na ile dany wzmacniacz operacyjny jest bliski idealnemu, określa si˛e kilka podstawowych parametrów:
1. wzmocnienie różnicowe kUR , zwane też wzmocnieniem w otwartej p˛etli (ang. open loop
gain), definiowane jako stosunek zmiany napi˛ecia wyjściowego do wywołujacej
˛ ja˛ zmiany róż∂UW Y
nicowego napi˛ecia wejściowego: kU R = ∂UR dla zakresu nienasycenia wzmacniacza. Na rysunku 1 pokazana jest charakterystyka przenoszenia dla wzmacniacza idealnego (linia ciagła)
˛
i
rzeczywistego (linia przerywana). Nachylenie charakterystyki w zakresie liniowym odpowiada
wzmocnieniu różnicowemu. Typowy liniowy zakres zmian napi˛ecia wyjściowego, zależy od
konfiguracji układowej, napi˛eć zasilajacych
˛
i wewn˛etrznej architektury samego wzmacniacza
operacyjnego.
1
UN
UP
UR
zakres liniowy
Vos
UWY
zakres nasycenia
zakres nasycenia
UWY
UR
Rysunek 1: Symbol graficzny wzmacnaicza operacyjnego i jego charakterystyka przenoszenia.
2. wejściowe napi˛ecie niezrównoważenia Vos - jest to napi˛ecie różnicowe jakie należy przyłożyć na wejściu wzmacnaicza rzeczywistego, aby na jego wyjściu uzyskać napi˛ecie równe zeru
(patrz rys.1). Typowo jest ono rz˛edu kilku µV do kilku mV i w zależności od zastosowań
można je pominać
˛ lub skompensować do zera.
3. temperaturowy dryf wejściowego napi˛ecia niezrównoważenia - definiowany jest jako stosunek zmiany wejściowego napi˛ecia niezrównoważenia do wywołujacej
˛ ja˛ zmiany temperatury.
Typowe wartości tego współczynnika sa˛ rz˛edu kilku do kilkudziesi˛eciu µV /◦ C.
4. wzmocnienie sygnału wspólnego - podajac
˛ na oba wejścia wzmacniacza identyczny sygnał
(tzw. sygnał wspólny US ) w przypadku wzmacniacza idealnego spodziewamy si˛e, że napi˛ecie
wyjściowe b˛edzie równe zeru. Dla wzmacniaczy rzeczywistych obserwujemy różne od zera
WY
napi˛ecie wyjściowe, co oznacza niezerowe wzmocnienie sygnału wspólnego: kU S = ∂U
∂US .
Właściwość ta˛ opisuje współczynnik tłumienia sygnału wspólnego CMRR (ang. common
mode rejection ratio), definiowany jako stosunek wzmocnienia różnicowego do wzmocnienia
sygnału wspólnego: CM RR = kkUURS , gdzie kU R - wzmocnienie różnicowe, kU S - wzmocnienie
sygnału wspólnego. Widzimy stad,
˛ że dla wzmacniacza idealnego oczekujemy CM RR → ∞.
W rzeczywistych wzmacniaczach operacyjnych CMRR jest rz˛edu 80 - 120 dB.
5. współczynnik PSRR (ang. power supply rejection ratio) - współczynnik określajacy
˛ odporność wzmacniacza na zmiany napi˛eć zasilajacych,
˛
definiowany jako stosunek zmiany napi˛ecia
niezrównoważenia do zmiany napi˛ecia zasilania.
UN
UP
rS
UWY
rR
rS
Rysunek 2: Schemat zast˛epczy wzmacniacza operacyjnego z uwzgl˛ednieniem rezystancji wejściowych.
6. rezystancja wejściowa: na rys.2 przedstawiony jest schemat zast˛epczy wzmacniacza operacyjnego z uwzgl˛ednieniem wejściowej rezystancji różnicowej rR (mierzonej mi˛edzy końcówkami wejściowymi wzmacniacza z otwarta˛ p˛etla)
˛ oraz wspólnej rS (mierzonej mi˛edzy jednym
z wejść a masa).
˛
7. do wejść wzmacniacza operacyjnego wpływaja˛ niezerowe prady
˛ polaryzujace
˛ jego stopień
wejściowy. W zależności od technologii wzmacniacza wartości tych pradów
˛
wahaja˛ si˛e w granicach od kilku fA do kilku nA, a w przypadku szybkich wzmacniaczy 1-2 µA. Wejściowe
2
prady
˛ polaryzujace
˛ sa˛ przyczyna˛ bł˛edów wzmacniacza, gdyż mimo braku napi˛ecia wejściowego powoduja˛ zmiany napi˛ecia na wyjściu. Różnica wejściowych pradów
˛
polaryzujacych
˛
jest nazywana wejściowym pradem
˛
niezrównoważenia Ios .
W poniższej tabelce, w ramach podsumowania, zestawione sa˛ wybrane parametry wzmacniacza
operacyjnego idealnego i rzeczywistego:
Tablica 1: Wybrane parametry wzmacniacza idealnego i rzeczywistego.
Wybrane parametry
wzmocnienie różnicowe
pasmo przenoszenia
napi˛ecie niezrównoważenia
CMRR
PSRR
rezystancja wejściowa
rezystancja wyjściowa
prad
˛ polaryzujacy
˛
2.2
Idealny WO
∞
od 0 do ∞
0
∞
∞
∞
0
0
Rzeczywisty WO
105 − 107
kilka MHz
kilka µV − mV
80 - 120 dB
50 - 100 dB
kilka M Ω
kilkadziesiat
˛ do kilkuset Ω
kilka fA - nA
Przykładowe wykorzystanie wzmacniaczy operacyjnych w układach nieliniowych
1. Generator funkcyjny
+U
R
I[A]
R'
RF
U[V]
charakterystyka idealnej diody
R
UWY
UWE
UWY
R
UWE
R'
charakterystyka generatora funkcyjnego
-U
Rysunek 3: Generator funkcyjny i jego charakterystyka.
RU
Dla UW E = 0 diody sa˛ odci˛ete napi˛eciem | R+R
0 | i nachylenie charakterystyki wyjściowo
- wejściowej wynosi − RRF . Jeśli jedna z diod zacznie przewodzić, to nachylenie wzrośnie
RF
WY
dwukrotnie co do wartości bezwzgl˛ednej, bowiem dU
dUW E = R||R . Zajdzie to w przypadku,
gdy potencjał katody górnej diody zbliży si˛e do zera po wartościach dodatnich, albo też gdy
E
potencjał anody dolnej diody zbliży si˛e do zera po wartościach ujemnych, to jest gdy | UW
R |=
U
. Zakłada si˛e tutaj idealna˛ charakterystyk˛e diod jako zaworów.
R0
3
2. Wzmacniacz logarytmiczny
U
i [A]
i
R
i
I
UWE
UWY
U[V]
Rysunek 4: Wzmacniacz logarytmiczny i charakterystyka diody.
Zasada działania wzmacniacza logaryticznego opiera si˛e na nieliniowej charakterystyce pradowo˛
U
napi˛eciowej diody, tutaj spolaryzowanej w kierunku przewodzenia: i = I(e UT −1) ≈ Ie
(dla U > 4UT ), gdzie:
• UT =
kT
q
−
UW Y
UT
(przy 20◦ UT = 25mV )
• k - stała Boltzmana
• T - temperatura w [K]
• q - ładunek elektronu
3
Uwagi do ćwiczenia
1. Układy sa˛ badane przy zastosowaniu:
(a) regulowanego źródła napi˛ecia stałego do wyznaczania stałopradowych
˛
charakterystyk,
(b) generatora sinusoidalnego w celu wyznaczenia charakterystyk cz˛estotliwościowych,
(c) generatora przebiegu prostokatnego
˛
i trójkatnego
˛
w celu zaobserwowania odpowiedzi na
skok jednostkowy i napi˛ecie narastajace
˛ liniowo.
2. Wielkości zmierzone należy porównać z wyliczonymi teoretycznie na podstawie schematów
lub z zamieszczonymi w nocie katalogowej producenta.
3. Charakterystyki cz˛estotliwościowe rysować w typowym układzie: wzmocnienie w dB - cz˛estotliwość w skali logarytmicznej.
Literatura
1. Kulka Z., Nadachowski M.: Liniowe układy scalone i ich zastosowanie.
2. Tietze U., Schenk Ch.: Układy półprzewodnikowe.
3. Zumbahlen H.: Linear Circuit Design Handbook.
4. Low Power, Precision Rail-to-Rail Output Operational Amplifier AD8622 – data sheet: http:
//www.analog.com/static/imported-files/data\_sheets/AD8622\_8624.
pdf
5. Dual Low-Power JFET-Input General-Purpose Operational Amplifier TL062 - data sheet: http:
//www.ti.com/lit/ds/symlink/tl062.pdf
4
4
Program ćwiczenia
1. Wtórnik napi˛eciowy
U20
U10
1
U2
U1
Gen.
GND
GND
GND
UWAGA: Tylko pomiary zmienno-pradowe
˛
wtórnika napi˛eciowego na wzmacniaczu U20 wykonać poprzez dopasowany bufor separujacy
˛ U10
(a) wyznaczyć U2 = f (U1 ) dla napi˛ecia stałego, znaleźć nachylenie ku|| (tj. wzmocnienie
dla zerowej cz˛estotliwości) - napi˛ecie U1 zmieniać w zakresie -15V do +15V,
(b) znaleźć odpowiedz na skok napi˛ecia dla sygnału małego (kilkaset mV), podać czas narastania,
(c) znaleźć odpowiedz na skok napi˛ecia dla sygnału dużego (kilka volt), podać szybkość
zmian napi˛ecia na wyjściu,
(d) wyznaczyć amplitudowa˛ charakterystyk˛e cz˛estotliwościowa˛ ku≈ = f (f ) dla małych sygnałów, podać cz˛estotliwość graniczna,˛ porównać z wartościa˛ katalogowa,˛
(e) porównać ku|| i ku≈ .
2. Wzmacniacz nieodwracajacy
˛ o wzmocnieniu +11V/V
R22
10k
R20
1k
U20
GND
U2
U1
GND
GND
5
(a) wyznaczyć U2 = f (U1 ) dla napi˛ecia stałego, określić nachylenie charakterystyki ku|| napi˛ecie U1 zmieniać w zakresie -1.5V do +1.5V,
(b) wyznaczyć ku≈ = f (f ), określić cz˛estotliwość graniczna.˛
3. Wzmacniacz odwracajacy
˛ o wzmocnieniu -10V/V
R22 (R23)
10k (100k)
R20
1k
U20
U1
U2
R29=R20||R22 (R27&R28)
909 (990)
GND
GND
GND
(a) wyznaczyć U2 = f (U1 ) dla napi˛ecia stałego, określić nachylenie charakterystyki ku|| napi˛ecie U1 zmieniać w zakresie -1.5V do +1.5V,
(b) wyznaczyć ku≈ = f (f ), określić cz˛estotliwość graniczna,˛ wyznaczyć pole wzmocnienia.
4. Wzmacniacz odwracajacy
˛ o wzmocnieniu -100V/V
(a) wyznaczyć k0≈ = f (f ), określić cz˛estotliwość graniczna,˛ wyznaczyć pole wzmocnienia.
5. Wzmacniacz odejmujacy
˛ o wzmocnieniu -10V/V
R22
10k
R20
1k
U20
R25
1k
U1
U3
U2
GND
R26
10k
GND
GND
GND
(a) wyznaczyć U3 = f (U2 − U1 ) dla napi˛eć stałych przy stałej wartości U2 = 1V , określić
nachylenie charakterystyki ku|| .
6. Wzmacniacz sumujacy
˛ (wzmocnienie -10V/V jednego wejścia, wzmocnienie -2V/V drugiego
wejścia)
6
R20
1k
U1
R22
10k
R21
5k
U20
U2
U3
GND
R24=R20||R21||R22
770
GND
GND
GND
(a) wyznaczyć U2 = f (U1 + U2 ) dla napi˛eć stałych, określić nachylenie charakterystyki ku|| .
7. Pomiar wejściowego napi˛ecia niezrównoważenia VOS , pomiar dryfu temperaturowego tegoż
napi˛ecia ∆VOS /∆T
R34
100k
GND
R31
100R
U30
R33
100R
Uwyj
R32
100k
GND
GND
(a) wyznaczyć wartość wejściowego napi˛ecia niezrównoważenia VOS ze wzoru:
VOS =
Uwyj
R
1+ R34
=
Uwyj
1001
31
Porównać wynik z wartościa˛ katalogowa.˛
(b) zmierzyć poziom dryfu VOS w funkcji temperatury,
Podczas pomiaru VOS jak poprzednio celem wyznaczenia dryfu ∆VOS /∆T podłaczyć
˛
do
zacisków GRZAŁKA zasilacz napi˛ecia stałego (HP E3631A, dekada: +25V), a w miejsce
TEMEPRATURA miernik napi˛ecia. Zmieniać powoli napi˛ecie na zaciskach GRZAŁKA
od wartości +2V do +12V jednocześnie odczytujac
˛ Uwyj i napi˛ecie VT EM P ERAT U RA na
zaciskach TEMPERATURA.
Wartość temperatury obliczyć ze wzoru:
T [◦ C] =
VT EM P ERAT U RA [mV ]−424mV
6.25[ mV
◦C ]
Tabela pomiarowa:
7
VT EM P ERAT U RA [mV ]
T EM P ERAT U RA[◦ C]
Uwyj [mV ]
VOS [µV ]
Przedstawić graficznie zależność VOS = f (T emp). Wyznaczyć ∆VOS /∆T , porównać z
wartościa˛ katalogowa.˛
(c) korekta wejściowego napi˛ecia niezrównoważenia,
R32
100k
R31
100R
U30
R32
100k
U1
U2
R33
100R
GND
GND
+2.5V
GND
-2.5V
P30
10k
Przy U1 = 0 oczekujemy zerowego napi˛ecia U2 na wyjściu. Korekt˛e nieidealności dokonać potencjometrem P30. Po korekcie zmierzyć wartość napi˛ecia na suwaku potencjometru P30. Porównać wynik z pomiarem VOS .
8. Pomiar wejściowego pradu
˛ polaryzacji IB , pomiar wejściowego pradu
˛ niezrównoważenia IOS ,
(a) wyznaczyć wartość wejściowego pradu
˛ polaryzacji IB ,
Zwierajac
˛ obie zworki (JMP40 i JMP41) zmierzyć Uwyj , obliczyć napi˛ecie VOS :
VOS =
Uwyj
R
1+ R45
=
Uwyj
1001
40
Zwierajac
˛ zwork˛e JMP40 przy rozwartej JMP41 wejściowy prad
˛ polaryzacji IB- płynie
przez duża˛ rezystancj˛e R43 powodujac
˛ dodatkowy spadek napi˛ecia (IB− ∗ R43) dokładajacy
˛ si˛e do wcześniej wyznaczonego napi˛ecia niezrównoważenia VOS . Wartość napi˛ecia
na wyjściu wynosi:
8
45
Uwyj_B− = VOS 1001 − [1 + R
100 ]IB− R43
Zwierajac
˛ zwork˛e JMP41 przy rozwartej JMP40 wejściowy prad
˛ polaryzacji IB+ płynie
przez duża˛ rezystancj˛e R42 powodujac
˛ dodatkowy spadek napi˛ecia (IB+ ∗ R42) dokładajacy
˛ si˛e do wcześniej wyznaczonego napi˛ecia niezrównoważenia VOS . Wartość napi˛ecia
na wyjściu wynosi:
45
Uwyj_B+ = VOS 1001 + [1 + R
100 ]IB+ R42
Wyliczyć wartość wejściowego pradu
˛ polaryzacji IB = (|IB+ | + |IB− |)/2. Wynik porównać z wartościa˛ katalogowa.˛
(b) wyznaczyć wartość wejściowego pradu
˛ niezrównoważenia IOS
Rozwierajac
˛ obie zworki JMP40 i JMP41 zmierzyć napi˛ecie na wyjściu Uwyj . Wyliczyć
wejściowy prad
˛ niezrównoważenia IOS ze wzoru:
Uwyj
−V
IOS = (IB+ − IB− ) = 1001R42 OS
Wynik porównać z wartościa˛ katalogowa.˛
+15V
9. Generator funkcyjny
R50
47k
R51
15k
R55
7.5k
R52
15k
D50
U50
U1
R53
15k
D51
U2
R56
3.75k
R54
47k
GND
GND
-15V
GND
(a) wyznaczyć statyczna˛ charakterystyk˛e przejściowa˛ U2 = f (U1 ) dla danej wartości Ur (np.
15V),
(b) określić punkty załamania charakterystyki, podać jej nachylenie,
(c) dla wejściowego sygnału trójkatnego
˛
zaobserwować zniekształcenie przebiegu napi˛ecia
na wyjściu spowodowane załamaniem charakterystyki.
9
10. Wzmacniacz logarytmiczny
R62
9.1k
D60
R61
1k
R60
10k
U61
U60
GND
U1
Uwy2
Uwy1
GND
GND
GND
GND
(a) wyznaczyć charakterystyk˛e Uwy2 = f (U1 ) dla napi˛ecia stałego w przedziale zmienności
U1 pokrywajacego
˛
co najmniej 3 dekady (np. 10mV.. +10V); napi˛ecie wejściowe podać
na wykresie w skali logarytmicznej,
(b) oszacować dokładność logarytmowania i podać główne źródła ewentualnego dryfu.
10
Dodatek A
Parametry katalogowe wzmacniacza operacyjnego AD8622:
AD8622
SPECIFICATIONS
ELECTRICAL CHARACTERISTICS—±15 V OPERATION
V S = ±15 V, V CM = 0 V, TA = +25°C, unless otherwise specified.
Table 2.
Parameter
INPUT CHARACTERISTICS
Offset Voltage
Symbol
Conditions
Min
VOS
Offset Voltage Drift
Input Bias Current
ΔVOS/ΔT
IB
Input Offset Current
IOS
−40°C ≤ TA ≤ +125°C
−40°C ≤ TA ≤ +125°C
Typ
Max
Unit
10
125
230
1.2
200
500
200
500
+13.8
μV
μV
μV/°C
pA
pA
pA
pA
V
dB
dB
dB
dB
GΩ
TΩ
pF
pF
0.5
45
−40°C ≤ TA ≤ +125°C
35
−40°C ≤ TA ≤ +125°C
Input Voltage Range
Common-Mode Rejection Ratio
CMRR
Open-Loop Gain
AVO
Input Resistance, Differential Mode
Input Resistance, Common Mode
Input Capacitance, Differential Mode
Input Capacitance, Common Mode
OUTPUT CHARACTERISTICS
Output Voltage High
Output Voltage Low
Short-Circuit Current
Closed-Loop Output Impedance
POWERSUPPLY
Power Supply Rejection Ratio
Supply Current/Amplifier
DYNAMIC PERFORMANCE
Slew Rate
Gain Bandwidth Product
Phase Margin
NOISE PERFORMANCE
Voltage Noise
Voltage Noise Density
Uncorrelated Current Noise Density
Correlated Current Noise Density
VCM = −13.8 V to +13.8 V
−40°C ≤ TA ≤ +125°C
RL = 10 kΩ, VO = −13.5 V to +13.5 V
−40°C≤ TA ≤ +125°C
−13.8
125
112
125
120
RINDM
RINCM
CINDM
CINCM
VOH
VOL
ISC
ZOUT
PSRR
ISY
135
137
1
1
5.5
3
RL = 100 kΩ to ground
−40°C ≤ TA ≤ +125°C
RL = 10 kΩ to ground
−40°C ≤ TA ≤ +125°C
RL = 100 kΩ to ground
−40°C ≤ TA ≤ +125°C
RL = 10 kΩ to ground
−40°C ≤ TA ≤ +125°C
14.94
14.84
14.86
14.75
14.89
−14.97
−14.89
−14.94
−14.92
−14.90
−14.80
±40
1.5
f = 1 kHz, AV = 1
VS = ±2.0 V to ±18.0 V
−40°C ≤ TA ≤ +125°C
IO = 0 mA
−40°C ≤ TA ≤ +125°C
14.97
125
120
145
215
250
350
V
V
V
V
V
V
V
V
mA
Ω
dB
dB
μA
μA
SR
GBP
ΦM
RL = 10 kΩ, AV = 1
CL = 35 pF, AV = 1
CL = 35 pF, AV = 1
0.48
600
72
V/μs
kHz
Degrees
en p-p
en
in
in
f = 0.1 Hz to 10 Hz
f = 1 kHz
f = 1 kHz
f = 1 kHz
0.2
11
0.15
0.06
μV p-p
nV/√Hz
pA/√Hz
pA/√Hz
Rev. 0 | Page 3 of 20
11
Parametry katalogowe wzmacniacza operacyjnego TL062:
12
TL062 TL064
Figure 19. AC Amplifier
Figure 20. High–Q Notch Filter
VCC
0.1 µF
–
10 kΩ
1.0 MΩ
10 kΩ
–
Inputs
+
50 Ω
1/2
10 kΩ
R2
+
5
VEE
R3
C2
C1
R1 = R2 = 2R3 = 1.5 MΩ
C1 = C2 =
250 kΩ
0.1 µF
Output
TL062
C3
Output
TL062
1
R1
Input
VCC
1/2
fo =
C3
= 110 pF
2
1
= 1.0 kHz
2πR1 C1
Figure 21. Instrumentation Amplifier
VCC
–
100 kΩ
Input A
TL064
+
10 kΩ
0.1%
10 kΩ
0.1%
VEE
VCC
–
TL064
Output
+
100 kΩ
Input B
100 kΩ
VEE
VCC
VCC
+
TL064
–
VEE
10 kΩ
0.1%
10 kΩ
0.1%
1.0
MΩ
–
TL064
100 Ω
+
VEE
Figure 22. 0.5 Hz Square–Wave Oscillator
Figure 23. Audio Distribution Amplifier
RF = 100 kΩ
3.3 kΩ
+15 V
–
1/2
+
–15 V
3.3 kΩ
f=
1
TL064
1.0 MΩ
TL062
CF = 3.3 µF
VCC
–
1.0 µF
1.0 kΩ
VCC
–
TL064
+
+
Input
100 kΩ
9.1 kΩ
–
TL064
2πRF CF
100 kΩ
100 kΩ
100 µF
100 kΩ
Output A
+
VCC
–
TL064
+
VCC
Output B
VCC
Output C
7
MOTOROLA ANALOG IC DEVICE DATA
13
TL062 TL064
OUTLINE DIMENSIONS
P SUFFIX
PLASTIC PACKAGE
CASE 626–05
ISSUE K
8
5
NOTES:
1. DIMENSION L TO CENTER OF LEAD WHEN
FORMED PARALLEL.
2. PACKAGE CONTOUR OPTIONAL (ROUND OR
SQUARE CORNERS).
3. DIMENSIONING AND TOLERANCING PER ANSI
Y14.5M, 1982.
–B–
1
4
F
DIM
A
B
C
D
F
G
H
J
K
L
M
N
–A–
NOTE 2
L
C
J
–T–
N
SEATING
PLANE
D
M
K
MILLIMETERS
MIN
MAX
9.40
10.16
6.10
6.60
3.94
4.45
0.38
0.51
1.02
1.78
2.54 BSC
0.76
1.27
0.20
0.30
2.92
3.43
7.62 BSC
–––
10_
0.76
1.01
INCHES
MIN
MAX
0.370
0.400
0.240
0.260
0.155
0.175
0.015
0.020
0.040
0.070
0.100 BSC
0.030
0.050
0.008
0.012
0.115
0.135
0.300 BSC
–––
10_
0.030
0.040
G
H
0.13 (0.005)
T A
M
B
M
M
D SUFFIX
PLASTIC PACKAGE
CASE 751–05
(SO–8)
ISSUE R
D
A
NOTES:
1. DIMENSIONING AND TOLERANCING PER ASME
Y14.5M, 1994.
2. DIMENSIONS ARE IN MILLIMETERS.
3. DIMENSION D AND E DO NOT INCLUDE MOLD
PROTRUSION.
4. MAXIMUM MOLD PROTRUSION 0.15 PER SIDE.
5. DIMENSION B DOES NOT INCLUDE MOLD
PROTRUSION. ALLOWABLE DAMBAR
PROTRUSION SHALL BE 0.127 TOTAL IN EXCESS
OF THE B DIMENSION AT MAXIMUM MATERIAL
CONDITION.
C
8
5
0.25
H
E
M
B
M
1
4
h
B
e
X 45 _
q
A
C
SEATING
PLANE
L
0.10
A1
B
0.25
M
C B
S
A
S
8
DIM
A
A1
B
C
D
E
e
H
h
L
q
MILLIMETERS
MIN
MAX
1.35
1.75
0.10
0.25
0.35
0.49
0.18
0.25
4.80
5.00
3.80
4.00
1.27 BSC
5.80
6.20
0.25
0.50
0.40
1.25
0_
7_
MOTOROLA ANALOG IC DEVICE DATA
14
Dodatek B
Schemat funkcjonalny płytki pomiarowej:
+15V
GND
GND
R10
50
+15V
R32
100k
R31
100R
U10
-2.5V
GND
Wejście Zasilania
WEJŚCIE
J10
WEJŚCIE
J11
WEJŚCIE
J12
R41
100R
R40
100R
JMP41
zworka
R43
100k
R42
100k
zworka
JMP40
GND
GND
-15V
R34
100k
U30
R44
110k
POWER OK.
LED
R25
1k
J10W
Zasilanie ON/OFF
R20
1k
R21
5k
J8W
R26
10k
GND
J9W
R27&28
990
GND
+Vref
J51
J4W
WEJŚCIE
J50
J52
-Vref
R60
10k
GND
J11W
R29
909
GND
U60
R53
15k
R52
15k
R51
15k
GND
GND
D60
Wzmacniacz Funkcyjny
WEJŚCIE
J60
GND
GND
Wzmacniacz Logarytmiczny
WEJŚCIE -
J12W
D2
D1
R50
47k
WEJŚCIE +
J13W
R54
47k
J61
GND
GND
U50
R56
3.75k
GND
GND
R61
1k
R55
7.5k
WZMACNIACZE OPERACYJNE - Ćwiczenie Laboratoryjne
-15V
J1W
J2W
J7W
R24
770
GND
GND
WYJŚCIE
J31
GND
GND
GND
J41
WYJŚCIE
GND
TEMPERATURA
+Vtemp
C41
1uF/cer
-V
U40B
J34
GND
J33
GRZAŁKA
GND
GND
J14
J32
+V
J13
R33
100R
GND
U40A
R45
100k
GND
R22
10k
U20
J5W
R23
100k
WYJŚCIE
J14W
GND
GND
J6W
J14W'
WYJŚCIE
Wzmacniacz Operacyjny
J53
WYJŚCIE
GND
GND
R62
9.1k
U61
J62
GND
GND
15
GND
Bufor separujący
WEJŚCIE
J30
JMP30
zworka
P30
10k
JMP32
zworka
Wejściowe Napięcie Niezrównoważenia
+2.5V
JMP33
zworka
Wejściowy Prąd Polaryzacji
GND