Mathcad - wzory połączenia1

Wzory - połączenia spawane
Warunek wyrzymałości spoiny - metoda kierunkowa (dokładna)
σ⊥ 
σ
2
τ⊥  σ⊥
2
 - składowa normalna naprężeń w punkcie
τII  τ

2
σ⊥  3 τ⊥  τII
2
 - składowa styczna naprężeń w punkcie

<
fu
βw  γM2
τII  τ
Warunek wyrzymałości spoiny - metoda uproszczona
τw <
fu
3 βw  γM2
τw -wypadkowa składowych naprężeń w punkcie
Nośność obliczeniowa spoiny z uwagi na rozciąganie
fu
fe.wd 
2
βw  γM2
Nośność obliczeniowa spoiny z uwagi na ścisnanie
fu
fv.wd 
3
βw  γM2
Wzory - połączenia śrubowe
Obliczeniowa nośność łącznika na ścięcie
αv fub  A v
F v.Rd 
n
γM2
Obliczeniowa nośność łącznika na docisk
k1 αb d  fu  Σt.min
F b.Rd 
γM2
dla łącznika skrajnego

e2

do
k1  min  2.8 
dla łącznika skrajnego
 1.7 1.4 
p2
do

 1.7 2.5

dla łącznika pośredniego

p2

do
k1  min  1.4 
 e1
αb  min 

fub
 3 do f u

1.0

dla łącznika posredni
 p1

 1.7 2.5
αb  min 

 3d.o

1 fub


1.0
4 fu

Obliczeniowa nośność łącznika na poślizg styku sprężonego
kategoria C
F s.Rd 
ks n μ
γM2
kategoria B
 F p.C
F s.Rd.ser 
ks n μ
 Fp.C
γM3
M3,ser
F p.C  0.7  fub  A s
Współczynnik redukcji nośności połączenia z uwagi na odległość skrajnych lączników
βfL  1 
L  15d
200d
0,75 ≤ βLf ≤ 1,0
Połączenia obciążone mimośrodowo (wypadkowa obciążenia poza środkiem grupy łączników)
F v.Ed 
Mo ri.max
j

i i
2
ri
j -liczba łączników
Nośność przekroju osłabionego otworami
Kategoria A oraz B

Nośność przekroju osłabionego na rozciąganie
Nu.Rd  0.9 
Anet  fu
γM2
A net  t  h  n do
przekroje prostopadłe do kierunku działania siły
usłabionego
wzdłuż lini
lini przkoju
przekroju
osłabionego
n - liczba otworów wzdłóż
do - średnica otworu
t - grubość elementu
h - wysokość elementu
A net
n 1
2
 
s 



 t  h  n do 
4p2 
 
i 1
 


przekroje ukośne lub zygzakowe
p - osiowy rozstaw otworów w kierunku równoległym do działania siły
s - wzajemne przesunięcie otworów w układzie przestawionym

Nosność przekroju osłabionego na ścinanie
A nv  fy
V Rd 

3 γM0
Rozerwanie blokowe
W przypadku symertycznej grupy łączników obciążonych osiowo
V eff.1.Rd 
fu  Ant
γM2

1

fy  A nv
3
γM0
W przypadku grupy łączników obciążonych mimośrodowo
V eff.1.Rd 
1 fu  A nt
1 fy  Anv


2 γM2
3 γM0
Kategoria B
Nnet.Rd 
Anet  fy
γM0
 Nαt.Ed


Nαt.Ed  Nt.Ed   1 
nr
n
 0.4 
nα 
n


n - liczba śrub w połączeniu
nα - liczba śrub w sprawdzanym przekroju
nr - liczna śrub położonych przed sprawdzanym przekrojem w kierunku działania siły
Kategoria C
Nu.Rd 
A net  fu
γM2
Średnice otworów
Wartość współczynnika αv

--
gdy płaszczyzna ścięcia przechodzi przez nagwintowaną część śruby, A jest czynnym polem przekroju śruby
(polem nagwintowanej części trzpienia) to:
dla klas 4.6, 5.6, 8.8 αv  0.6 ,
dla klas 4.8, 5.8, 6.8 i 10.9
αv  0.5
gdy płaszczyzna ścięcia nie przechodzi przez nagwintowaną część śruby, A jest polem przekroju trzpienia
śruby to αv  0.6