zakład projektowania i nadzoru „zaprona d”

Transkrypt

SPÓŁKA PROJEKTOWO-WDROŻENIOWA „ P L A N ”
Czechów 95a; 66-403 GORZÓW; tel./fax. 95/7324 685
PROJEKT
WYKONAWCZY
SANITARNA
BRANŻA
UMOWA
PRZEDSIĘWZIĘCIE
UZBROJENIE TERENU PO NZPOW
OBIEKT
SIECI WOD - KAN
74-400 D Ę B N O
ADRES
DZIAŁKI NR : 35; 294/9; 294/18; 294/19; 294/27; 294/30; 294/33; 294/34;
294/35;294/36;294/37;294/38; 294/39; 294/40; 294/41; 294/42;
294/43;294/45; 294/46; 294/48; 294/49 i 847
OBRĘB
:5
GMINA DĘBNO
INWESTOR
ul. Piłsudskiego 5 ; 74-400 DĘBNO
IMIĘ I NAZWISKO
mgr inż. Kazimierz Duciewicz
PROJEKTOWAŁ
upr. budowl. nr 3/89/Zg
specj. instalacyjno-inżynieryjna
inż. Eugeniusz Błoński
OPRACOWAŁ
uprawnienia budowlane nr 40/80/Gw
specjalność instalacyjno-inżynieryjna
inż. Eugeniusz Błoński
KIEROWNIK PROJEKTU
uprawnienia budowlane nr 40/80/Gw
specjalność instalacyjno-inżynieryjna
Gorzów Wlkp.
30
LISTOPDA
PODPIS
2006 r.
TECZKA
1
EGZ. NR
A
2
C
Z
Ę
Ś
Ć
S A N I T A R N A
Z A W A R T O Ś Ć:
1. 0. CZĘŚĆ OPISOWA
1. Opis techniczny
2. Opinia techniczna wymiany – wzmocnienia gruntu
3. Współrzędne projektowanych sieci
2. 0. CZĘŚĆ RYSUNKOWA
Rysunki :
Rys. nr S1
Rys. nr S2
Rys. nr S3
Rys. nr S4
Rys. nr S5
Rys. nr S6
Rys. nr S7
Rys. nr S8
Rys. nr S9
Rys. nr S10
Rys. nr S11
Rys. nr S12
Rys. nr S13
Rys. nr S14
Rys. nr S15
Rys. nr S16
Rys. nr S17
Rys. nr S18
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
Sieci wod-kan. Projekt zagospodarowania terenu.
Kolizje z fundamentami. Projekt zagospodarowania terenu
Profil Kanalizacji sanitarnej. Część I.
Profil Kanalizacji sanitarnej. Część II.
Profil Kanalizacji deszczowej. Część I.
Profil Kanalizacji deszczowej. Część II.
Profil Kanalizacji deszczowej. Część III.
Studnia zasuw – SW1. Szczegóły.
Studnia zasuw – SW1. Szczegóły.
Studnie istniejące D2.1 i S1. Szczegóły.
Studnia istniejące D1.1 i D1.1A. Szczegóły.
Studnie kanalizacji sanitarnej. Szczegóły.
Studnie istniejące D2.1 i S1. Szczegóły.
Studnie kanalizacji deszczowej. Szczegóły. Część I.
Studnie kanalizacji deszczowej. Szczegóły. Część II.
Studnie kanalizacji deszczowej. Szczegóły. Część III.
Studnie kanalizacji deszczowej. Szczegóły. Część IV.
Przepompownia. Rzut i przekroje.
3
OPIS TECHNICZNY
DO PROJEKTU BUDOWLANEGO „UZBROJENIE TERENU PO NZPOW” W DĘBNIE
1.0. PODSTAWA OPRACOWANIA
1.1. Umowa z Inwestorem
1.2. Założenia i podkłady branży drogowej.
1.3. Uzgodnienia z Inwestorem.
1.4. Normy :PN-92/B-01706; PN-92/B-01707; PN-B-03406
1.5. Opinia geotechniczna sporządzona przez Zbigniewa Nowaka
z września 2006 r. [teczka nr 6].
1.6. Opinia techniczna wymiany i wzmocnienia gruntu [załączona do niniejszego opracowania].
2.0. PRZEDMIOT I ZAKRES OPRACOWANIA
Przedmiotem opracowania jest budowa sieci :
- wody pitnej
- kanalizacji sanitarnej
- kanalizacji deszczowej
oraz przyłączy wody pitnej do granic niezagospodarowanych działek.
Opracowanie zawiera niezbędne dane graficzne i opisowe celem wykonania sieci.
3.0. OPIS SIECI
3.1. WARUNKI GEOTECHNICZNE :
W celu rozpoznania warunków geotechnicznych podłoża gruntowego w rejonie projektowanej
drogi została opracowana opinia geotechniczna. Grunty podłoża określono na podstawie otworów penetracyjnych o nr 1-6, zaznaczonych na planie sytuacyjnym.
Grunty podłoża podzielono na sześć warstw geotechnicznych o następującej charakterystyce:
Warstwa 1
-
miąższość 1,1 do 3,8 m
Nasypy niekontrolowane (gruzowe), namuły organiczne, gytie i torfy uznane jako nienośne.
Warstwa 2
-
Piaski drobne z domieszką humusu i piaski drobne średniozagęszczone o uogólnionym stopniu zagęszczenia ID = 0,53.
Warstwa 3
-
Piaski pylaste, piaski drobne z domieszką humusu i piaski drobne średniozagęszczone o uogólnionym stopniu zagęszczenia ID = 0,65.
4
Warstwa 4
-
Gliny pylaste o konsystencji twardoplastycznej o uogólnionym stopniu zagęszczenia IL = 0,20.
Warstwa 5
-
Gliny pylaste o konsystencji plastycznej o uogólnionym stopniu zagęszczenia IL = 0,35.
Warstwa 6
-
miąższość do 1,0 m
Gliny pylaste o konsystencji miękkoplastycznej o uogólnionym stopniu zagęszczenia IL = 0,56.
3.2.
WARUNKI REALIZACJI SIECI
W OBSZARACH WARSTW :
- 1 [grunty nienośne - wg badania geologicznego]
- 4 – 6 [gliny pylaste - wg badania geologicznego]
NALEŻY WYKONAĆ WZMOCNIENIE GRUNTU WG WSKAZAŃ OPINII GEOTECHNICZNEJ
DOŁĄCZONEJ DO NINIEJSZEGO OPRACOWANIA.
WZMOCNIENIE GRUNTAU WSKAZANO : - sieć WP – rys. nr S1 (pokolorowana część trasy)
- sieć KS – rys. nr S3 i S4
- sieć KD – rys. nr S5 – S7
Wzmocnienie gruntu należy skoordynować z robotami drogowymi.
Prace te powinny być prowadzone przynajmniej z 2 nadzorami autora opinii technicznej
wzmocnienia gruntu.
3.3.
STAN ISTNIEJĄCY
Na terenie objętym opracowaniem [tereny po NZPOW] znajdują się nieczynne sieci
wod-kan, będące pozostałą infrastrukturą techniczną po NZPOW.
3.4.
SIEĆ I PRZYŁĄCZA WODY PITNEJ
Projektowana sieć wody pitnej zasilać będzie obiekty zlokalizowane na działkach
przeznaczonych do zabudowy wg MPZP. Sieć projektuje się zasilić z istniejącego
wodociągu φ 300 - PVC na dz. nr 35 leżącej między obszarem objętym opracowaniem a ul. Wojska Polskiego. Dodatkowo, w celu wyrównania przepływów wody, w rejonie ul. Armii Krajowej projektuje się wykonać spinkę z siecią ułożoną na
Placu Konstytucji, poprzez istniejące podejście φ 110.
Właścicielem istniejącej sieci wody pitnej jest PWiK w Dębnie.
Punkty włączeń do istniejących sieci wykonać z użyciem typowych kształtek i
kołnierzowej armatury odcinającej i umieścić w studniach B-45, φ 1500.
Przewody wykonać z rur PE-100 o połączeniach zgrzewaniem. Na załamaniach
sieci zastosować bloki oporowe.
Projektowaną sieć wymiaruje się ze względu na wymogi ppoż. przyjmując przewody φ 125.
Przyłącza wykonać do wskazanych działek, przewodami φ 32 i f 110, z odcięciem
zasuwą i zakończyć korkiem. Dodatkowo korek ten należy osłonić rurą osłonową,
5
odpowiednio φ 50 i φ 125 a miejsce to oznaczyć przez wyprowadzenie pionowego
palika [wykonać z odcinka rury φ 32 PE] o długości min. 1,0 m wystającego ok.
10 cm ponad terenem.
Pod zasuwami wykonać należy podlewki betonowe 40x40 cm i grubości 20 cm
lub ułożyć odpowiedni prefabrykat.
ZAGADNIENIE PPOŻ.
Na projektowanej sieci wody pitnej projektuje się zainstalować, w pasach dróg i
ciągów pieszo-jezdnych, hydranty zewnętrzne Dn 80 o rozstawieniu do 150 m.
Przyjęto do realizacji hydranty nadziemne [wzdłuż drogi ] i ze względu na możliwe zbliżenia linii zabudowy, podziemne w ciągach pieszo-jezdnych. Należy bezwzględnie zachować , wskazaną w części graficznej, minimalną odległość 5,0 m
od projektowanej [wg MZPZ] linii zabudowy.
PRÓBY SZCZELNOŚCI :
Próby należy przeprowadzić zgodnie z PN-81/B-10735 i BN-82/9192-06 oraz wytycznymi ujętymi w
warunkach technicznych wykonania i odbioru niniejszego opisu.
Podczas próby szczelności wszystkie złącza i węzły winny być odkryte. Ciśnienie próby 1,0 MPa.
Po próbach przewód należy zdezynfekować i przepłukać.
DEZYNFEKCJA SIECI
Po wykonaniu próby szczelności przeprowadzić dezynfekcję sieci stosując 4 procentowy roztwór podchlorynu sodu Czasookres dezynfekcji 24 godz. Następnie
sieć przepłukać uzdatnioną wodą wodociągowa i oddać do eksploatacji po pozytywnym wyniku badania bakteriologicznego.
MATERIAŁY :
-
3.5.
Rury i kształtki ciśnieniowe PE klasy 100 (PN 10; SDR 17) łączone zgrzewaniem lub przy pomocy kształtek elektrooporowych
Typowe kształtki i elementy sieci wodociągowej
Zasuwy klinowe miękkouszczelniające epoksydowane
Teleskopowe przedłużenie zasuw
Pokrywa uliczna do zasuw pływająca
Studnia połączeniowa z kręgów B-45
Typowe hydranty pod i nadziemne z odcięciem zasuwą miękkouszczelniającą
SIEĆ KANALIZACJI SANITARNEJ
Odprowadzać będzie ścieki sanitarne z działek zlokalizowanych na terenie opracowania [wg MPZP]. Ścieki odprowadzane będą do istniejącego sięgacza φ 250,
wyprowadzonego z kolektora umieszczonego w ul. Armii Krajowej i Placu Konstytucji 3 Maja.
Właścicielem istniejącej sieci sanitarnej jest PWiK w Dębnie.
6
Sieć projektuje się układać w pasach drogowych i ciągów pieszo-jezdnych w układzie grawitacyjnym z użyciem przepompowni ścieków dla części trasy.
Przewody części grawitacyjnej wykonać z rur i kształtek strukturalnych o połączeniach kielichowych.
Studnie połączeniowe wykonać z kręgów i elementów B-45 z włazami betonowożeliwnymi wentylowanymi. Wyklucza stosowanie się studni innych niż betonowe.
Część tłoczną wykonać z rur PE-100 o połączeniach zgrzewaniem.
MATERIAŁY :
Rury i kształtki kanalizacyjne PP, strukturalne, kielichowe
Studnie z kręgów betonowych B45; prefabrykowanym elementem dennym φ 1000 z włazem
żeliwno betonowym typ D 400, wentylowanym, z użyciem uszczelek
Rury i kształtki ciśnieniowe PE klasy 100 (PN 10; SDR 17) łączone zgrzewaniem lub przy pomocy kształtek elektrooporowych
Studnia rozprężna wg rys. szczegółowego
-
Część ciśnieniowa
Próby należy przeprowadzić zgodnie z PN-81/B-10735; BN-82/9192-06 oraz wytycznymi ujętymi w
warunkach technicznych wykonania i odbioru niniejszego opisu.
Podczas próby szczelności wszystkie złącza i węzły winny być odkryte. Ciśnienie próby 1,0 MPa.
Po próbach przewód należy przepłukać.
Część grawitacyjna
Próby należy przeprowadzić zgodnie z PN-92/B-10735 oraz wytycznymi ujętymi w warunkach technicznych wykonania i odbioru niniejszego opisu, ciśnieniem 50 kPa.
Przewody należy poddać próbie na :
3.6.
- eksfiltrację wody z przewodu w grunt
- infiltrację wody do przewodu ( w przypadku
posadowienia kolektora poniżej poziomu wód
gruntowych)
PRZEPOMPOWNIA ŚCIEKÓW
Projektuje się zainstalować prefabrykowaną przepompownię ścieków wykonaną z
kręgów B 45; 2 pompową z wirnikami typu Contra do pracy naprzemiennej. Zasilanie przepompowni [wg części elektrycznej] i rozdzielnicę umieścić należy w projektowanym [wg cz. drogowej] słupie ogłoszeniowym.
Szczegóły instalacyjne podano w wytycznych przepompowni.
3.6.1.
WYTYCZNE STEROWANIA I AUTOMATYKI :
Założenia dla wyposażenia szafy sterującej układu dwupompowego dla rozruchu bezpośredniego
dla mocy pomp do 5 kW w oparciu o moduł telemetryczny MT-101.
A.
Obudowa szafy sterowniczej:
-
wykonana z blach stalowej, malowanej farbą proszkową w kolorze RAL 7032 odporną na promieniowanie UV
-
B.
7
wyposażona w drzwi wewnętrzne z blachy stalowej, malowanych farbą proszkową w kolorze
RAL 7032 odporną na promieniowanie UV, na których są zainstalowane (na sitodruku obrazu
pompowni): kontrolki: poprawności zasilania, awarii ogólnej, awarii pompy nr 1, awarii pompy
nr 2, pracy pompy nr 1, pracy pompy nr 2; wyłącznik główny zasilania, przełącznik trybu pracy
pompowni (Ręczna – 0 – Automatyczna); przyciski Startu i Stopu pompy w trybie pracy ręcznej;
stacyjka z kluczem
o wymiarach: 800(wysokość)x600(szerokość)x300(głębokość)
wyposażona w płytę montażową z blachy ocynkowanej o grubości 2mm
wyposażona w co najmniej dwa zamki patentowe w drzwiach zewnętrznych
Urządzenia elektryczne:
-
czujnik poprawnej kolejności i zaniku faz
układ grzejny 50W wraz z elektronicznym termostatem
czteropolowe zabezpieczenie klasy C
przetwornik prądowy dla każdej pompy
wyłącznik różnicowo-prądowy czteropolowy 63A
wyłącznik główny Sieć-Agregat 60A
gniazdo agregatu 32A/5P w zabudowie tablicowej
gniazdo serwisowe 230V/10A wraz z jednopolowym wyłącznikiem nadmiarowo-prądowym klasy
B10
gniazdo serwisowe 400V 32A/5P montaż tablicowy wraz z czteropolowym wyłącznikiem nadmiarowo-prądowym klasy B32
wyłącznik silnikowy, jako zabezpieczenie każdej pompy przed przeciążeniem i zanikiem napięcia
na dowolnej fazie zasilającej
stycznik dla każdej pompy
jednopolowy wyłącznik nadmiarowo prądowy klasy B dla fazy sterującej
zasilacz buforowy 24 VDC/1 A wraz z układem akumulatorów
syrenka alarmowa 24 VDC z osobnymi wejściami dla zasilania sygnału dźwiękowego i optycznego
przełącznik trybu pracy (Ręczna – 0 – Automatyczna)
wyłącznik krańcowy otwarcia drzwi szafy sterowniczej
hermetyczny wyłącznik krańcowy otwarcia włazu przepompowni
stacyjka umożliwiająca rozbrojenia obiektu
sonda hydrostatyczna z wyjściem prądowym (4-20mA) o zakresie 0-4m H2O wraz z dwoma
pływakami (suchobieg i poziom alarmowy)
antenę typu YAGI dla sygnału GPRS modułu telemetrycznego
-
Sterowanie w oparciu o moduł telemetryczny typu MT-101, do którego wchodzą następujące
sygnały
(UWAGA!!! - wszystkie sygnały binarne powinny być wyprowadzone z przekaźników pomocniczych):
a) Wejścia (24VDC):
tryb pracy (Ręczny/Automatyczny)
zasilanie na obiekcie (Włączone/Wyłączone)
awaria pompy nr 1 – kontrola termika pompy i wyłącznika silnikowego
awaria pompy nr 2 – kontrola termika pompy i wyłącznika silnikowego
kontrola otwarcia drzwi i włazu pompowni
kontrola pływaka suchobiegu
kontrola pływaka alarmowego – przelania
kontrola rozbrojenia stacyjki
sygnał z sondy hydrostatycznej (0-20 mA) odbezpieczony
-
b) Wyjścia (załączanie przekaźników napięciem 24VDC)
załączanie pompy nr 1
załączenie pompy nr 2
załączenie sygnału dźwiękowego syrenki alarmowej
załączenie sygnału optycznego syrenki alarmowej
-
C.
8
D.
Rozdzielnia Sterowania Pomp powinna zapewniać:
a. naprzemienną pracę pomp
b. kontrolę termików pompy i wyłączników silnikowych
c. funkcje czyszczenia zbiornika – spompowanie ścieków poniżej poziomu suchobiegu – tylko
dla pracy ręcznej
d. w momencie awarii sondy hydrostatycznej, pracę pompowni w oparciu o sygnał z dwóch
pływaków
Szafa sterownicza powinna umożliwiać monitorowanie i zdalne sterowanie pracą pompowni z
poziomu już istniejącej stacji monitorującej.
Należy dokonać rozbudowy istniejącego systemu monitoringu o kolejne obiekty.
3.7.
SIEĆ KANALIZACJI DESZCZOWEJ
Odprowadzać będzie wody ściekowe i roztopowe z dróg i ciągów pieszo - jezdnych zlokalizowanych na terenie opracowania [wg MPZP]. Ścieki odprowadzane
będą do istniejącego Kolektora φ 400 na dz. nr 35 leżącej między obszarem objętym opracowaniem a ul. Wojska Polskiego i do sięgacza φ 315, wyprowadzonego z kolektora umieszczonego w ul. Armii Krajowej i Placu Konstytucji 3 Maja.
Właścicielem istniejącej sieci deszczowej jest UMiG Dębno, a PWiK w Dębnie
jest jej zarządzającym.
Sieć projektuje się układać w pasach drogowych i ciągów pieszo-jezdnych w
układzie grawitacyjnym.
Przewody części grawitacyjnej wykonać z rur i kształtek strukturalnych o połączeniach kielichowych.
Studnie połączeniowe wykonać z kręgów i elementów B-45 z włazami betonowożeliwnymi wentylowanymi.
Studnie ściekowe wykonać z prefabrykatów z B-45 z komorą osadową i żeliwnym wpustem bocznym. Wyklucza stosowanie się studni innych niż betonowe.
MATERIAŁY :
-
Rury i kształtki kanalizacyjne PP, strukturalne, kielichowe
Studnie z kręgów betonowych B45; prefabrykowanym elementem dennym φ 1000 z włazem
żeliwno betonowym typ D 400, wentylowanym, z użyciem uszczelek
Studnia ściekowa z prefabrykatów φ 450 z komorą osadową, bocznym wpustem 500x500 żeliwno-betonowym
Próby należy przeprowadzić zgodnie z PN-92/B-10735 oraz wytycznymi ujętymi w warunkach technicznych wykonania i odbioru niniejszego opisu, ciśnieniem 50 kPa.
Przewody należy poddać próbie na :
3.8.
WYTYCZNE ROBÓT ZIEMNYCH
- eksfiltrację wody z przewodu w grunt
- infiltrację wody do przewodu ( w przypadku
posadowienia kolektora poniżej poziomu wód
gruntowych)
9
3.8.1.
WYKONYWANIE WYKOPÓW – Z ZASTRZEŻENIAMI WG PKT 3.2.
- Grunty piaszczyste , piaszczysto-gliniaste, żwirowe (grunty kat. I i II)
Spód wykopu (przy w nie zawierających kamieni) należy pozostawić na poziomie wyższym od
rzędnej układanej o 10 cm. Wyrównanie dna wykopu należy wykonać bezpośrednio przed
układaniem przewodów
- Grunty zwarte (gliny, iły) lub luźne i nasypowe
Spód wykopu wykonać niżej o 15 cm i obsypkę z zagęszczonego piasku lub gruntu mineralnego, sypkiego, średnioziarnistego bez gród i kamieni, do wysokości 20 cm ponad wierzch rury.
- W miejscach występowania wody gruntowej wykonać podsypkę filtracyjną żwirowo-piaskową
grubości 20 cm.
- Wykopy prowadzić mechanicznie o ścianach pionowych z umocnieniem pełnymi balami, wypraskami lub szalunkami z rozporami hydraulicznymi.
3.8.2. UKŁADANIE RUR
Ułożone w wykopie rury muszą być starannie podbite na całej długości przewodu i zabezpieczona przed wypieraniem gruntu i wody gruntowej.
3.8.3. ZASYPKA WYKOPÓW
Przewody zasypywać równomiernie gruntem kat. I i II bez kamieni, do wysokości co najmniej 20 cm ponad
wierzch rury. Pozostałe wypełnienie wykopu gruntem rodzimym mineralnym nie zawierającym kamieni większych niż 5 cm. zagęszczonym mechanicznie po 30 cm.
W utwardzonym pasie drogi zasypka w całości wykopu do poziomu drogi piaskiem z zagęszczeniem mechanicznym do wskaźnika 93% wg Proctora. Zasypka podlega odbiorowi przez zarządcę dróg.
4.0. WARUNKI TECHNICZNE WYKONANIA I ODBIORU
Obowiązują odpowiednie przepisy "Warunków technicznych wykonania i odbioru sieci wodociągowych. Zeszyt nr 3 wydawnictwa COBRTI Instal oraz odpowiednie instrukcje wykonania
i odbioru, wydane przez producentów, zastosowanych przewodów i elementów projektowanych sieci.
Rozpoczęcie robót należy zgłosić 30 dni wcześniej operatorowi sieci z jednoczesnym przedstawieniem harmonogramu robót.
Po wykonaniu i domierzeniu wykonanych sieci , należy przebieg trasy oznakować przez :
- ułożenie taśmy znacznikowej w wykopie 30 cm ponad wierzch rury z odpowiednim kolorem i
napisem
- wykonanie zewnętrznych oznakowań trasy, odgałęzień i armatury na słupkach
Opracował :
Kazimierz Duciewicz
10
TABOSS Sp. z o.o.
ul. Stęszewska 9, Krosinko, 62-050 Mosina
tel. +48 61 8192121, faks +48 61 8197488
e-mail: [email protected]
www.taboss.com.pl
G E O T E C H N I K A - S T A B I L I Z A C J A
G R U N T U
dr inż. Leon Maro – konsultant techniczny TABOSS Sp. z o.o.
Rzeczoznawca budowlany
91-341 Łódź, ul. Brukowa 139
tel. (42) 659-12-24; tel. kom. 601-42-32-88; e-mail: [email protected]
OPINIA TECHNICZNA
Przedmiotem opracowania jest ocena możliwości i koncepcja wzmocnienia istniejącego
podłoża gruntowego pod projektowaną siecią wod – kan. w Dębnie w rejonie sieci ulic:
Piasta, AK i Chojeńskiej.
1. Podstawa opracowania i materiały wyjściowe
1) Pismo z Zakładu Projektowania i Nadzoru „ZAPRONAD” w Gorzowie.
2) Plan zagospodarowania terenu po NZPOW opracowany przez Zakład Projektowania i
Nadzoru „ZAPRONAD” w Gorzowie, projektant inż. Eug. Błoński.
3) Opinia geotechniczna opracowana przez mgr Zbigniewa Nowaka z Gorzowa Wlkp. we
wrześniu 2006 r.
4) Parametry geotechniczne podłoża przyjęte orientacyjnie na podstawie informacji wymienionych w pkt. 3 oraz literatury i analogicznych wcześniejszych opracowań.
5) Parametry techniczne geokraty TABOSSy s t e m ® i geotkanin TERRALYS-FL podane
przez producentów.
Parametry techn. geokraty TABOSSy s t e m ® określa Aprobata Techniczna IBDiM Nr AT/
2002-04-1216.
6) Obowiązujące normy i wytyczne do projektowania oraz literatura techniczna z zakresu
dotyczącego opinii.
11
2. Zakres opracowania
Niniejsze opracowanie obejmuje koncepcję wzmocnienia istniejącego, bardzo słabego
podłoża gruntowego w zakresie wymaganym przez projekt sieci wod – kan. w Dębnie w rejonie sieci ulic: Piasta, AK i Chojeńskiej, natomiast nie ingeruje w rozwiązania projektowe
rurociągów przyjęte przez autorską jednostkę projektową. Według planu zagospodarowania
(pkt 1. 2) rurociągi będą ułożone na zmiennej głębokości od ~ 2,0 m do ~ 4,0 m p.p.t.
3. Warunki gruntowo – wodne
Z otrzymanych informacji wynika, że odcinki rurociągów zostały zaprojektowane na bardzo
słabym podłożu zbudowanym z nasypów niekontrolowanych o trudnym do jednoznacznego
zdefiniowania składzie i stanie, o miąższości 0,7 do 2,0 m. Nasypy zalegają na słabych i
zróżnicowanych gruntach rodzimych. Są to namuły organiczne gliniaste, gytia i torf o nieustalonym stanie, zalegające do głębokości ~ 3,8 m.
Zwierciadło wody gruntowej, rozpoznane na zróżnicowanej głębokości około 1,70 do 2,0
m p.p.t. Na czas robót poziom wody należy obniżyć do ~ 0,5 m poniżej dna wykopu.
4. Analiza stanu i koncepcja wzmocnienia podłoża i posadowienia rurociągów
4.1. Parametry geotechniczne podłoża
Do kontrolnych obliczeń statycznych przyjęto jako miarodajne wartości parametrów geotechnicznych podłoża na podstawie zamieszczonych w dokumentacji geotechnicznej wartości
charakterystycznych parametrów geotechnicznych wydzielonych warstw geotechnicznych i
literatury.
W wyniku analizy do kontrolnych obliczeń statycznych przyjęto następujące wartości liczbowe parametrów geotechnicznych istniejącego podłoża w rejonie otworu nr 3:
Nr warstwy
Warstwa geotechniczna
Grubość
warstwy
[m]
Gęstość
objęt.
[kN/m3]
Kąt tarcia
wewn.
[°]
Spójność
gruntu
[kPa]
1
2
3
4
5
6
nN piaszczysty
Nm org. gliniasty
Gytia
Torf
Nm org. gliniasty
Pd
1,20
1,20
0,20
0,80
0,40
0,70
17,5
11,2
7,2
7,2
11,2
17,5
16,2
3,5
3,5
3,5
3,5
30,6
0,0
8,0
8,0
8,0
8,0
0,0
Ustabilizowany poziom wody gruntowej: max 1,70 m p.p.t.
Przedłożona dokumentacja geotechniczna nie zawiera parametrów geotechnicznych
gruntów nasypowych, torfu i namułów organicznych, dlatego przyjęte arbitralnie (na podstawie literatury) parametry geotechniczne torfu i namułów organicznych zweryfikowano obliczeniowo przez porównanie stanu naprężeń i nośności tych warstw pod istniejącymi ulicami dla
takich samych obciążeń jak projektowane.
12
4.2. Obciążenia podłoża
Zgodnie z otrzymanymi informacjami do obliczeń przyjęto, że po wzmocnieniu istniejące
podłoże ma przenieść bezpiecznie następujące obciążenia:
a) obciążenia użytkowe dróg lokalnych (miejskich) od pojazdów
qn = 100,0 kN/oś,
obciążenie zastępcze równoważne qn = 4 /(3,0 × 4,8) × 100 = 27,80 kN/m2
b) ciężar własny konstrukcji drogi o łącznej grubości 0,43 m
- warstwa ścieralna z betonu asfaltowego
0,05 · 22,5 = 1,15 kN/m2
- warstwa wiążąca z betonu asfaltowego
0,08 · 22,5 = 1,80 kN/m2
- podbudowa zasadnicza z betonu asfaltowego 0,10 · 22,5 = 2,25 kN/m2
- podbudowa zasadnicza z kruszywa łamanego 0,20 · 20,0 = 4,00 kN/m2
qk = 9,2 kN/m2
c) ciężar własny zasypki z gruntu mineralnego (piasek gruby lub pospółka)
qz = 19,0 kN/m3
d) łączne obciążenie podłoża przy zagłębieniu rurociągów zg ≤ 2,0 m
qn = 27,80 + 19,0 x (2,0 – 0,43) = 57,63 kN/m2
e) łączne obciążenie podłoża przy zagłębieniu rurociągów 2,0 < zg ≤ 3,0 m
qn = 27,80 + 19,0 x (2,5 – 0,43) = 67,13 kN/m2
f) łączne obciążenie podłoża przy zagłębieniu rurociągów 3,0 < zg ≤ 4,0 m
qn = 27,80 + 19,0 x (3,5 – 0,43) = 86,13 kN/m2
4.3. Założenia do analizy
W wyniku analizy opisanego wyżej stanu i rodzaju podłoża przyjęto, że:
a) nasypy są skonsolidowane i nie będą w przyszłości osiadać pod własnym ciężarem;
b) nośność podłoża jest niewielka, zróżnicowana i trudna do określenia, ale naprężenia wewnętrzne w gruncie są ustabilizowane.
W tym stanie rzeczy posadowienie magistrali należy tak zaprojektować, aby:
a) nie zwiększyć obciążenia podłoża ponad istniejące w nim naprężenia wewnętrzne;
b) należy utworzyć stabilny fundament ciągły na całej projektowanej trasie rurociągów.
Dla spełnienia powyższych postulatów proponuje się powierzchniowe wzmocnienie podłoża przy użyciu geosyntetyków, co pozwoli na uniknięcie wymiany gruntu niebudowlanego
(nasypów niekontrolowanych, namułów, gytii i torfu) lub posadowienia rurociągów na ciągłej
ławie żelbetowej osadzonej na palach, a równocześnie doprowadzi do redukcji i wyrównania
naprężeń w gruncie w wyniku ich rozproszenia przez geokratę.
13
4.4.
Kontrolne obliczenia statyczne
4.4.1. Naprężenia w gruncie pod ulicą po wzmocnieniu gruntu geokratą
i ułożeniu rurociągów na głębokości zg ≤ 2,0 m p.p.t.
_____ Dane ______________________________________________________
Teren
Grunt odprężony w trakcie robót
Parametry fizyko-mechaniczne podłoża wg metody C (orientacyjnie)
h
ro
Fir
Cr
Warstwa
[m]
[kN/m3]
[°]
[kPa]
1
1.20
17.50
16.2
0.00
2
1.20
11.20
3.5
8.00
3
0.20
7.20
3.5
8.00
4
0.80
7.20
3.5
8.00
5
0.40
11.20
3.5
8.00
6
0.70
17.50
30.6
0.00
h - grubość warstwy
ro - gęstość objętościowa warstwy
Fir - obliczeniowy kąt tarcia wewnętrznego w warstwie
Cr - obliczeniowa spójność gruntu warstwy
Budowla
Rodzaj obciążenia
wg. pkt. 4.2.
Głębokość posadowienia budowli
od poziomu terenu
Dbp =
2.00 m
Charakterystyczny ciężar własny budowli płaskiej
obciążającej podłoże
qk =
9.200 kN/m2
Charakterystyczne obciążenie użytkowe
qn =
57.630 kN/m2
Wzmocnienie gruntu
Materiał wypełnienia geokraty
żwir, pospółka
Nie ma górnej warstwy kruszywowej
Wysokość geokraty
Gg =
0.200 m
Wymiar komórek geokraty
Rkg =
0.178 m
Grubość warstwy filtracyjnej
Hdf =
0.20 m
Materiał warstwy filtracyjnej
żwir, pospółka
_____ Wyniki ____________________________________________________
Podłoże
Obliczeniowe naprężenie pionowe
pod budowlą
mp*qc =
80.20 kN/m2
nad geokratą
mp*qcg =
80.20 kN/m2
pod geokratą
mp*qrd =
60.06 kN/m2
pod warstwą filtracyjną
mp*qcd =
62.40 kN/m2
Naprężenia pionowe mp*qc i nośność warstw qfr (obliczeniowe)
Warstwa nr
mp*qc [kN/m2]
qfr [kN/m2]
1
Warstwa zastąpiona przez budowlę lub wzmocnienie
2
Filtracyjna
62.405
2090.918
OK
3
62.753
70.822
OK
4
64.555
65.966
OK
5
67.713
72.436
OK
6
74.427
956.328
OK
Efektywna grubość warstwy gruntu nr 3
h[3] = 0.20 m
14
Ze względów filtracyjnych i separacyjnych przyjęto pod
warstwą filtracyjną jedną warstwę geotkaniny Terralys LF17
o przepuszczalności przy ciśnieniu 100 mm sł.wody równej 10 l/(m2 s)
i ułożeniu rurociągów na głębokości 2,0 < zg ≤ 3,0 m p.p.t.
_____ Dane ______________________________________________________
Teren
h
ro
Fir
Cr
Warstwa
[m]
[kN/m3]
[°]
[kPa]
1
1.20
17.50
16.2
0.00
2
1.20
11.20
3.5
8.00
3
0.20
7.20
3.5
8.00
4
0.80
7.20
3.5
8.00
5
0.40
11.20
3.5
8.00
6
0.70
17.50
30.6
0.00
Budowla
Rodzaj obciążenia
wg. pkt. 4.2.
od poziomu terenu
Dbp =
2.50 m
qk =
9.200 kN/m2
qn =
67.130 kN/m2
Wzmocnienie gruntu
żwir, pospółka
Wysokość geokraty
Gg =
0.200 m
Rkg =
0.178 m
Hdf =
0.20 m
żwir, pospółka
_____ Wyniki ____________________________________________________
Podłoże
pod budowlą
mp*qc =
91.60 kN/m2
nad geokratą
mp*qcg =
91.60 kN/m2
pod geokratą
mp*qrd =
68.04 kN/m2
mp*qcd =
70.38 kN/m2
Naprężenia pionowe mp*qc i nośność warstw qfr (obliczeniowe)
Warstwa nr
mp*qc [kN/m2]
qfr [kN/m2]
1
2
3
Filtracyjna
70.378
2360.125
OK
4
71.102
74.864
OK
5
73.396
74.804
OK
6
79.705
930.895
OK.
15
h[4] =
0.50 m
i ułożeniu rurociągów na głębokości 3,0 < zg ≤ 4,0 m p.p.t.
___ Dane ______________________________________________________
Teren
h
ro
Fir
Cr
Warstwa
[m]
[kN/m3]
[°]
[kPa]
1
1.20
17.50
16.2
0.00
2
1.20
11.20
3.5
8.00
3
0.20
7.20
3.5
8.00
4
0.80
7.20
3.5
8.00
5
0.40
11.20
3.5
8.00
6
0.70
17.50
30.6
0.00
Budowla
Rodzaj obciążenia
wg. pkt. 4.2.
od poziomu terenu
Dbp =
3.50 m
qk =
9.200 kN/m2
qn =
86.130 kN/m2
Wzmocnienie gruntu
żwir, pospółka
Wysokość geokraty
Gg =
0.200 m
Rkg =
0.178 m
Hdf =
0.20 m
żwir, pospółka
_____ Wyniki ____________________________________________________
Podłoże
pod budowlą
mp*qc =
114.40 kN/m2
nad geokratą
mp*qcg =
114.40 kN/m2
pod geokratą
mp*qrd =
83.98 kN/m2
mp*qcd =
86.32 kN/m2
Naprężenia
Warstwa nr
1
2
3
4
5
pionowe mp*qc i nośność warstw qfr (obliczeniowe)
mp*qc [kN/m2]
qfr [kN/m2]
16
Filtracyjna
6
86.324
89.866
2898.540
1022.376
OK
OK.
h[6] =
0.60 m
4.5. koncepcja wzmocnienia podłoża i posadowienia rurociągów
Analiza warunków gruntowo-wodnych opisanych w pkt. 3 i w pkt. 4.1, sposobu użytkowania dróg i obciążenia podłoża określonego w pkt. 4.2 oraz wyników załączonych w pkt. 4.4
kontrolnych obliczeń statycznych pozwala stwierdzić, że bezpośrednie posadowienie projektowanych rurociągów na istniejącym podłożu jest możliwe i uzasadnione pod warunkiem
wzmocnienia podłoża teksturowaną i nacinaną geokratą TABOSSystem®-Tmn-20 o „małych” komórkach i o wysokości komórek = 20 cm, ułożoną na materacu kruszywowym o grubości = 20 cm, zbrojonym geotkaniną TERRALYS-LF-17.
Pasmo geokraty o szerokości 1,0 m należy ułożyć osiowo wzdłuż rurociągu. W przypadku, gdy odstęp między dwoma rurociągami jest mniejszy od 1,0 m, należy wykonać
wspólne wzmocnienie z geokraty jak wyżej o szerokości 2,0 m, zaś przy trzech rurociągach o szerokości 3,0 m.
Na podstawie przeprowadzonych obliczeń przyjmuje się następujący układ warstw
wzmacniających dno wykopu, w którym będą ułożone rurociągi:
20,0 cm – teksturowana geokrata TABOSSystem® -Tmn-20 nacinana o
„małych” komórkach i grubości sekcji 20 cm, wypełniona
kruszywem mineralnym (pospółką lub piaskiem),
wskaźnik zagęszczenia kruszywa wg. Proctora Is ≥ 0,98
20,0 cm – warstwa filtracyjna z kruszywa mineralnego (pospółki), wskaźnik
zagęszczenia Is ≥ 0,95
– geotkanina separacyjno-filtracyjna TERRALYS-LF-17
Grubość warstw wzmacniających podłoże wynosi 40 cm.
Powyższa konstrukcja tworzy półsprężystą ciągłą płytę, na której należy posadowić rurociągi wg. projektu budowlanego.
Po ułożeniu rurociągów należy zasypać wykop kruszywem mineralnym (pospółką lub
piaskiem) warstwami ok. 20 ÷ 25 cm zagęszczonymi do Is ≥ 1,00.
Całość prac należy wykonać możliwie szybko, aby nie dopuścić do odprężenia słabego gruntu w dnie wykopu.
5. Wytyczne technologiczno - wykonawcze
5.1. Po wykorytowaniu podłoża na wymaganą szerokość i głębokość wg projektu budowlanego należy je starannie wyrównać i zagęścić na ile to będzie możliwe i dopiero wtedy wykonać
kolejne warstwy wzmocnienia podłoża.
17
5.2. Pasma geotkaniny na podłożu rodzimym należy ułożyć poprzecznie do osi rurociągów
na zakład min. 50 cm i zakotwić na szwach roboczych przy pomocy szpilek typu „J” o długości
500 mm i średnicy ø 8 mm ze stali St0 w odstępach 50 cm. Wzdłuż krawędzi koryta należy
pozostawić pasy geotkaniny o długości min. 0,80 m.
5.3. Po uformowaniu warstwy filtracyjno – separacyjnej o wymaganej szerokości szerokości
(wg. pkt 4. 5.) i grubości 0,20 m (ułożeniu i zagęszczeniu kruszywa do Is ≥ 0,95) należy założyć boczne zakładki geotkaniny na jej wierzch i zakotwić w odległości ok. 0,20 m od końca
pasma szpilkami typu „J” o długości 500 mm i średnicy ø 8 mm ze stali St0 w odstępach 50
cm.
5.4. Na tak przygotowanym podłożu należy ułożyć geokratę. Sekcje geokraty zaleca się układać przy pomocy szablonów gwarantujących dokładne rozciągnięcie sekcji. Przed zdjęciem
szablonów należy sąsiednie sekcje połączyć paskami zaciskowymi, zaś co 2 komórki zakotwić przy pomocy szpilek typu „J” o długości min. 600 mm. Wzdłuż skrajnych krawędzi geokraty należy zakotwić wszystkie komórki.
5.5. Na rozłożone sekcje geokraty należy wysypać i przed zagęszczeniem równomiernie rozłożyć kruszywo wypełniające warstwą o grubości przewyższającej o około 3 cm wysokość
sekcji geokraty. Po wstępnym zagęszczeniu (np. zagęszczarką nawrotną ~ 400 kG) należy
nadsypać kruszywo mineralne warstwą o grubości przekraczającej o ok. 3 cm wysokość
geokraty i całość ponownie zagęścić do uzyskania wskaźnika zagęszczenia wg. Proctora Is ≥
0,98.
5.6. Na tak wzmocnionym podłożu należy wykonać konstrukcję rurociągów wg. projektu budowlanego.
Opracował:
dr inż. Leon Maro – konsultant TABOSS Sp. z o.o.
Rzeczoznawca budowlany
Upr. bud. Nr 134/70 z § 6.1 p. 1 i 2
Czł. Ł.O. Izby Inż. Bud. nr ŁOD/BO/5912/04
91-341 Łódź,ul. Brukowa 139
Łódź, grudzień 2006 r.
1
WSPÓŁRZĘDNE ZAŁAMAŃ SIECI WOD - KAN
SW1
W1
W2
W3
W4
W5
HP4
W6
W7
W8
W9
W10
W11
HP5
W12
W13
W14
W15
W16
W17
HP6
SW1
W20
W21
HP3
W19
W18
W22
W23
HP1
W24
HP2
W25
HP
P1
P2
P3
P4
P5
P6
P7
P8
P9
P10
P11
P12
P13
P14
P15
P16
P17
P18
P19
P20
P21
P22
P23
P24
P25
Y = 3344849.08
Y = 3344853.72
Y = 3344858.89
Y = 3344890.90
Y = 3344933.62
Y = 3344937.23
Y = 3344939.25
Y = 3344939.01
Y = 3344943.31
Y = 3344944.39
Y = 3344945.12
Y = 3344940.76
Y = 3344961.02
Y = 3344958.45
Y = 3344978.94
Y = 3345038.10
Y = 3345042.03
Y = 3345043.31
Y = 3345048.98
Y = 3345065.69
Y = 3345066.29
Y = 3345068.24
Y = 3345011.83
Y = 3345014.49
Y = 3345013.72
Y = 3345021.62
Y = 3345034.83
Y = 3344889.05
Y = 3344891.89
Y = 3344892.65
Y = 3344975.38
Y = 3344976.81
Y = 3344857.20
Y = 3344855.04
Y = 3344874.31
Y = 3344871.94
Y = 3344935.94
Y = 3344933.70
Y = 3344971.34
Y = 3344979.84
Y = 3344943.62
Y = 3344961.67
Y = 3344959.03
Y = 3344967.18
Y = 3345036.34
Y = 3345032.15
Y = 3345030.36
Y = 3345024.57
Y = 3344999.17
Y = 3345000.90
Y = 3344956.80
Y = 3344958.42
Y = 3345012.22
Y = 3345009.10
Y = 3344934.24
Y = 3344936.47
Y = 3345021.62
Y = 3345024.93
Y = 3345023.60
X = 5907529.90
X = 5907527.20
X = 5907528.59
X = 5907510.05
X = 5907588.13
X = 5907597.12
X = 5907596.32
X = 5907604.44
X = 5907622.15
X = 5907629.04
X = 5907640.10
X = 5907644.86
X = 5907680.29
X = 5907681.78
X = 5907711.65
X = 5907670.88
X = 5907668.72
X = 5907668.03
X = 5907666.28
X = 5907662.25
X = 5907664.92
X = 5907661.66
X = 5907566.41
X = 5907565.02
X = 5907563.52
X = 5907591.61
X = 5907653.78
X = 5907506.67
X = 5907505.12
X = 5907506.52
X = 5907459.44
X = 5907458.68
X = 5907448.46
X = 5907449.73
X = 5907479.72
X = 5907481.10
X = 5907593.92
X = 5907595.22
X = 5907698.36
X = 5907693.95
X = 5907624.13
X = 5907619.88
X = 5907676.81
X = 5907672.07
X = 5907656.91
X = 5907659.09
X = 5907632.84
X = 5907634.10
X = 5907573.02
X = 5907576.26
X = 5907595.14
X = 5907598.20
X = 5907566.20
X = 5907559.32
X = 5907481.95
X = 5907486.18
X = 5907591.61
X = 5907582.72
X = 5907600.95
2
P26
P27
P28
P29
P30
P31
P32
P33
P34
S1
S2
S3
S4
S5
S6
S7
S8
S21
S9
SR
P
S10
S11
S12
S22
S13
S14
S15
S16
S17
S18
S19
S20
D1.1
D1.1A
D1.33
D1.2
WF1
WE1
D1.3
D1.14
WA5
WA6
D1.15
WA7
WA8
D1.16
WA9
WA10
D1.17
D1.18
D1.19
WA12
WA11
D1.20
D1.21
WA14
WA13
D1.22
D1.25
Y = 3345028.75
Y = 3345024.15
Y = 3345029.29
Y = 3345031.30
Y = 3345036.35
Y = 3345031.66
Y = 3345036.60
Y = 3344858.53
Y = 3344874.08
Y = 3345058.27
Y = 3345042.19
Y = 3345034.35
Y = 3345029.39
Y = 3345024.06
Y = 3345012.53
Y = 3344986.75
Y = 3344948.10
Y = 3344935.65
Y = 3344937.33
Y = 3344930.01
Y = 3344927.15
Y = 3344906.63
Y = 3344885.13
Y = 3344894.77
Y = 3344884.69
Y = 3344934.28
Y = 3344959.54
Y = 3345015.20
Y = 3344986.40
Y = 3344978.67
Y = 3344956.16
Y = 3344953.96
Y = 3344949.56
Y = 3344959.54
Y = 3344845.83
Y = 3344845.83
Y = 3344859.93
Y = 3344862.11
Y = 3344858.56
Y = 3344893.57
Y = 3344895.72
Y = 3344894.38
Y = 3344899.55
Y = 3344899.55
Y = 3344911.15
Y = 3344916.41
Y = 3344929.19
Y = 3344927.98
Y = 3344933.23
Y = 3344942.07
Y = 3344944.75
Y = 3344945.89
Y = 3344944.59
Y = 3344949.95
Y = 3344950.74
Y = 3344951.87
Y = 3344949.69
Y = 3344956.36
Y = 3344952.30
Y = 3344946.64
X = 5907599.63
X = 5907603.53
X = 5907602.22
X = 5907637.27
X = 5907636.22
X = 5907638.98
X = 5907637.99
X = 5907450.89
X = 5907442.38
X = 5907659.19
X = 5907661.52
X = 5907645.32
X = 5907620.56
X = 5907593.95
X = 5907563.29
X = 5907576.66
X = 5907596.85
X = 5907603.43
X = 5907574.50
X = 5907578.71
X = 5907580.31
X = 5907542.09
X = 5907501.94
X = 5907496.72
X = 5907478.28
X = 5907475.11
X = 5907461.29
X = 5907680.11
X = 5907699.94
X = 5907698.89
X = 5907658.47
X = 5907625.28
X = 5907606.29
X = 5907461.29
X = 5907527.03
X = 5907527.03
X = 5907519.24
X = 5907523.51
X = 5907516.85
X = 5907500.79
X = 5907504.77
X = 5907505.52
X = 5907502.68
X = 5907502.68
X = 5907536.23
X = 5907533.35
X = 5907566.26
X = 5907566.93
X = 5907564.02
X = 5907589.70
X = 5907600.20
X = 5907604.82
X = 5907605.14
X = 5907601.78
X = 5907623.96
X = 5907640.03
X = 5907642.07
X = 5907639.75
X = 5907646.14
X = 5907652.35
3
WB2
WB1
D1.23
D1.24
D1.26
WD2
D1.27
WD3
D1.28
D1.29
WC3
WC4
D1.30
D1.31
WC1
WC2
D1.32
D1.13
WA3
WA4
D1.12
WA1
WA2
D1.34
WG1
D1.35
WF2
D1.36
WH1
D1.37
WF3
WD1
D2.1
D2.2
WB8
WB7
D2.3
WB6
WB5
D2.4
WB4
WB3
Y = 3344930.79
Y = 3344949.55
Y = 3344953.28
Y = 3344965.63
Y = 3344965.63
Y = 3344956.62
Y = 3344991.37
Y = 3344990.09
Y = 3345010.21
Y = 3345018.57
Y = 3345016.78
Y = 3345022.39
Y = 3345020.74
Y = 3345026.87
Y = 3345025.34
Y = 3345031.20
Y = 3345031.37
Y = 3344879.63
Y = 3344878.30
Y = 3344883.54
Y = 3344866.05
Y = 3344864.65
Y = 3344869.91
Y = 3344872.01
Y = 3344875.98
Y = 3344875.01
Y = 3344876.39
Y = 3344886.01
Y = 3344889.86
Y = 3344899.94
Y = 3344901.79
Y = 3344905.31
Y = 3345059.25
Y = 3345059.25
Y = 3345044.09
Y = 3345042.93
Y = 3345005.87
Y = 3345003.28
Y = 3345006.66
Y = 3344985.51
Y = 3344982.53
Y = 3344980.77
X = 5907669.73
X = 5907654.99
X = 5907659.91
X = 5907681.44
X = 5907681.44
X = 5907590.84
X = 5907575.98
X = 5907573.26
X = 5907566.11
X = 5907586.84
X = 5907587.52
X = 5907585.39
X = 5907593.78
X = 5907622.69
X = 5907623.08
X = 5907621.79
X = 5907643.87
X = 5907475.34
X = 5907476.13
X = 5907473.20
X = 5907450.48
X = 5907451.24
X = 5907448.36
X = 5907550.33
X = 5907548.35
X = 5907557.33
X = 5907556.73
X = 5907582.91
X = 5907580.63
X = 5907615.33
X = 5907614.23
X = 5907625.03
X = 5907660.33
X = 5907660.33
X = 5907658.63
X = 5907667.32
X = 5907690.41
X = 5907686.59
X = 5907691.55
X = 5907704.46
X = 5907697.75
X = 5907705.46

zakład projektowania i nadzoru „zaprona d”

Transkrypt

Podobne dokumenty

EUROFLOOR PLEXILITH SL

Ocena nośności i stateczności podłoża

Badania geotechniczne i monitoring środowiska wodno

charakterystyka i zastosowania geosyntetyków

grunt uniwersalny - Farby z Motylkiem

Disbopox 468 EP-Strukturschicht