Budowa mechaniczno-biologicznej oczyszczalni

Jedlińsk, dnia 16.09.2009r.
ZP-27/8/09
W związku ze złoŜonym przez Uczestnika postępowania zapytaniem dotyczącym treści
Specyfikacji Istotnych Warunków Zamówienia w postępowaniu Budowa mechaniczno –
biologicznej oczyszczalni ścieków o przepustowości 600m 3 /dobę w Jedlińsku oraz sieci
kanalizacji sanitarnej w miejscowości Jedlanka składającej się z kanałów
grawitacyjnych długości 7764mb, rurociągów tłoczonych długości 2229mb, kanałów
przyłączeniowych długości 995mb oraz 10szt pompowni ścieków opublikowanym na
portalu UZP Nr 141567-2009 uprzejmie informuję:
W nawiązaniu do ogłoszonego przetargu nakopanie zadania pod nazwą „Budowa
mechaniczno – biologicznej oczyszczalni ścieków w Jedlińsku i sieci kanalizacji sanitarnej
w Jedlance składamy zapytanie.
Po przeanalizowaniu „Projekt technologii oczyszczania ścieków w projektowanej
oczyszczalni ścieków o przepustowości Q=600 m 3 /d w Jedlińsku, gm. Jedlińsk, powiat
radomski”, opracowanego przez Artura Kozłowski, Piotrków Trybunalski – część III,
Zestawienie obiektów z wyposaŜeniem prosimy o wyjaśnienie co następuje:
Pytanie 1: W pomieszczeniu dmuchaw „moduł 2” naleŜy dostarczyć dmuchawę spręŜonego
powietrza DTLF 250 o parametrach Q=250 m 3 /h, p=0,5bar, P 1 =13,2 kW, P 2 =11 kW,
Zgodnie z informacją producenta urządzeń firmy BECKER, dmuchawy DTLF 250 w wersji z
silnikiem P 1 =13,2 kW produkowane są dla sieci o frekwencji 60 Hz, co w Polskich
warunkach zasilania związane byłoby z dodatkowymi kosztami. Odpowiednik silnika
pracującej w sieci 50 Hz dla dmuchawy DTLF 250 jest silnik o mocy P 1 =11kW, p=1,5bar.
Prosimy o przeanalizowanie warunków zasilania dla w/w urządzenia o podanie
prawidłowych parametrów technicznych niezbędnych dla zastosowania urządzenia
równowaŜnego, co pozwoli prawidłowo dokonać wyceny oferty.
Odpowiedź: Jeśli wymieniona w projekcie dmuchawa DTLF 250 nie spełnia warunków
zasilania, Zamawiający dopuszcza zmianę dmuchawy na dmuchawę równowaŜną
spełniającą warunki zasilania, po warunkiem zachowania parametrów dotyczących
wydajności i spręŜu dmuchawy oraz mocy silnika nie większej od zaprojektowanej.
Pytanie 2: W projekcie technologicznym pkt. 1.5 – Obliczenia technologiczne osadnika
wtórnego w reaktorach przedstawiono obliczenia przy załoŜeniach.
- StęŜenie osadu w komorze Xc=4,5kg/ m 3
-Indeks osadu IO=50 m 3 /kg (błąd jednostki – powinna być d m 3 /kg)
-ObciąŜenie powierzchni osadnika ϑ V,O=0,450 m 3 / m 2 .h
-Czas zatrzymania T min = 2 godziny
-Q h max 1osadnik = 14,4 m 3 /h
1
Parametry osadnika zgodnie z dokumentacją są następujące
Parametr
ObciąŜenie osadnika υ=
Jednostka
υV O
1
X c IO
Qh
Powierzchnia osadnika: A=
m 3 / m 2 xh
Wartość
reaktor
nr 1
0,83
m2
54,0
υ
3
1
1 / 3 kg/ m
xt z
IO
Xc
kgsmo/kg BZT 5
Stopień recyrkulacji zewnętrznej: R=
(X z − Xc)
us .
StęŜenie osadu zagęszczonego:
X z =0,8x
10,16
0,80
Informujemy , iŜ wszelkie obliczenia osadnika wtórnego podane w projekcie są błędne i
wymagają weryfikacji. Pozwoliliśmy sobie przedstawić poprawne wyniki obliczeń zgodnych
ze wzorami i załoŜeniami projektowymi
Poprawne wyniki przy załoŜeniach projektowych
ObciąŜenie osadnika
υ =0,450 / (4,5 x 0,050)=2 m 3 /m 3 xh
Powierzchnia osadnika
A = 45 / 2 = 22,5 m 2
StęŜenie osadu
X z = 0,8 x 1/0,050 x 2 1 / 3 =20,1 kg/ m 3
Stopień recyrkulacji
R = 4,5 / (20,1 – 4,5) = 0,28
Wartości w projekcie
0,83 m 3 /m 3 xh
54 m 2
10,1 kg/ m 3
0,80 (podano złą jednostkę kgsmo/kg BZT 5 )
Ponadto, zgodnie z wytycznymi do projektowania ATV-DVWK A131 do A210,
„Wymiarowanie jednostopniowych oczyszczalni ścieków z osadem czynnym”, oraz wszelką
literaturę fachową, do obliczeń osadników wtórnych separujących osad czynny przy
korzystnym wpływie jakości ścieków, indeks osadu powinien wynosić w granicach IO=100120dm 3 /kg. W dokumentacji projektowej przyjęto nierealny indeks osadu czynnego na
poziomie IO=50 dm 3 /kg, co skutkować będzie zmniejszoną objętością osadnika wtórnego i
obciąŜenia powierzchni. Taka nieprawidłowość spowoduje przedostawanie się zawiesiny do
odpływu i niemoŜności uzyskania wymaganego efektu ekologicznego.
Prosimy o przeanalizowanie wielkości osadników wtórnych przy załoŜeniach zgodnych ze
sztuką inŜynierską i wytycznymi zawartymi w ATV lub literaturze fachowej.
Przyjęcie prawidłowej wartości indeksu osadu na poziomie IO=120 dm 3 /kg pokazuje, iŜ
osadnik wtórny o wysokości czynnej 4,23m jest za niski, by zabezpieczyć odseparowanie
osadu w czasie maksymalnych przepływów przez oczyszczalnię.
Czy Zamawiający dopuszcza moŜliwość złoŜenia ofert w innym równowaŜnym do
zaprojektowanego systemie technologicznym oczyszczalni ścieków z zastosowaniem
wyŜszych o 0,76m osadników wtórnych?
2
Informujemy, iŜ oferent gwarantuje wykonanie dokumentacji projektowej zamiennej,
uzyskanie wymaganego efektu ekologicznego oraz zastosowanie sprawdzonego rozwiązania
technologicznego.
Odpowiedź: Projektant do obliczenia osadnika wtórnego przyjął Indeks osadu 100 dm 3 /kg,
(omyłka pisarska w wartościach wyjściowych pkt. 1.5 projektu technologicznego czII. – po
podstawieniu do obliczeń właściwej wartości IO – indeksu osadu wyliczenia osadnika są
zgodne z załączonymi w dokumentacji projektowej. Parametry wyjściowe dla osadników,
słuŜą do obliczeń w celu określenia minimalnych gabarytów urządzenia, po doborze
wymiarów urządzeń (tj. osadników wtórnych) parametry osadnika ulegają zmianie
w stosunku do obliczeniowych (końcowe wykazane w tabeli nr 6 pkt. 1.5 czII projektu
technologicznego), w sposób zapewniający obciąŜenie osadnika rzędu 0,83 m 3 / m 2 h, a więc
osadniki wtórne nie są przeciąŜone.
Wielkości parametrów urządzenia w projekcie policzone są teoretycznie dla jednego
osadnika, po czym podzielone na 3szt. Osadników, bo tyle zostało zaprojektowanych,
a w pytaniu zadanym Pytający dzieli wyliczone te wielkości na 2szt?
Wójt Gminy
Wojciech Walczak
3