Napływ po osadniku wstępnym ok. 65% z 11500 m3/d = 7508,4 m3/d
Transkrypt
Napływ po osadniku wstępnym ok. 65% z 11500 m3/d = 7508,4 m3/d
OBLICZENIE ZAPOTRZEBOWANIA TLENU DLA KOMORY KFDN1 OB. NR 12 Zapotrzebowanie tlenu oblicza się wg równania: OV OVd ,C OVd , N OVd , D gdzie: OV – zapotrzebowanie tlenu, [kgO2/d] OVd,C – zapotrzebowanie tlenu na mineralizację związków organicznych, [kgO2/d] OVd,N – zapotrzebowanie tlenu na mineralizację azotu amonowego, [kgO2/d] OVd,D – odzysk tlenu z denitryfikacji, [kgO2/d]. Napływ po osadniku wstępnym ok. 65% z 11500 m3/d = 7508,4 m3/d 9.1. Obliczenie zapotrzebowania tlenu dla mineralizacji związków organicznych OVd,C Dla wieku osadu WO = 13,2d z wykresu poniżej odczytano jednostkowe zapotrzebowanie tlenu (bez nitryfikacji) przy temperaturze 12oC i 20oC Rys.6 Jednostkowe zapotrzebowanie tlenu na mineralizację związków organicznych w zależności od wieku osadu. 12oC OVc = 1,125 kgO2/kg BZT5 dopływu, 20oC OVc = 1,228 kgO2/kg BZT5 dopływu, OVd,C OVC 1,035 QNOM BZT50 BZT5e , kgO2 / d 1000 dla temperatury ścieków 12ºC: OVd,C 361,9 15 gBZT5 / m3 1000 1,125 kgO2 / kgBZT5 1,035 7508,4 m3 / d 3032,8 kgO2 / d dla temperatury ścieków 20ºC: OVd,C 1,228 kgO2 / kgBZT5 1,035 7508,4 m3 / d 361,9 15 gBZT5 / m3 1000 3310,5kgO2 / d 9.2. Obliczenie zapotrzebowania tlenu na nitryfikację Dobowe zapotrzebowanie tlenu na nitryfikację obliczać należy wg równania: OVd , N 1,035 QNOM 4,3 S NO3 , D S NO3 , ZB S NO3 , AN 1000 gdzie: OVd,N – dobowe zapotrzebowanie tlenu na nitryfikację azotu amonowego kgO2/d, QNOM – nominalny dobowy dopływ ścieków do oczyszczalni m3/d, SNO3, D – stężenie azotu azotanowego do denitryfikacji gN/m3, SNO3, ZB – stężenie azotu azotanowego w dopływie do bloku technologicznego gN/m3, SNO3, AN – stężenie azotu azotanowego w odpływie z osadnika wtórnego gN/m3. Warunkiem umożliwiającym obliczenie zapotrzebowania tlenu na nitryfikację azotu amonowego jest sporządzenie bilansu azotu wg wytycznych podanych poniżej: azot na dopływie do bloku osadu czynnego: NTKN = NOG = 96,0 gN/m3, NNH4 = 44,5 gN/m3, NNO3 = 0 gN/m3, NNO2 = 0 gN/m3, Norg. = gN/m3, azot wbudowany w biomasę osadu czynnego i odprowadzany z osadem nadmiernym: NB = 0,045 x (455,1 - 15) = 19,8 gN/m3 azot na odpływie z osadnika wtórnego: Noge. = 10,0 gN/m3, NNO3e = 8,0 gN/m3 NNH4e = 1,0 gN/m3 Norge. = 1,0 g N/m3 azot do denitryfikacji: N D = 66,2 g N/m3 Dane: Qd = 1,035 · 7508,4 m3/d, 4,3 - współczynnik jednostkowego zapotrzebowania tlenu na nitryfikację 1 gNH4, SNO3, D = 66,2 gN/m3, SNO3, ZB = 0 gN/m3, SNO3, AN = 8,0 gN/m3, Zatem: OVd , N 1,035 7508 4,3 66,2 0 8,0 1000 2479,5 kgO2 / d 9.3. Odzysk tlenu z denitryfikacji Odzysk tlenu z denitryfikacji należy obliczać wg równania: OVd ,D 1,035 Q NOM 2,9 S NO3 , D 1000 Zatem : OVd ,D 1,035 7508,4 2,9 66,2 gN / m3 = 1491,9 kgO2/d 1000 9.4. Sumaryczne dobowe zapotrzebowanie tlenu Średniodobowe dla temperatury ścieków 12°C: OV = 3032,8 + 2479,5 – 1491,9 = 4020,4 kgO/d = 167,5 kgO/h dla temperatury ścieków 20°C: OV = 3310,5 + 2479,5 – 1491,9 = 4298,1 kgO/d = 179,1 kgO/h Maksymalne godzinowe Maksymalne godzinowe zapotrzebowanie tlenu obliczeń należy wg równania: OVh f C OVd, C OVd, D f N OVd, N 24 Z wykresu odczytano wartości współczynników fC i fN, dla WO = 13,2 d i ŁBZT5 = 3536,7 kgO2/d: fC = 1,1 fN = 1,5 Zatem maksymalne godzinowe zapotrzebowanie tlenu wyniesie: dla temperatury ścieków 12°C: OVh 1,1 3032,8 1491,9 24 1,5 2479,5 226,0kgO2 / h dla temperatury 20°C: OVh 1,1 3310,5 1491,9 24 1,5 2479,5 238,0kgO2 / h Wymagane zapotrzebowanie na tlen α = 0,65 SOTR max = 1,28 x 238/0,65 = 469 kg/O2 /h SOTR min = 1,28 x 226/0,65 = 445 kg/O2 /h Zapotrzebowanie powietrza: - wykorzystanie tlenu przez dyfuzory przy h=4,7 m 30% - ilość obliczeniowa powietrza =