HALFEN TRZPIENIE DYLATACYJNE TYPU HSD-CRET
Transkrypt
HALFEN TRZPIENIE DYLATACYJNE TYPU HSD-CRET
HALFEN TRZPIENIE DYLATACYJNE TYPU HSD-CRET HSD 13 PL B E TO N ZAKŁADOWA KONTROLA PRODUKCJI CERTYFIKAT ZAKŁADOWEJ KONTROLI PRODUKCJI ITB-0366/Z Obliczenia na podstawie PN-EN 1992-1-1:2008 H A L F E N T R Z P I E N I E DY L ATAC YJ N E T Y P U H S D - C R E T Trzpienie dylatacyjne HSD-CRET Obiekty referencyjne z zastosowaniem trzpieni dylatacyjnych HSD-CRET HALFEN TRZPIENIE DYLATACYJNE TYPU CRET HALFEN TRZPIENIE DYLATACYJNE TYPU CRET Trzpień dylatacyjny typu CRET Nazwa obiektu: Akademia Muzyczna im. Ignacego Jana Paderewskiego BETON Trzpień dylatacyjny typu CRET Nazwa obiektu: Centrum Handlowe Silesia City Center Lokalizacja: Poznań ul. Półwiejska 32 Lokalizacja: Poznań ul. Św. Marcin 87 Lokalizacja: Katowice ul. Chorzowska 107 Realizacja: 20022004 Realizacja: 20042006 Realizacja: 20002002 Produkt HALFEN: Trzpienie dylatacyjne typu CRET Produkt HALFEN: Trzpienie dylatacyjne typu CRET Produkt HALFEN: Trzpienie dylatacyjne typu CRET Stary Browar - Poznań 2 HALFEN TRZPIENIE DYLATACYJNE TYPU CRET BETON BETON Nazwa obiektu: Stary Browar Akademia Muzyczna - Poznań Trzpień dylatacyjny typu CRET Silesia City Center - Katowice © 2013 HALFEN · HSD 13 PL · www.halfen.pl H A L F E N T R Z P I E N I E DY L ATAC YJ N E T Y P U H S D - C R E T Spis treści Ogólne wytyczne projektowe Powody wykonywania dylatacji Korzyści wynikające ze stosowania trzpieni dylatacyjnych HSD-CRET Ogólne zasady obliczeń Zasady rozmieszczania trzpieni Obliczeniowa szerokość szczeliny dylatacyjnej 4 4 5 5 6 Opis produktu i dane techniczne Opis produktu 6 Dane techniczne 6 Wymiary trzpieni 7 Wytyczne do projektowania dylatacji w płytach Nośności trzpieni bez przesuwu poprzecznego 8 Nośności trzpieni z przesuwem poprzecznym 9 Dozbrojenie płyty żelbetowej10 Dozbrojenie w płytach typu filigran11 Minimalne i maksymalne odległości pomiędzy trzpieniami11 Przykład obliczeniowy – dylatacja płyty12 Wytyczne do projektowania połączeń belek Ogólne wytyczne14 Minimalne odległości pomiędzy trzpieniami14 Rozkład sił w połączeniu – model kratownicy14 Maksymalna nośność połączenia14 Dozbrojenie belki w obszarze przekazywania sił15 Przykład obliczeniowy – połączenie belki ze słupem15 Inne Wkładki ognioochronne17 Instrukcja montażu18 Trzpienie małych nośności19 © 2013 HALFEN · HSD 13 PL · www.halfen.pl 3 H A L F E N T R Z P I E N I E DY L ATAC YJ N E T Y P U H S D - C R E T Ogólne wyt yczne projektowe Powody wykonywania dylatacji Duże obiekty żelbetowe poddane są działaniu zjawisk, takich jak: •skurcz betonu •zmiany temperatury •pełzanie betonu •nierównomierne osiadanie •naprężenia od sprężania Najlepszym rozwiązaniem jest wprowadzenie do konstrukcji szczelin dylatacyjnych, które zapobiegają powstawaniu niekontrolowanych rys. Tradycyjne rozwiązania Połączenie płyt stropowych Korzyści wynikające z zastosowania trzpieni dylatacyjnych HSD-CRET Prosta geometria, większa nośność Korzyści wynikające z zastosowania trzpieni dylatacyjnych firmy HALFEN: Połączenie płyt stropowych na podciągu Prosta geometria, łatwe zbrojenie •maksymalnie prosta geometria dylatacji •proste szalunki i związana z tym oszczędność czasu •prosty układ zbrojenia Oparcie płyt na dwóch słupach Eliminacja jednego rzędu słupów •zysk przestrzeni dzięki eliminacji podwójnych podpór •łatwość prowadzenia robót na kolejnych etapach betonowania Połączenie ścian oporowych (rzut) Połączenie płyt fundamentowych Prostota wykonania Prosta geometria, łatwe zbrojenie •możliwość zastosowania rozwiązań zapewniających ognioodporność ogniową (patrz strona 17) •system posiada Aprobatę Techniczną ITB AT-15-5264/2012 •bezpłatny program obliczeniowy dostępny na stronie www.halfen.pl Połączenie słupa z belką 4 Prosta geometria, łatwe zbrojenie © 2013 HALFEN · HSD 13 PL · www.halfen.pl H A L F E N T R Z P I E N I E DY L ATAC YJ N E T Y P U H S D - C R E T Ogólne wyt yczne projektowe Ogólne zasady obliczeń Wartości sił ścinających przypadających na dany trzpień najlepiej policzyć metodą elementów skończonych, jako model statyczny przyjmując belkę ciągłą, która wystarczająco dobrze modeluje krawędź płyty. Racjonalne rozmieszczenie trzpieni powinno korelować z wykresem sił ścinających: obszar przysłupowy wymaga gęstszego rozmieszczenia trzpieni niż strefa przęsłowa. Otrzymane wartości sił ścinających oraz momentów zginających należy wykorzystać do obliczeń zbrojenia krawędzi płyty. Dodatkowo należy zwrócić uwagę na nośność płyty na ścinanie i ewentualnie zaprojektować dodatkowe zbrojenie. 1 etap betonowania 2 etap betonowania Obciążenie g + q Rozmieszczenie trzpieni Siły ścinające V Momenty zginające M Zasady rozmieszczania trzpieni 2 Kierunek przemieszczeń 1 HSD HSD-. .V 2 HSD 1 Dylatacja 1 Obszar przysłupowy - trzpienie zagęszczone 2 Obszar przęsłowy - trzpienie w większych odstępach 2 Dylatacja załamana w planie Możliwość przesuwu trzpieni: Dylatacja Rozmieszczenie trzpieni w zależności od wielkości sił ścinających HSD = przesuw tylko wzdłuż osi trzpienia HSD-. .V = przesuw wzdłuż i poprzecznie do osi trzpienia © 2013 HALFEN · HSD 13 PL · www.halfen.pl 5 H A L F E N T R Z P I E N I E DY L ATAC YJ N E T Y P U H S D - C R E T Opis produktu i dane techniczne Obliczeniowa szerokość szczeliny dylatacyjnej Szerokość szczeliny dylatacyjnej ma bardzo istotny wpływ na nośność trzpieni i dlatego należy zwrócić szczególną uwagę na poprawne i bezpieczne jej przyjęcie. Powinna ona uwzględniać nominalną (wykonywaną) szerokość dylatacji powiększoną o zakres pracy dylatacji (w wyniku działania temperatury, skurczu itp.) oraz ewentualny dodatek ze względu na odchyłki (ok. 1cm). fobl = fnom + Df + 1 cm Opis produktu Trzpień dylatacyjny HSD-CRET składa się z części z trzpieniem oraz części z tuleją o przekroju kołowym umożliwiającą przesuw tylko wzdłuż osi trzpienia. Korpus z trzpieniem Korpus z tuleją o przekroju kołowym Trzpień dylatacyjny HSD-CRET V składa się z części z trzpieniem oraz części z tuleją o przekroju prostokątnym, umożliwiającą przesuw wzdłuż i poprzecznie do osi trzpienia. Korpus z trzpieniem Korpus z tuleją o przekroju prostokątnym Trzpienie typu HSD-CRET w wersji standardowej umożliwiają przesuw jedynie wzdłuż osi trzpienia, są więc w stanie przenieść obciążenia we wszystkich pozostałych kierunkach. Rozbudowany korpus powoduje efektywne przenoszenie obciążenia na beton i uzyskanie wysokich nośności. Jeżeli jest konieczność zapewnienia przesuwu w kierunku równoległym do dylatacji (np. w dylatacjach załamanych w planie lub bardzo długich) należy zastosować trzpienie w wersji V. Ich nośność jest zredukowana do 0,9 nośności standardowego trzpienia. Przesuw w kierunku poprzecznym jest ograniczony szerokością tulei i wynosi ok. 15-20mm (szczegółowa geometria znajduje się na stronie 7). Dane techniczne Średnica trzpieni i minimalna grubość dylatowanej płyty HSD- HSD- Średnica trzpienia [mm] Min. grubość płyty hmin [cm] CRET 122 CRET 122 V 22 18 CRET 124 CRET 124 V 24 20 CRET 128 CRET 128 V 28 24 CRET 134 CRET 134 V 34 30 CRET 140 CRET 140 V 40 35 CRET 145 CRET 145 V 45 · 45 42 CRET 150 Cret 150 V 50 · 50 60 CRET 155 CRET 155 V 55 · 55 Trzpienie o przekroju kwadratowym 65 6 Materiał •Trzpienie typów HSD-CRET-122 do 140: stal nierdzewna 1.4462 •Trzpienie typów HSD-CRET-145 do 155: stal zespolona nierdzewna 1.7225 •Korpus oraz tuleja: stal nierdzewna 1.4404 •Śruby kotwiące: stal nierdzewna 1.4401 Wszystkie stale zgodne z normą PN-EN-10088-1:2007 © 2013 HALFEN · HSD 13 PL · www.halfen.pl H A L F E N T R Z P I E N I E DY L ATAC YJ N E T Y P U H S D - C R E T Opis produktu i dane techniczne Wymiary trzpieni Wymiary [mm] Ø Ø g 124/124 V f g f 122 / 122 V Korpus przekazujący obciążenia P c 128/128 V b a Ø e e Część z tuleją -- możliwy przesuw tylko wzdłuż osi trzpienia 140/140 V Korpus przekazujący obciążenia Ø f P c e 145/145 V f g g 134/134 V d e a b c d e f g ∅ o q trzpień 302 180 108 14 70 80 140 22 – – tuleja 180 72 108 – 100 80 140 25.4 – – 181.5 73.5 108 – 125 80 140 – 26 50 Typ HSD-CRET e e Część z trzpieniem K b tuleja V trzpień 341 192 133 16 76 90 160 24 – – tuleja 192 59 133 – 106 90 160 28 – – 193.5 60.5 133 – 133 90 160 – 28 55 tuleja V trzpień 388 215 155 18 88 110 200 28 – – tuleja 215 60 155 – 118 110 200 32 – – tuleja V 217 62 155 – 146 110 200 – 32 60 trzpień 450 246 180 24 106 160 260 34 – – tuleja 246 66 180 – 136 160 260 38 – – tuleja V 248 68 180 – 168 160 260 – 38 78 trzpień 520 280 210 30 124 200 310 40 – – tuleja 280 70 210 – 154 200 310 44 – – 281.5 71.5 210 – 190 200 310 – 44 75 tuleja V trzpień 546 302 210 34 124 250 380 451) – – tuleja 309 99 210 – 154 250 380 – – – tuleja V 309 99 210 – 194 250 380 – 49 90 trzpień 609 335 210 64 160 300 560 501) – – tuleja 337 127 210 – 190 300 560 – – – tuleja V 337 127 210 – 230 300 560 – 54 95 trzpień 667 363 230 74 200 350 610 551) – – tuleja 365 135 230 – 230 350 610 – – – tuleja V 365 135 230 – 270 350 610 – 59 100 q Korpus przekazujący obciążenia 155/155V q e e Część z tuleją typu V -- możliwy przesuw wzdłuż i poprzecznie do osi trzpienia 150/150 V a Trzpienie typu 145/145 V, 150/150 V oraz 155/155 V posiadają trzpienie o przekroju kwadratowym 1) wymiar boku kwadratowego przekroju o f f g g P e c HSD-CRET 124 V Typ trzpienia Grupa nośności V = wersja z przesuwem poprzecznym b a © 2013 HALFEN · HSD 13 PL · www.halfen.pl S Przykład zamówienia: P= spaw punktowy K= zatyczka ochronna z tworzywa sztucznego S = stalowa zatyczka ochronna 7 H A L F E N T R Z P I E N I E DY L ATAC YJ N E T Y P U H S D - C R E T Wyt yczne do projektowania dylatacji w płytach Nośność obliczeniowa trzpieni z przesuwem tylko wzdłuż osi trzpienia Warunek nośności: VRd ≥ VEd, gdzie: VEd - obciążenie obliczeniowe na trzpień [kN] VRd - nośność obliczeniowa trzpienia [kN] VRd = min (VRd,1; VRd,2; VRd,max) gdzie: VRd,1 - nośność obliczeniowa trzpienia na ścinanie VRd,2 - nośność obliczniowa na docisk trzpienia do blachy czołowej i betonu VRd,max - nośność obliczeniowa ukrytych krzyżulców ściskanych w betonie UWAGA! Osiągnięcie maksymalnej nosności trzpienia wymaga właściwego zaprojektowania zbrojenia podwieszającego wg wytycznych na stronie10, tak aby VRd,s ≥ VEd, gdzie VRd,s - nośność obliczeniowa zbrojenia podwieszającego Nośność obliczeniowa VRd [kN] trzpieni z przesuwem tylko wzdłuż osi trzpienia Typ trzpienia HSD CRET-122 HSD CRET-124 HSD CRET-128 HSD CRET-134 HSD CRET-140 Grubość płyty [mm] C20/25 C25/30 lub wyższa Szerokość dylatacji f [mm] 20 30 40 50 Szerokość dylatacji f [mm] 60 20 30 40 50 60 180 58,8 58,8 58,8 47,9 39,9 73,5 73,5 59,9 47,9 39,9 200 65,6 65,6 59,9 47,9 39,9 82,0 79,4 59,9 47,9 39,9 220 72,5 72,5 59,9 47,9 39,9 90,6 79,4 59,9 47,9 39,9 240 79,3 79,3 59,9 47,9 39,9 93,2 79,4 59,9 47,9 39,9 250 82,7 79,4 59,9 47,9 39,9 93,2 79,4 59,9 47,9 39,9 260 86,1 79,4 59,9 47,9 39,9 93,2 79,4 59,9 47,9 39,9 ≥ 280 92,9 79,4 59,9 47,9 39,9 93,2 79,4 59,9 47,9 39,9 200 85,5 85,5 77,8 62,2 51,8 106,8 101,4 77,8 62,2 51,8 220 94,0 94,0 77,8 62,2 51,8 117,5 101,4 77,8 62,2 51,8 240 102,5 101,4 77,8 62,2 51,8 119,0 101,4 77,8 62,2 51,8 250 106,8 101,4 77,8 62,2 51,8 119,0 101,4 77,8 62,2 51,8 260 111,1 101,4 77,8 62,2 51,8 119,0 101,4 77,8 62,2 51,8 ≥ 280 118,7 101,4 77,8 62,2 51,8 119,0 101,4 77,8 62,2 51,8 240 129,6 129,6 123,4 98,8 82,3 162,0 138,6 123,4 98,8 82,3 250 134,6 134,6 123,4 98,8 82,3 162,3 138,6 123,4 98,8 82,3 260 139,6 138,4 123,4 98,8 82,3 162,3 138,6 123,4 98,8 82,3 280 149,5 138,4 123,4 98,8 82,3 162,3 138,6 123,4 98,8 82,3 300 159,5 138,4 123,4 98,8 82,3 162,3 138,6 123,4 98,8 82,3 ≥ 320 161,1 138,4 123,4 98,8 82,3 162,3 138,6 123,4 98,8 82,3 300 217,4 207,9 186,0 162,7 147,4 231,3 209,6 186,6 162,7 147,4 ≥ 320 228,2 207,9 186,0 162,7 147,4 231,3 209,6 186,6 162,7 147,7 350 319,4 319,4 292,8 260,0 240,0 352,1 324,2 294,1 260,1 240,0 360 326,3 321,2 292,8 260,0 240,0 352,1 324,2 294,1 260,1 240,0 380 340,2 321,2 292,8 260,0 240,0 352,1 324,2 294,1 260,1 240,0 ≥ 400 347,2 321,2 292,8 260,0 240,0 352,1 324,2 294,1 260,1 240,0 Obliczeniowa szerokosć dylatacji - dodatkowe wytyczne znajdują się na stronie 6 •• Do obliczeń statycznych należy stosować współczynniki bezpieczeństwa wg Eurokod. W przypadku stosowania współczynników wg PN zaleca się stosowanie współczynników korekcyjnych. •• Powyższe nośności uwzględniają współczynnik zmniejszający ze względu na tarcie fμ = 0,9 dla trzpieni z przesuwem wzdłuż osi trzpienia oraz fμ = 0,81 dla trzpieni z przesuwem wzdłuż i poprzecznie do osi trzpienia. •• W przypadku zainteresowania wartościami dla trzpieni typu -145, -150, -155 prosimy o kontakt z firmą HALFEN. •• Do wykonania optymalnych i szybkich obliczeń rekomendujemy wykorzystanie programu obliczeniowego HSD dostępnego na stronie www.halfen.pl •• Nośności wyznaczone przy założeniu otuliny cnom = 20 mm i dozbrojeniu prętami Ø 10 mm 8 © 2013 HALFEN · HSD 13 PL · www.halfen.pl H A L F E N T R Z P I E N I E DY L ATAC YJ N E T Y P U H S D - C R E T Wyt yczne do projektowania dylatacji w płytach Nośność obliczeniowa trzpieni z przesuwem wzdłuż i poprzecznie do osi trzpienia Warunek nośności: VRd ≥ VEd, gdzie: VEd - obciążenie obliczeniowe na trzpień [kN] VRd - nośność obliczeniowa trzpienia [kN] VRd = min (VRd,1; VRd,2; VRd,max) gdzie: VRd,1 - nośność obliczeniowa trzpienia na ścinanie VRd,2 - nośność obliczniowa na docisk trzpienia do blachy czołowej i betonu VRd,max - nośność obliczeniowa ukrytych krzyżulców ściskanych w betonie UWAGA! Osiągnięcie maksymalnej nosności trzpienia wymaga właściwego zaprojektowania zbrojenia podwieszającego wg wytycznych na stronie10, tak aby VRd,s ≥ VEd, gdzie VRd,s - nośność obliczeniowa zbrojenia podwieszającego Nośność obliczeniowa VRd [kN] trzpieni z przesuwem wzdłuż i poprzecznie do osi trzpienia Typ trzpienia HSD CRET-122V HSD CRET-124V HSD CRET-128V HSD CRET-134V HSD CRET-140V Grubość płyty [mm] C20/25 C25/30 lub wyższa Szerokość dylatacji f [mm] Szerokość dylatacji f [mm] 20 30 40 50 60 20 30 40 50 60 180 58,8 58,8 53,9 43,1 35,9 73,5 71,5 53,9 43,1 35,9 200 65,6 65,6 53,9 43,1 35,9 82,0 71,5 53,9 43,1 35,9 220 72,5 71,5 53,9 43,1 35,9 87,6 71,5 53,9 43,1 35,9 240 79,3 71,5 53,9 43,1 35,9 87,6 71,5 53,9 43,1 35,9 250 82,7 71,5 53,9 43,1 35,9 87,6 71,5 53,9 43,1 35,9 260 86,1 71,5 53,9 43,1 35,9 87,6 71,5 53,9 43,1 35,9 ≥ 280 87,5 71,5 53,9 43,1 35,9 87,6 71,5 53,9 43,1 35,9 200 85,5 85,5 70,0 56,0 46,7 106,8 91,2 70,0 56,0 46,7 220 94,0 91,2 70,0 56,0 46,7 111,3 91,2 70,0 56,0 46,7 240 102,5 91,2 70,0 56,0 46,7 111,3 91,2 70,0 56,0 46,7 250 106,8 91,2 70,0 56,0 46,7 111,3 91,2 70,0 56,0 46,7 260 111,1 91,2 70,0 56,0 46,7 111,3 91,2 70,0 56,0 46,7 ≥ 280 111,2 91,2 70,0 56,0 46,7 111,3 91,2 70,0 56,0 46,7 240 129,6 129,6 111,0 88,9 74,1 155,3 130,2 111,0 88,9 74,1 250 134,6 130,2 111,0 88,9 74,1 155,3 130,2 111,0 88,9 74,1 260 139,6 130,2 111,0 88,9 74,1 155,3 130,2 111,0 88,9 74,1 280 149,5 130,2 111,0 88,9 74,1 155,3 130,2 111,0 88,9 74,1 ≥ 300 154,4 130,2 111,0 88,9 74,1 155,3 130,2 111,0 88,9 74,1 300 217,4 198,4 173,8 159,2 132,7 222,9 199,6 174,0 159,2 132,7 ≥ 320 220,2 198,4 173,8 159,2 132,7 222,9 199,6 174,0 159,2 132,7 350 319,4 308,3 276,5 250,2 216,0 340,5 310,6 277,1 250,2 216,0 360 326,3 308,3 276,5 250,2 216,0 340,5 310,6 277,1 250,2 216,0 ≥ 380 336,3 308,3 276,5 250,2 216,0 340,5 310,6 277,1 250,2 216,0 Obliczeniowa szerokosć dylatacji - dodatkowe wytyczne znajdująsię na stronie 6 •• Do obliczeń statycznych należy stosować współczynniki bezpieczeństwa wg Eurokod. W przypadku stosowania współczynników wg PN zaleca się stosowanie współczynników korekcyjnych. •• Powyższe nośności uwzględniają współczynnik zmniejszający ze względu na tarcie fμ = 0,9 dla trzpieni z przesuwem wzdłuż osi trzpienia oraz fμ = 0,81 dla trzpieni z przesuwem wzdłuż i poprzecznie do osi trzpienia. •• W przypadku zainteresowania wartościami dla trzpieni typu -145, -150, -155 prosimy o kontakt z firmą HALFEN. •• Do wykonania optymalnych i szybkich obliczeń rekomendujemy wykorzystanie programu obliczeniowego HSD dostępnego na stronie www.halfen.pl •• Nośności wyznaczone przy założeniu otuliny cnom = 20 mm i dozbrojeniu prętami Ø 10 mm. © 2013 HALFEN · HSD 13 PL · www.halfen.pl 9 H A L F E N T R Z P I E N I E DY L ATAC YJ N E T Y P U H S D - C R E T Wyt yczne do projektowania dylatacji w płytach Dozbrojenie płyty żelbetowej W obszarze stosowania trzpieni dylatacyjnych HSD-CRET konieczne jest: • zaprojektowanie zbrojenia podwieszającego (wsuwki Asx) wg poniższych wytycznych, • sprawdzenie, czy zaprojektowane w konstrukcji podłużne zbrojenie krawędziowe Asy jest wystarczające, przyjmując jako schemat statyczny belkę ciągłą z punktami podparcia w miejscach występowania trzpieni dylatacyjnych. d/2 + lbd bp cnom d h hp ds Θ ds 2 tan Θ = 3 50 50 50 20 5+ ds 2 bw = bp + d = h - cnom - ds/2 3 2 (h+hp) wymiary w mm Wymiary korpusów trzpieni [mm] Długość zakotwienia lbd [cm] HSD- bp hp ds [cm] C20/25 C25/30 CRET-122/122V 70 80 Ø 10 44 38 CRET-124/124V 76 90 Ø 12 53 46 CRET-128/128V 88 110 Ø 16 70 61 CRET-134/134V 106 160 CRET-140/140V 124 200 Uwaga: długości lbd zostały obliczone na podstawie EC2 pkt 8.4.4 Ilość wsuwek Asx [szt./trzpień] (fyk= 500 MPa) CRET-122/CRET-122V CRET-124/CRET-124V CRET-128/CRET-128V CRET-134/CRET-134V CRET-140/CRET-140V Grubość płyty h [mm] Ø 10 Ø 12 Ø 16 Ø 10 Ø 12 Ø 16 Ø 10 Ø 12 Ø 16 Ø 10 Ø 12 Ø 16 Ø 10 Ø 12 Ø 16 180 6 4 2 - - - - - - - - - - - - 200 6 4 2 8 6 2 - - - - - - - - - 220 6 4 2 8 6 2 - - - - - - - - - 240 6 4 2 8 6 2 10 6 4 - - - - - - 250 6 4 2 8 6 2 10 6 4 - - - - - - 260 6 4 2 8 6 2 10 6 4 - - - - - - 280 6 4 2 8 4 2 10 6 4 - - - - - - 300 6 4 2 8 4 2 10 6 4 - 10 4 - - - 320 6 4 2 6 4 2 10 6 4 - 8 4 - - - 340 6 4 2 6 4 2 8 6 4 - 8 4 - - - 350 6 4 2 6 4 2 8 6 4 - 8 4 - - 6 360 4 4 2 6 4 2 8 6 4 - 8 4 - 10 6 380 4 4 2 6 4 2 8 6 4 - 8 4 - 10 6 400 - - - 6 4 2 8 6 4 - 8 4 - 10 6 420 - - - - - - 8 6 4 10 8 4 - 10 6 440 - - - - - - 8 6 4 10 8 4 - 10 6 450 - - - - - - - - - 10 8 4 - 10 6 460 - - - - - - - - - 10 8 4 - 10 6 480 - - - - - - - - - 10 6 4 - 8 6 500 - - - - - - - - - 10 6 4 - 8 4 ≥ 520 - - - - - - - - - - - - - 8 4 Średnica wsuwek ds [mm] Po każdej stronie trzpienia należy umieścić połowę wsuwek podanych w tabeli rozmieszczonych jak na rysunku powyżej. Powyższe zbrojenie jest wystarczające dla wszystkich przypadków zawartych w tabelach nośności na stronach 8 - 9. Optymalny dobór zbrojenia podwieszającego jest możliwy przy pomocy programu obliczeniowego HSD dostępnego na stronie www.halfen.pl. UWAGA! Powyższe zbrojenie zapewnia jedynie dozbrojenie krawędzi płyty. Nośność ze względu na ścinanie płyty może wymagać dodatkowego dozbrojenia . 10 © 2013 HALFEN · HSD 13 PL · www.halfen.pl H A L F E N T R Z P I E N I E DY L ATAC YJ N E T Y P U H S D - C R E T Wyt yczne do projektowania dylatacji w płytach Zalecenia do stosowania trzpieni w stropach typu filigran: • prefabrykat należy dodatkowo zespolić z nadbetonem przy pomocy dodatkowego zbrojenia konstrukcyjnego wymiarowanego na siłę VRd/3, • grubość nadbetonu powinna być większa od hmin-1cm, • odległość od osi trzpienia do górnej krawędzi płyty musi być większa od hmin/2, • przy odpowiedniej grubości nadbetonu zbrojenie podłużne Asy może być ułożone nad prefabrykowaną płytą, • zbrojenie podwieszające Asx należy wykonać zgodnie z wytycznymi podanymi na stronie 10. ≥ hmin - 1cm ≥ hmin/2 Dozbrojenie w płytach typu filigran zbrojenie podłużne Asy konstrukcyjne zbrojenie podwieszające zbrojenie podwieszające Asx Maksymalne i minimalne odległości pomiędzy trzpieniami Maksymalna odległość pomiędzy trzpieniami nie powinna przekraczać 10 grubości płyty. Rekomendowanym rozstawem jest 5 grubości płyty. Wynika to z faktu, że trzpienie w mniejszym rozstawie lepiej odwzorowują model podparcia liniowego, na którym bazują obliczenia statyczne. Minimalne odległości pomiędzy trzpieniami HSDCRET- Minimalna grubość płyty hmin [cm] 122 124 122 V 124 V 18 20 128 128 V 24 134 134 V 30 140 140 V 35 145 145 V 42 150 150 V 60 155 155 V 65 Minimalna odległość Minimalna odległość pomiędzy trzpieniami od krawędzi aD,min [cm] ar,min [cm] max. VEd ;2hmin vRd,c hmin HSDCRET- max. 1 2 ⋅ VEd ;hmin vRd,c ar,min aD, aD,min W przypadku przekroczenia minimalnych wymiarów aD,min ze względu na warunek VRd/ vRd,c możliwe jest: zwiększenie nośności płyty na ścinanie VRd,c poprzez zwiększenie grubości płyty, zwiększenie klasy betonu, zwiększenie stopnia zbrojenia lub zastosowanie dodatkowego zbrojenia na ścinanie. W przypadku przekroczenia minimalnych wymiarów ad, min < 2hmin konieczne jest zredukowanie nośności trzpieni współczynnikiem aD/aD,min jeśli o nosnośności decyduje VRd,max Nośność płyty na ścinanie na podstawie normy PN-EN 1992-1-1:2008 punkt 6.6.2 (liczone na pasmo szerokości 1m) wynosi: vRd,c = (CRd,c ⋅ k ⋅ (100 ⋅ ρL ⋅ fck)⅓ + k1 ⋅ σcp) ⋅ d [kN/m] (PN wzór 6.2a) lecz nie mniej niż: vRd,c = (vmin + k1 ⋅ σcp) ⋅ d (PN wzór 6.2b) gdzie: CRd,c = 0,18/ gc gc= 1,4 – częściowy współczynnik bezpieczeństwa (PN tabela NA.2) k = 1+ 200 , lecz nie więcej niż 2,0 d d - wysokość użyteczna przekroju [mm] (wg wytycznych na stronie 10 katalogu) ρL = Asx b⋅d - stopień zbrojenia b = min (bw; aD) Asx – pole przekroju zbrojenia rozciąganego [mm2] (wg wytycznych na stronie 10 katalogu) bw – szerokość strefy ścinanej przekroju [mm] (wg wytycznych na stronie 10 katalogu) fck – wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie [MPa] (PN tabela 3.1) k1 ⋅ scp = 0 - dla elementów niesprężanych 3 Vmin = 0,035 ⋅ k 2 ⋅ fck (PN wzór 6.2N) © 2013 HALFEN · HSD 13 PL · www.halfen.pl 11 H A L F E N T R Z P I E N I E DY L ATAC YJ N E T Y P U H S D - C R E T Wyt yczne projektowania dylatacji w płytach Przykład obliczeniowy - dylatacja płyty Dane: Obliczeniowa siła poprzeczna: vEd = 50 kN/m Uwaga: wszystkie obliczenia systemu HSD-CRET zostały wykonane z wykorzystaniem współczynników bezpieczeństwa wg PN-EN 1992-1-1:2008. W przypadku stosowania w obliczeniach statycznych współczynników wg PN należy wartość obliczeniową siły poprzecznej vEd przemnożyć przez dodatkowy współczynnik 1,18. Beton C25/30 → fck = 25 MPa γc = 1,4 (PN EN 1992-1-1:2008 tabela NA.2) Otulina:cnom = 35mm Grubość płyty: h = 280 mm → wysokość użyteczna d = h - cnom - ds /2 = 240 mm Uwaga: ds - średnica wsuwek podwieszających (przyjęto ds = 10 mm) Długość dylatacji: Obliczeniowa szerokość dylatacji : L = 10 m f = 30 mm Uwaga: Obliczeniowa szerokość dylatacji powinna być maksymalną wartością mogącą pojawić się w trakcie eksploatacji budynku. Dodatkowe wytyczne znajdują się na stronie 6. Określenie ilości trzpieni: Przyjęto wstępnie trzpienie HSD-CRET-124 o parametrach: • nośność VRd = 101,4 kN (tabela na stronie 8) • minimalna grubość płyty hmin = 200 mm ≤ h = 280 mm (tabela na stronie 6) warunek spełniony Suma obciążeń dylatacji: VEd = L · vEd = 10 · 50 = 500 kN Minimalna ilość trzpieni w dylatacji: nmin = VEd / VRd = 500 / 101,4 = 4.93 szt. → przyjęto 5 szt. trzpieni Odległość między trzpieniami: aD = L / nmin = 10 / 5 = 2,0 m Sprawdzenie warunku maksymalnej odległości pomiędzy trzpieniami Uwaga: na potrzeby niniejszego dowodu założono, iż odległość pomiędzy trzpieniami nie może przekroczyć pięć grubości płyty. Dodatkowe wytyczne znajdują się na stronie 11 Maksymalna odległość pomiędzy trzpieniami: aD,max = 5 · h = 5 · 0,28 = 1,4 m ≤ aD = 2,0 m → konieczne zwiększenie ilości trzpieni ze względu na przekroczenie aD,max Ilość trzpieni w dylatacji: n = (L - aD,max) / aD,max = (10 - 1,4) / 1,4 = 6,14 szt. przyjęto 7szt. trzpieni w rozstawie jak na rysunku poniżej 0,8 1,4 1,4 1,4 0,28 vEd = 50 kN/m 1,4 1,4 1,4 0,8 L = 10 m Wykres sił poprzecznych dla schematu belki wieloprzęsłowej VEd [kN]: 42,1 – 40 33,1 35,6 34,35 36,9 27,8 – 27,8 – 36,9 – 34,35 – 35,6 – 33,1 40 – 42,1 max VEd,i = 82,1kN ≤ VRd = 101,4 kN warunek spełniony 12 © 2013 HALFEN · HSD 13 PL · www.halfen.pl H A L F E N T R Z P I E N I E DY L ATAC YJ N E T Y P U H S D - C R E T Wyt yczne projektowania dylatacji w płytach Przykład obliczeniowy - dylatacja płyty (ciąg dalszy) Zbrojenie płyty: bw = 76 + Zbrojenie podwieszające: Na podstawie tabeli i wytycznych ze strony 10 wybrano zbrojenie podwieszające 8 Ø 10 rozmieszczone jak na rysunku obok. 3 (280+90) = 631 2 Poz Asx = 8 ∅ 10 Uwaga: optymalny dobór zbrojenia podwieszającego jest możliwy przy pomocy programu obliczeniowego HSD dostępnego na stronie www.halfen.pl 5+ Podłużne zbrojenie krawędziowe: Konieczne jest sprawdzenie, czy zaprojektowane w konstrukcji podłużne zbrojenie krawędziowe Asy jest wystarczające, przyjmując jako schemat statyczny belkę ciągłą z punktami podparcia w miejscach występowania trzpieni dylatacyjnych 10 = 10 2 50 50 20 500 Poz 8 ∅ 10 L = 1210 210 500 Sprawdzanie nośności płyty na ścinanie Nośność płyty na ścinanie vRd,c (PN-EN 1992-1-1: 2008 punkt 6.2.2) 1 vRd,c = CRd,c k (100 ρL fck) 3 + k1 σcp d gdzie: lecz nie mniej vRd,c = ( vmin + k1 σcp) (PN wzór 6.2a oraz 6.2b) k = 1 + 200/d = 1 + 200/240 = 1,91 ≤ 2,0 CRd,c = 0,18/ γc = 0,18/1,4 = 0,129 b = min (bw; aD) ; b = min (631 i 1400) = 631 ρL = 628 Asx = = 0,0041 ≤ 0,2 bd 631 · 240 k1 σcp = 0 ; ponieważ płyta nie jest sprężana 3 1 3 vmin = 0,035 k 2 · fck 2 = 0,035 · 1,91 2 · 25 vRd,c = (0,129 · 1,91 · (100 · 0,0041 · 25) 1 2 1 3 = 0,46 + 0) · 240 = 128,9 > (0,46 + 0) · 240 = 110,4 kN/m Nośność płyty na ścinanie vRd,c = 128,9 kN/m ≥ Ved = 50 kN/m warunek spełniony Sprawdzanie warunku minimalnej odległości pomiędzy trzpieniami: aD,min = max (VEd/vRd,c ; 2hmin) VEd/vRd,c = 82,1/128,9 = 0,64 m aD,min = max 2hmin = 2 · 0,20 = 0,40 aD,min = 0,64 ≤ aD = 1,40 warunek spełniony Sprawdzanie warunku minimalnej odległości trzpieni od krawędzi płyty: ar,min = aD,min/2 = 0,64/2 = 0,32 m ≤ ar = 0,80 m warunek spełniony © 2013 HALFEN · HSD 13 PL · www.halfen.pl 13 H A L F E N T R Z P I E N I E DY L ATAC YJ N E T Y P U H S D - C R E T Wyt yczne do projektowania połączeń belek Ogólne wytyczne Ze względu na znaczne siły oraz konieczność zapewnienia stabilnego oparcia belki rekomenduje się stosowanie trzpieni w kilku kolumnach i rzędach, przestrzegając minimalnych odległości podanych poniżej. W przypadku trzpieni rozmieszczonych w kilku rzędach należy zwrócić uwagę na to, iż ugięcie belki będzie powodowało nierównomierne rozszerzanie się szczeliny dylatacyjnej, co trzeba uwzględnić przy ustalaniu maksymalnej szerokości szczeliny. Przy projektowaniu połączeń belek należy korzystać z nośności trzpieni HSD-CRET jak dla płyt (tabele na stronach 8-9). Minimalne odległości pomiędzy trzpienimi b0,min = 180 mm h0,min = 180 mm CRET – 124 b0,min = 200 mm h0,min = 200 mm CRET – 128 b0,min = 250 mm h0,min = 240 mm CRET – 134 b0,min = 300 mm h0,min = 300 mm CRET – 140 b0,min = 350 mm h0,min = 350 mm CRET - 145 b0,min = 400 mm h0,min = 420 mm CRET - 150 b0,min = 500 mm h0,min = 600 mm CRET - 155 b0,min = 600 mm h0,min = 650 mm VEd,i h ≥ h0,min/2 CRET – 122 ≥ h0,min Minimalne odległości między trzpieniami ≥ h0,min/2 VEd = ΣVEd,i ≥ b0,min ≥ b0,min ≥ b0,min/2 ≥ b0,min/2 Rozkład sił w połączeniu - model kratownicowy Przy obliczaniu zbrojenia koniecznego dla prawidłowego przekazania siły ścinającej z trzpieni dylatacyjnych na belkę przyjęto model kratownicowy o krzyżulcach nachylonych pod kątem Θ =45°. h c VEd = ΣVEd,i D h0 Zq h VEd,i Zq = VEd,i/2 2VEd,i Z 2VEd,i Z D Z = 2VEd,i Θ h0 c VEd,i = VEd/4 Z Z Z bw = 2b0 Maksymalna nośność połaczenia ze względu na nośność krzyżulców ściskanych wg PN-EN 1992-1-1:2008 VEd ≤ min (VRd,max; VRd,s) VRd,max = αcw bw z ν1 fcd/(cot Θ + tan Θ) (PN wzór 6.9) Asw VRd,s = z fywd cot Θ (PN wzór 6.8) s gdzie: αcw = 1,0 - dla elementów niesprężanych bw - szerokość belki [mm] z - ramię sił wewnętrznych [mm] z = 0,9 · d d - wysokość użyteczna przekroju belki [mm] ν1 - współczynnik redukcji wytrzymałości betonu zarysowanego przy ścinaniu ν1 = 0,6 · [1- fck / 250] fck - wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie [MPa] fcd - wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie [MPa] Θ - kąt pomiędzy betonowym krzyżulcem ściskanym i osią belki Asw - pole przekroju zbrojenia pionowego na ścinanie s – rozstaw strzemion [mm] fywd - obliczeniowa granica plastyczności zbrojenia na ścinanie 14 © 2013 HALFEN · HSD 13 PL · www.halfen.pl H A L F E N T R Z P I E N I E DY L ATAC YJ N E T Y P U H S D - C R E T Wyt yczne do projektowania połączeń belek Dozbrojenie belki w obszarze przekazywania sił Dla prawidłowego przekazania sił ścinających z trzpieni dylatacyjnych na belkę należy stosować zbrojenie w postaci strzemion zamkniętych i wsuwek od czoła belki. Przy dozbrajaniu strefy dylatacyjnej należy zastosować cztery typy zbrojeń liczone wg algorytmu jak poniżej. Położenie poszczególnych prętów pokazano na rysunkach w przykładzie obliczeniowym. Poz.1 – zbrojenie pionowe w postaci strzemion na odcinku c Asw1 = VEd · s/(z · fywd · cot Θ) Asw1 -- powierzchnia przekroju zbrojenia dla jednego rzędu strzemion rozmieszczonego w rozstawie s na odcinku c Poz.2 – zbrojenie poziome w kierunku podłużnym w postaci wsuwek przy każdym trzpieniu Asw2 = VEd,i/fyd Asw2 – powierzchnia przekroju zbrojenia poziomego dla jednego trzpienia; zbrojenie rozmieścić symetrycznie po obu stronach trzpienia w formie pionowych wsuwek w kształcie „U” o wysokości h2 = h0 - 2cnom i długości ramion l2 = h + lbd Poz.3 – zbrojenie pionowe dla każdej kolumny trzpieni w postaci wsuwek na wysokość belki Asw3 = VEd,i/fyd Asw3 – powierzchnia przekroju zbrojenia pionowego dla każdej kolumny trzpieni; zbrojenie rozmieścić symetrycznie po obu stronach kolumny trzpieni w formie pionowych wsuwek w kształcie „U” o długości ramion l3=h+lbd Poz.4 – zbrojenie poziome dla każdego poziomego rzędu trzpieni w postaci wsuwek na szerokość belki Asw4 = 0,5VEd,i/fyd Asw4 – powierzchnia przekroju zbrojenia poziomego dla każdego rzędu trzpieni; zbrojenie rozmieścić nad każdym rzędem trzpieni w formie poziomych wsuwek w kształcie „U” o długości ramion l4=lbd. VEd,i = VEd/n n – ilość trzpieni w połączeniu lbd – długość zakotwienia wg tabeli na stronie 10 Przykład obliczeniowy - połączenie belki ze słupem Dobór trzpieni: Przyjęto 4 trzpienie HSD-CRET-134 o nosności VRd,i = 209,6 kN tabela str.8 ∑VRd,i = 4 · 209,6 = 838,4 kN ≥ VEd = 750 kN warunek spełniony 150 300 150 300 800 VEd = 750 kN 150 Dane: Obliczeniowa siła poprzeczna:VEd = 750kN Beton:C25/30 → fck = 25MPa; γc = 1.4 Otuliny: cnom = 30mm Szerokość belki: bw = 60cm Wysokość belki: h = 80cm Wysokość użyteczna: d = h - cnom - ds/2 = 76cm Obliczeniowa szerokość dylatacji: f = 30 mm Spradzenie minimalnych wymiarów: min bw = b0min/2 + b0min + b0min /2 = 15 +30 + 15 = 60cm ≤ bw = 60cm warunek spełniony min h = h0min/2 + h0min + h0min /2 = 15 +30 + 15 = 60cm ≤ h = 80cm warunek spełniony 600 Spradzenie maksymalnej nośności połączenia: VRd,max = αcw bw z ν1 fcd / (cot Θ + tan Θ) ν1 = 0,6 · [1-fck/250] = 0,6 · (1-25/250) = 0.54 z = 0,9 · d = 0,9 · 760 mm = 684 mm cot Θ = 1.0; tan Θ = 1.0 VRd,max = 1.0 ·600 · 684 · 0.54 · 25/1.4/(1+1) = 1978 kN > 750 kN = VEd © 2013 HALFEN · HSD 13 PL · www.halfen.pl 15 H A L F E N T R Z P I E N I E DY L ATAC YJ N E T Y P U H S D - C R E T Wyt yczne do projektowania połączeń belek Przykład obliczeniowy - połączenie belki ze słupem (ciąg dalszy) Poz.1 – zbrojenie pionowe w postaci strzemion na odcinku c Asw1 = VEd · s/(z · fywd · cot Θ) Asw1 = 750 · 103 · 150 / (684 · 420 · 1) = 3,91cm2 /1 rząd strzemion Asw1 60 Przyjęto strzemiona czterocięte: co 15cm o Asw1 = 4,52cm2 (4 x Ø12) wysokość strzemienia: h1 = h - 2 · cnom = 80 - 2 · 3 = 74 cm; obszar stosowania: odcinek c = 60 cm w rozstawie co 15 cm; łącznie 2 x 5 Ø12 74 Ø12 34 15 15 15 15 15 34 Poz.2 – zbrojenie poziome w kierunku podłużnym w postaci wsuwek przy każdym trzpieniu Asw2 = VEi / fyd Asw2 = 187,5 · 103 / 420 = 4,46cm2 / trzpień Asw2 24 Przyjęto po jednej wsuwce: Ø12 po każdej stronie trzpienia o Asw2 = 4,52cm2 (4 x Ø12) 24 wysokość wsuwki: h2 = h0 - 2 · cnom = 30 - 2 · 3 = 24 cm; długość ramienia wsuwki: l2 = h + lbd = 60 + 46 = 106 cm 106 Poz.3 – zbrojenie pionowe dla każdej kolumny trzpieni w postaci wsuwek na wysokość belki Asw3 = VEi / fyd Asw3 = 187,5 · 103 / 420 = 4,46cm2 / kolumna trzpieni Asw3 wysokość wsuwki: dopasować do wysokości belki - przyjęto 71cm; długość ramienia wsuwki: l3 = c + lbd = 60 + 46 = 106 cm 71 Przyjęto cztery wsuwki: Ø12 po 2 z każdej strony kolumny trzpieni o Asw3 = 4,52cm2 (4 x Ø12); łącznie dla dwóch kolumn trzpieni 8 Ø12; 106 Poz.4 – zbrojenie poziome dla każdego poziomego rzędu trzpieni w postaci wsuwek na szerokość belki Asw3 = 0,5VEi / fyd Asw3 = 0,5 · 187,5 · 103 / 420 = 2,23cm2 / rząd trzpieni 51 46 Przyjęto po dwie wsuwki: nad każdym rzędem trzpieni o Asw4 = 2,26cm2 (2 x Ø12); Ø12 szerokość wsuwki: dopasować do szerokości belki - przyjęto 51cm Asw4 długość ramienia wsuwki: l4 = lbd = 46 cm 16 © 2013 HALFEN · HSD 13 PL · www.halfen.pl H A L F E N T R Z P I E N I E DY L ATAC YJ N E T Y P U H S D - C R E T Wkładaki ognioochronne Wkładki ognioochronne HSD-F Zapewnienie odporności ogniowej trzpieni dylatacyjnych jest możliwe poprzez zastosowanie wkładek ognioochronnych HSD-F. Wkładki HSD-F zapewniają odporność ogniową przeciwpożarową konstrukcji trzpienia R120 zgodnie z AT-15-5264-2012. Wkładki HSD-F są produkowane w dwóch grubościach: 20 i 30mm. Dla większych szerokości dylatacji należy składać je w zestawy o odpowiedniej grubości. W celu zapewnienia pełnej ochrony przeciwpożarowej dylatacji REI 120 zgodnie z AT-155264-2012 należy przestrzenie między wkładkami wypełnić wełną mineralną o gęstości min. 65 kg/m3. Dodatkowo szczelina dylatacyjna powinna być osłonięta po obu stronach płytami PROMASEAL-PL o grubości min. 30mm HA Bra H LFE n t= dsch A L F N 20 utz E N mm man sch t= Ø 30 mm Sc h HS ubd D o für ette S rn F9 h e 0 HS for a HS D12 Fire r D D 2 Pro o w 12 tect e 4 -V io l 12 n P 20 8 ad 13 F90 22 4 14 25 0 30 Wypełnienie dylatacji A - 253 - 03/07 h Wkładka HSD-F Trzpień HSD-CRET ≤ 10 d f b HSD - F - CRET d dla trzpieni z przesuwem tylko wzdłuż osi trzpienia 20 [mm] lub 30 [mm] Montaż wkładek HSD-F Uwaga: wkładki ognioochronne wykonane są z materiału rozszerzającego się pod wpływem ciepła, co zapewnia szczelne wypełnienie dylatacji. Tabela doboru wkładek HSD-F HA h i Oznaczenie Bra H LFE n t= dsch A L F N S 20 utz E N c h mm man H u sch S D b d o t= fü ette 30 S rn mm Hr fo F90 h e H S SD r 1 Fire ar D D 22 P o 12 rotect w e 4 -V io l 12 n P 20 8 ad 25 13 F90 4 14 0 30 d = 20 ⇒ f ≤ 30 d = 30 ⇒ f ≤ 40 A - 253 - 03/07 22 Typ trzpienia j b HSD - F - CRET V h/b Ø lub i j CRET 122 HSD-F-CRET 122 - d 120 / 120 23 CRET 124 HSD-F-CRET 124 - d 130 / 130 25 CRET 128 HSD-F-CRET 128 - d 140 / 140 29 CRET 134 HSD-F-CRET 134 - d 180 / 160 35 CRET 140 HSD-F-CRET 140 - d 220 / 180 41 CRET-122 V HSD-F-CRET 122 V - d 150 / 150 23 46 CRET-124 V HSD-F-CRET 124 V - d 160 / 160 25 50 CRET-128 V HSD-F-CRET 128 V - d 170 / 170 29 58 CRET-134 V HSD-F-CRET 134 V - d 190 / 190 35 70 CRET-140 V HSD-F-CRET 140 V - d 220 / 210 41 82 d dla trzpieni z przesuwem wzdłuż i poprzecznie do osi trzpienia Przykład zamówienia wkładki ogniochronnej: HSD-F - CRET 124 V - 30 Wkładka ognioochronna Typ trzpienia pasującego do wkładki Grubość d [mm] Elastyczny silikon Płyta PROMASEL-PL Dla zapewnienia właściwej ochrony przeciwpożarowej konstrukcji konieczne jest zabezpieczenie dylatacji na całej długości, a nie tylko punktowo trzpieni. Przykładowy schemat zabezpieczenia dylatacji pokazano obok. © 2013 HALFEN · HSD 13 PL · www.halfen.pl Trzpień HSD-CRET Wkładka HSD-F Niepalna wełna mineralna min. 65kg/m3 17 H A L F E N T R Z P I E N I E DY L ATAC YJ N E T Y P U H S D - C R E T Instrukcja montażu Instrukcja montażu trzpieni dylatacyjnych HSD-CRET Trzpień Korpus Tuleja Blacha czołowa z otworami do przybicia do szalunku Tuleje HSD-CRET przybite do deskowania Pierwszy etap betonowania W pierwszym etapie montowany jest korpus z tuleją. Otwory we frontowej blasze korpusu umożliwiają przybicie gwoździami do szalunku (rys. 1 i 2). Należy zwrócić uwagę, aby tuleja była zamontowana prostopadle do dylatacji. Otwór w tulei jest zaklejony naklejką identyfikacyjną, która jednocześnie zabezpiecza przed dostaniem się betonu. Nie należy jej usuwać przed zabetonowaniem. Zwrócić uwagę czy zbrojenie płyty (w szczególności zbrojenie podwieszające) zostało wykonane zgodnie z projektem i wytycznymi Halfen. Uwaga: W trakcie betonowania starannie zawibrować beton w okolicy trzpieni, aby dokładnie wypełnił on korpus. Rys. 1 Drugi etap betonowania Po zdemontowaniu szalunku z pierwszego etapu betonowania należy ułożyć materiał wypełniający dylatację, wykonać w nim otwory oraz włożyć trzpienie (rys.3). Szerokość szczeliny dylatacyjnej musi być zgodna z założeniami projektu konstrukcyjnego. Zwrócić uwagę czy zbrojenie płyty (w szczególności zbrojenie podwieszające) zostało wykonane zgodnie z projektem i wytycznymi Halfen. Jeżeli przewidziano dodatkowe zabezpieczenie przeciwogniowe należy wykonać je zgodnie z wytycznymi konstruktora obiektu. Rozwiązania rekomendowane przez firmę Halfen przedstawiono w katalogu technicznym. Trzpienie dylatacyjne HSD-CRET są wykonane z wysokiej klasy stali odpornej na korozję, niemniej, w szczególnie agresywnym środowisku, można je dodatkowo pokryć środkiem antykorozyjnym, np. na bazie bitumicznej. Rys. 2 Uwaga: W trakcie betonowania starannie zawibrować beton w okolicy trzpieni, aby dokładnie wypełnił on korpus. Rys. 3 Schemat zbrojenia dodatkowego płyty; wykonać wg projektu konstrukcji 1. etap betonowania 2. etap betonowania Przekrój podłużny Przekrój poprzeczny Trzpień HSD-CRET Zbrojenie krawędziowe i podwieszające Materiał wypełniający 18 Szerokość dylatacji © 2013 HALFEN · HSD 13 PL · www.halfen.pl H A L F E N T R Z P I E N I E DY L ATAC YJ N E T Y P U H S D - C R E T Tr zpienie małych nośności Przegląd produktów Firma Halfen posiada w ofercie także trzpienie o małych nośnościach. Składają się one z trzpieni o średnicy 20 - 30mm wykonanych ze stali nierdzewnej A4 lub ocynkowane oraz tulei o przekroju kołowym lub prostokątnym wykonanych ze stali nierdzewnej A2 lub tworzywa sztucznego. Szczegółowe wymiary znajdują się w tabeli poniżej. Trzpień HSD-D Trzpień HSD-D Materiał/wykończenie: A4 - stal nierdzewna 1.4571 / 1.4462 FV - stal S355, ocynk ogniowy (stosowane tylko z tuleją z tworzywa sztucznego) Przykład zamówienia trzpienia HSD-D: HSD-D - 22 - A4 Tuleja stalowa z przesuwem poprzecznym HSD-SV Tuleja plastikowa HSD-P Oznaczenie trzpienia Średnica [mm] Materiał (A4 lub FV) Tuleje HSD-S, HSD-P oraz HSD-SV Tuleja stalowa HSD-S Materiał: Stal nierdzewna A2 Materiał: Tworzywo sztuczne Materiał: Stal nierdzewna A2 Trzpień HSD-D Trzpień HSD-D Trzpień HSD-D Przykład zamówienia tulei HSD-S, -SV, -P: HSD-SV - 22 Oznaczenie tulei - S - stal nierdzewna A2 - SV - stal nierdzewna A2 z przesuwem poprzecznym - P - tworzywo sztuczne Średnica stosowanego trzpienia [mm] Wymiary trzpieni i tulei Trzpień HSD-D Tuleja HSD-P, -S Tuleja HSD-SV Średnica Ø [mm] Długość L [mm] Długość LH [mm] Wymiary blachy szerokość/wysokość [mm] Długość LH [mm] Wymiary blachy szerokość/wysokość [mm] HSD-D 20 HSD-D 22 20 22 300 300 160 160 70/70 70/70 180 180 160 160 HSD-D 25 25 300 160 70/70 180 160 HSD-D 30 30 350 185 80/80 205 185 Typ W przypadku zainteresowania dodatkowymi informacjami, prosimy o kontakt z działem technicznym firmy HALFEN. © 2013 HALFEN · HSD 13 PL · www.halfen.pl 19 Regiony sprzedaży Województwo Kontakt Warszawa miasto stołeczne Warszawa telefon:61 622 14 14 tel. kom: 601 729 102 fax:61 622 14 15 e-mail:[email protected] Centrum mazowieckie, łódzkie, świętokrzyskie telefon:61 622 14 14 tel. kom: 607 044 591 fax:61 622 14 15 e-mail:[email protected] Wschód podlaskie, lubelskie, podkarpackie telefon:61 622 14 14 tel. kom: 607 044 891 fax:61 622 14 15 e-mail:[email protected] Zachód lubuskie, wielkopolskie, dolnośląskie telefon:61 622 14 14 tel. kom: 603 931 261 fax:61 622 14 15 e-mail:[email protected] Północ zachodniopomorskie, pomorskie, kujawsko-pomorskie, warmińsko-mazurskie telefon:61 622 14 14 tel. kom: 609 534 472 fax:61 622 14 15 e-mail:[email protected] Południe opolskie, śląskie, małopolskie telefon:61 622 14 14 tel. kom: 601 914 808 fax:61 622 15 e-mail:[email protected] Dział Techniczny, Doradztwo Projektowe telefon:61 622 14 12 tel. kom: 697 729 080 fax:61 622 14 13 e-mail:[email protected] Dział Sprzedaży telefon:61 622 14 44 tel. kom: 663 769 080 fax:61 622 14 45 e-mail:[email protected] Dział Marketingu telefon:61 622 14 10 tel. kom: 605 536 691 fax:61 622 14 11 e-mail:[email protected] Dział Eksportu telefon:61 622 14 14 tel. kom: 697 729 070 fax:61 622 14 15 e-mail:[email protected] Dział Księgowości telefon:61 622 14 32 fax:61 622 14 33 e-mail:[email protected] INTERNET www.halfen.pl • Produkty • Nowości • Katalogi • Software • Service • Obiekty referencyjne • Kontakt/Adresy • o firmie HALFEN UWAGA! Wszelkie zmiany techniczne i konstrukcyjne są zastrzeżone Informacje podane w niniejszym katalogu bazują na aktualnym stanie wiedzy technicznej w momencie publikacji. Wszelkie zmiany konstrukcyjne i techniczne są zastrzeżone w każdym przypadku. Firma HALFEN nie ponosi jakiejkolwiek odpowiedzialności za nieprawidłowe informacje w niniejszej publikacji i błędy powstałe podczas druku Firma Halfen GmbH dla swoich zakładów w Niemczech, Szwajcarii, Czechach, Austrii, Francji, Holandii i Polsce wprowadziła i stosuje system zarządzania jakością DIN EN ISO 9001:2008, Certyfikat nr QS-281 HH. HALFEN Sp. z o.o. · ul. Obornicka 287 · 60-691 Poznań Telefon: + 48 - 61 6221414 · Fax: + 48 - 61 6221415 · e-mail: [email protected] · www.halfen.pl © 2013 HALFEN Sp. z o.o., kopiowanie bez pozwolenia zabronione CENTRALA: HALFEN Sp. z o.o. · ul. Obornicka 287 · 60-691 Poznań Telefon: + 48 - 61 6221414 · Fax: + 48 - 61 6221415 · e-mail: [email protected]