Opis techniczny

Opis techniczny
do projektu konstrukcyjnego budynku
świetlicy wiejskiej w Bukowcu
1. Podstawy formalno – prawne
1.1 Zlecenie inwestora
1.2 Podkłady branżowe
2. Cel i zakres opracowania
Przedmiotem opracowania jest część konstrukcyjna do projektu budowlanego
budynku świetlicy wiejskiej w Bukowcu Górnym.
3. Opis ogólny budynku
Zaprojektowano budynek parterowy, niepodpiwniczony, w środkowej części z
poddaszem nieużytkowym. Konstrukcja budynku mieszana /ściany murowane, strop
gęsto żebrowy, dach w konstrukcji stalowo-drewnianej/.
4. Opis konstrukcji
4.1 Fundamenty wylewane z betonu B0
•
Ławy budynku żelbetowe szerokości b=50 cm, wys. h=40cm, wylewane z
betonu B20, zbrojone 4 prętami # 12mm /stal A-III/, strzemiona φ 6mm co
30cm /stal A-0/.
•
Ławy wokół sceny szerokości b=40cm, wys. h=40cm wylewane z betonu
B20, zbrojone 4 prętami # 12mm /stal A-III/, strzemiona φ 6mm co
30cm /stal A-0/.
•
Stropy o wymiarach 160x160cm wylewane z betonu B20, zbrojone
krzyżowo prętami # 12mm co 15 cm /stal A-III/.
4.2 Ściany fundamentowe grubości 24cm murowane z bloczków betonowych
fundamentowych na zaprawie cementowej o Rz=5MPa lub wylewane z betonu
B20.
1
4.3 Ściany zewnętrzne grub. 25cm murowane z pustaków typu MAX o R c=10MPa na
zaprawie cementowo-wapiennej o Rz=3MPa, docieplone styropianem grub. 15cm.
4.4 Ściany wewnętrzne grub. 25cm z pustaków typu MAX o Rc=10MPa na zaprawie
cementowo-wapiennej o Rz=3MPa.
4.5 Strop nad parterem gęsto żebrowy typu TERIVA NOVA 4,0/1kJ o dopuszczalnym
obciążeniu charakterystycznym zewnętrznym do 4,0kN/m2.
4.6 Wieńce o wym. 25x28cm wylewane z betonu B20, zbrojone 4 # 12mm /stal A-III/,
strzemiona φ 6mm co 25cm /stal-A-0/.
4.7 Podłogi żelbetowe wylane z betonu B20.
•
Podciąg P1 o przekroju 25x50cm zbrojony dołem 6 # 16mm /stal A-III/,
strzemiona φ 6mm co 25cm /stal A-0/.
•
Podciąg P2 o przekroju 25x40cm zbrojony dołem 5 # 20mm /stal A-III/.
•
Podciąg P3 o przekroju 25x28cm zbrojony dołem 5 # 12mm /stal A-III/.
•
Podciąg P4 o przekroju 25x40cm zbrojony dołem 3 # 16mm /stal A-III/,
strzemiona φ 6mm co 25cm /stal A-0/.
4.8 Słup żelbetowy o przekroju 40x40cm wylany z betonu B20, zbrojony
symetrycznie po 3 # 20mm /stal A-III, strzemiona φ 6mm co 20cm /stal A-0/.
4.9 Dach w konstrukcji stalowo-drewnianej kryty blacho dachówką na łatach
drewnianych.
•
Krokwie o przekroju 10x20cm, w rozstawie co około 90cm. Jętki o
przekroju 10x18cm. Do obliczeń przyjęto drewno sosnowe lub świerkowe
klasy K27 /C30/.
•
Płatwie w konstrukcji stalowej. Dla mniejszych rozpiętości z 2[160, dla
większych z 2[220 zespawanych ze sobą /stal St35z/.
•
4.10
Rama podpierająca płatwie z 2[300 /stal St3S/.
Nadproża
•
Dla mniejszych rozpiętości z typowych elementów L”19”.
•
N1 dla lo=3,30m o przekroju 25x25cm wylane z betonu B20, zbrojone
dołem 2 # 12mm /stal A-III/, strzemiona φ 6mm co 18cm /stal A-0/.
•
N2 dla lo=3,30m o przekroju 25x25cm wylane z betonu B20, zbrojone
dołem 3 # 12mm /stal A-III/, strzemiona φ 6mm co 18cm /stal A-0/.
2
4.11
Schody wewnętrzne żelbetowe wylewane z betonu B20, zbrojone prętami o
12mm co 13cm /stal A-III/, pręty rozdzielcze φ 6mm co około 30cm /stal A-0/.
Płyta biegu i spocznika grub. 12cm.
4.12
Schody, pochylnia dla niepełnosprawnych wykonać na gruncie. Wylewkę
nawierzchni zazbroić przeciwskurczowo siatką z prętów φ 6mm co 20cm.
5. Zabezpieczenia antykorozyjne
Elementy stalowe oczyścić w warsztacie do 2-go stopnia oczyszczenia, następnie
pomalować 1-krotnie np. farbą poliwinylową do gruntowania, przeciwrdzewną
tlenkową.. po wyschnięciu elementy pomalować farbą poliwinylową podkładową
ochronną w kolorze żółtym.
Po zmontowaniu konstrukcji na budowie, oczyścić styki i uszkodzenia powłok i
uzupełnić warstwami j.w.
Całość konstrukcji pomalować trzykrotnie arbą nawierzchniową do metali.
6. Warunki gruntowo-wodne
Z uwagi na statycznie wyznaczalne schematy konstrukcyjne, proste warunki
gruntowo-wodne zaliczam obiekt do pierwszej kategorii geotechnicznej.
Do obliczenia przyjęto grunty sypkie o dopuszczalnym obciążeniu kdop=2,0kG/cm2.
W trakcie budowy sprawdzić rodzaj gruntu z przyjętym do obliczeń, w przypadku
różnic skontaktować się z projektantem.
Głębokość posadowienia fundamentów min. h=1,0m od terenu /I strefa przemarzania/.
3
Obliczenia statyczne
do projektu budowlanego budynku świetlicy środowiskowej
w Bukowcu Górnym
Poz. 1 Dach
Poz. 1.1 Krokwie
- blachodach
0,11kN/m2x1,20=0,13kN/m2
- łaty, kontr łaty 0,03x6,0=
0,18kN/m2x1,10=0,20kN/m2
- membrana
0,05kN/m2x1,20=0,06kN/m2
- wełna min. 0,20x1,20=
0,24kN/m2x1,20=0,29kN/m2
- krokwie /0,10x0,20x6,0/:0,90=
0,13kN/m2x1,10=0,15kN/m2
- płyty g-k 2x0,0125x10,0=
0,25kN/m2x1,20=0,30kN/m2
g =
0,96kN/m2x1,18=1,13kN/m2
- ob. śniegiem 0,70x0,80=
s =
0,56kN/m2x1,50=0,84kN/m2
- ob. wiatrem 0,25x0,80x0,40x1,8=
w=
0,15kN/m2x1,35=0,19kN/m2
śnieg
Qu=0,70kN/m2 /I strefa/
α=24°,
sin α=0,407, cosα=0,914,
c1=0,80
wiatr
qk=0,25 kN/m2 /I strefa/
ce=0,8
cz=0,40,
cw=0
c=cz-cw=0,40,
=1,80
Zestawienie obciążeń
- ob. prostopadłe do połaci /obliczeniowe/
qx=qo cosα+So cos2α+W=1,13 0,914+0,84x0,9142+0,19=1,92kN/m2
- ob. równoległe do połaci /obliczeniowe/
qy=qo sinα+So sinαcosα=1,13 0,407+0,84 0,407 0,914=0,77kN/m2
- ob. prostopadłe do połaci /charakterystyczne/
4
q’x=q cosα+Sn cos2α+Wk=0,96 0,914+0,56 0,9142+0,15=1,50kN/m2
ld=5,70m
Mmax=0,125 qx a1 ld2=0,125 1,92 0,90 5,102=6,24 kN/m2
Siła ściskająca
N=0,5 qx a1 ld=0,5x1,92x0,90x5,10=4,41kN
Krokwie 10x20cm
Ad=10x20=200cm2
Wx=10x202=667cm3
6
Ix=10x203=6667cm4, ix= 6667 =5,77cm
12
200
χc=lo= 510 =88 → kw=0,360
Ix 5,77
kw=0,841
ke
σc= N + Mmax Rdc
1
< Rdc m
Ad kw Wx Rdm 1 – kw N
1
ke Ad Rdc
σc=
441 + 62400 11,5
1
= 6+91= 97 kG/cm2 = 9,7 MPa > Rdc = 11,5MPa
200 0,360
667 13,0 1-0,841 441 1
200 20
przyjmują krokwie 10x20cm
ugięcie
ƒdop= ld =510=2,55cm
200 200
ƒ= 5x1,52x5104 = 2,23cm< ƒdop=2,55cm
384x90000x6667
Przyjmuję elem. z drewna sosnowego lub świerkowego klasy K27.
Poz. 1.2 Płatwie
Zestawienie obciążeń na 1m2 dachu
5
- obliczeniowe pionowe
go+so cosα+w cosα+=1,13+0,84 0,914+0,19 0,914=2,16kN/m2
- obliczeniowe poziome
wosinα=0,19x0,407=0,08kN/ m2
- charakterystyczne pionowe
gk+skcosα+wk cosα=0,96+0,56 0,914+0,15 0,914=1,61 kN/ m2
- charakterystyczne poziome
wk sinα=0,15 0,407=0,06kN/ m2
obciążenie na 1m płatwi
- obliczniowe pionowe
qox=2,16 (0,5 5,10+1,40)=8,53kN/m
- obliczeniowe poziome
qoy=0,08 (0,5 5,10+1,40)=0,32kN/m
- charakterystyczne pionowe
qx=1,61 (0,5 5,10+1,40)=6,36kN/m
- charakterystyczne poziome
qy=0,06 (0,5 5,10+1,40)=0,24kN/m
Poz. 1.2a Płatew o l=5,60m
Momenty zginające
Mx=0,125x8,53x5,602=33,44kN/m
My=0,125x0,32x5,602=1,25kN/m
dla 2 [140
Wx=173cm3, Ix=1210m4
Wy=144cm3, Iy=862m4
σ=334400 +12500 = 1933 + 87 = 2020kg/cm2 = 202,0MPa < 1,1 215 = 236,5MPa
173
144
6
Ugięcie
fx dop = fy dop = l = 560 = 2,80cm
200 200
fdop = 2,82 + 2,82 = 3,96cm
fx = 5 x 6,36 x 5604 = 3,21cm
384 x 2100000 x 1210
0,24 x 5604 = 0,17cm
2100000 x 862
fy = 5 x
384
f = 3,2172 + 0,172 = 3,21cm < fdop = 3,96cm
Przyjmuję płatwie z 2 [160.
Poz. 1.2b Płatew o l=8,40m
Mx=0,125x8,53x8,402=75,24kN/m
My=0,125x0,32x8,402=2,82kN/m
Wx=490cm3, Ix=5380m4
dla 2 [220
Wy=370cm3, Iy=2,82m4
σ= Mx + My < 1,1R
Wx Wy
σ=752400 +28200 = 1536 + 76 = 1612kg/cm2 = 161,2MPa < 1,1R = 236,5MPa
490
370
ugięcie
fx dop = fy dop = l = 840 = 4,20cm
200 200
fdop = 4,22 + 4,22 = 5,94cm
fx = 5 x 6,36 x 8404 = 3,65cm
384 x 2100000 x 5380
fy = 5
384
x
0,24 x 8404 = 0,25cm
2100000 x 2960
f = 3,652 + 0,252 = 3,66cm fdop = 3,65cm
Przyjmuję płatwie z 2 [220.
Poz. 1.3 Rama
Zebranie obciążeń
- od płatwi z poz. 1.2a 6,36 (1,6+0,5x5,6)=P=27,98kNx1,34=37,50kN
- c. wł.
g=0,40kN/mx1,1=0,44kN/m
7
RA=RB=0,44x6,0+37,50=40,14kN
MA=MB=0,44x12,02 – 37,50x4,70x7,30 = -5,28-107,22= -112,50kN/m
12,0
12,0
MC=40,14x4,70-0,44x4,70x2,35=188,66-4,86=183,80kN/m
Wx potr.=1838000=855cm3
2150
Przyjmuję ramę z 2 [ 300 o Wx=1070cm3.
Poz. 1.4 Słup S1
Zebranie obciążeń:
- od ramy poz.. 1.3
30,88kNx1,30=40,14kN
- od podciągu z poz. 2.3
60,26kNx1,24=74,75kN
- c. wł. słupa 0,30x0,30x4,4x24,0=
9,50kNx1,10=10,45kN
N = 100,64kN1,25=125,34kN
MA=86,54kN/m x 1,30=112,5kN/m
beton B20, stal A-III (34GS) słup 40x40cm
lo = 440 = 14,7 > 10
h
30
en=440=0,73cm
600
en=40=1,0cm
40
en=1,0cm
8
en=1,0cm
es= 112,5 = 0,90m
125,34
eo=es+en=90+1=91cm
β=eo=91=2,28 βmin=0,19<3,0
n 40
no= N = 125 10 = 0,068
Rb b h 11,5 40x40
mo=no eo=0,068 91=0,16 eo=91=2,28>0,15
h
40
h 40
Ea=2,1 105MPa
kd=1+Nd=1+1,3=2,3
N
Nkr=Rb b h 1,6 Ea mo+(0,1 Eb +lo2 no) 26 = 11,5 0,40x0,40 1,6 2,1 105 0,16+ 0,1 0,27 105=
lo 2
Ra
Rb h2
2+kd
4,4 2
350
11,5
h
0,4
+ 4,402 0,07 2,6 = 0,0152 [153,6 + (234,8+8,23) 0,6] = 4,55MN
0,402
2+2,3
η= 1
=
1
=1,03
1- N 1-0,125
Nkr
4,55
ea=η eo + h – a = 1,03 0,91 + 0,40 – 0,03 = 0,94 + 0,20 – 0,03 = 1,11m
2
2
ea=1,11m>ho-a’=0,40-0,03=0,37m
duży mimośród
A=N ea = 0,125 1,11 = 2,534MPa
b ho2 0,40 0,372
µN =
N =
0,125
=0,0024=0,24%
b ho Ra 0,40x0,37x350
dla µ=µN=0,24% → AN=0,723MPa
µa=µac=(A-AN)
ho =(2,534 – 0,723) 0,37 = 0,0056 = 0,56%
Ra(ho-a’)
350 0,34
Fa=Fac=0,0056 x 40 x 37 = 8,29m2
Przyjmuję zbrojenie symetryczne 3 o 20mm o Fa=Fac=3 3,14=9,42an2.
Poz. 2 Strop nad parterem
Poz. 2.1 Strop gęsto żebrowy
Zebranie obciążeń:
9
- gres
0,64kN/m2x1,20=0,77kN/m2
- wylewka betonowa 0,04x22,0=
0,88kN/m2x1,10=0,97kN/m2
- folia
0,05kN/m2x1,20=0,06kN/m2
- styropian 0,04x0,45=
0,02kN/m2x1,20=0,02kN/m2
- strop Teriva
2,68kN/m2x1,10=2,95kN/m2
- tynk cem.-wap. 0,015x19,0=
0,29kN/m2x1,20=0,34kN/m2
- ob. użytkowe
g =
4,56kN/m2x1,12=5,11kN/m2
p =
1,20kN/m2x1,40=1,68kN/m2
q =
5,76kN/m2x1,18=6,79kN/m2
Obciążenie charakterystyczne poza ciężarem własnym – 3,08kN/m 2. Przyjmuję strop gęsto
żebrowy Teriva Nova 4,0/1kJ o dop. obciążeniu zewnętrznym 4,0kN/m2.
Poz. 2.2 Podciąg P1
Zebranie obciążeń:
- od stropu z poz. 2.1 4,56x6,0=
27,36kN/m x 1,12=30,64kN/m
- c. wł. 0,25x0,50x24,0=
3,00kN/m x 1,10=3,30kN/m
- ob. użytkowe 1,20x6,0=
g=
30,36kN/m x 1,12=33,94kN/m
p=
7,20kN/m x 1,40=10,08kN/m
q=
37,56kN/m x 1,17=44,02kN/m
l=1,05x4,95=5,20m
Mmax=0,125x44,02x5,202=148,79kN/m
Wymiarowanie:
beton B20, stal A-III
b=25cm, h=50cm, ho=50-3=47cm
A= 14879000 =2,694→ =0,862
25x472x100
Fa=
14879000
=10,49cm2
0,862x47x350x100
1
Przyjmuję zbrojenie dołem 6 o 16mm o Fa=12,06cm2, górą 2 o 12mm, przy podporze odgięte
2 o 16mm, strzemiona φ 6mm co 25cm /stal A-0/.
Poz. 2.3 Podciąg P2
Zebranie obciążeń:
- od dachu z poz. 1.1 1,52x0,5x12,0=
9,12kN/m x 1,30=11,86kN/m
- od wieńca 0,25x0,25x24,0=
1,50kN/m x 1,10=1,65kN/m
- c. wł. 0,25x0,40,24,0=
2,40kN/m x 1,10=2,64kN/m
q=
13,02kN/m x 1,24=16,15kN/m
q=16,15kN/m
(13,02kN/m)
RA*=13,02x7,20x3,60=60,26kN
5,60
RA=16,15x7,20x3,60=74,75kN
5,60
RB*=13,02x5,60x2,80-13,02x1,60x0,80=33,48kN
5,60
RB=16,15x5,60x2,80-16,15x1,60x0,80=41,53kN
5,60
T(x)=0
41,53-16,15x=0
x=2,57
M(x)*=33,48x2,57-13,02x2,57x1,285=86,04-43,0=43,04kN/m
M(x)=41,53x2,57-16,15x2,57x1,285=106,73-52,21=54,52kN/m
Wymiarowanie:
1
beton B20, stal A-III (34GS)
b=25cm, h=40cm, ho=40-3=37cm
A= 5452000 =1,593 → =0,925
25x372x100
Fa=
5452000
=4,55cm2
2x350
25x37 x100
Przyjmuję zbrojenie dołem 5 o 12mm o Fa=5,65cm2.
M*A= -13,02x1,60x0,80= -16,67kN/m
MA= -16,15x1,60,0,80= -20,67kN/m
A= 2067000 =0,604 → =0,973
25x372x100
Fa=
2067000
=1,64cm2
0,973x37x350x100
Przyjmuję zbrojenie górą 2 o 12mm o Fa=2,26cm2.
Poz. 2.4 Podciąg P3
Zebranie obciążeń:
- od ściany 0,25x2,5x14,0=
8,75kN/m x 1,20=10,50kN/m
- c. wł. 0,25x0,28x24,0=
1,68kN/m x 1,10=1,85kN/m
g=
l=5,20m
Mmax=0,125x12,35x5,202=41,74kN/m
Wymiarowanie:
beton B20, stal A-III (34GS)
b=25cm, h=28cm, ho=28-3=25cm
A= 4174000 =2,672 → =0,867
25x252x100
Fa=
4174000
=5,50cm2
25x252x350x100
1
10,43kN/m x 1,19=12,35kN/m
Przyjmuję zbrojenie dołem 5 o 12mm o Fa=5,65cm2.
poz. 2.5 Podciąg P4
Zebranie obciążeń:
- c. wł. 0,25x0,40x24,0
g=
2,40kN/m x 1,10=2,64kN/m
g=2,64kN/m
RA=RB=0,5x2,64x8,40=11,09kN
Mmax=0,125x2,64x8,402=23,29kN/m
Wymiarowanie:
beton B20, stal A-III (34GS)
b=25cm, h=40cm, ho=40-3=37cm
A= 2329000 =0,681 → =0,967
25x372x100
Fa=
2329000
=1,86cm2
0,967x372x350x100
Przyjmuję zbrojenie dołem 3 o 16mm o Fa=6,03cm2, górą 2 o 12mm, strzemiona φ 6mm co
25cm.
Poz. 3 Nadproża
Poz. 3.1 Nadproże N1
Zebranie obciążeń:
1
- od ściany 0,25x0,80x14,0=
2,80kN/m x 1,20=3,36kN/m
- c. wł. nadproża 0,25x0,25x24,0=
1,50kN/m x 1,10=1,65kN/m
g=
4,30kN/m x 1,17=5,01kN/m
l=1,05x3,30=3,47m
Mmax=0,125x5,01x3,472=7,54kN/m
Wymiarowanie:
beton B20, stal A-III (34GS)
b=25cm, h=28cm, ho=28-3=25cm
A= 754000 =0,623 → =0,972
25x222x100
Fa=
754000
=1,01cm2
0,972x222x350x100
Przyjmuję zbrojenie dołem 2 o 12mm o Fa=2,26cm2
Poz. 3.2 Nadproże N2
Zebranie obciążeń:
- od ściany 0,25x2,50x14,0=
8,75kN/m x 1,20=10,50kN/m
- c. wł. 0,25x0,25x24,0=
1,50kN/m x 1,10=1,65kN/m
g=
l=1,05x3,30=3,47m
Mmax=0,125x12,15x3,472=18,29kN/m
Wymiarowanie:
beton B20, stal A-III (34GS)
b=25cm, h=25cm, ho=25-3=22cm
A= 1829000 =1,512 → =0,928
25x222x100
Fa=
1829000
=2,56cm2
2
0,928x22 x350x100
1
10,25kN/m x 1,19=12,15kN/m
Przyjmuję zbrojenie dołem 3 o 12mm o Fa=3,39cm2, strzemiona φ 6mm co 18cm /stal A-)/.
Poz. 4 Schody
Zebranie obciążeń:
tgα=17,75 – 0,657α = 33°20’
27
cosα=0,837
bieg
- gres
0,64kN/m2x1,20=0,77kN/m2
- wylew stopnie 0,5x0,178x22,0=
1,96kN/m2x1,10=2,15kN/m2
- płyta (0,12x24,0):0,837=
3,44kN/m2x1,10=3,78kN/m2
- tynk (0,015x19,0):0,837=
0,34kN/m2x1,20=0,41kN/m2
- ob. użytkowe
g1 =
6,38kN/m2x1,12=7,11kN/m2
p =
4,00kN/m2x1,30=5,20kN/m2
q1
10,38kN/m2x1,19=12,31kN/m2
płyta spocznika
- gres
0,64kN/m2x1,20=0,77kN/m2
- płyta 0,12x24,0=
2,88kN/m2x1,10=3,17kN/m2
- tynk cem.-wap. 0,015x19,0=
0,29kN/m2x1,20=0,34kN/m2
- ob. użytkowe
1
g2 =
3,81kN/m2x1,12=4,28kN/m2
p =
4,00kN/m2x1,30=5,20kN/m2
q2
7,81kN/m2x1,21=9,48kN/m2
RA=12,31x2,25x2,715+9,48x1,59x0,795=75,20+11,98=22,70kN
3,84
3,84
RB=12,31x2,25x1,125+9,48x3,045=31,16+45,90=20,07kN
3,84
3,84
T(x)=0
22,70-12,31x=0
x=1,84
M1=M(x)=22,70x1,84-12,31x1,84x0,92=41,77-20,84=20,93kN/m
Wymiarowanie:
beton B20, stal A-III (34GS)
b=100cm, h=12cm, ho=12-2=10cm
A= 2093000 =2,093 → =0,897
25x222x100
Fa=
2093000
=6,67cm2
0,897x10x350x100
Przyjmuję zbrojenie o 12mm co 13cm o Fa=8,70cm2.
Poz. 5 Fundamenty
Poz. 5.1 Ława pod ścianę zewnętrzną nośną
Zebranie obciążeń:
- od dachu z poz. 1.1 1,52x6,0=
9,12kN/m
- od stropu z poz. 2.1 5,76x0,5x6,0=
17,28kN/m
- od ściany 0,25x3,0x14,0=
10,50kN/m
- od wieńców 2x0,25x0,25x24,0=
3,00kN/m
- od ściany fund. 0,24x1,50x22,0=
7,92kN/m
- c. wł. ławy 0,60x0,40x24,0=
5,76kN/m
∑N =
σ= 5358 =1,07kg/cm2
1
53,58kN/m
50x100
Przyjmuję ławę o szerokości b=50cm.
Poz. 5.2 Ława pod ścianę wewnętrzną nośną
Zebranie obciążeń:
- od stropu z poz. 2.1 5,76x6,0=
34,56kN/m
- od ściany 0,25x3,00x14,0=
10,50kN/m
- od wieńca 0,25x0,28x24,0=
1,68kN/m
- od ściany fund.
7,92kN/m
- c. wł. ławy
5,76kN/m
∑N =
60,42kN/m
σ= 6042 =1,21kg/cm2
50x100
Przyjmuję ławę o szerokości b=50cm.
Poz. 5.3 Stopa pod słup
Zebranie obciążeń:
- od słupa z poz. 1.4
100,64kN/m
- c. wł. stopy 1,60x1,60x1,4x22,0=
78,85kN/m
∑N =
M=0,5x86,54=43,27kN/m
stopa 160x160cm
F=160x160=25600cm2
Wx=160x1602=682667cm3
6
σ1,2= N +M = 17949 + 432700 = 0,70 0,63
F – W 25600 - 682667
1
179,49kN/m
σ1=1,32kg/cm2
σ2=0,07kg/cm2
Przyjmuję stopę 160x160cm.
1