Kształtowanie przekroju poprzecznego i podłużnego rzeki

Transkrypt

„Kształtowanie przekroju poprzecznego i podłużnego rzeki Bętlewianki w km 0+700 – 2+500 w celu
zwiększenia możliwości retencjonowania w dolinie wody” gm. Dobrzyń n/Wisłą, powiat Lipno
PROJEKT BUDOWLANY
PROJEKT BUDOWLANY
I. PROJEKT ZAGOSPODAROWANIA TERENU – CZĘŚĆ OPISOWA
1. PRZEDMIOT INWESTYCJI............................................................................................................................5
1.1. NAZWA I LOKALIZACJA OBIEKTU......................................................................................................................5
1.2. PRZEDMIOT I ZAKRES INWESTYCJI.....................................................................................................................5
1.3. NAZWA I ADRES INWESTORA............................................................................................................................6
1.4. NAZWA I ADRES JEDNOSTKI PROJEKTOWANIA....................................................................................................6
1.5. PODSTAWA FORMALNA OPRACOWANIA PROJEKTU BUDOWLANEGO.....................................................................6
1.6. MATERIAŁY DO OPRACOWANIA PROJEKTU........................................................................................................6
1.6.1. Materiały geodezyjne............................................................................................................................6
1.6.2. Rozpoznanie geotechniczne...................................................................................................................6
1.6.3. Materiały wykorzystane, przepisy.........................................................................................................7
2. ISTNIEJĄCY STAN ZAGOSPODAROWANIA TERENU...........................................................................7
2.1. CHARAKTERYSTYKA I STAN ISTNIEJĄCY RZ. BĘTLEWIANKI................................................................................7
2.2. STAN ISTNIEJĄCY KORYTA I DOLINY RZEKI NA ODCINKU PROJEKTOWANYCH ZBIORNIKÓW WODNYCH MAŁEJ
RETENCJI................................................................................................................................................................8
3. PROJEKTOWANE ZAGOSPODAROWANIE TERENU............................................................................9
3.1. KLASA WAŻNOŚCI OBIEKTU............................................................................................................................10
3.2. ZBIORNIK WODNY MAŁEJ RETENCJI NR 1.......................................................................................................10
3.2.1. Zbiornik wodny Nr 1...........................................................................................................................10
3.2.2. Zapora (grobla) piętrząca zbiornika Nr 1..........................................................................................11
3.2.3. Budowla upustowo-przelewowa zbiornika Nr 1.................................................................................11
3.5. KSZTAŁTOWANIE PRZEKROJU KORYTA POPRZECZNEGO I PODŁUŻNEGO DOLINY I KORYTA
RZ. BĘTLEWIANKI W KM 0+635 ÷ 2+000..............................................................................................................20
3.5.1. Odcinek rzeki km 0+635 ÷ 0+652- projektowany mini stopień siatkowo -kamienny.........................20
3.5.2. Odcinek rzeki km 0+652÷0+682........................................................................................................21
3.5.3. Odcinek rzeki km 0+682 ÷ 0+703,5...................................................................................................21
3.5.4. Odcinek rzeki km 0+719 ÷ 1+950 (zbiorniki wodne).........................................................................22
3.5.5. Odcinek koryta rzeki km 1+950 ÷ 2+000...........................................................................................22
4. STAN PRAWNY TERENU.............................................................................................................................22
5. DANE INFORMUJĄCE CZY TEREN WPISANY JEST DO REJESTRU ZABYTKÓW......................24
6. DANE OKREŚLAJĄCE WPŁYW EKSPLOATACJI GÓRNICZEJ NA TEREN ZAMIERZENIA
INWESTYCYJNEGO..........................................................................................................................................24
7. ISTNIEJĄCE I PRZEWIDYWANE ZAGROŻENIA DLA ŚRODOWISKA............................................24
8. WARUNKI TECHNICZNE.............................................................................................................................26
8.1. WARUNKI HYDROLOGICZNE...........................................................................................................................26
8.1.1. Charakterystyka zlewni rzeki Bętlewianki..........................................................................................26
8.1.2. Przepływy charakterystyczne i prawdopodobne rzeki Bętlewianki....................................................26
8.1.3. Przepływ nienaruszalny......................................................................................................................29
8.2. WARUNKI GEOTECHNICZNE............................................................................................................................29
II. PROJEKT ARCHITEKTONICZNO - BUDOWLANY – OPIS TECHNICZNY
1. PRZEZNACZENIE I PROGRAM UŻYTKOWY OBIEKTU.....................................................................30
„Hydroprojekt” Poznań sp. z o.o.
str. 3
PROJEKT BUDOWLANY
1.1. PRZEZNACZENIE OBIEKTU...............................................................................................................................30
1.2. PARAMETRY TECHNICZNE OBIEKTU.................................................................................................................30
2. FORMA ARCHITEKTONICZNA I FUNKCJE OBIEKTU.......................................................................35
3. UKŁAD KONSTRUKCYJNY – ROZWIĄZANIA KONSTRUKCYJNO – BUDOWLANE..................35
3.4. KSZTAŁTOWANIE PRZEKROJU KORYTA POPRZECZNEGO I PODŁUŻNEGO DOLINY I KORYTA
RZ. BĘTLEWIANKI W KM 0+635 ÷ 2+000..............................................................................................................42
3.4.1. Odcinek rzeki km 0+635 ÷ 0+652- projektowany mini stopień siatkowo -kamienny.........................42
3.4.2. Odcinek rzeki km 0+652÷0+682........................................................................................................43
3.4.3. Odcinek rzeki km 0+682 ÷ 0+703,5...................................................................................................43
3.4.4. Odcinek rzeki km 0+719 ÷ 1+950 (zbiorniki wodne).........................................................................43
3.4.5. Odcinek koryta rzeki km 1+950 ÷ 2+000...........................................................................................44
3.5. KATEGORIA GEOTECHNICZNA OBIEKTÓW BUDOWLANYCH................................................................................44
3.5.1. Kategoria geotechniczna.....................................................................................................................44
3.5.2. Budowa geologiczna...........................................................................................................................45
3.5.3. Warunki gruntowe...............................................................................................................................45
3.5.4. Warunki wodne....................................................................................................................................46
4. OBLICZENIA HYDRAULICZNE BUDOWLI PRZELEWOWO – UPUSTOWYCH ORAZ KORYTA
RZEKI BĘTLEWIANKI.....................................................................................................................................47
4.1. OBLICZENIE PRZEPUSTOWOŚCI BUDOWLI PRZELEWOWO – UPUSTOWEJ W ZAPORZE CZOŁOWEJ NR 1..................47
4.1.1. Obliczenie przepustowości przelewu przez zamknięcia ruchome.......................................................47
4.1.2. Obliczenie wypływu spod zasuwy stalowej dwudzielnej.....................................................................48
4.1.3. Obliczenie maksymalnej przepustowości upustu dennego o świetle 0,50 x 0,50 m...........................48
4.1.4. Obliczenie wypływu przez upust denny o świetle 0,50 x 0,50 m.........................................................49
4.1.5. Obliczenie przepustowości przelewu stałego (powierzchniowego)....................................................50
4.2. OBLICZENIE PRZEPUSTOWOŚCI BUDOWLI PRZELEWOWO – UPUSTOWEJ W ZAPORZE NR 2..................................51
4.2.3. Obliczenie maksymalnej przepustowości upustu dennego o świetle 0,50 x 0,50 m............................53
4.3. OBLICZENIE PRZEPUSTOWOŚCI BUDOWLI PRZELEWOWO – UPUSTOWEJ W ZAPORZE NR 3..................................54
4.3.3. Obliczenie maksymalnej przepustowości upustu dennego o świetle 0,50 x 0,50 m............................56
4.4. OBLICZENIE PRZEPUSTOWOŚCI PRZEPUSTU DROGOWEGO POD DROGĄ POWIATOWĄ KROJCZYN – DYBLIN..........57
4.5. OBLICZENIE PRZEPUSTOWOŚCI KORYTA RZEKI BĘTLEWIANKI NA ODCINKU O KM 0+682 DO KM 0+703,5.........58
5. INFRASTRUKTURA TECHNICZNA ORAZ UKŁAD KOMUNIKACYJNY NA TERENIE
INWESTYCJI.......................................................................................................................................................59
4.1. INFRASTRUKTURA TECHNICZNA......................................................................................................................59
4.2. UKŁAD KOMUNIKACYJNY...............................................................................................................................59
5. WPŁYW INWESTYCJI NA ŚRODOWISKO..............................................................................................61
str. 4
PROJEKT BUDOWLANY
I. PROJEKT ZAGOSPODAROWANIA TERENU
Przedmiot inwestycji
Nazwa i lokalizacja obiektu
Nazwa inwestycji:
„Kształtowanie przekroju poprzecznego i podłużnego rzeki Bętlewianki
w km 0+700 – 2+500 w celu zwiększenia możliwości retencjonowania w dolinie wody”
gm. Dobrzyń n/Wisłą, powiat Lipno
Przedsięwzięcie zlokalizowano na gruntach wsi: Krojczyn, Krępa i Grochowalsk
w gminie Dobrzyń nad Wisłą, powiat Lipno, woj. kujawsko – pomorskie (rys. 1).
Przedmiot i zakres inwestycji
Przedmiotem przedsięwzięcia jest budowa 3 zbiorników wodnych małej retencji na
rzece Bętlewiance w układzie kaskadowym, pomiędzy km 0+719 ÷ 1+950 wraz z obiektami
funkcjonalnie z nimi związanymi (groble piętrzące, budowle przelewowo – upustowe) oraz
kształtowanie i umocnienienie koryta rzeki Bętlewianki od km 0+682 do km 2+000.
Zakres przedsięwzięcia obejmuje:
1) Budowę trzech zbiorników wodnych małej retencji w układzie kaskadowym na rzece
Bętlewiance w km 0+719 ÷ 1+950, położonych powyżej drogi powiatowej
Krojczyn – Dyblin (nr 2740C)
2) Wykonanie mini stopnia siatkowo - kamiennego h = 3 x 0,15 m na wylocie
istniejącego przepustu drogowego w ciągu drogi powiatowej Krojczyn – Dyblin –
odc. rzeki km 0+635÷0+652
3) Kształtowanie przekroju poprzecznego i podłużnego doliny i koryta rz. Bętlewianki
w km 0+682÷2+000:
• koryto rzeki km 0+682 ÷ 0+703 (tj. od wlotu istniejącego przepustu drogowego w
ciągu drogi powiatowej Krojczyn – Glewo - Dyblin do umocnień budowli
przelewowo – upustowej w zaporze (grobli) zbiornika wodnego Nr 1
• koryto rzeki i dno doliny na odcinku km 0+719 ÷ 1+950 (odcinek projektowanych
zbiorników wodnych)
• koryto rzeki odc. km 1+950 ÷ 2+000 (odcinek rzeki długości L = 50 m w górę od
granicy projektowanego zalewu zbiornika wodnego Nr 3)
Cel przedsięwzięcia:
- retencja wód powierzchniowych w zlewni rzeki Bętlewianki,
- zapewnienie i utrzymanie przepływu nienaruszalnego (biologicznego) na odcinku
ujściowym rz. Bętlewianki (odc. km 0+000 ÷ 0+750) w okresach suszy i okresach
niskich stanów wody w rzece,
- przyszłościowe wykorzystanie części wody retencjonowanej w zbiornikach do
prowadzenia nawodnień upraw warzywno – sadowniczych na gruntach przyległych do
rzeki.
Planowana inwestycja zalicza się do przedsięwzięć mogących potencjalnie znacząco
oddziaływać na środowisko zgodnie § 3 ust. 1 pkt. 66 Rozporządzenia Rady Ministrów z dnia
9 listopada 2010 r. w sprawie przedsięwzięć mogących znacząco oddziaływać na środowisko
[Dz. U. z 2010 r. Nr 213, poz. 1397]. Zastosowane rozwiązania techniczne oraz wyroby
budowlane nie będą wywierały ujemnego wpływu na środowisko naturalne i nie stwarzają
zagrożenia dla warunków zdrowia i życia ludzi, zarówno w trakcie budowy jak i w trakcie
str. 5
PROJEKT BUDOWLANY
eksploatacji. Projektowane roboty budowlane nie mają wpływu na stopień zanieczyszczenia
gleby, wód i powietrza. Po zakończeniu prac, teren budowy zostanie uporządkowany,
a obszar zajęty czasowo zostanie przywrócony do stanu pierwotnego
Przedsięwzięcie zlokalizowane jest na gruntach wsi: Krojczyn, Krępa i Grochowalsk w
gminie Dobrzyń nad Wisłą, powiat Lipno, woj. kujawsko – pomorskie (km rzeki Bętlewianki
0+635 ÷ 2+000). Lokalizację inwestycji przedstawiono na mapie poglądowej w skali
1:10 000 (rys. 1). Projekt zagospodarowania terenu przedstawiono graficznie na mapie
zasadniczej w skali1: 1000 (rys. 2).
Nazwa i adres inwestora
Kujawsko - Pomorski Zarząd Melioracji i Urządzeń Wodnych we Włocławku
ul. Okrzei 74A, 87-800 Włocławek
1.4. Nazwa i adres jednostki projektowania
Biuro Studiów i Projektów Budownictwa Wodnego „Hydroprojekt” Poznań Sp. z o.o.,
60 - 783 Poznań ul. Grunwaldzka 21 tel. 61 866-58-32, 61 866-03-39
Projektanci:
mgr inż. Andrzej Limanówka
upr. WBPP/N 85/85/Zg specjalność: wodno-melioracyjna
mgr inż. Damian Franczak
upr. WKP/0210/ZOOK/06 specjalność: konstrukcyjno – budowlana
Sprawdzający:
mgr inż. Aleksander Lipiński
upr. 316/77Pw specjalność: wodno - melioracyjna
1.5. Podstawa formalna opracowania projektu budowlanego
Podstawą formalną opracowania niniejszego projektu budowlanego jest umowa
Nr 21/TI/2013 zawarta w dniu 10.06.2013 r. pomiędzy: Kujawsko - Pomorskim Zarządem
Melioracji i Urządzeń Wodnych we Włocławku ul. Okrzei 74A 87-800 Włocławek, a Biurem
Studiów i Projektów Budownictwa Wodnego „Hydroprojekt” Sp. z o.o. w Poznaniu,
ul. Grunwaldzka 21, 60-783 Poznań.
1.6. Materiały do opracowania projektu
1.6.1. Materiały geodezyjne
Pomiar geodezyjny oraz mapę sytuacyjno – wysokościową w skali 1:1000
dla przedmiotowej inwestycji wykonane zostały przez Pracownie Geodezyjną PROBIS ,
ul. Stanisława Moniuszki 12, 87-100 Toruń (geodeta uprawniony Krzysztof Bujna,
świadectwo nr 19328)
1.6.2. Rozpoznanie geotechniczne
Rozpoznanie geotechniczne do celów projektowych wykonane zostało przez firmę
„Inżynieria Wielkopolska” Krzysztof Zalisz Oddział Poznań, ul. Hallera 6-8, 60-951 Poznań
(geolog uprawniony Krzysztof Zalisz - upr. geolog. MŚ VII/1446).
str. 6
PROJEKT BUDOWLANY
1.6.3. Materiały wykorzystane, przepisy
- Ustawa z dnia 7 lipca 1994 r. Prawo budowlane [Dz. U. z 2013 r. Nr 0, poz. 1409
z późn. zm.)
- Rozporządzenie Ministra Transportu, Budownictwa i Gospodarki Morskiej z dnia
25 kwietnia 2012 r. w sprawie szczegółowego zakresu i formy projektu budowlanego
[Dz. U. z 2012 r. Nr 81, poz. 462],
- Rozporządzenie Ministra Infrastruktury z dnia 2 września 2004 r. w sprawie
szczegółowego zakresu i formy dokumentacji projektowej, specyfikacji technicznych
wykonania i odbioru robót budowlanych oraz programu funkcjonalno – użytkowego
[Dz. U. z 2004 r. Nr 202 poz. 2072]
- Rozporządzenie Ministra Środowiska z dnia 20 kwietnia 2007 r. w sprawie warunków
technicznych, jakim powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne i ich usytuowanie
[Dz. U. z 2007 r. Nr 86 poz.579],
- Rozporządzenie Ministra Transportu, Budownictwa i Gospodarki Morskiej z dnia 25
kwietnia 2012 r. w sprawie ustalania geotechnicznych warunków posadawiania
obiektów budowlanych [Dz. U. z 2012 r. poz. 463]
- Polskie Normy w zakresie budownictwa,
- Dokumentacja badań podłoża gruntowego określająca warunki gruntowo – wodne dla
potrzeb opracowania projektu pn.: „Kształtowanie przekroju poprzecznego i
podłużnego rzeki Bętlewianki w km 0+700 ÷ 2+500 w celu zwiększenia możliwości
retencjonowania w dolinie wody” gm. Dobrzyń n/Wisłą, powiat Lipno – Inżynieria
Wielkopolska sp. z o.o. ul. Józefa Hallera 6-8, 60-951 Poznań (geolog uprawniony
Bartosz Bramiński - upr. geolog. MŚ VII-1662), sierpień 2013 r.,
- Koncepcja Programowo - Przestrzenna dla zad. pn.: „Kształtowanie przekroju
poprzecznego i podłużnego rzeki Bętlewianki w km 0+700 ÷ 2+500 w celu
zwiększenia możliwości retencjonowania w dolinie wody do nawodnień” –
„MELBUD” s.c. , ul. Tramwajowa 12, 87-100 Toruń.
2. Istniejący stan zagospodarowania terenu
2.1. Charakterystyka i stan istniejący rz. Bętlewianki
Rzeka Bętlewianka jest ciekiem naturalnym, odprowadzającym nadmiar wód z jeziora
Tupadłowskiego oraz wody z przynależnej zlewni, do rzeki Święty Strumień (ujście w km 2+860),
który to Strumień uchodzi do rz. Wisły. Podłużny kształt zlewni ulega rozszerzeniu w górnej jej części
mającej odpływ, do jeziora Tupadłowskiego. Długość zlewni wynosi L = 12,5 km, natomiast średnia
szerokość s = 3,0 km. Pomierzona długość koryta Bętlewianki w terenie wynosi 16,27 km,
a szerokość dna oscyluje od 0,5 - 3,5 m. Średni spadek niwelety dna osiąga wartość Iśr = 2,4 ‰,
a na poszczególnych odcinkach waha się on od 1,2 ‰ na odcinku źródłowym, do 3,7 ‰ na odcinku
ujściowym. Ze względu na bardzo dużą energię kinetyczną strumienia wody, zwłaszcza przy
przepływach wyższych od średnich SSQ (poza odcinkiem źródłowym), na całym odcinku rzeki
widoczne są skutki erozji bocznej i wgłębnej. Stąd też liczne meandry oraz zdeformowany przekrój
poprzeczny na łukach wklęsłych. Poza odcinkiem środkowym, ciek ma pochodzenie
fluwioglacjalne, a spadek zwierciadła wody przekracza wartość graniczną dla pakietu gruntów
spoistych, z których zbudowane jest koryto. W wyniku studiów terenowych, dokonanej analizy trasy
cieku, parametrów przekroju koryta jak też i doliny, można wyszczególnić następujące odcinki
charakterystyczne rzeki Bętlewianki:
- odcinek I (km 0+000 ÷ 7+200) - to boczne odgałęzienie rowu fluwioglacjalnego,
str. 7
PROJEKT BUDOWLANY
wpadającego bezpośrednio do pradoliny Wisły, wykształcone w wypiętrzeniu
zbudowanym w gruntach plejstoceńskich. Głębokość jaru wynosi średnio 15,0 m, zaś
szerokość doliny oscyluje od 50 do 150 m. Średni spadek podłużny niwelety lustra wody
Iśr = 3,7 ‰ jest wielokrotnie wyższy od spadku granicznego dla gruntów spoistych.
Efekty erozji bocznej i wgłębnej widoczne są w korycie cieku, gdzie na łukach wklęsłych
mają miejsce liczne rozmycia skarp. W wyniku nadmiaru energii hydrodynamicznej
strumienia wody, na cieku występują liczne meandry i progi ze zwalonych pni drzew,
wymytych kamieni i głazów. Na całym analizowanym odcinku występuje średni i gęsty porost
drzew i krzaków w wielu miejscach tworzący naturalne ekotony, bądź rodzaj
ubezpieczenia biologicznego skutecznie przeciwdziałającego rozprzestrzenianiu się skutków
erozji. Swój "dziki" charakter rzeka zatraca idąc w górę jej biegu.
- odcinek II (km 7+200 ÷ 9+939) - trasa cieku przebiega przez płaskowyż zbudowany z
piasków gliniastych i glin zwałowych, a użytkowany głównie jako grunty orne. Ciek ma
charakter antropogeniczny i jest przekopem łączącym jar fluwioglacjalny odcinka
ujściowego z basenem jeziora Tupadłowskiego, będącego miejscem źródłowym dla rzeki
Bętlewianki. Średni spadek podłużny niwelety dna zmniejsza się do Iśr = 1,2 ‰,
szerokość dna b = 1,5 m, głębokość osiąga wartość h = 2,0 m. Nieliczne drzewa i
krzewy występują lokalnie, co powoduje, że ciek jest dostępny. W km 9+504
zniszczony próg betonowy służący w przeszłości do przerzutu wody do zlewni rzeki
Zjawionki. Aktualnie budowla jest podmyta i część przepływu płynie pod jej
fundamentami.
- odcinek III (km 9+939 ÷ 16+270) - stanowi część źródłową cieku przynależną do
dołu wytopiskowego, jeziora Tupadłowskiego. Teren ten wypełniony jest gruntami
holoceńskimi (w wierzchniej warstwie o grubości średnio 1,5 m – 3,0 m zalegają
torfy średnio i dobrze rozłożone, głębiej zaś występują gytie organiczne
i mineralno – organiczne). Na całym analizowanym obszarze występują liczne
kawerny wypełnione wodą, stanowiące rezultat eksploatacji torfowisk w celu
pozyskania surowca energetycznego. W wielu miejscach mają miejsce lokalne
„siodła” gruntów mineralnych będące "naturalnymi progami". Wynika to z różnic
w cechach mechanicznych gruntów mineralnych i organicznych i wynikających z
nich krańcowo różnej tendencji obydwu rodzajów gruntów przy ich odwadnianiu.
Bezpośredni pas terenu wokół jeziora to trudno dostępne bagna porośnięte
intensywnie drzewami i krzakami olszy i wierzby. Część obszaru zajmuje też
trzcina i pałka, które w wyższych partiach przechodzą w sity i turzyce. Całość
stanowi doskonałe siedlisko dla flory i fauny wodnolubnej. Wyżej położone
obszary użytkowane są jako ekstensywne użytki zielone w wielu miejscach
nadmiernie uwilgotnione. Spadek podłużny niwelety dna cieku w górnym odcinku
zmniejsza się do Iśr = 1,2 ‰ , a przekrój poprzeczny koryta jest typowy dla gruntów
organicznych. W licznych miejscach koryto zanika przechodząc w rozległe
potorfia. Mały spadek podłużny i żyzność siedliska sprzyjają intensywnemu
porostowi roślinności w korycie.
2.2. Stan istniejący koryta i doliny rzeki na odcinku projektowanych zbiorników
wodnych małej retencji
Na rozpatrywanym odcinku rzeka Bętlewianka płynie w głębokim wąwozie, którego
głębokość waha się od 10 do 16 m. Wierzchnią warstwę gruntu na skarpach wąwozu stanowi
glina i piaski gliniaste czyli grunty zwięzłe. W dnie doliny wierzch stanowią namuły i torfy,
a pod tymi utworami zalegają piaski i piaski gliniaste. Wąwóz odgrywa rolę drenującą dla
str. 8
PROJEKT BUDOWLANY
przyległych terenów o czym świadczą liczne źródliska na skarpach, oraz ślady rowów.
W wąwozie występują liczne mokradła, zabagnienia stanowiące duży procent jego
powierzchni. Pomiędzy km 1+100 ÷ 1+600 rz. Bętlewianki, zlokalizowane są trzy sztucznie
wykopane stawy (zbiorniki wodne) należące do właścicieli działek. Spadek terenów
przylegających bezpośrednio do wąwozu, skierowany jest w kierunku wąwozu. Budowa
geologiczna oraz układ warstwicowy terenów przyległych powodują, że w okresie opadów
woda deszczowa spływa po powierzchni terenu do przedmiotowego wąwozu.
Dno koryta rzeki na analizowanym odcinku biegnie ze spadkami od 1,6 ‰ do 16 ‰,
(średnio Iśr 4,8‰) i przekracza znacznie minimalne spadki dla gruntów gliniastopiaszczystych, które wynoszą 0,8 - 1,1‰. W czasie przepływu wód wysokich następuje
podmywanie brzegów, świadczą o tym prowadzone prowizoryczne lokalne zabezpieczenia
skarp wykonane przez lokalną społeczność m.in. narzuty kamienne.
Środowisko jaru jest typowym wytworem działalności lodowca (rów glacjalny) oraz
działalności wysięków skarpowych. Dno doliny porośnięte głównie roślinnością szuwarową,
ziołoroślową oraz zbiorowiskami ruderalnymi liczne drzewa (wierzba, olsza szara, klon) oraz
krzaki porastają dolinę wzdłuż koryta cieku, oraz na skarpach i łąkach (w wielu miejscach
obecnie nieużytkowanych). W dolinie Bętlewianki występują również lokalne źródliska,
bagienka, mokradła. Na tym terenie znalazły dla siebie miejsce również bobry, które budują
tu swoje żeremie, o czym świadczą lokalne podtopienia i powalone drzewa.
3. Projektowane zagospodarowanie terenu
rzece Bętlewiance w układzie kaskadowym, pomiędzy km rzeki 0+719 ÷ 1+950, wraz
z obiektami funkcjonalnie z nimi związanymi (groble piętrzące, budowle przelewowo –
upustowe) oraz kształtowanie i umocnienienie koryta rzeki Bętlewianki od km 0+682 do
km 2+000. Główne zasilanie projektowanych zbiorników wodnych stanowić będzie rzeka
Bętlewianka oraz woda wypływająca ze źródlisk i wysięków ze skarpy doliny rzeki na
odcinku projektowanych zbiorników wodnych, a także okresowo woda z opadów
atmosferycznych spływających powierzchniowo do rzeki. Łączna powierzchnia wszystkich
zbiorników przy NPP wynosi F = 6,98 ha, natomiast pojemność V = 116 417 m3.
Migrację ryb w rzece Bętlewiance w ciągu całego roku, w pewnym stopniu umożliwią
projektowane upusty denne na poziomie dna rzeki w budowlach przelewowo – upustowych,
poprzez przepływ wody przez otwór o szer. 0,5 m po otwarciu zasuwy dennej przyściennej na
wysokość ok. 20 cm. Rozwiązanie to poprawi obecną sytuację w tej rzece, gdyż zapewniony
będzie przepływ biologiczny w okresach niżówkowych oraz w okresie od lipca do sierpnia,
kiedy przepływy w rzece Bętlewiance są niewielkie (mniejsze od przepływu nienaruszalnego
Qn= 0,024 m3/s). ). Niewielki przepływ stwarza problem zbyt małej ilości wody, która
mogłaby być skierowana na przepławkę co uniemożliwia zastosowanie tego rozwiązania.
Projektowane rozwiązanie zostało pozytywnie uzgodnione z Gospodarstwem Rybackim
Włocławek Sp. z o.o., użytkownikiem obwodu rybackiego nr 1 (Jezioro Tupadłowskie), dla
którego rzeka Bętlewianka stanowi obwód uzupełniający (pismo nr 118/IV/2013 z dnia
29.07.2013 r. w załączeniu). W rzece Bętlewiance nie występują ryby dwuśrodowiskowe oraz
rzeka nie jest zarybiana węgorzem (informacja Gospodarstwa Rybackiego Włocławek i
wyniki własnych badań ichtiologicznych).
Przedstawione poniżej szczegółowe rozwiązania techniczne budowy zbiorników małej
retencji na rzece Bętlewiance, uzyskały akceptacje Inwestora oraz właścicieli gruntów
przyległych do koryta rz. Bętlewianki w ramach konsultacji społecznych, które odbyły się
w dniu 24.07.2013 r. w m. Krojczyn.
str. 9
PROJEKT BUDOWLANY
3.1. Klasa ważności obiektu
Zgodnie z rozporządzeniem Ministra Środowiska z dnia 20 kwietnia 2007 r. [Dz. U. z
2007 r. nr 86 poz. 579] w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać
budowle hydrotechniczne i ich usytuowanie, projektowane zbiorniki wodne wraz z obiektami
funkcjonalnie z nimi związanymi, zakwalifikowano do IV klasy budowli hydrotechnicznych.
Odpowiednie dla tej klasy budowli współczynniki konsekwencji zniszczenia budowli
hydrotechnicznych wynoszą:
• dla obciążeń podstawowych – 1,05
• dla obciążeń wyjątkowych – 1,00
Na podstawie załącznika nr 4 w/w Rozporządzenia ustalono, że przedmiotowy obiekt
powinien mieć zapewnione bezpieczeństwo przy wezbraniach o następujących
prawdopodobieństwach:
• przepływ miarodajny
– Qm = Q1,0 % = 2,62 m3/s
• przepływ kontrolny
– Qk = Q0,5 % = 3,01 m3/s
3.2. Zbiornik wodny małej retencji Nr 1
3.2.1. Zbiornik wodny Nr 1
Zbiornik wodny nr 1 spiętrzony zostanie przy pomocy grobli (zapory) czołowej
ziemnej Nr 1 zlokalizowanej w km 0+719 rz. Bętlewianki tj. ok. 37 m powyżej nasypu drogi
powiatowej Nr 2740C Krojczyn – Dyblin .
Podstawowe parametry techniczne zbiornika:
współrzędne geograficzne urządzenia wodnego
– wg rys. 2
maksymalny poziom piętrzenia [Max PP]
– 82,25 m n.p.m.
normalny poziom piętrzenia [NPP]
– 82,00 m n.p.m.
minimalny poziom piętrzenia [Min PP]
– 81,00 m n.p.m.
powierzchnia zalewu przy NPP
– 2,466 ha
pojemność zbiornika przy NPP
– 64 923 m3
długość zbiornika
– 205 m
szerokość zbiornika przy NPP
– 180 – 70 m
średnia głębokość zbiornika hśr
– 3,50 m
maksymalna głębokość zbiornika
– 3,80 m
Powstały zbiornik wodny będzie miał urozmaiconą linię brzegową, z naturalnym
pochyleniem skarp co nada mu charakteru jeziornego i pozwoli na pozytywnie wtopienie się
w otaczający krajobraz. Projekt nie przewiduje znaczącego pogłębienia terenu czaszy
projektowanego zbiornika wodnego, jedynie oczyszczenie dna i skarp doliny terenu
przewidzianego pod zalew do rzędnej Min PP, obejmujące zasadniczo zdjęcie warstwy
humusu (ziemi urodzajnej) grubości 20 ÷ 30 cm z tego obszaru oraz lokalne wykopy
i kształtowanie skarp zbiornika. Grunt z niezbędnego pogłębienia terenu i korekty trasy
koryta rzeki zostanie wykorzystany na miejscu i wbudowany w nasyp projektowanych zapór
(grobli) piętrzących. Spadek poprzeczny dna zbiornika w granicach ok. 2 ÷ 5 % uformowany
w kierunku koryta rzeki. Skarpy zbiornika powyżej Min PP projektuje się zasadniczo
pozostawić naturalne, z istniejącą lokalną roślinnością brzegową, jedynie lokalnie, w strefie
wahań zwierciadła wody pomiędzy Min PP a Max PP, przewiduje się skarpy umocnić
materiałami naturalnymi takimi jak: kamień, drewno, wegetacyjne materace kamienne,
darnina. Na stromych skarpach lokalnie przewiduje się zastosować wegetacyjne siatki
kokosowe trawiaste lub wegetacyjne maty kokosowe z roślinnością miejscową takie jakie w
str. 10
PROJEKT BUDOWLANY
tym miejscu rosły lub wegetacyjne maty kokosowe z obsadzeniem roślinnością ze strefy
brzegowej i przybrzeżnej zapobiegającej erozji brzegów zbiorników wodnych.
3.2.2. Zapora (grobla) piętrząca zbiornika Nr 1
Zaporę (groblę) piętrzącą zbiornika nr 1 zlokalizowano w km 0+719 rz. Bętlewianki,
ok. 37 m powyżej nasypu drogi powiatowej Krojczyn - Dyblin. Zaporę stanowić będzie
jednolity korpus ziemny o długości L = 95,4 m, wykonany z gruntu mineralnego (materiał
miejscowy), uzyskanego z formowania i kształtowania czaszy zbiornika (rys. 6.1). W celu
ograniczenia filtracji przez budowlę, korpus zapory projektuje się uszczelnić folią PCV gr. 2,0
mm, natomiast podłoże zapory, ścianką szczelną PCV oraz folią PEHD grub. 2,0 m, do
głębokości zalegania warstwy nieprzepuszczalnej tj. 1,0 - 6,0 m p.p.t. (rys. 7.1.). Wymagany
stopień zagęszczenia korpusu zapory ID≥ 0,70.
Projektowana rzędna korony zapory na poziomie 82,75 m n.p.m., wyniesiona 0,75 m powyżej
NPP wody w zbiorniku. Korona o szerokości b = 4,50 m, wzmocniona geokratą komórkową
o wys. 20 cm (małe komórki) w pasie o szerokości 3,0 m oraz poprzez zahumusowanie
i obsiew mieszanką traw. Skarpa odwodna o nachyleniu 1: 2,5 ubezpieczona materacami
siatkowo – kamiennymi gr. 0,17 m na geowłókninie, do poziomu 82,55 m n.p.m., tj. 0,30 m
powyżej Max PP na zbiorniku, podpartymi u stopy palisadą ażurową z kołków Ф 10-12 cm,
L = 1,20 m, w rozstawie co 1,0 m. W rejonie budowli upustowo – przelewowej, skarpa
odwodna umocniona brukiem kamiennym grub. 15 cm na warstwie betonu, podpartym u
stopy krawężnikiem betonowym, oporowym grub. 0,20 m i wysokości h = 0,30 m.
Skarpa odpowietrzna o nachyleniu 1: 2 umocniona biologicznie poprzez humusowanie gr. 15
cm i obsiew mieszanką traw.
Teren przyległy do zapory od strony odpowietrznej, pomiędzy zaporą a nasypem drogi
powiatowej, projektuje się podwyższyć o ok. 30 cm, do poziomu 78,50 m n.p.m.,
zahumusować i obsiać mieszanką traw.
Podstawowe parametry techniczne zapory nr 1:
współrzędne geograficzne urządzenia
wodnego
hm zapory – 0+00,0
N 52º40’48.20” E 19º11’46.96”
N 52º40’50.63” E 19º11’44.89”
długość zapory – L
95,4 m
rzędna korony
82,75 m n.p.m.
szerokość korony
4,50 m
nachylenie skarpy odwodnej
1: 2,5
nachylenie skarpy odpowietrznej
1: 2
maksymalna wysokość zapory – h
4,75 m
uszczelnienie korpusu i podłoża zapory
filia PCV grub. 2 mm na skarpie
odwodnej + grodzice PCV w stopie
skarpy
ubezpieczenie skarpy odwodnej
materace siatkowo- kamienne gr. 0,17 m
na geowłókninie
ubezpieczenie skarpy odpowietrznej
humusowanie grub. 15 cm i obsiew
3.2.3. Budowla upustowo-przelewowa zbiornika Nr 1
Budowlę upustowo - przelewową zbiornika wodnego nr 1 usytuowano w korpusie
zapory czołowej, w km 0+719 nowego koryta Bętlewianki i zaprojektowano ją w formie
dwuprzęsłowego jazu o konstrukcji żelbetowej, w tym:
str. 11
PROJEKT BUDOWLANY
jedno przęsło - przelewowo – spustowe o świetle B = 1,50 m wyposażone w
zasuwę stalową dwudzielną o wymiarach B x H = 1,50 x 4,65 m z mechanizmem
wyciągowym ręcznym,
• drugie przęsło o świetle B = 1,0 m z przelewem stałym na poziomie
81,70 m n.p.m. i upustem dennym na rzędnej 77,50 m n.p.m. o wymiarach okna
b x h = 0,50 x 0,50 m, zamykanym zastawką naścienną z napędem ręcznym z
poziomu kładki roboczej.
Całkowita długość budowli wynosi L = 20,0 m z rzędną progu na poziomie
77,50 m n.p.m. Płyta denna o grubości 1,0 m w paśmie filara działowego i zamknięć oraz
0,50 m w paśmie niecki wypadowej, posadowiona na warstwie chudego betonu gr. 10 cm
(beton klasy C 12/15).
Z uwagi na budowę geotechniczną podłoża gruntowego oraz niewielką głębokość zalegania
zwierciadła wody gruntowej, po obrysie płyty dennej budowli zaprojektowano ściankę
szczelną PCV o wysokości h = 3,0 ÷ 4,0 m, która stanowić będzie formę deskowania
fundamentowego płyty i jednocześnie grodzy, zabezpieczającej przed napływem wód
gruntowych. Niecka wypadowa o długości L = 7,30 m i głębokości 0,50 m, zaprojektowana
na poziomie 77,00 m n.p.m.
Przyczółki budowli stanowią ściany żelbetowe o gr. 0,50 m, wyprofilowane
obustronnie z pochyleniem, zgodnym z pochyleniem skarp zapory. Przyczółki zakończone
prostopadłymi skrzydłami formie murów oporowych żelbetowych, łączących jaz z terenem:
skrzydełka na wlocie (GW) gr. 0,30 m i długości 6,0 m, skrzydełka na wylocie (DW) gr. 0,30
m i długości 2,0 m. Płyta przejazdowa jazu żelbetowa, o szerokości b = 3,0 m i grubości 0,25
m; rzędna góry płyty – 82,75 m n.p.m., zgodna z rzędną korony zapory.
Na wlocie budowli płyta żelbetowa ponuru o gr. 0,50 m i długości L = 5,0 m, na
podbetonie gr. 0,10 m, zdylatowana z płytą denną jazu taśmą dylatacyjną PCV o szer. 20 cm.
Bezpośrednio przed płytą ponuru, koryto rzeki (dno i skarpy) umocnione płytą żelbetową
grub. 0,20 m na podsypce żwirowej grub. 0,15 m z zakończeniem umocnień palisadą
drewnianą z kołków Ф 8-10 cm, L = 0,70 m.
Na wylocie budowli płyta żelbetowa poszuru o grub. 0,50 m i długości L = 3,5 m, z trzema
rzędami szykan żelbetowych o wysokości 0,30 m, rozstawionych co 0,40 m. Płyta poszuru
zdylatowana z płytą jazu taśmą PCV z wypełnieniem szczeliny dylatacyjnej preparatami np.
w technologii PCC (sznur polipropylenowy + wypełniacze). Poniżej płyty poszuru, koryto
rzeki umocnione na długości L = 5,0 m, brukiem kamiennym na betonie grub. 15 cm
ułożonym na podsypce żwirowej grub. 15 cm. Na zakończeniu umocnień palisada drewniana
z kołków Ф 8-10 cm, L = 0,70 m (rys. 8.2, 8.3). Dojście do stanowiska dolnego budowli, po
terenie od strony odpowietrznej zapory
Światło jazu B = 1,5 m, oddzielone od przelewu stałego filarem żelbetowym o gr. 0,50 m,
w którym osadzono prowadnice zamknięć głównych i remontowych. Przelew stały budowli
zaprojektowano na poziomie 81,70 m n.p.m. Powyżej korony przelewu, w ścianie przyczółka
oraz filara działowego prowadnice zamknięć szandorowych przelewu stałego z ceownika
100 mm.
Jaz wyposażono w 1 komplet zamknięć stalowych, płytowych o szer. b = 1,50 i wysokości
h = 4,65 m wraz z mechanizmami wyciągowymi o napędzie ręcznym. Zaprojektowano
zamknięcia zasuwowe, dwudzielne ze stali spawanej, uszczelnione trójstronnie.
Dojście i obsługa mechanizmów wyciągowych zamknięć prowadzona będzie z kładki
roboczej żelbetowej o szerokości b = 1,20 m, od strony górnej wody (wzniesienie spodu
konstrukcji kładki nad Max PP w zbiorniku – 0,50 m).
•
str. 12
PROJEKT BUDOWLANY
Zabezpieczenie przed przypadkowym upadkiem z budowli stanowić będą poręcze ochronne z
rur stalowych o wysokości h = 1,10 m, zamocowane na kładce, przyczółkach i skrzydełkach
budowli.
Od strony zbiornika, w przyczółkach i filarach jazu osadzono prowadnice zamknięć
remontowych z ceownika 160 mm (zamknięcia szandorowe). Na prawym przyczółku budowli
zamontowano łaty wodowskazowe od górnej i dolnej wody oraz od GW bolce stalowe (2 szt.)
określające NPP i Min PP w zbiorniku. W celu kontroli odchyleń pionowych konstrukcji
budowli projektuje się również osadzenie 4 reperów powierzchniowych na przyczółkach
budowli (rys. 8.1).
Podstawowe parametry budowli upustowo – przelewowej zbiornika nr 1
(w miejscu przecięcia osi budowli z osią zapory)
N 52º40’48.44” E 19º11’46.72”
światło budowli – B
1,50 m
światło przelewu stałego – b
1,00 m
światło upustu dennego – b x h
0,50 x 0,50 m
normalny poziom piętrzenia - NPP
82,00 m n.p.m.
maksymalny poziom piętrzenia - Max PP
82,25 m n.p.m.
minimalny poziom piętrzenia - Min PP
81,00 m n.p.m.
rzędna progu
77,50 m n.p.m.
rzędna dolnego stanowiska
77,50 m n.p.m.
rzędna dna niecki wypadowej
77,00 m n.p.m.
rzędna korony przelewu stałego
81,70 m n.p.m.
rzędna dna upustu dennego
77,50 m n.p.m.
głębokość niecki
0,50 m
wysokość piętrzenia,
4,75 m
szerokość płyty przejazdowej
3,0 m
rzędna płyty przejazdowej
82,75 m n.p.m.
szerokość kładki roboczej
1,20 m
rzędna góry kładki roboczej
82,75 m n.p.m.
rodzaj zamknięć głównych
zasuwy stalowe dwudzielne z
napędem ręcznym
Dojazd do budowli piętrzącej, obustronny po koronie zapory.
Zbiornik wodny nr 2 spiętrzony zostanie przy pomocy zapory (grobli) ziemnej Nr 2
zlokalizowanej w km 0+981 rz. Bętlewianki.
– wg rys. 2
– 83,25 m n.p.m.
– 83,00 m n.p.m.
– 82,00 m n.p.m.
– 2,183 ha
– 35 210 m3
– 280 m
– 65 ÷ 82 m
średnia głębokość zbiornika - hśr
– 2,50 m
str. 13
PROJEKT BUDOWLANY
max głębokość zbiornika
– 3,75 m
min głębokość zbiornika
– 1,50 m
Powstały zbiornik wodny będzie miał urozmaiconą linię brzegową, z naturalnym i zmiennym
pochyleniem skarp, co nada mu charakteru jeziornego i pozwoli na pozytywnie wtopienie się
w otaczający krajobraz. Projekt nie przewiduje znaczącego pogłębienia terenu czaszy
projektowanego zbiornika wodnych, jedynie oczyszczenie dna i skarp doliny terenu
humusu (ziemi urodzajnej) grubości 20 ÷ 30 cm z tego obszaru oraz lokalne wykopy i
kształtowanie skarp zbiornika. W dnie (czaszy) zbiornika naturalne zagłębienie o głębokości
ok. 2,5 m, po istniejącym stawie. Maksymalna głębokość akwenu 3,75 m, minimalna 1,50 m.
Grunt z niezbędnego pogłębienia terenu i korekty trasy koryta rzeki zostanie wykorzystany na
miejscu i wbudowany w nasyp projektowanych zapór (grobli) piętrzących oraz ciągów
komunikacyjnych (dojazd do budowli przelewowo – upustowych w zaporach Nr 2 i Nr 3).
Spadek poprzeczny dna zbiornika w granicach ok. 2 ÷ 5 % uformowany w kierunku koryta
rzeki. Skarpy zbiornika powyżej Min PP projektuje się zasadniczo pozostawić naturalne,
z istniejącą lokalną roślinnością brzegową, jedynie lokalnie, w strefie wahań zwierciadła
wody pomiędzy Min PP a Max PP, przewiduje się skarpy umocnić materiałami naturalnymi
takimi jak: kamień, drewno, wegetacyjne materace kamienne, darnina. Na stromych skarpach
lokalnie przewiduje się zastosować wegetacyjne siatki kokosowe trawiaste lub wegetacyjne
maty kokosowe z roślinnością miejscową takie jakie w tym miejscu rosły lub wegetacyjne
maty kokosowe z obsadzeniem roślinnością ze strefy brzegowej
i przybrzeżnej
zapobiegającej erozji brzegów zbiorników wodnych.
Na prawym brzegu zbiornika, na odcinku o długości ok. 250 m, pomiędzy zaporą Nr 2 i Nr 3,
zaprojektowano ciąg komunikacyjny w formie półki o szerokości korony b = 4,0 m
i nachyleniu skarpy odwodnej 1: 2. Umocnienie skarpy odwodnej półki do wysokości
Max PP, materacem siatkowo – kamiennym grub. 17 cm na włókninie filtracyjnej. Powyżej
umocnienie biologiczne z roślinnością brzegową, miejscową. Korona półki umocniona
geokratą komórkową grubości 20 cm, wypełnioną gruntem miejscowym i obsiana mieszanką
traw. Projektowany ciąg komunikacyjny umożliwi dojazd do budowli przelewowo –
upustowej zlokalizowanej w zaporze Nr 2. W celu odwodnienia korony ławy komunikacyjnej
przed spływającą wodą ze skarpy naturalnej powyżej oraz z wysiąków ze źródlisk
zaprojektowano wzdłuż ciągu komunikacyjnego drenaż kamienny tzw. francuski,
z odprowadzeniem wody do zbiornika.
-
Zaporę stanowić będzie jednolity korpus ziemny o długości L = 80,0 m, wykonany z gruntu
mineralnego (materiał miejscowy), uzyskanego z formowania i kształtowania czaszy
zbiornika (rys. 6.2). W celu ograniczenia filtracji przez budowlę, korpus zapory projektuje się
uszczelnić (w osi) ścianką szczelną PCV do głębokości zalegania warstwy nieprzepuszczalnej
tj. 2,35 – 7,85 m poniżej korony zapory (rys. 7.2.). Wymagany stopień zagęszczenia korpusu
zapory ID≥ 0,70. Projektowana rzędna korony zapory na poziomie 83,75 m n.p.m.,
wyniesiona 0,75 m powyżej NPP wody w zbiorniku. Korona o szerokości b = 4,50 m,
wzmocniona geokratą komórkową o wys. 20 cm (małe komórki) w pasie o szerokości 3,0 m
oraz poprzez zahumusowane i obsiew mieszanką traw.
Skarpa zapory od strony zbiornika Nr 2 o nachyleniu 1: 2, ubezpieczona materacami siatkowo
– kamiennymi gr. 0,20 m na geowłókninie, do poziomu 82,30 m n.p.m., (0,30 m powyżej Min
PP) oraz wegetacyjnymi materacami kamiennymi do rzędnej 83,55 m n.p.m. (0,30 m powyżej
str. 14
PROJEKT BUDOWLANY
Max PP na zbiorniku Nr 2). Materace siatkowo – kamienne podparte u stopy palisadą
ażurową z kołków Ф 10-12 cm, L = 1,20 m, w rozstawie co 1,0 m
PP na zbiorniku Nr 1) oraz wegetacyjnymi materacami kamiennymi do rzędnej 82,55 m
n.p.m. (0,30 m powyżej Max PP na zbiorniki Nr 1). Materace siatkowo – kamienne podparte
u stopy palisadą ażurową z kołków Ф 10-12 cm, L = 1,20 m, w rozstawie co 1,0 m
W rejonie budowli upustowo – przelewowej, skarpy zapory z obu stron, umocnione brukiem
kamiennym grubości 15 cm na warstwie betonu, podpartym u stopy krawężnikiem
betonowym, oporowym grub. 0,20 m i wysokości h = 0,30 m.
współrzędne
geograficzne
urządzenia
wodnego
N 52º40’51.18” E 19º11’55.57”
N 52º40’53.96” E 19º11’55.64”
80,0 m
rzędna korony
83,75 m n.p.m.
szerokość korony
4,50 m
nachylenie skarpy od strony zbiornika Nr 2
1: 2
1: 2
4,45 m
-
-
-
ubezpieczenie skarp zapory
(od strony zbiornika Nr 1 i Nr 2)
-
ścianka szczelna PCV h = 2,0 ÷ 7,5 m
(w osi zapory)
materace siatkowo- kamienne
gr. 0,20 m na geowłókninie +
wegetacyjne materace kamienne
zapory, w km 0+981 rzeki Bętlewianki i zaprojektowano ją w formie dwuprzęsłowego jazu o
konstrukcji żelbetowej, w tym:
• jedno przęsło - przelewowo – spustowe o świetle B = 1,50 m wyposażone w
b x h = 0,50 x 0,50 m, zamykanym zastawką naścienną z napędem ręcznym, z
Całkowita długość budowli wynosi L = 10,0 m z rzędną progu jazu na poziomie
(beton klasy C 12/15). Po obrysie płyty dennej budowli zaprojektowano ściankę szczelną
PCV o wysokości h = 3,0 m, która stanowić będzie formę deskowania fundamentowego płyty
i jednocześnie grodzy, zabezpieczającej przed napływem wód gruntowych. Niecka wypadowa
o długości L = 6,0 m i głębokości 0,30 m, zaprojektowana na poziomie 78,05 m n.p.m.
Przyczółki budowli stanowią ściany żelbetowe o gr. 0,50 m, wyprofilowane z pochyleniem,
zgodnym z pochyleniem skarp zapory. Przyczółki zakończone prostopadłymi skrzydłami
str. 15
PROJEKT BUDOWLANY
formie murów oporowych żelbetowych, łączących jaz z korpusem zapory: skrzydełka na
wlocie (GW) gr. 0,30 m i długości 8,50 m, skrzydełka na wylocie (DW) gr. 0,30 m i długości
7,0 m. Płyta przejazdowa jazu żelbetowa, o szerokości b = 3,0 m i grubości 0,25 m; rzędna
góry płyty – 83,75 m n.p.m., zgodna z rzędną korony zapory.
Koryto rzeki Bętlewianki (dno oraz skarpy) umocnione powyżej i poniżej jazu na długości
L = 4,0 m płytą żelbetową grub. 0,20 m na podsypce żwirowej grub. 0,15 m z zakończeniem
umocnień palisadą drewnianą z kołków Ф 8-10 cm, L = 0,70 m. (rys. 9.2, 9.3).
100 mm.
roboczej żelbetowej o szerokości b = 1,20 m, od strony zbiornika nr 2 (rzędna góry kładki
83,75 m n.p.m.). Zabezpieczenie przed przypadkowym upadkiem z budowli stanowić będą
poręcze ochronne z rur stalowych o wysokości h = 1,10 m, zamocowane na kładce,
przyczółkach i skrzydełkach budowli.
Od strony zbiornika Nr 1 i Nr 2, w przyczółkach i filarach jazu osadzono prowadnice
zamknięć remontowych z ceownika 160 mm (zamknięcia szandorowe). Na prawym
przyczółku budowli zamontowano łaty wodowskazowe od górnej i dolnej wody oraz bolce
stalowe (2 szt.) określające NPP w zbiornikach. W celu kontroli odchyleń pionowych
konstrukcji budowli projektuje się również osadzenie 6 reperów powierzchniowych
(stalowych) na przyczółkach budowli (rys. 9.1).
N 52º40’52.68” E 19º11’55.69”
1,50 m
1,00 m
światło upustu dennego b x h
0,50 x 0,50 m
83,00 m n.p.m.
83,25 m n.p.m.
82,00 m n.p.m.
rzędna progu
78,35 m n.p.m.
78,20 m n.p.m.
78,05 m n.p.m.
82,70 m n.p.m.
78,35 m n.p.m.
0,30 m
4,90 m
3,0 m
83,75 m n.p.m.
1,20 m
83,75 m n.p.m.
napędem ręcznym
Dojazd do budowli piętrzącej po koronie zapory.
str. 16
PROJEKT BUDOWLANY
zlokalizowanej w km1+353 rz. Bętlewianki.
– wg rys. 2
– 84,25 m n.p.m.
– 84,00 m n.p.m.
– 83,00 m n.p.m.
– 2,331 ha
– 16 284 m3
– ok. 480 m
– 75 ÷ 30 m
średnia głębokość przy NPP - hśr
– 1,50 m
maksymalna głębokość
– 2,20 m
minimalna głębokość
– 0,70 m
Powstały zbiornik wodny, podobnie jak zbiorniki Nr 1 i 2, będzie miał urozmaiconą linię
brzegową, z naturalnym i zmiennym pochyleniem skarp, co nada mu charakteru jeziornego i
pozwoli na pozytywnie wtopienie się w otaczający krajobraz. Projekt przewiduje nieznaczne
pogłębienie terenu czaszy projektowanego zbiornika Nr 3 i oczyszczenie skarp doliny terenu
humusu (ziemi urodzajnej) grubości 20 ÷ 30 cm z tego obszaru i kształtowanie skarp
zbiornika. W dnie (czaszy) zbiornika dwa naturalne zagłębienia o głębokości 1,0 ÷ 1,3 m, po
istniejących stawach.
miejscu i wbudowany w nasyp zapory (grobli) piętrzącej Nr 3 oraz ścieżki (ciągu)
komunikacyjnego. Spadek poprzeczny dna zbiornika w granicach ok. 2 ÷ 5 % uformowany w
kierunku koryta rzeki. Dno zbiornika ze zróżnicowanym i zmiennym nachyleniem dna
w kierunku koryta rz. Bętlewianki, z licznymi płyciznami o łagodnym nachyleniu
(1: 10 ÷ 1; 15). Głębokość zbiornika zróżnicowana od 2,20 m do 0,70 m w części cofkowej
(średnio hśr = 1,50 m).
Skarpy zbiornika w strefie wahań zwierciadła wody pomiędzy Min PP a Max PP, projektuje
się lokalnie umocnić materiałami naturalnymi takimi jak: kamień, drewno, wegetacyjne
materace kamienne, darnina. Na stromych skarpach lokalnie przewiduje się zastosować
wegetacyjne siatki kokosowe trawiaste lub wegetacyjne maty kokosowe z roślinnością
miejscową takie jakie w tym miejscu rosły lub wegetacyjne maty kokosowe z obsadzeniem
roślinnością ze strefy brzegowej i przybrzeżnej zapobiegającej erozji brzegów zbiorników
wodnych.
Wzdłuż lewego brzegu akwenu projektuje się ciąg komunikacyjny w formie półki
o szerokości korony b = 4,0 m i nachyleniu skarpy odwodnej 1: 2, zakończony placem do
manewrowania. Umocnienie skarpy materiałami naturalnymi – ekologicznymi. Na prawym
brzegu zbiornika w rejonie zapory Nr 3, na długości ok. 100 m projektowany ciąg
komunikacyjny w formie półki o szerokości korony b = 4,0 m i nachyleniu skarpy odwodnej
1: 2. Projektowany ciąg komunikacyjny umożliwi dojazd do budowli przelewowo –
upustowej zlokalizowanej w zaporze Nr 3.
str. 17
PROJEKT BUDOWLANY
Projektowany zbiornik wodny Nr 3 jest akwenem (zbiornikiem) wstępnym dla zbiorników
Nr 2 i Nr 1 i pełnić będzie funkcje osadnika dla spływającego rumowiska i namułów dennych,
z górnego odcinka rzeki.
Zaporę stanowić będzie jednolity korpus ziemny o długości L = 85,2 m, wykonany z gruntu
mineralnego (materiał miejscowy), uzyskanego z formowania i kształtowania czaszy
wyniesiona 0,75 m powyżej NPP wody w zbiorniku Nr 3. Korona o szerokości b = 4,50 m,
Skarpa zapory pod strony zbiornika Nr 2 o nachyleniu 1: 2, ubezpieczona materacami
siatkowo – kamiennymi gr. 0,20 m na geowłókninie, do poziomu 82,30 m n.p.m., (0,30 m
powyżej Min PP na zbiorniku Nr 2) oraz wegetacyjnymi materacami kamiennymi do rzędnej
83,55 m n.p.m. (0,30 m powyżej Max PP na zbiorniki Nr 2). Materace siatkowo – kamienne
podparte u stopy palisadą ażurową z kołków Ф 10-12 cm, L = 1,20 m, w rozstawie co 1,0 m
betonowym, oporowym grub. 0,20 m i wysokości h = 0,30 m.
współrzędne
geograficzne
urządzenia
wodnego
N 52º40’49.52’’ E 19º12’10.78”
N 52º40’52.27” E 19º12’10.95”
85,2 m
rzędna korony
84,75 m n.p.m.
szerokość korony
4,50 m
1: 2
1: 2
3,65 m
str. 18
PROJEKT BUDOWLANY
jedno przęsło - przelewowo – spustowe o świetle B = 1,50 m wyposażone w
PCV o wysokości h = 3,0 m, która stanowić będzie formę deskowania fundamentowego
płyty i jednocześnie grodzy, zabezpieczającej przed napływem wód gruntowych. Niecka
wypadowa o długości L = 6,0 m i głębokości 0,30 m, zaprojektowana na poziomie
80,65 m n.p.m.
z pochyleniem, zgodnym z pochyleniem skarp zapory. Przyczółki zakończone prostopadłymi
skrzydłami formie murów oporowych żelbetowych, łączących jaz z korpusem zapory:
skrzydełka na wlocie (GW) gr. 0,30 m i długości 6,0 m, skrzydełka na wylocie (DW)
gr. 0,30 m i długości 4,5 m. Płyta przejazdowa jazu żelbetowa, o szerokości b = 3,0 m
i grubości 0,25 m; rzędna góry płyty – 84,75 m n.p.m., zgodna z rzędną korony zapory.
Dno rzeki Bętlewianki umocnione powyżej i poniżej jazu na długości odpowiednio:
L = 4,0 i 3,0 m płytą żelbetową grub. 0,20 m na podsypce żwirowej grub. 0,15 m
z zakończeniem umocnień palisadą drewnianą z kołków Ф 8-10 cm, L = 0,70 m. (rys. 10.2,
10.3). Skarpy cieku umocnione materacem siatkowo – kamiennym grub. 17 cm na
geowłókninie filtracyjnej.
100 mm.
84,75 m n.p.m.)
budowli.
(stalowych) na przyczółkach budowli (rys. 10.1).
N 52º40’51.03” E 19º12’10.89”
•
str. 19
PROJEKT BUDOWLANY
-
światło upustu dennego - a x h
rzędna progu
-
1,50 m
1,00 m
0,50 x 0,50 m
84,00 m n.p.m.
84,25 m n.p.m.
83,00 m n.p.m.
80,95 m n.p.m.
80,80 m n.p.m.
80,65 m n.p.m.
83,70 m n.p.m.
80,95 m n.p.m.
0,30 m
3,30 m
3,0 m
84,75 m n.p.m.
1,20 m
84,75 m n.p.m.
napędem ręcznym
Dojazd do budowli piętrzącej po koronie zapory.
3.5. Kształtowanie przekroju koryta poprzecznego i podłużnego doliny i koryta
rz. Bętlewianki w km 0+635 ÷ 2+000
Kształtowanie koryta rzeki Bętlewianki projektuje się na odcinku o długości L = 1 365 m,
pomiędzy km 0+635 ÷ 2+000 i polegać będzie ono na zmianie:
- układu poziomego – kształtowanie rozwinięcia rzeki w planie na odcinku
czaszy projektowanych zbiorników małej retencji,
- układu poprzecznego – kształtowanie parametrów koryta (szerokość,
głębokości)
- przekroju podłużnego – kształtowanie spadku zwierciadła wody i dna rzeki
W wariancie przedsięwzięcia przewidzianym do realizacji, kształtowanie koryta rzeki
ograniczono do niezbędnego minimum praktycznie w granicach projektowanych zbiorników
wodnych małej retencji i obejmuje odcinek rzeki od km 0+635 (tj. 17 m poniżej wylotu
istniejącego przepustu drogowego w ciągu drogi powiatowej Krojczyn - Dyblin) do km
2+000 tj. ok. 50 m powyżej granicy zalewu zbiornika wodnego Nr 3.
Współrzędne geograficzne:
- km 0+635 – początek regulacji
– N 52º40’47.23” E 19º11’43.12”
- km 2+000 – koniec regulacji
– N 52º40’53.22” E 19º12’34.62”
3.5.1. Odcinek rzeki km 0+635 ÷ 0+652- projektowany mini stopień siatkowo
-kamienny
Poniżej wylotu istniejącego przepustu drogowego o średnicy Ф 1,0 m i długości
L = 30,0 m (zlokalizowanego w ciągu drogi powiatowej Krojczyn – Dyblin), projektuje się
mini stopień kaskadowy siatkowo – kamienny hh = 3 x 0,15 m o długości L = 10,30 m, w celu
zniwelowania wytworzonego uskoku o wysokości ok. h = 0,70 m, pomiędzy rzędną dna
wylotu przepustu, a rzędną istniejącego dna rzeki (rys. 12). Uskok powstał z powodu braku
str. 20
PROJEKT BUDOWLANY
umocnień dna rzeki poniżej przepustu i stanowi on barierę uniemożliwiającą przemieszczanie
się dla ryb i innych organizmów wodnych w górę rzeki. Projektowany mini stopień zapewni
drożność dla wędrówki mikroorganizmów i występujących ryb w górę i dół rzeki oraz
umożliwi odtworzenie populacji w górnym biegu rzeki.
Konstrukcja stopnia wykonana z materacy siatkowo – kamiennych grubości 0,20 m
ułożonych geowłókninie i podsypce żwirowej grub. 15 ÷ 20 cm, zakończonych palisadą
drewnianą z kołków o średnicy Ф 10 cm L = 1,0 m. Na stopniach uformowane niecki z bruku
kamiennego na betonie o głębokości 0,15 m. Skarpy rzeki na długości budowli umocnione
brukiem kamiennym na betonie, na podsypce żwirowej gr. 15 cm, powyżej bruku pas darniny
o szer. 0,50 m oraz humusowanie grub. 5 cm i obsiew mieszanką traw.
Dno rzeki poniżej stopnia umocnione na długości L = 7,0 m, narzutem kamiennym luzem
Podstawowe parametry techniczne mini stopnia:
długość stopnia - L
– 10,30 m
szerokość dna - b
– 1,5 m
wysokość mini stopnia - h
– 0,15 m
głębokość basenów (niecki)
– 0,15 m
nachylenie skarp
– 1: 1,5
konstrukcja stopnia
– siatkowo – kamienna + bruk na betonie
o
km 0+635
– N 52º40’47.23” E 19º11’43.12”
o
km 0+652
– N 52º40’47.44” E 19º11’43.56”
3.5.2. Odcinek rzeki km 0+652÷0+682
Istniejący przepust drogowy Ф 1,0 m L = 30,0 m w ciągu drogi powiatowej Krojczyn –
Dyblin - przewiduje się pozostawić bez zmian. Jedynie przyczółki betonowe wlotu i wylotu
przepustu z uwagi na niedostateczny stan techniczny, zostaną rozebrane i wykonane nowe.
3.5.3. Odcinek rzeki km 0+682 ÷ 0+703,5
Koryto rzeki na odcinku pomiędzy km 0+682 ÷ 0+703,5 tj. od wlotu istniejącego
przepustu drogowego w drodze powiatowej Krojczyn – Dyblin, do umocnień projektowanej
budowli przelewowo – upustowej w zaporze (grobli) ziemnej Nr 1 zbiornika wodnego Nr 1,
projektuje się odbudować do projektowanych parametrów oraz zmniejszyć spadek podłużny
dna rzeki (w celu zmniejszenia prędkości wody) poprzez wykonanie w dnie rzeki
tzw. korekcji progowej w formie mini stopni o wysokości h = 0,15 m. Konstrukcję stopni
zaprojektowano z kołków drewnianych o średnicy Ф 8 ÷ 10 cm, L = 0,80 m (palisada)
w rozstawie co 5,0 m, podpartej narzutem kamiennym luzem. Dno cieku na całej długości
umocnione narzutem kamiennym luzem grub. 20 cm, skarpy ubezpieczone materacami
siatkowo – kamiennym i grub. 17 cm na geowłókninie filtracyjnej i podsypce żwirowej
grub. 15 cm, powyżej pas darniny o szer. 0,50 m.
Podstawowe parametry koryta rzeki:
długość odcinka - L
– 21,5 m
szerokość dna - b
– 1,0 m
- kształt przekroju poprzecznego koryta
– trapezowy
- nachylenie skarp
– ~ 1: 2
umocnienienie dna – kamień naturalny
luzem grub. 20 cm
w dnie palisady
str. 21
PROJEKT BUDOWLANY
drewniane (stopnie)
h = 0,15 m co
5,0 m z kołków drewnianych Ф 8÷10 cm
umocnienie skarp
– materace siatkowo
kamienne grub.
17 cm + darnina
szer. 0,50 m
-
3.5.4. Odcinek rzeki km 0+719 ÷ 1+950 (zbiorniki wodne)
Istniejąca trasa rzeki Bętlewianki w czaszy (dnie) projektowanych 3 zbiorników
wodnych zasadniczo zostanie zachowana, z niewielkimi korektami w obrębie projektowanych
budowli przelewowo – upustowych usytuowanych w zaporach (groblach) ziemnych,
poszczególnych akwenów wodnych. Istniejące niewielkie stawy projektuje się połączyć
z korytem rzeki umożliwiając przepływ przez nie wody.
Ostateczny kształt trasy rzeki w dnie (czaszy) projektowanych zbiorników oraz
korekty dotyczące kształtu skarp doliny przewidzianych przed zalew będzie podejmowany na
bieżąco w trakcie robót przygotowawczych i ziemnych przy kształtowaniu dna zbiornika
wspólnie przez jednostkę projektową, nadzór inwestorki i wykonawcę robót. Zakres
wszystkich robót, w tym wykopów i przekopów, będzie przedstawiony w projekcie
wykonawczym.
Spadek podłużny dna koryta rzeki na omawianym odcinku zostanie zachowany
naturalny z drobnymi korektami w rejonie budowli przelewowo – upustowych
zlokalizowanych w zaporach piętrzących. Szerokość dna koryta cieku, naturalna.
3.5.5. Odcinek koryta rzeki km 1+950 ÷ 2+000
Odcinek rzeki o długości 50 m, powyżej projektowanej granicy zalewu zbiornika
wodnego Nr 3 (km 1+950 ÷ 2+000) projektuje się pozostawić bez zmian, zachowując
naturalny kształt trasy rzeki, spadek dna cieku oraz szerokość dna koryta. Przewiduje się
jedynie w ramach inwestycji umocnienie na całej długości stopy skarpy rzeki, kiszką
faszynową o średnicy 2 x Ф 15 cm w celu ograniczenia występującego zjawiska erozji
brzegowej oraz lokalnie umocnienie skarp kamieniem w miejscach najbardziej zagrożonych
tym zjawiskiem. Na analizowanym odcinku nie przewiduje się wycinki drzew i krzewów
pozostawiając naturalny charakter rzeki.
4. Stan prawny terenu
Przedsięwzięcie zlokalizowano na gruntach wsi: Krojczyn, Krępa i Grochowalsk
w gminie Dobrzyń nad Wisłą, powiat Lipno, woj. kujawsko – pomorskie. Stan prawny terenu
objętego inwestycją zestawiono w tabeli 1, na podstawie wypisów z rejestru gruntów oraz
map ewidencyjnych.
Tab. 1
Nr działki
Ark.
Właściciel/Zarządca
adres
1
2
3
OBRĘB KROJCZYN
184/7
2
184/8
2
189/4
2
Monika Kołaczyńska
Krojczyn 12, 87-610 Dobrzyń nad Wisłą
str. 22
PROJEKT BUDOWLANY
197
2
201
2
202
2
179/1
2
186
(rz. Bętlewianka)
2
Jan Kołaczyński, Urszula Kołaczyńska
Stanisław Ligowski, Zafia Ligowska
Grzegorz Krasiński
Skarb Państwa – Starosta Lipnowski
ul. Sierakowskiego 10b, 87-600 Lipno
Skarb Państwa
Marszałek Województwa Kujawsko – Pomorskiego
Plac Teatralny 2, 87-100 Toruń
OBRĘB KRĘPA
76/6
1
76/5
1
75
1
74
1
73
1
72/1
1
70/1
1
70/2
1
70/3
1
60/2
1
60/3
1
61/1
1
58
1
68
1
7/1
(rz. Bętlewianka)
1
Daniel Jabłoński
Płomiany 5, 87-610 Dobrzyń nad Wisłą
Bożena Dulska
ul. Sienna 6, 87-800 Włocławek
Janusz Zalewski
Krepa 16, 87-610 Dobrzyń nad Wisłą
Jerzy Sakowski
Krępa 17, 87-610 Dobrzyń nad Wisłą
Arkadiusz Zieliński
Arkadiusz Zieliński
Katarzyna Siecińska, Karol Sieciński
Katarzyna Maria Siecińska
Karol Siecińska,
Skarb Państwa
Zarząd Dróg Powiatowych
ul. Wojska Polskiego 7, 87-600 Lipno
Skarb Państwa
Zarząd Dróg Powiatowych
ul. Wojska Polskiego 7, 87-600 Lipno
Cezary Sakowski
Marek Ostręga
Skarb Państwa
Marszałek Województwa Kujawsko – Pomorskiego
Plac Teatralny 2, 87-100 Toruń
OBRĘB GROCHOWALSK
1/1
1
Henryk Szczepański, Krystyna Szczepańska
Grochowalsk 36, 87-610 Dobrzyń nad Wisłą
str. 23
PROJEKT BUDOWLANY
5. Dane informujące czy teren wpisany jest do rejestru zabytków
Na obszarze bezpośrednio objętym inwestycją, wg danych archiwalnych
Wojewódzkiego Urzędu Ochrony Zabytków w Toruniu Delegatura we Włocławku nie
zarejestrowano stanowisk archeologicznych oraz nie występują inne obiekty zabytkowe ujęte
w ewidencji lub wpisane do rejestru zabytków.
Jedynie na działkach objętych inwestycją, jednakże poza obrębem planowanych prac
występują zewidencjonowane stanowiska archeologiczne:
•
nr 9 w m. Krojczyn (AZP 47-499/57) kryjące relikty osadnictwa
wczesnośredniowiecznego i średniowiecznego (działki nr 201 i 202 obręb Krojczyn,
gm. Dobrzyń n/Wisłą),
•
nr 8 w m. Grochowalsk (AZP 47-49/62) kryjące relikty osadnictwa
wczesnośredniowiecznego (działka nr 101, obręb Grochowalsk, gm. Dobrzyń
n/Wisłą)
Powyższe stanowiska archeologiczne ujęte są w wojewódzkiej ewidencji zabytków i
wskazanego objęcia ochroną konserwatorską na podstawie art. 6 ust. 1 pkt. 3 lit „a”, art. 31
ust. 1a pkt. 2 Ustawy z dnia 23 lipca 2003 r. o ochronie zabytków i opiece nad zabytkami
[Dz.U. z 2003 r. Nr 162, poz. 1568 ze zmianami]
Przedmiotowe przedsięwzięcie zostało uzgodnione z Wojewódzkim Konserwatorem
Zabytków w Toruniu, Delegatura we Włocławku, ul. Łęgska 42, 87-800 Włocławek (pismo
nr WUOZ.DW.WZN.5183.2.18.2013.LB z dnia 25.09.2013 r. w załączeniu).
6. Dane określające wpływ eksploatacji górniczej na teren
zamierzenia inwestycyjnego
Teren zamierzenia inwestycyjnego położony jest poza terenami górniczymi i nie
występuje na niego wpływ eksploatacji górniczej.
7. istniejące i przewidywane zagrożenia dla środowiska
W zasięgu oddziaływania inwestycji nie występują formy ochrony przyrody
utworzone lub ustanowione na podstawie ustawy z dnia 16 kwietnia 2004 r. o ochronie
przyrody. Planowana inwestycja zalicza się do przedsięwzięć mogących potencjalnie
znacząco oddziaływać na środowisko zgodnie § 3 ust. 1 pkt. 66 Rozporządzenia Rady
Ministrów z dnia 9 listopada 2010 r. w sprawie przedsięwzięć mogących znacząco
oddziaływać na środowisko [Dz. U. z 2010 r. Nr 213, poz. 1397].
Zastosowane rozwiązania techniczne oraz wyroby budowlane nie będą wywierały ujemnego
wpływu na środowisko naturalne i nie stwarzają zagrożenia dla warunków zdrowia i życia
ludzi, zarówno w trakcie budowy jak i w trakcie eksploatacji. Projektowane roboty
budowlane nie mają wpływu na stopień zanieczyszczenia gleby, wód i powietrza.
Oddziaływanie inwestycji na środowisko obejmuje:
- oddziaływanie na ludzi: nie występuje, gdyż obiekt zlokalizowany jest poza terenami
zamieszkałymi,
- oddziaływanie na świat roślin: wystąpi w granicach projektowanych zbiorników wodnych
- oddziaływanie na świat zwierząt: wystąpi w granicach projektowanych zbiorników
wodnych,
- oddziaływanie na ryby i inne organizmy wodne - występuje
- oddziaływanie na powietrze i klimat będzie niewielkie i jedynie w okresie realizacji
zadania (zwiększona emisji spalin z maszyn budowlanych do atmosfery),
str. 24
PROJEKT BUDOWLANY
- oddziaływanie na powierzchnię ziemi i glebę - zdjęcie warstwy humusu z podłoża pod
groble (zapory) piętrzące. Humus zagospodarowany na miejscu, do ponownego
wykorzystania.
- oddziaływanie na wody powierzchniowe i podziemne - występuje,
- oddziaływanie na dobra kultury i dobra materialne - nie występuje.
Projektowane roboty będą prowadzone w pasie ograniczonym do minimum w celu
maksymalnego zmniejszenia czasowej ingerencji w środowisko. Przy rozwiązaniach
technicznych kierowano się zasadą maksymalnej ochrony elementów środowiska naturalnego
i nie powodowania w nim nieodwracalnych i niekorzystnych zmian. Nie przewiduje się
zachwiania równowagi przyrodniczej na terenie inwestycji.
Na obszarze inwestycyjnym znajdują się trzy gatunki roślin objęte ochroną częściową oraz
trzy typy siedlisk uwzględnionych w Dyrektywie Siedliskowej. Zastosowanie rozwiązań
minimalizujących wpływ inwestycji na środowisko przyrodnicze, polegających na:
- usunięciu płatów roślinności z dużym udziałem niecierpka gruczołowatego (Impatiens
glandulifera), wykonane przed zalaniem terenów (nie później niż we wrześniu), w
celu ograniczenia rozprzestrzeniania się nasion gatunku z wodą,
- przeniesieniu taksonów objętych częściową ochroną gatunkową w Polsce: kalina
koralowa (Viburnum opulus), Kopytnik pospolity (Asarum europaenum) poza teren
zalewu,
- zachowaniu łęgów w sąsiedztwie planowanej inwestycji i dodatkowo uwzględnienie
strefy ochronnej (ok. 2,0 m od brzegowej zbiornika), w celu odtworzenia w zakresie
kompensującym obszarowo zalane tereny,
- prowadzeniu prac budowlanych w taki sposób, aby minimalizować negatywny wpływ
na gatunki roślin chronionych oraz na siedliska przyrodnicze ujęte w Dyrektywie
Siedliskowej.
nie zagrozi wyginięcia populacji roślin oraz siedlisk chronionych w dolinie Bętlewianki.
Wykorzystanie do prac sprzętu spełniającego obowiązujące normy oraz zachowanie
szczególnej ostrożności podczas wykonywania prac ziemnych wyeliminuje możliwość
zanieczyszczenia wód powierzchniowych i gleby elementami obcymi dla środowiska
pochodzącymi z pracy sprzętu.
Realizacja inwestycji zostanie przeprowadzona w sposób możliwie najmniej uciążliwy dla
środowiska (szybkie i sprawne przeprowadzenie prac z wykorzystaniem sprzętu spełniającego
wymagane normy), co w możliwie największym stopniu ograniczy nieuniknioną emisję
hałasu i spalin, mającą miejsce jedynie podczas realizacji prac sprzętem mechanicznym.
Projektuje się maksymalne wykorzystanie materiałów naturalnych przyjaznych dla
środowiska naturalnego lub neutralnych, powszechnie używanych w budownictwie wodnym
i wodno-melioracyjnym, niestanowiących zagrożenia dla otaczającego środowiska
naturalnego pośrednio i bezpośrednio w obrębie przedmiotowej inwestycji. Projektowane
rozwiązania techniczne nie będą wprowadzać do niego szkodliwych elementów lub
substancji. W ramach planowanego przedsięwzięcia pn.: Kształtowanie przekroju
poprzecznego i podłużnego rzeki Bętlewianki w km 0+700 – 2+500 w celu zwiększenia
możliwości retencjonowania w dolinie wody” gm. Dobrzyń n/Wisłą, powiat Lipno
przewiduje się do wycinki 271 szt. drzew oraz 1 565 m2 zakrzaczeń.
Planowana inwestycja nie jest powiązana z innymi przedsięwzięciami. Z informacji
uzyskanych z Urzędu Miasta i Gminy Dobrzyń nad Wisłą wynika, że na obszarze na który
będzie oddziaływać przedsięwzięcie, obecnie nie prowadzi się ani też w najbliższym czasie
nie przewiduje się realizacji innych przedsięwzięć. Jedyne inwestycje prowadzone na terenie
m. Krojczyn, Krępa czy Grochowalsk, związane są z budownictwem jednorodzinnym
i zagrodowym i nie będą miały jakiegokolwiek wpływu na planowaną inwestycje.
str. 25
PROJEKT BUDOWLANY
8. Warunki techniczne
8.1. Warunki hydrologiczne
8.1.1. Charakterystyka zlewni rzeki Bętlewianki
Zlewnia rzeki Bętlewianki położona jest w makroregionie Pojezierza Chełmińsko
-Dobrzyńskiego i zajmuje jego część południowo - wschodnią przynależną do mezoregionu
Pojezierze Dobrzyńskie. Stanowi zlewnię cząstkową prawobrzeżnej Wisły zlokalizowaną na
wysoczyźnie uformowanej z moreny dennej na wysokości 95 - 120 m n.p.m. Pagórki i
wzgórza morenowe posiadają zróżnicowaną budowę geologiczną, a towarzyszą im liczne
zaniżenia bezodpływowe. Deniwelacje w strefie wzgórz wynoszą 10 - 20 m i tworzą relief
falisto-pagórkowaty. Wierzchnia warstwa terenu została wykształcona w okresie
zlodowacenia bałtyckiego, w epoce plejstocenu i holocenu. Płaskowyż zbudowany jest
z gruntów plejstoceńskich: z piasków na glinie i piasków gliniastych, w części południowo wschodniej natomiast wyklinowują się gliny zwałowe. Obrzeża jeziora Tupadłowskiego,
dolina rzeki Bętlewianki i rzeki Święty Strumień oraz pojedyncze kotlinki wyścielone są
gruntami organicznymi pochodzenia holoceńskiego. Jedyny większy akwen wodny w zlewni
Bętlewianki to jezioro Tupadłowskie o powierzchni F = 56,9 ha. Pozostałe zbiorniki to
niewielkie czasze kotlinek bezodpływowych bądź też lokalne zabagnienia będące pozostałością
płytkich jezior zeutrofizowanych. Wskaźnik jeziorności w województwie kujawsko –
pomorskim należy do średnich i wynosi ok. 2,1 %. Gęsta sieć hydrograficzna, niski stopień
zalesienia oraz słaboprzepuszczalne podłoże sprawiają, że średni odpływ roczny jest wysoki i
wynosi 8,80 mln m3/rok, co w przeliczeniu na spływ jednostkowy daje wartość 5,85 l/s/km2.
Obszar ten w okresie wegetacyjnym charakteryzuje się występowaniem niedoborów
wodnych, co wynika przede wszystkim z niewystarczających opadów w miesiącach letnich.
Zlewnia rzeki Bętlewianki posiada powierzchnię całkowitą F = 48,9 km2 i średnie nachylenie
w kierunku pradoliny Wisły Isf = 2,4 ‰. Głęboka na 20 m dolina posiada działanie drenujące
w stosunku do rozpatrywanego obszaru. Lokalne spadki są znaczne zróżnicowane: od
0,5 – 0,8 ‰, na bagnach i mokradłach do 4 - 25 ‰ w strefie występowania wzgórz morenowych.
W obszarze występowania dużych spadków terenu widoczne są skutki procesów erozyjnych
gleb w postaci stożków namułów gliniastych na trasach odpływu wód powierzchniowych.
Również znaczną intensywnością odznaczają się zjawiska erozji wąwozowej. Ma to miejsce
zarówno w dolinie rz. Bętlewianki, ale szczególnie na obszarze przylegającym do pradoliny
Wisły. Znajdujące się tam jary na ujściu tras spływów powierzchniowych zostały wyerodowane
przez płynące o dużej energii kinetycznej wody spływowe. Jedyny duży zbiornik wody w
zlewni rzeki Bętlewianki to jezioro Tupadłowskie, będące jednocześnie jej źródłem, zasilane
jest zlewnią topograficzną o powierzchni F = 15,6 km2. Jest to pozostałość dużego dołu
wytopiskowego, aktualnie o powierzchni lustra wody F = 0,57 km2, średniej długości
L = 1 560 m i szerokości b = 550 m.
Na wypływie Bętlewianki z jeziora znajduje się duży obszar zabagniony porośnięty
intensywnie makrofitami wynurzonymi (trzcina, pałka, turzyce) z symptomami intensywnej
eutrofizacji.
8.1.2. Przepływy charakterystyczne i prawdopodobne rzeki Bętlewianki
Przepływy charakterystyczne i prawdopodobne w przekroju ujściowym
Przepływy charakterystyczne i prawdopodobne rz. Bętlewianki w przekroju
ujściowym (ujście do Świętego Strumienia w km 2+860), obliczono wykorzystując metodę
analogi hydrologicznej oraz wzorów empirycznych dla zlewni małych o powierzchni
str. 26
PROJEKT BUDOWLANY
F < 50 km2. Przepływy charakterystyczne i o określonym prawdopodobieństwie wystąpienia
zestawiono poniżej:
- Przepływy charakterystyczne
QsNW
= 0,029 m3/s
qSNW
= 0,6 l/s/km2
ONT
= 0,18 m3/s
qNT
= 3,8 l/s/km2
SSQ
= 0,28 m3/s
- Przepływy prawdopodobne
Q50%
= 0,83 m3/s
qSS
q50%
= 5,9 l/s/km2
= 17,4 l/s/km2
Q20%
= 1,16 m3/s
q20%
= 24,4 l/s/km2
Q10%
= 1,63 m3/s
q1O%
= 34,1 l/s/km2
Q5%
= 2,01 m3/s
q5%
= 42,0 l/s/km2
Q2%
= 2,20 m3/s
q2%
= 46,1 l/s/km2
Q1%
= 2,62 m3/s
q1%
= 54,9 l/s/km2
Q0,5% = 3,01 m3/s
Przepływy charakterystyczne i prawdopodobne w przekroju zapory czołowej Nr 1
projektowanego zbiornika wodnego
Ze względu na brak danych hydrologicznych rz. Bętlewianki, przepływy charakterystyczne w
przekroju zapory czołowej zbiornika wodnego Nr 1 (km 0+719 rz. Bętlewianki) obliczono na
podstawie wzorów empirycznych.
Dane wyjściowe:
- powierzchni całkowita zlewni rz. Bętlewianki
– Fc = 48,9 km2,
- powierzchnia zlewni w przekroju zapory Nr 1
– F = 47,7 km2,
- długość zlewni
– L = 12,5 km,
- szerokość zlewni
– B = F/L = 3,816 km
- średni opad roczny
– P = 526 mm,
- współczynnik zależny od wielkości opadów i zlewni
– d = 0,569
- współczynnik zależny od wielkości zlewni
– Z = 1,05
- współczynnik zależny od szerokości zlewni
– S = 1,231
ν = 0,60 – współczynnik do wzoru Iszkowskiego dla zlewni z przewagą gruntów
nieprzepuszczalnych - dla dorzeczy o F < 200 km2, zmniejszony o 25 % (teren słabo
pofałdowany – 0,80 x (1,0-0,25) = 0,60 )
m = 8,01 – współczynnik do wzoru Iszkowskiego zależny od wielkości zlewni
Cw = 0,04 – współczynnik do wzoru Iszkowskiego zależny od kategorii zlewni (przyjęty
dla płaszczyzn, płaskowyża).
Współczynniki odpływu:
α = 0,35 – wg Iszkowskiego dla zlewni częściowo nizinnej,
α = 0,40 – wg Byczkowskiego dla zlewni rz. Wisły,
α = 0,94-405/P = 0,17 – wg Kellera,
α = 0,61-225/P = 0,18 – wg Kalwaita,
α =0,44 – wg Dębskiego,
Obliczony średni współczynnik odpływu α = 0,308
Przepływy charakterystyczne
Przepływy charakterystyczne rz. Bętlewianki w przekroju zapory czołowej zbiornika
wodnego Nr 1 (km 0+719) obliczone wg wzorów empirycznych wynoszą:
1. Przepływ średni roczny wg Iszkowskiego
str. 27
PROJEKT BUDOWLANY
Qśr = 0,03171 * α * P * F [m3/s] = 0,03171*0,308*0,526*47,7 = 0,245 m3/s
Odpływ jednostkowy – qśr = 5,13 l/s/km2
2. Przepływ średni normalny – Q2 wg Iszkowskiego
Q2 = 0,7 * ν * Qśr [m3/s] = 0,7*0,60*0,245 = 0,103 m3/s
Odpływ jednostkowy – q2 = 2,15 l/s/km2
3. Przepływ średni niski – Q1 wg Iszkowskiego
Q1 = 0,4 * ν * Qśr [m3/s] = 0,4*0,60*0,245 = 0,058 m3/s
4. Przepływ absolutnie najmniejszy – Q0 wg Iszkowskiego
Q0 = 0,2 * ν * Qśr [m3/s] = 0,2*0,60*0,245 = 0,029 m3/s
5. Największa woda katastrofalna – Q4 wg Iszkowskiego
Q4 = Cw * m * P * F [m3/s] = 0,04*8,01*0,526*47,7 = 8,03 m3/s
Przepływ wielki zimowy wg Zakaszewskiego
Q3Z = β1*Q4 = 0,40*8,03 = 3,21 m3/s
Odpływ jednostkowy – q3Z = 0,067 l/s/km2
Przepływ wielki letni wg Zakaszewskiego
Q3L = β2*Q4 = 0,20*8,03 = 1,60 m3/s
Odpływ jednostkowy – q3Z = 0,033 l/s/km2
Obliczenie dorocznych wielkich wód wg wzorów Lewego
Wielkość przepływu wielkich wód wiosennych obliczono ze wzoru:
Q3z = k1 * k2 * k3 * k4 * Hz * F [m3/s]
gdzie:
k1, k2, k3, k4 – współczynnik zależne od różnych parametrów lokalnych tj. charakterystyki
zlewni, spadku terenu, powierzchni zlewni, ukształtowania terenu,
k1 = 3,75, k2 = 0,20, k3 = 0,79, k4 = 0,64
Hz - wysokość opadu miarodajnego zimowego [m] – 0,121
F - powierzchnia zlewni [km2] – 47,7
Q3z = 3,75*0,20*0,79*0,64*0,121*47,7 = 2,18 m3/s
Wielkość przepływu wielkich wód letnich obliczono ze wzoru:
Q3L = k1 * k2 * k3 * k4 * HL * F [m3/s]
gdzie:
k1, k2, k3, k4 – współczynnik zależne od różnych parametrów lokalnych tj. charakterystyki
zlewni, spadku terenu, powierzchni zlewni, ukształtowania terenu,
k1 = 2,30, k2 = 0,20, k3 = 0,79, k4 = 0,64
HL - wysokość opadu miarodajnego letniego [m] – 0,089
F - powierzchnia zlewni [km2] – 47,7
Q3L = 2,30*0,20*0,79*0,64*0,089*47,7 = 0,98 m3/s
Wielka woda doroczna wg wzoru Dębskiego
o prawdopodobieństwie wystąpienia p = 50% (występująca wiosna podczas topnienia
śniegów)
Q3 = C*A2/3 [m3/s]
gdzie:
A- powierzchni zlewni [km2] – 47,7
C – współczynnik obejmujący wszystkie pozostałe cechy zlewni
Q3 = 0,25*47,72/3 = 3,29 m3/s
str. 28
PROJEKT BUDOWLANY
Doroczna wielka woda letnia wg wzoru Dębskiego
Q3L = K*Q3 [m3/s]
gdzie:
K ≤ - współczynnik – 0,50
Q3L = 0,50*3,29 = 1,64 m3/s
8.1.3. Przepływ nienaruszalny
Przepływ nienaruszalny (biologiczny) stanowi graniczną wartość rzecznego
przepływu, którego nie można zmniejszyć poprzez działalność człowieka. Przepływ
biologiczny stanowi ilość wody, która powinna być utrzymywana jako minimum w rzece ze
względów biologicznych i społecznych. Rzeka Bętlewianka nie posiada prawnie usankcjonowanego
przepływu nienaruszalnego (biologicznego), dlatego też wielkość tego przepływu ustalono na poziomie
85 % przepływu SNQ (przepływ najniższy ze średnich z wielolecia) i wynosi on:
Qn = k * SNQ = 0,85*0,029 = 0,024 m3/s
Wielkość przepływu SNQ = 0,029 m3/s określona została przez „Hydroprojekt” Warszawa.
Zapewnienie przepływu nienaruszalnego (biologicznego) w rzece w ciągu całego roku w
dolnym odcinku rzeki, poniżej projektowanych zbiorników małej retencji zapewnią
projektowane upusty denne lub zamknięcia zasuwowe dwudzielne w budowlach przelewowo
- upustowych poszczególnych grobli (zapór) ziemnych.
8.2. Warunki geotechniczne
W celu rozpoznania budowy geotechnicznej podłoża gruntowego w miejscu
projektowanych zbiorników małej retencji, wykonano na etapie opracowania dokumentacji
projektowej 32 otwory geotechniczne do głębokości maksymalnej Hmax = 5,5 m oraz
15 sondowań dynamicznych do głębokości Hmax = 6,0 m p.p.t., określając rodzaj gruntu w
podłożu wału oraz jego stan zagęszczenia.
W rozpoznanym podłożu, do głębokości stwierdzono występowanie utworów plejstocenskich
oraz holocenskich różnych facji. Osady plejstocenskie w postaci glin zwałowych
zlodowacenia północnopolskiego fazy poznańsko - dobrzyńskiej tworzą dolne partie stoków
oraz doliny rzecznej. Osady glacjalne występują głownie w postaci glin piaszczystych z
domieszka żwiru i charakteryzują sie stanem twardoplastycznym. Powyżej zdeponowane
zostały utwory deluwialne oraz holocenskie utwory rzeczne: facji zastoiskowej (osady spoiste
- litologicznie wykształcone, jako piaski gliniaste, gliny piaszczyste, gliny, pospółki gliniaste
oraz pyły piaszczyste), facji korytowej (osady niespoiste – litologicznie wykształcone jako
piaski drobne oraz piaski średnie, rzadziej jako piaski pylaste lub piaski grube) oraz facji
bagiennej (osady organiczne). Z uwagi na ich genezę w środowisku wody rzeki Bętlewianki,
osady te charakteryzują sie licznymi domieszkami części humusowych (zawartość części
organicznych Iom = 0,0 ÷ 2,0%). Grunty organiczne występują w strefie przypowierzchniowej
w postaci niepoistych osadów próchniczych lub spoistych osadów humusowych oraz głębiej
w postaci torfów, namułów oraz lokalnie kredy jeziornej. Lokalnie w rejonie punktów
badawczych nr 13 oraz 25 nawiercono grunty antropogeniczne związane z działalnością
rolnicza na przyległych działkach. Przebadane nasypy, z uwagi na ich niejednolity skład oraz
parametry wytrzymałościowe określono mianem nasypu niekontrolowanego.
str. 29
PROJEKT BUDOWLANY
II. PROJEKT ARCHITEKTONICZNO – BUDOWLANY
1. Przeznaczenie i program użytkowy obiektu
1.1. Przeznaczenie obiektu
rzece Bętlewiance w układzie kaskadowym, pomiędzy km 0+719 ÷ 1+950 wraz z obiektami
funkcjonalnie z nimi związanymi (groble piętrzące, budowle przelewowo – upustowe) oraz
kształtowanie i umocnienienie koryta rzeki Bętlewianki od km 0+682 do km 2+000.
Zakres przedsięwzięcia obejmuje:
Budowę trzech zbiorników wodnych małej retencji w układzie kaskadowym na rzece
1.
Bętlewiance w km 0+719 ÷ 1+950, położonych powyżej drogi powiatowej
Krojczyn – Dyblin (nr 2740C)
Wykonanie mini stopnia siatkowo - kamiennego h = 3 x 0,15 m na wylocie
2.
istniejącego przepustu drogowego w ciągu drogi powiatowej Krojczyn – Dyblin –
odc. rzeki km 0+635÷0+652
Kształtowanie przekroju poprzecznego i podłużnego doliny i koryta rz. Bętlewianki
3.
w km 0+682÷2+000:
• koryto rzeki km 0+682 ÷ 0+703 (tj. od wlotu istniejącego przepustu drogowego w
ciągu drogi powiatowej Krojczyn – Glewo - Dyblin do umocnień budowli
przelewowo – upustowej w zaporze (grobli) zbiornika wodnego Nr 1
• koryto rzeki i dno doliny na odcinku km 0+719 ÷ 1+950 (odcinek projektowanych
zbiorników wodnych)
• koryto rzeki odc. km 1+950 ÷ 2+000 (odcinek rzeki długości L = 50 m w górę od
granicy projektowanego zalewu zbiornika wodnego Nr 3)
Przeznaczenie obiektu:
rzeki.
1.2. Parametry techniczne obiektu
1. ZBIORNIK NR 1 wraz z obiektami funkcjonalnie związanymi:
Zbiornik wodny małej retencji Nr 1 o parametrach :
współrzędne
geograficzne
urządzenia
wodnego
wg rys. 2
normalny poziom piętrzenia (NPP)
82,00 m n.p.m.
maksymalny poziom piętrzenia (Max PP)
82,25 m n.p.m.
minimalny poziom piętrzenia (Min PP)
81,00 m n.p.m.
2,466 ha
powierzchnia zalewu przy Max PP
2,550 ha
64 923 m3
pojemność zbiornika przy Max PP
71 170 m3
głębokość średnia przy NPP
3,50 m
str. 30
PROJEKT BUDOWLANY
długość zbiornika przy NPP
205 m
180 ÷ 70 m
Zapora (grobla) piętrząca zbiornika nr 1 w km 0+719 rz. Bętlewianki:
wodnego
N 52º40’48.20” E 19º11’46.96”
N 52º40’50.63” E 19º11’44.89”
95,4 m
rzędna korony
82,75 m n.p.m.
szerokość korony
4,50 m
nachylenie skarpy odwodnej
1: 2,5
nachylenie skarpy odpowietrznej
1: 2
4,75 m
filia PCV grub. 2 mm na skarpie
odwodnej + grodzice PCV w stopie
skarpy
ubezpieczenie skarpy odwodnej
materace siatkowo- kamienne gr. 0,17 m
na geowłókninie
ubezpieczenie skarpy odpowietrznej
humusowanie grub. 15 cm i obsiew
Budowla przelewowo - upustowa zbiornika nr 1 w km 0+719 rz. Bętlewianki
o parametrach:
N 52º40’48.44” E 19º11’46.72”
1,50 m
światło przelewu stałego - b
1,00 m
82,00 m n.p.m.
82,25 m n.p.m.
81,00 m n.p.m.
rzędna progu
77,50 m n.p.m.
77,50 m n.p.m.
77,00 m n.p.m.
81,70 m n.p.m.
0,50 m
4,75 m
3,0 m
82,75 m n.p.m.
1,20 m
82,75 m n.p.m.
napędem ręcznym
2. ZBIORNIK NR 2 wraz z obiektami funkcjonalnie związanymi:
współrzędne
geograficzne
urządzenia
wodnego
wg rys. 2
83,00 m n.p.m.
83,25 m n.p.m.
82,00 m n.p.m.
2,183 ha
2,252 ha
-
str. 31
PROJEKT BUDOWLANY
-
-
-
35 210 m3
40 925 m3
2,50 m
280 m
65 ÷ 82 m
współrzędne
geograficzne
urządzenia
wodnego
N 52º40’51.18” E 19º11’55.57”
N 52º11’53.96” E 19º11’55.64”
80,0 m
rzędna korony
83,75 m n.p.m.
szerokość korony
4,50 m
1: 2
1: 2
4,45 m
Budowla przelewowo - upustowa zbiornika nr 2 w km 0+981 rz. Bętlewianki o
parametrach:
N 52º40’52.68” E 19º11’55.69”
1,50 m
1,00 m
83,00 m n.p.m.
83,25 m n.p.m.
82,00 m n.p.m.
rzędna progu
78,35 m n.p.m.
78,20 m n.p.m.
78,05 m n.p.m.
82,70 m n.p.m.
0,30 m
4,90 m
3,0 m
83,75 m n.p.m.
1,20 m
83,75 m n.p.m.
zasuwy stalowe dwudzielne
z napędem ręcznym
3. ZBIORNIK NR 3 wraz z obiektami funkcjonalnie związanymi
współrzędne
geograficzne
urządzenia
wodnego
wg rys. 2
84,00 m n.p.m.
84,25 m n.p.m.
-
-
str. 32
PROJEKT BUDOWLANY
-
-
-
83,00 m n.p.m.
2,331 ha
2,575 ha
16 284 m3
28 549 m3
1,50 m
480 m
75 ÷ 30 m
współrzędne
geograficzne
urządzenia
wodnego
N 52º40’49.52” E 19º12’10.78”
N 52º40’52.27” E 19º12’10.95”
85,2 m
rzędna korony
84,75 m n.p.m.
szerokość korony
4,50 m
1: 2
1: 2
3,65 m
(w osi zapory)
Budowla upustowo - przelewowa zbiornika nr 3 w km 1+353 rz. Bętlewianki o
parametrach:
N 52º40’51.03” E 19º12’10.89”
1,50 m
1,00 m
84,00 m n.p.m.
84,25 m n.p.m.
83,00 m n.p.m.
rzędna progu
80,95 m n.p.m.
80,80 m n.p.m.
80,65 m n.p.m.
83,70 m n.p.m.
0,30 m
3,30 m
3,0 m
84,75 m n.p.m.
1,20 m
84,75 m n.p.m.
napędem ręcznym
4. MINISTOPIEŃ W KM 0+635 ÷ 0+652 RZ. BĘTLEWIANKI o parametrach:
o
km 0+635
– N 52º40’47.23” E 19º11’43.12”
-
-
str. 33
PROJEKT BUDOWLANY
km 0+652
szerokość dna - b
wysokość stopnia
wysokość mini stopni - h
nachylenie skarp
konstrukcja stopnia
o
-
– N 52º40’47.44” E 19º11’43.56”
– 10,30 m
– 1,5 m
– 3 x 0,15 = 0,45 m
– 0,15 m
– 0,15 m
– 1: 1,5
Regulacja koryta rzeki Bętlewianki w km 0+635 ÷ 2+000 poprzez kształtowanie
przekroju podłużnego i poprzecznego oraz układu poziomego koryta cieku naturalnego.
Współrzędne geograficzne:
- km 0+635 – początek regulacji
– N 52º40’47.23” E 19º11’43.12”
- km 2+000 – koniec regulacji
– N 52º40’53.22” E 19º12’34.62”
km 0+635 ÷ 0+652 – mini stopień o parametrach:
– 10,30 m
szerokość dna - b
– 1,5 m
wysokość stopnia
– 3 x 0,15 = 0,45 m
wysokość mini stopni - h
– 0,15 m
– 0,15 m
nachylenie skarp
– 1: 1,5
konstrukcja stopnia
km 0+652 ÷ 0+682 – istniejący przepust Ф 1,0 m, L = 30,0 m w ciągu drogi powiatowej
Krojczyn-Dyblin (nr 2740C) – bez zmian
km 0+682 ÷ 0+791 – zmiana trasy koryta rz. Bętlewianki, w tym:
km 0+682 ÷ 0+703,5 – tj. od wlotu przepustu do umocnień budowli przelewowo – upustowej
zbiornika małej retencji Nr 1, regulacja koryta rzeki do parametrów:
– 21,5 m
szerokość dna - b
– 1,0 m
– trapezowy
- nachylenie skarp
– ~ 1: 2
luzem grub. 20 cm
w dnie palisady
drewniane (stopnie)
h = 0,15 m co
umocnienie skarp
kamienne grub.
17 cm + darnina
szer. 0,50 m
km 0+703,5 ÷ 0+726,5 - odcinek budowli przelewowo – upustowej w zaporze czołowej
zbiornika Nr 1 wraz z umocnieniem koryta na wlocie i wylocie budowli
km 0+726,5 ÷ 0+791 - przełożone koryto rzeki Bętlewianki w czaszy zbiornika Nr 1 do
parametrów:
– 64,5 m
szerokość dna - b
– 1,0 m
nachylenie skarp
– 1: 1,5
km 0+791 ÷ 1+950 – koryto rzeki na odcinku proj. zbiorników – parametry koryta bez zmian
(naturalne)
str. 34
PROJEKT BUDOWLANY
km 1+950 ÷ 2+000 – koryto rzeki powyżej proj. zbiorników – parametry koryta bez zmian
(naturalne) + umocnienie stopy skarpy kiszką faszynową 2 x Ф 15 cm.
2. Forma architektoniczna i funkcje obiektu
Powstałe zbiorniki wodne będą miał urozmaiconą linię brzegową, z naturalnym
pochyleniem skarp co nada im charakteru jeziornego i pozwoli na pozytywnie wtopienie się w
otaczający krajobraz. Skarpy zbiorników powyżej Min PP projektuje się zasadniczo
pozostawić naturalne, z istniejącą lokalną roślinnością brzegową, jedynie lokalnie, w strefie
wahań zwierciadła wody pomiędzy Min PP a Max PP, przewiduje się skarpy umocnić
darnina. Na stromych skarpach lokalnie przewiduje się zastosować wegetacyjne siatki
kokosowe trawiaste lub wegetacyjne maty kokosowe z roślinnością miejscową takie jakie w
tym miejscu rosły lub wegetacyjne maty kokosowe z obsadzeniem roślinnością ze strefy
brzegowej i przybrzeżnej zapobiegającej erozji brzegów zbiorników wodnych.
Groble piętrzące zbiorników w formie nasypów ziemnych o przekroju trapezowym,
doszczelnionych w osi ścianką szczelną PCV (grobla Nr 2 i Nr 3) lub od strony odwodnej
folią PCV grub. 2,0 mm i ścianką PCV w podłożu (zapora Nr 1). Korona grobli wzmocniona
geokratą komórkową i ubezpieczona biologicznie poprzez humusowanie i obsiew mieszanką
traw. Skarpy grobli piętrzących (Nr 1,2 i 3) o pochyleniu 1: 2,5 i 1: 2 umocnione materacami
siatkowo – kamiennymi na geowłókninie oraz biologicznie (humusowanie + obsiew).
Budowle upustowo – przelewowe na poszczególnych zbiornikach o konstrukcji żelbetowej
(kolor szary), wyposażone w poręcze ochronne o wysokości h = 1,10 m z rur stalowych,
zabezpieczone antykorozyjnie (kolor niebieski).
Forma architektoniczna obiektu jest ściśle związana z warunkami technicznymi dotyczącymi
tego typu budowli.
Funkcje obiektu:
rzeki.
3. Układ konstrukcyjny – rozwiązania konstrukcyjno –
budowlane
Zbiornik wodny nr 1 spiętrzony zostanie przy pomocy grobli (zapory) czołowej
ziemnej Nr 1 zlokalizowanej w km 0+719 rz. Bętlewianki tj. ok. 37 m powyżej nasypu drogi
powiatowej Nr 2740C Krojczyn – Dyblin . Podstawowe parametry techniczne zbiornika
określono w pkt. 1.2. Projekt nie przewiduje znaczącego pogłębienia terenu czaszy
projektowanego zbiornika wodnego, jedynie oczyszczenie dna i skarp doliny terenu
str. 35
PROJEKT BUDOWLANY
humusu (ziemi urodzajnej) grubości 20 ÷ 30 cm z tego obszaru oraz lokalne wykopy
i kształtowanie skarp zbiornika. Grunt z niezbędnego pogłębienia terenu i korekty trasy
koryta rzeki zostanie wykorzystany na miejscu. Spadek poprzeczny dna zbiornika w
granicach ok. 2 ÷ 5 % uformowany w kierunku koryta rzeki. Skarpy zbiornika powyżej
Min PP projektuje się pozostawić naturalne, z istniejącą lokalną roślinnością brzegową,
jedynie lokalnie w strefie wahań zwierciadła wody pomiędzy Min PP a Max PP, umocnić
darnina. Na stromych skarpach projektuje się zastosować wegetacyjne siatki kokosowe
trawiaste lub wegetacyjne maty kokosowe z roślinnością miejscową.
Zaporę stanowić będzie jednolity korpus ziemny o długości L = 95,4 m, wykonany z
gruntu mineralnego (materiał miejscowy), uzyskanego z formowania i kształtowania czaszy
uszczelnić folią PCV gr. 2,0 mm, natomiast podłoże zapory, ścianką szczelną PCV oraz folią
PEHD grub. 2,0 m, do głębokości zalegania warstwy nieprzepuszczalnej tj. 1,0 - 6,0 m p.p.t.
(rys. 7.1.). Wymagany stopień zagęszczenia korpusu zapory ID≥ 0,70.
Projektowana rzędna korony zapory na poziomie 82,75 m n.p.m., wyniesiona 0,75 m powyżej
NPP wody w zbiorniku. Korona o szerokości b = 4,50 m, wzmocniona geokratą komórkową
o wys. 20 cm (małe komórki) w pasie o szerokości 3,0 m oraz poprzez zahumusowanie
i obsiew mieszanką traw. Skarpa odwodna o nachyleniu 1: 2,5 ubezpieczona materacami
siatkowo – kamiennymi gr. 0,17 m na geowłókninie, do poziomu 82,55 m n.p.m., tj. 0,30 m
powyżej Max PP na zbiorniku, podpartymi u stopy palisadą ażurową z kołków Ф 10-12 cm,
L = 1,20 m, w rozstawie co 1,0 m. W rejonie budowli upustowo – przelewowej, skarpa
odwodna umocniona brukiem kamiennym grub. 15 cm na warstwie betonu, podpartym u
stopy krawężnikiem betonowym, oporowym grub. 0,20 m i wysokości h = 0,30 m.
Skarpa odpowietrzna o nachyleniu 1: 2 umocniona biologicznie poprzez humusowanie
gr. 15 cm i obsiew mieszanką traw.
Teren przyległy do zapory od strony odpowietrznej, pomiędzy zaporą a nasypem drogi
powiatowej, projektuje się podwyższyć o ok. 30 cm, do poziomu 78,50 m n.p.m.,
zahumusować i obsiać mieszanką traw. Podstawowe parametry techniczne zapory nr 1
określono w pkt. 1.2.
zapory czołowej, w km 0+719 nowego koryta Bętlewianki i zaprojektowano ją w formie
dwuprzęsłowego jazu o konstrukcji żelbetowej, w tym:
b x h = 0,50 x 0,50 m, zamykanym zastawką naścienną z napędem ręcznym z
Całkowita długość budowli wynosi L = 20,0 m z rzędną progu na poziomie
(beton klasy C 12/15).
str. 36
PROJEKT BUDOWLANY
Z uwagi na budowę geotechniczną podłoża gruntowego oraz niewielką głębokość zalegania
zwierciadła wody gruntowej, po obrysie płyty dennej budowli zaprojektowano ściankę
szczelną PCV o wysokości h = 3,0 ÷ 4,0 m, która stanowić będzie formę deskowania
fundamentowego płyty i jednocześnie grodzy, zabezpieczającej przed napływem wód
gruntowych. Niecka wypadowa o długości L = 7,30 m i głębokości 0,50 m, zaprojektowana
na poziomie 77,00 m n.p.m.
obustronnie z pochyleniem, zgodnym z pochyleniem skarp zapory. Przyczółki zakończone
prostopadłymi skrzydłami formie murów oporowych żelbetowych, łączących jaz z terenem:
skrzydełka na wlocie (GW) gr. 0,30 m i długości 6,0 m, skrzydełka na wylocie (DW) gr. 0,30
m i długości 2,0 m. Płyta przejazdowa jazu żelbetowa, o szerokości b = 3,0 m i grubości 0,25
m; rzędna góry płyty – 82,75 m n.p.m., zgodna z rzędną korony zapory.
Na wlocie budowli płyta żelbetowa ponuru o gr. 0,50 m i długości L = 5,0 m, na
podbetonie gr. 0,10 m, zdylatowana z płytą denną jazu taśmą dylatacyjną PCV o szer. 20 cm.
Bezpośrednio przed płytą ponuru, koryto rzeki (dno i skarpy) umocnione płytą żelbetową
grub. 0,20 m na podsypce żwirowej grub. 0,15 m z zakończeniem umocnień palisadą
drewnianą z kołków Ф 8-10 cm, L = 0,70 m.
Na wylocie budowli płyta żelbetowa poszuru o grub. 0,50 m i długości L = 3,5 m, z trzema
rzędami szykan żelbetowych o wysokości 0,30 m, rozstawionych co 0,40 m. Płyta poszuru
zdylatowana z płytą jazu taśmą PCV z wypełnieniem szczeliny dylatacyjnej preparatami np.
w technologii PCC (sznur polipropylenowy + wypełniacze). Poniżej płyty poszuru, koryto
rzeki umocnione na długości L = 5,0 m, brukiem kamiennym na betonie grub. 15 cm
ułożonym na podsypce żwirowej grub. 15 cm. Na zakończeniu umocnień palisada drewniana
z kołków Ф 8-10 cm, L = 0,70 m (rys. 8.2, 8.3). Dojście do stanowiska dolnego budowli, po
terenie od strony odpowietrznej zapory
100 mm.
roboczej żelbetowej o szerokości b = 1,20 m, od strony górnej wody (wzniesienie spodu
konstrukcji kładki nad Max PP w zbiorniku – 0,50 m).
budowli.
Od strony zbiornika, w przyczółkach i filarach jazu osadzono prowadnice zamknięć
remontowych z ceownika 160 mm (zamknięcia szandorowe). Na prawym przyczółku budowli
zamontowano łaty wodowskazowe od górnej i dolnej wody oraz od GW bolce stalowe (2 szt.)
określające NPP i Min PP w zbiorniku. W celu kontroli odchyleń pionowych konstrukcji
budowli projektuje się również osadzenie 4 reperów powierzchniowych na przyczółkach
budowli (rys. 8.1). Podstawowe parametry budowli upustowo – przelewowej zbiornika nr 1
określono w pkt. 1.2. Dojazd do budowli piętrzącej, obustronny po koronie zapory.
str. 37
PROJEKT BUDOWLANY
zlokalizowanej w km 0+981 rz. Bętlewianki. Podstawowe parametry techniczne zbiornika
określono w pkt. 1.2. Projekt nie przewiduje znaczącego pogłębienia terenu czaszy
projektowanego zbiornika wodnych, jedynie oczyszczenie dna i skarp doliny terenu
humusu (ziemi urodzajnej) grubości 20 ÷ 30 cm z tego obszaru oraz lokalne wykopy i
kształtowanie skarp zbiornika. W dnie (czaszy) zbiornika naturalne zagłębienie o głębokości
ok. 2,5 m, po istniejącym stawie. Maksymalna głębokość akwenu 3,75 m, minimalna 1,50 m.
miejscu i wbudowany w nasyp projektowanych zapór (grobli) piętrzących oraz ciągów
komunikacyjnych (dojazd do budowli przelewowo – upustowych w zaporach Nr 2 i Nr 3).
Spadek poprzeczny dna zbiornika w granicach ok. 2 ÷ 5 % uformowany w kierunku koryta
rzeki. Skarpy zbiornika powyżej Min PP projektuje się zasadniczo pozostawić naturalne,
z istniejącą lokalną roślinnością brzegową, jedynie lokalnie, w strefie wahań zwierciadła
wody pomiędzy Min PP a Max PP, przewiduje się skarpy umocnić materiałami naturalnymi
takimi jak: kamień, drewno, wegetacyjne materace kamienne, darnina. Na stromych skarpach
lokalnie przewiduje się zastosować wegetacyjne siatki kokosowe trawiaste lub wegetacyjne
maty kokosowe z roślinnością miejscową.
Na prawym brzegu zbiornika, na odcinku o długości ok. 250 m, pomiędzy zaporą Nr 2 i Nr 3,
zaprojektowano ciąg komunikacyjny w formie półki o szerokości korony b = 4,0 m
i nachyleniu skarpy odwodnej 1: 2. Umocnienie skarpy odwodnej półki do wysokości
Max PP, materacem siatkowo – kamiennym grub. 17 cm na włókninie filtracyjnej
i wegetacyjnym materacem kamiennym. Powyżej umocnienie biologiczne z roślinnością
brzegową, miejscową. Korona półki umocniona geokratą komórkową grubości 20 cm,
wypełnioną gruntem miejscowym i obsiana mieszanką traw. Projektowany ciąg
komunikacyjny umożliwi dojazd do budowli przelewowo – upustowej zlokalizowanej w
zaporze Nr 2. W celu odwodnienia korony ławy komunikacyjnej przed spływającą wodą ze
skarpy naturalnej powyżej oraz z wysiąków ze źródlisk zaprojektowano wzdłuż ciągu
komunikacyjnego drenaż kamienny tzw. francuski, z odprowadzeniem wody do zbiornika.
wyniesiona 0,75 m powyżej NPP wody w zbiorniku. Korona o szerokości b = 4,50 m,
str. 38
PROJEKT BUDOWLANY
PP na zbiorniku Nr 1) oraz wegetacyjnymi materacami kamiennymi do rzędnej 82,55 m
n.p.m. (0,30 m powyżej Max PP na zbiorniki Nr 1). Materace siatkowo – kamienne podparte
u stopy palisadą ażurową z kołków Ф 10-12 cm, L = 1,20 m, w rozstawie co 1,0 m
betonowym, oporowym grub. 0,20 m i wysokości h = 0,30 m. Podstawowe parametry
techniczne zapory nr 2 określono w pkt. 1.2.
PCV o wysokości h = 3,0 m, która stanowić będzie formę deskowania fundamentowego płyty
i jednocześnie grodzy, zabezpieczającej przed napływem wód gruntowych. Niecka wypadowa
o długości L = 6,0 m i głębokości 0,30 m, zaprojektowana na poziomie 78,05 m n.p.m.
Przyczółki budowli stanowią ściany żelbetowe o gr. 0,50 m, wyprofilowane z pochyleniem,
zgodnym z pochyleniem skarp zapory. Przyczółki zakończone prostopadłymi skrzydłami
formie murów oporowych żelbetowych, łączących jaz z korpusem zapory: skrzydełka na
wlocie (GW) gr. 0,30 m i długości 8,50 m, skrzydełka na wylocie (DW) gr. 0,30 m i długości
7,0 m. Płyta przejazdowa jazu żelbetowa, o szerokości b = 3,0 m i grubości 0,25 m; rzędna
góry płyty – 83,75 m n.p.m., zgodna z rzędną korony zapory.
Koryto rzeki Bętlewianki (dno oraz skarpy) umocnione powyżej i poniżej jazu na długości
L = 4,0 m płytą żelbetową grub. 0,20 m na podsypce żwirowej grub. 0,15 m z zakończeniem
umocnień palisadą drewnianą z kołków Ф 8-10 cm, L = 0,70 m. (rys. 9.2, 9.3).
100 mm.
83,75 m n.p.m.)
str. 39
PROJEKT BUDOWLANY
budowli.
(stalowych) na przyczółkach budowli (rys. 9.1). Podstawowe parametry budowli upustowo –
przelewowej zbiornika nr 2 określono w pkt. 1.2. Dojazd do budowli piętrzącej, po koronie
zapory.
zlokalizowanej w km1+353 rz. Bętlewianki. Podstawowe parametry techniczne zbiornika
określono w pkt. 1.2. Powstały zbiornik wodny, podobnie jak zbiorniki Nr 1 i 2, będzie miał
urozmaiconą linię brzegową, z naturalnym i zmiennym pochyleniem skarp, co nada mu
charakteru jeziornego i pozwoli na pozytywnie wtopienie się w otaczający krajobraz. Projekt
przewiduje nieznaczne pogłębienie terenu czaszy projektowanego zbiornika Nr 3 i
oczyszczenie skarp doliny terenu przewidzianego pod zalew do rzędnej Min PP, obejmujące
zasadniczo zdjęcie warstwy humusu (ziemi urodzajnej) grubości 20 ÷ 30 cm z tego obszaru i
kształtowanie skarp zbiornika. W dnie (czaszy) zbiornika dwa naturalne zagłębienia o
głębokości 1,0 ÷ 1,3 m, po istniejących stawach.
miejscu i wbudowany w nasyp zapory (grobli) piętrzącej Nr 3 oraz ścieżki (ciągu)
komunikacyjnego. Spadek poprzeczny dna zbiornika w granicach ok. 2 ÷ 5 % uformowany w
kierunku koryta rzeki. Dno zbiornika ze zróżnicowanym i zmiennym nachyleniem dna
w kierunku koryta rz. Bętlewianki, z licznymi płyciznami o łagodnym nachyleniu
(1: 10 ÷ 1; 15). Głębokość zbiornika zróżnicowana od 2,20 m do 0,70 m w części cofkowej
(średnio hśr = 1,50 m). Skarpy zbiornika w strefie wahań zwierciadła wody pomiędzy Min PP
a Max PP, projektuje się lokalnie umocnić materiałami naturalnymi takimi jak: kamień,
drewno, wegetacyjne materace kamienne, darnina. Na stromych skarpach lokalnie przewiduje
się zastosować wegetacyjne siatki kokosowe trawiaste lub wegetacyjne maty kokosowe z
roślinnością miejscową takie jakie w tym miejscu rosły lub wegetacyjne maty kokosowe z
obsadzeniem roślinnością ze strefy brzegowej i przybrzeżnej zapobiegającej erozji brzegów
zbiorników wodnych.
Wzdłuż lewego brzegu akwenu projektuje się ciąg komunikacyjny w formie półki
o szerokości korony b = 4,0 m i nachyleniu skarpy odwodnej 1: 2, zakończony placem do
manewrowania. Umocnienie skarpy materiałami naturalnymi – ekologicznymi. Na prawym
brzegu zbiornika w rejonie zapory Nr 3, na długości ok. 100 m projektowany ciąg
komunikacyjny w formie półki o szerokości korony b = 4,0 m i nachyleniu skarpy odwodnej
1: 2. Projektowany ciąg komunikacyjny umożliwi dojazd do budowli przelewowo –
upustowej zlokalizowanej w zaporze Nr 3.
Projektowany zbiornik wodny Nr 3 jest akwenem (zbiornikiem) wstępnym dla zbiorników
Nr 2 i Nr 1 i pełnić będzie funkcje osadnika dla spływającego rumowiska i namułów dennych,
z górnego odcinka rzeki.
str. 40
PROJEKT BUDOWLANY
wyniesiona 0,75 m powyżej NPP wody w zbiorniku Nr 3. Korona o szerokości b = 4,50 m,
Skarpa zapory pod strony zbiornika Nr 2 o nachyleniu 1: 2, ubezpieczona materacami
siatkowo – kamiennymi gr. 0,20 m na geowłókninie, do poziomu 82,30 m n.p.m., (0,30 m
powyżej Min PP na zbiorniku Nr 2) oraz wegetacyjnymi materacami kamiennymi do rzędnej
83,55 m n.p.m. (0,30 m powyżej Max PP na zbiorniki Nr 2). Materace siatkowo – kamienne
podparte u stopy palisadą ażurową z kołków Ф 10-12 cm, L = 1,20 m, w rozstawie co 1,0 m
betonowym, oporowym grub. 0,20 m i wysokości h = 0,30 m. Podstawowe parametry
techniczne zapory nr 3 określono w pkt. 2.
PCV o wysokości h = 3,0 m, która stanowić będzie formę deskowania fundamentowego
płyty i jednocześnie grodzy, zabezpieczającej przed napływem wód gruntowych. Niecka
wypadowa o długości L = 6,0 m i głębokości 0,30 m, zaprojektowana na poziomie
80,65 m n.p.m.
z pochyleniem, zgodnym z pochyleniem skarp zapory. Przyczółki zakończone prostopadłymi
skrzydłami formie murów oporowych żelbetowych, łączących jaz z korpusem zapory:
skrzydełka na wlocie (GW) gr. 0,30 m i długości 6,0 m, skrzydełka na wylocie (DW)
str. 41
PROJEKT BUDOWLANY
gr. 0,30 m i długości 4,5 m. Płyta przejazdowa jazu żelbetowa, o szerokości b = 3,0 m
i grubości 0,25 m; rzędna góry płyty – 84,75 m n.p.m., zgodna z rzędną korony zapory.
Dno rzeki Bętlewianki umocnione powyżej i poniżej jazu na długości odpowiednio:
L = 4,0 i 3,0 m płytą żelbetową grub. 0,20 m na podsypce żwirowej grub. 0,15 m
z zakończeniem umocnień palisadą drewnianą z kołków Ф 8-10 cm, L = 0,70 m. (rys. 10.2,
10.3). Skarpy cieku umocnione materacem siatkowo – kamiennym grub. 17 cm na
geowłókninie filtracyjnej.
100 mm.
84,75 m n.p.m.)
budowli.
(stalowych) na przyczółkach budowli (rys. 10.1). Podstawowe parametry budowli upustowo
– przelewowej zbiornika nr 3 określono w pkt. 1.2. Dojazd do budowli piętrzącej po koronie
zapory.
3.4. Kształtowanie przekroju koryta poprzecznego i podłużnego doliny i koryta
rz. Bętlewianki w km 0+635 ÷ 2+000
Kształtowanie koryta rzeki Bętlewianki projektuje się na odcinku o długości L = 1 365 m,
pomiędzy km 0+635 ÷ 2+000. Kształtowanie koryta rzeki ograniczono do niezbędnego
minimum praktycznie w granicach projektowanych zbiorników wodnych małej retencji i
obejmuje odcinek rzeki od km 0+635 (tj. 17 m poniżej wylotu istniejącego przepustu
drogowego w ciągu drogi powiatowej Krojczyn - Dyblin) do km 2+000 tj. ok. 50 m powyżej
granicy zalewu zbiornika wodnego Nr 3.
3.4.1. Odcinek rzeki km 0+635 ÷ 0+652- projektowany mini stopień siatkowo
-kamienny
Poniżej wylotu istniejącego przepustu drogowego o średnicy Ф 1,0 m i długości
L = 30,0 m (zlokalizowanego w ciągu drogi powiatowej Krojczyn – Dyblin), projektuje się
mini stopień kaskadowy siatkowo – kamienny hh = 3 x 0,15 m o długości L = 10,30 m, w celu
zniwelowania wytworzonego uskoku o wysokości ok. h = 0,70 m, pomiędzy rzędną dna
wylotu przepustu, a rzędną istniejącego dna rzeki (rys. 12). Uskok powstał z powodu braku
umocnień dna rzeki poniżej przepustu i stanowi on barierę uniemożliwiającą przemieszczanie
str. 42
PROJEKT BUDOWLANY
się dla ryb i innych organizmów wodnych w górę rzeki. Projektowany mini stopień zapewni
drożność dla wędrówki mikroorganizmów i występujących ryb w górę i dół rzeki oraz
umożliwi odtworzenie populacji w górnym biegu rzeki.
Konstrukcja stopnia wykonana z materacy siatkowo – kamiennych grubości 0,20 m
ułożonych geowłókninie i podsypce żwirowej grub. 15 ÷ 20 cm, zakończonych palisadą
drewnianą z kołków o średnicy Ф 10 cm L = 1,0 m. Na stopniach uformowane niecki z bruku
kamiennego na betonie o głębokości 0,15 m. Skarpy rzeki na długości budowli umocnione
brukiem kamiennym na betonie, na podsypce żwirowej gr. 15 cm, powyżej bruku pas darniny
o szer. 0,50 m oraz humusowanie grub. 5 cm i obsiew mieszanką traw.
Dno rzeki poniżej stopnia umocnione na długości L = 7,0 m, narzutem kamiennym luzem
Podstawowe parametry techniczne mini stopnia:
– 10,30 m
szerokość dna - b
– 1,5 m
wysokość mini stopnia - h
– 0,15 m
– 0,15 m
nachylenie skarp
– 1: 1,5
konstrukcja stopnia
3.4.2. Odcinek rzeki km 0+652÷0+682
Istniejący przepust drogowy Ф 1,0 m L = 30,0 m w ciągu drogi powiatowej Krojczyn –
Dyblin - przewiduje się pozostawić bez zmian. Jedynie przyczółki betonowe wlotu i wylotu
przepustu z uwagi na niedostateczny stan techniczny, zostaną odbudowane.
3.4.3. Odcinek rzeki km 0+682 ÷ 0+703,5
Koryto rzeki na odcinku pomiędzy km 0+682 ÷ 0+703,5 tj. od wlotu istniejącego
przepustu drogowego w drodze powiatowej Krojczyn – Dyblin, do umocnień projektowanej
budowli przelewowo – upustowej w zaporze (grobli) ziemnej Nr 1 zbiornika wodnego Nr 1,
projektuje się odbudować do projektowanych parametrów oraz zmniejszyć spadek podłużny
dna rzeki (w celu zmniejszenia prędkości wody) poprzez wykonanie w dnie rzeki
tzw. korekcji progowej w formie mini stopni o wysokości h = 0,15 m. Konstrukcję stopni
zaprojektowano z kołków drewnianych o średnicy Ф 8 ÷ 10 cm, L = 0,80 m (palisada)
w rozstawie co 5,0 m, podpartej narzutem kamiennym luzem. Dno cieku na całej długości
umocnione narzutem kamiennym luzem grub. 20 cm, skarpy ubezpieczone materacami
siatkowo – kamiennym i grub. 17 cm na geowłókninie filtracyjnej i podsypce żwirowej
grub. 15 cm, powyżej pas darniny o szer. 0,50 m.
Podstawowe parametry koryta rzeki:
– 21,5 m
szerokość dna - b
– 1,0 m
– trapezowy
- nachylenie skarp
– ~ 1: 2
luzem grub. 20 cm
w dnie palisady
drewniane (stopnie)
h = 0,15 m co
umocnienie skarp
kamienne grub.
17 cm + darnina
szer. 0,50 m
str. 43
PROJEKT BUDOWLANY
3.4.4. Odcinek rzeki km 0+719 ÷ 1+950 (zbiorniki wodne)
Istniejąca trasa rzeki Bętlewianki w czaszy (dnie) projektowanych 3 zbiorników
wodnych zasadniczo zostanie zachowana, z niewielkimi korektami w obrębie projektowanych
budowli przelewowo – upustowych usytuowanych w zaporach (groblach) ziemnych,
poszczególnych akwenów wodnych. Istniejące niewielkie stawy projektuje się połączyć
z korytem rzeki umożliwiając przepływ przez nie wody.
Ostateczny kształt trasy rzeki w dnie (czaszy) projektowanych zbiorników oraz
korekty dotyczące kształtu skarp doliny przewidzianych przed zalew będzie podejmowany na
bieżąco w trakcie robót przygotowawczych i ziemnych przy kształtowaniu dna zbiornika
wspólnie przez jednostkę projektową, nadzór inwestorki i wykonawcę robót. Zakres
wszystkich robót, w tym wykopów i przekopów, będzie przedstawiony w projekcie
wykonawczym.
Spadek podłużny dna koryta rzeki na omawianym odcinku zostanie zachowany
naturalny z drobnymi korektami w rejonie budowli przelewowo – upustowych
zlokalizowanych w zaporach piętrzących. Szerokość dna koryta cieku, naturalna.
3.4.5. Odcinek koryta rzeki km 1+950 ÷ 2+000
Odcinek rzeki o długości 50 m, powyżej projektowanej granicy zalewu zbiornika
wodnego Nr 3 (km 1+950 ÷ 2+000) projektuje się pozostawić bez zmian, zachowując
naturalny kształt trasy rzeki, spadek dna cieku oraz szerokość dna koryta. Przewiduje się
jedynie w ramach inwestycji umocnienie na całej długości stopy skarpy rzeki, kiszką
faszynową o średnicy 2 x Ф 15 cm w celu ograniczenia występującego zjawiska erozji
brzegowej oraz lokalnie umocnienie skarp kamieniem w miejscach najbardziej zagrożonych
tym zjawiskiem. Na analizowanym odcinku nie przewiduje się wycinki drzew i krzewów
pozostawiając naturalny charakter rzeki.
3.5. Kategoria geotechniczna obiektów budowlanych
3.5.1. Kategoria geotechniczna
Zgodnie z Rozporządzeniem Ministra Transportu, Budownictwa i Gospodarki
Morskiej z dnia 25 kwietnia 2012 r. w sprawie ustalania geotechnicznych warunków
posadawiania obiektów budowlanych (Dz. U. z 2012 r. Nr 0 poz. 463) przedmiotowe
przedsięwzięcie zaliczono do „drugiej kategorii geotechnicznej”, po uwzględnieniu rodzaju
występowania warunków gruntowych, czynników konstrukcyjnych, stopnia zagrożenia życia
i mienia awarią konstrukcji jak również od wartości zabytkowej i technicznej obiektu oraz
zagrożenia środowiska.
Proste warunki gruntowe występują w przypadku warstw gruntów jednorodnych genetycznie
i litologicznie, zalęgających poziomo, nieobejmujących mineralnych gruntów słabonośnych,
gruntów organicznych i nasypów niekontrolowanych, przy zwierciadle wody poniżej
projektowanego poziomu posadowienia oraz braku występowania niekorzystnych zjawisk
geologicznych.
Złożone warunki gruntowe występują w przypadku warstw gruntów niejednorodnych,
nieciągłych, zmiennych genetycznie i litologiczne, obejmujących mineralne grunty
słabonośne, grunty organiczne i nasypy niekontrolowane, przy zwierciadle wód gruntowych
w poziomu projektowanego posadowienia i powyżej tego poziomu oraz przy braku
występowania niekorzystnych zjawisk geologicznych.
str. 44
PROJEKT BUDOWLANY
3.5.2. Budowa geologiczna
Analizowany teren znajduje się w strefie Kotliny Płockiej (315.36) – jednostki
fizjograficznej rzędu mezoregionu według podziału J.Kondrackiego (Narodowy Atlas Polski),
wchodzących w skład makroregionu Pradoliny Toruńsko-Eberswaldzkiej (315.3).
Budowę geologiczną podłoża gruntowego w miejscu wykonywanych badań
rozpoznano na podstawie wykonanych badań geotechnicznych oraz na podstawie analizy
materiałów archiwalnych i literatury.
Analizowany teren stanowi dolina rzeki Bętlewianki. W rozpoznanym podłożu, do głębokości
wykonanych badań, tj. maksymalnie do 5,5 m p.p.t. stwierdzono występowanie utworów
plejstoceńskich oraz holoceńskich różnych facji. Osady plejstoceńskie w postaci glin
zwałowych zlodowacenia północnopolskiego fazy poznańsko-dobrzyńskiej tworzą dolne
partie stoków oraz doliny rzecznej. Osady glacjalne występują głownie w postaci glin
piaszczystych z domieszką żwiru i charakteryzują się stanem twardoplastycznym. Powyżej
zdeponowane zostały utwory deluwialne oraz holoceńskie utwory rzeczne: facji zastoiskowej
(osady spoiste – litologicznie wykształcone, jako piaski gliniaste, gliny piaszczyste, gliny,
pospółki gliniaste oraz pyły piaszczyste), facji korytowej (osady niespoiste – litologicznie
wykształcone jako piaski drobne oraz piaski średnie, rzadziej jako piaski pylaste lub piaski
grube) oraz facji bagiennej (osady organiczne). Z uwagi na ich genezę w środowisku wody
rzeki Bętlewianki, osady te charakteryzują się licznymi domieszkami części humusowych
(zawartość części organicznych Iom = 0,0 ÷ 2,0%). Grunty organiczne występują w strefie
przypowierzchniowej w postaci niepositych osadów próchniczych lub spoistych osadów
humusowych oraz głębiej w postaci torfów, namułów oraz lokalnie kredy jeziornej. Lokalnie
w rejonie punktów badawczych nr 13 oraz 25 nawiercono grunty antropogeniczne związane z
działalnością rolniczą na przyległych działkach. Przebadane nasypy, z uwagi na ich
niejednolity skład oraz parametry wytrzymałościowe określano mianem nasypu
niekontrolowanego.
3.5.3. Warunki gruntowe
W podłożu gruntowym, na podstawie wyników przeprowadzonych badań
geotechnicznych, wydzielono trzy serie litologiczno-stratygraficzne. W każdej serii
wyodrębniono warstwy gruntowe różniące się rodzajem (litologią) oraz stanem
(zagęszczeniem).
Seria I - holoceńskie osady antropogeniczne – nasypy niekontrolowane zbudowane z osadów
niespoistych próchniczych z dodatkiem kamieni. W obrębie tej serii wyróżniono jedną
warstwę geotechniczną:
I
nN [PdH, +K]
luźne/średniozagęszczone
Uwaga: Osady zaliczane do serii I z uwagi na zróżnicowane parametry wytrzymałościowe nie
mogą stanowić podłoża budowlanego.
Seria II - holoceńskie utwory deluwialne oraz osady niespoiste facji korytowej, osady spoiste
facji zastoiskowej oraz osady organiczne. Dla gruntów spoistych przyjęto symbol
konsolidacji geologicznej „C”. W obrębie tej serii wyróżniono dwadzieścia dwie warstwy
geotechniczne:
II A1 Nmp, Nm
II A2 T
II A3 Kr
II A4 PdH, PpH
luźne
II A5 GpH
plastyczne
Gp, Gp/Pg, +D
plastyczne
IL ≈ 0,40
II B1 „Hydroprojekt” Poznań sp. z o.o.
str. 45
PROJEKT BUDOWLANY
II B2 Gp
plastyczne
IL ≈ 0,35
II B3 Gp, G, Pog, //Pd
plastyczne
IL ≈ 0,30
II B4 Gp
twardoplastyczne/plastyczne
IL ≈ 0,25
II B5 Pg, Gp, πp, +H
twardoplastyczne
IL ≈ 0,20
II B6 Pg, Gp, Gp/Pg, +H, +D
twardoplastyczne
IL ≈ 0,15
II B7 πp/Pπ
twardoplastyczne
IL ≈ 0,10
II C1 Pπ, +H
luźne/średniozagęszczone
ID ≈ 0,35
II C2 Pd, +H, //Pg
średniozagęszczone
ID ≈ 0,40
II C3 Pπ/πp, Pd, +H
ID ≈ 0,55
II D1 Ps, +Ż
luźne
ID ≈ 0,20
II D2 Ps, //T
luźne
ID ≈ 0,30
II D3 Ps/Pd, Ps, Ps/Pr, //π, +D
ID ≈ 0,45
II D4 Ps/Pr, +H
ID ≈ 0,50
II D5 Pr/Po, Ps, +Ż
ID ≈ 0,60
II D6 Ps, Ps/Pr
średniozagęszczone/zagęszczone
ID ≈ 0,65
II D7 Ps, Ps/Pr, +Ż, +K
zagęszczone
ID ≈ 0,70
Uwaga: Osady zaliczane do serii IIA z uwagi na niskie parametry wytrzymałościowe nie
mogą stanowić podłoża budowlanego.
Seria III - plejstoceńskie utwory glacjalne zlodowacenia północnopolskiego fazy poznańskodobrzyńskiej wykształcone jako osady spoiste. Dla gruntów spoistych tej serii przyjęto
symbol konsolidacji geologicznej „B”. W obrębie tej serii wyróżniono pięć warstw
geotechnicznych:
Gp, Gp/Pg, +Ż
twardoplastyczne
IL ≈ 0,20
III A1 III A2 Gp, +Ż
twardoplastyczne
IL ≈ 0,15
III A3 Gp, +Ż, +CaCO3
twardoplastyczne
IL ≈ 0,10
III A4 Gp, +Ż
twardoplastyczne
IL ≈ 0,05
Gp, +Ż
twardoplastyczne/półzwarte
IL ≈ 0,00
III A5 3.5.4. Warunki wodne
Na analizowanym terenie stwierdzono występowanie jednego, ciągłego poziomu
wodonośnego związanego z osadami holoceńskimi. Woda gruntowa występowała w postaci
zwierciadła o charakterze swobodnym, a także w postaci zwierciadła o charakterze
naporowym gdzie warstwę napinającą tworzyły osady spoiste, spoiste humusowe oraz
organiczne serii II.
Zwierciadło wody gruntowej stabilizowało się na głębokości od 0,0 ÷ 2,0 m p.p.t.
tj. w przedziale rzędnych 78,07 ÷ 83,36 m n.p.m. (spadek zgodnie z biegiem rzeki).
Z uwagi na bezpośrednie sąsiedztwo rzeki Bętlewianki poziom wody gruntowej na
otaczającym terenie związany jest ściśle z poziomem wody w rzece. Na analizowanym
terenie, w normalnych stanach pogodowych (z wyłączeniem stanów wezbraniowych) należy
się liczyć z możliwością wahania poziomu wód gruntowych +1,0 m / -0,5 m od poziomów
zaobserwowanych w sierpniu 2013 r. Maksymalnych stanów należy się spodziewać w czasie
wiosennych roztopów (marzec, kwiecień) i długotrwałych, ulewnych deszczy natomiast
minimalnych po suchych latach (wrzesień, październik). Stan wód w sierpniu 2013 r. należy
uznać za niski.
str. 46
PROJEKT BUDOWLANY
4. Obliczenia hydrauliczne budowli przelewowo – upustowych oraz
koryta rzeki Bętlewianki
4.1. Obliczenie przepustowości budowli przelewowo – upustowej w zaporze
czołowej Nr 1
Obliczenia hydrauliczne budowli przelewowo – upustowej wykonano dla przyjętych
(założonych) parametrów:
klasa budowli
IV
przepływ miarodajny - Qm = Q1%
2,62 m3/s
przepływ kontrolny – Qk = Q0,5%
3,01 m3/s
światło przelewu przez zamknięcia ruchome – B
1,50 m
1,00 m
światło
upustu
dennego
0,50 x 0,50 m
rzędna normalnego poziomu piętrzenia (NPP)
82,00 m n.p.m.
rodzaj
zamknięć
Szczegółowe obliczenia hydrauliczne jazu znajdują się w egzemplarzu archiwalnym projektu
budowlanego.
4.1.1. Obliczenie przepustowości przelewu przez zamknięcia ruchome
Obliczenie zdolności przepustowej przelewu przez zamknięcia ruchome (zasuwę
stalową dwudzielną) - przyjęto przelew o ostrej krawędzi, niezatopiony, bez dławienia
bocznego. Wydatek przelewu obliczono wg wzoru:
Q = mB 2 g H3/2
gdzie:
B – długość krawędzi przelewu (światło jazu)
g – przyśpieszenie ziemskie,
H – wzniesienie zwierciadła wody górnej nad krawędzią przelewu (zasuwy)
m – współczynnik wydatku wyznaczony ze wzoru poniżej lub odczytany z tabeli.
H
0,0027
m = [0,405 +
] * [1 + 0,55 (
) 2]
H + Pg
H
Pg – wzniesienie krawędzi przelewu nad dnem kanału doprowadzającego (wlotu)
Natężenie przepływu (wydatek przelewu) przy przepływie wody nad zamknięciem (zasuwą
stalowa dwudzielną o św. B = 1,50 m), przy obniżaniu górnej zasuwy zestawiono w tabeli 2:
Tab. 2
[m]
Spiętrzenie
wody nad
zasuwą – H
[m]
Wzniesienie krawędzi
przelewu
(zasuwy) nad dnem -Pg
[m]
1
2
0,06
0,10
0,15
0,20
0,23
0,25
0,30
0,40
Długość krawędzi
przelewu - B
dla 0,05 < H ≤ 0,60 m
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
Współczynnik
wydatku
Wydatek przelewu
-Q
m
[m3/s]
3
4
5
4,44
4,40
4,35
4,30
4,27
4,25
4,20
4,10
0,455000
0,436000
0,425259
0,420456
0,418600
0,417708
0,416014
0,414292
0,04
0,09
0,16
0,25
0,31
0,35
0,45
0,70
str. 47
PROJEKT BUDOWLANY
1,50
1,50
dla h > 0,60 m
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
0,50
0,60
4,00
3,90
0,413186
0,414008
0,97
1,28
0,90
0,95
0,97
1,00
1,05
1,10
1,15
1,25
3,60
3,55
3,53
3,50
3,45
3,40
3,35
3,25
0,417300
0,408157
0,418527
0,418773
0,419774
0,420840
0,421971
0,424439
2,37
2,57
2,65 ≈ Qm
2,78
3,00 ≈ Qk
3,22
3,46
3,94
4.1.2. Obliczenie wypływu spod zasuwy stalowej dwudzielnej
Obliczenie natężenie swobodnego wypływu spod zasuwy, w celu określenia wysokość
podniesienia zasuwy obliczono wg wzoru:
Q = µab 2 g ( H p − h0 ) [m3/s]
gdzie:
µ = φχ – współczynnik wydatku
0,043
χ – współczynnik dławienia wyznaczony z zależności χ = 0,57+ 1,1 − a
Hp
φ – współczynnik prędkości – 0,97
a – wysokość podniesienia zasuwy
b – szerokość otworu wypływowego pod zasuwą – 1,5 m,
g – przyśpieszenie ziemskie – 9,81 m/s2,
Hp – wysokość wzniesienia się zwierciadła wody przed zasuwą – 4,5 m,
ho = χa – głębokość strumienia poniżej zasuwy w odległości równej wysokości otworu
(głębokość w przekroju zdławienia)
Obliczenie wypływu spod zasuwy jazu dla kolejno zakładanego podniesienia dolnego
zamknięcia zestawiono w tabeli 3:
Tab. 3
[m]
Wysokość
podniesienia
zasuwy – a
[m]
Wysokość wzniesienia
zwierciadła wody przed
zasuwą -Hp
[m]
1
2
3
4
5
1,50
1,50
1,50
0,05
0,10
0,15
4,50
4,50
4,50
0,591
0,591
0,592
0,41
0,83
1,24
Szerokość otworu
wypływowego - b
Współczynnik
wydatku - µ
Natężenie
wypływu - Q
[m3/s]
4.1.3. Obliczenie maksymalnej przepustowości upustu dennego o świetle
0,50 x 0,50 m
Obliczenie maksymalnej przepustowości upustu dennego o świetle 0,50 x 0,50 m
obliczono wg wzoru:
Q = µab 2 g ( H p − h0 ) [m3/s]
gdzie:
str. 48
PROJEKT BUDOWLANY
0,043
Hp
a – wysokość podniesienia zasuwy (wysokość otworu) – 0,50 m
(głębokość w przekroju zdławienia) – 0,30 m
Maksymalna przepustowość upustu dennego wynosi:
Q = 0,59461*0,50*0,50 2 * 9,81 * (4,5 − 0,3065) = 1,35 [m3/s]
Głębokość normalna w korycie odpływowym:
H = 0,45 m
Wypływ spod zasuwy jest niezatopiony jeżeli jest spełniony warunek – odskok hydrauliczny
powstaje w pewnej odległości od zasuwy. Warunek sprawdzono za pomocą wzoru:
Hp
H H
* [ + 1] < 4φ 2 (
− 1)
ho ho
ho
0,45 0,45
4,5
*[
+ 1] < 4 * 0,97 2 (
− 1)
0,30 0,30
0,30
3,75 < 52,69
Wypływ spod zasuwy jest niezatopiony
4.1.4. Obliczenie wypływu przez upust denny o świetle 0,50 x 0,50 m
Obliczenie natężenie swobodnego wypływu spod zasuwy, w celu określenia wysokość
podniesienia zasuwy obliczono wg wzoru:
Q = µab 2 g ( H p − h0 ) [m3/s]
gdzie:
0,043
Hp
a – wysokość podniesienia zasuwy
(głębokość w przekroju zdławienia)
Obliczenie wypływu spod zasuwy dla kolejno zakładanego podniesienia zamknięcia
zestawiono w tabeli 4:
Tab. 4
Szerokość otworu
Wysokość
Wysokość wzniesienia
Współczynnik
Natężenie
str. 49
PROJEKT BUDOWLANY
wypływowego - b
[m]
podniesienia
zasuwy – a
[m]
zwierciadła wody przed
zasuwą -Hp
[m]
wydatku - µ
wypływu - Q
[m3/s]
1
2
3
4
5
0,50
0,50
0,50
0,10
0,15
0,20
4,50
4,50
4,50
0,59073
0,59200
0,59240
0,27
0,41
0,55
4.1.5. Obliczenie przepustowości przelewu stałego (powierzchniowego)
Obliczenie zdolności przepustowej przelewu stałego przy założonych szandorach na
przelewie - przyjęto przelew o ostrej krawędzi, prostokątny, niezatopiony, bez dławienia
bocznego. Wydatek przelewu obliczono wg wzoru Bazina:
Q = mB 2 g H3/2
gdzie:
B – długość krawędzi przelewu
H – wzniesienie zwierciadła wody górnej nad krawędzią przelewu (szandoru)
m – współczynnik wydatku
Natężenie przepływu (wydatek przelewu) przy przepływie wody nad zamknięciem
szandorowym zestawiono w tabeli 5:
Tab. 5
przelewu - B
Wysokość założenia
szandorów –h
[m]
[m]
Grubość
Wydatek przelewu
warstwy
-Q
przelewowej – H
[m]
[m3/s]
1
0,25
0,20
0,10
0,05
1,0
1,0
1,0
1,0
2
5
0,05
0,10
0,20
0,25
0,023
0,060
0,166
0,230
Obliczenie zdolności przepustowej przelewu stałego (bez szandorów) - przyjęto przelew o
wąskiej koronie lub kształcie praktycznym. Wydatek przelewu obliczono wg wzoru:
Q = εmb 2 g Ho 3/2
gdzie:
b – długość korony przelewu
Ho – wzniesienie zwierciadła wody górnej nad koroną przelewu
m – współczynnik wydatku
ε – współczynnik dławienia bocznego
Wydatek przelewu powierzchniowego, stałego b = 1,0 m (bez szandorów) zestawiono w
tabeli 6:
Tab. 6
Długość korony
przelewu - B
Wzniesienie
zwierciadła wody
Poziomy
piętrzenia w
Wydatek przelewu - Q
str. 50
PROJEKT BUDOWLANY
[m]
nad koroną
przelewu – Ho
[m]
1
zbiorniku
[m]
2
0,25
0,30
0,35
0,55
0,60
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
[m3/s]
5
NPP
Max PP
0,188
0,251 ≈ Qśr ≈ 0,245
0,322
0,601
0,783
4.2. Obliczenie przepustowości budowli przelewowo – upustowej
w zaporze Nr 2
Obliczenia hydrauliczne budowli przelewowo – upustowej w zaporze Nr 2 wykonano dla
przyjętych (założonych) parametrów:
klasa budowli
IV
przepływ
miarodajny
Q
=
Q
2,62 m3/s
m
1%
3,01 m3/s
1,50 m
1,00 m
światło
upustu
dennego
0,50 x 0,50 m
rzędna normalnego poziomu piętrzenia (NPP)
83,00 m n.p.m.
rodzaj zamknięć
budowlanego.
Q = mB 2 g H3/2
gdzie:
H
0,0027
m = [0,405 +
] * [1 + 0,55 (
) 2]
H
+
Pg
H
stalowa dwudzielną o św. B = 1,50 m), zestawiono w tabeli 7:
Tab. 7
przelewu - B
Wzniesienie zwierciadła
wody górnej nad
Współczynnik
wydatku - m
str. 51
PROJEKT BUDOWLANY
krawędzią przelewu
(zasuwy) – H
[m]
[m]
1
2
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
0,05
0,10
0,20
0,22
0,30
0,40
0,50
0,60
0,70
0,80
0,95
1,20
[m3/s]
5
0,459
0,432
0,419
0,419
0,414
0,412
0,410
0,410
0,409
0,409
0,409
0,409
0,03
0,09
0,25
0,287 ≈ SSQ
0,45
0,69
0,96
1,27
1,59
1,94
2,52
3,57
Natężenie wypływu wody spod zasuwy ruchomej b = 1,50 m (otwór zatopiony) obliczono
wg wzoru:
Q = µA 2 gH [m3/s]
gdzie:
µ - współczynnik wydatku otworu – 0,603
A – powierzchnia otworu –
H – różnica poziomów wody pomiędzy górnym a dolny zbiornikiem
Wypływ wody spod zasuwy (otwór zatopiony) zestawiono w tabeli 8:
Tab. 8
Powierzchnia
otworu
wypływowego - b
[m]
Różnica poziomów wody
w zbiornikach -H
1
Współczynnik
wydatku - µ
[m]
3
Przy otwarciu (podniesieniu) zasuwy dolnej a = 0,05 m
0,075
0,75
0,075
1,00
0,075
1,25
0,075
1,50
0,15
0,75
0,15
1,00
0,15
1,25
0,15
1,50
Natężenie
wypływu - Q
[m3/s]
4
5
0,603
0,603
0,603
0,603
0,17
0,20
0,22
0,24
0,603
0,603
0,603
0,603
0,35
0,40
0,45
0,49
str. 52
PROJEKT BUDOWLANY
0,225
0,75
0,225
1,00
0,225
1,25
0,225
1,50
0,603
0,603
0,603
0,603
0,52
0,60
0,67
0,74
0,50 x 0,50 m
Natężenie wypływu wody przez otwór zatopiony obliczono wg wzoru:
Q = µA 2 gH [m3/s]
gdzie:
A – powierzchnia otworu – 0,50 x 0,50 = 0,25 m2
Maksymalna przepustowość upustu dennego dla założonej różnicy poziomów wody w
zbiornikach zestawiono w tabeli 9:
Tab. 9
Powierzchnia
otworu
wypływowego - b
[m]
w zbiornikach -H
Współczynnik
wydatku - µ
[m]
Natężenie
wypływu - Q
[m3/s]
1
3
4
5
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,30
0,40
0,50
0,75
1,00
1,25
1,50
0,603
0,603
0,603
0,603
0,603
0,603
0,603
0,603
0,33
0,36
0,42
0,47
0,58
0,67
0,75
0,82
Natężenie wypływu wody przez upust denny (otwór zatopiony) obliczono wg wzoru:
Q = µA 2 gH [m3/s]
gdzie:
Wypływ wody spod zasuwy (otwór zatopiony) zestawiono w tabeli 10:
Tab. 10
str. 53
PROJEKT BUDOWLANY
Powierzchnia
otworu
wypływowego - b
[m]
w zbiornikach -H
1
Współczynnik
wydatku - µ
[m3/s]
[m]
3
0,075
0,75
0,075
1,00
0,075
1,25
0,075
1,50
0,10
0,75
0,10
1,00
0,10
1,25
0,10
1,50
0,125
0,75
0,125
1,00
0,125
1,25
0,125
1,50
0,15
0,75
0,15
1,00
0,15
1,25
0,15
1,50
Natężenie
wypływu - Q
4
5
0,603
0,603
0,603
0,603
0,17
0,20
0,22
0,24
0,603
0,603
0,603
0,603
0,23
0,27
0,30
0,33
0,603
0,603
0,603
0,603
0,29
0,33
0,37
0,41
0,603
0,603
0,603
0,603
0,35
0,40
0,45
0,49
4.3. Obliczenie przepustowości budowli przelewowo – upustowej
w zaporze Nr 3
Obliczenia hydrauliczne budowli przelewowo – upustowej w zaporze Nr 3 wykonano dla
przyjętych (założonych) parametrów:
klasa budowli
IV
przepływ miarodajny - Qm = Q1%
2,62 m3/s
3,01 m3/s
1,50 m
światło
przelewu
stałego
–
b
1,00 m
światło upustu dennego
0,50 x 0,50 m
rzędna
normalnego
poziomu
piętrzenia
(NPP)
84,00 m n.p.m.
rodzaj zamknięć
budowlanego.
Q = mB 2 g H3/2
gdzie:
str. 54
PROJEKT BUDOWLANY
H
0,0027
m = [0,405 +
] * [1 + 0,55 (
) 2]
H + Pg
H
stalowa dwudzielną o św. B = 1,50 m), zestawiono w tabeli 11:
Tab. 11
przelewu - B
[m]
Wzniesienie zwierciadła
wody górnej nad
krawędzią przelewu
(zasuwy) – H
[m]
1
2
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
0,05
0,10
0,20
0,22
0,30
0,40
0,50
0,60
0,70
0,80
0,95
1,20
Współczynnik
wydatku - m
[m3/s]
5
0,459
0,432
0,419
0,419
0,414
0,412
0,410
0,410
0,409
0,409
0,409
0,409
0,03
0,09
0,25
0,287 ≈ SSQ
0,45
0,69
0,96
1,27
1,59
1,94
2,52
3,57
Natężenie wypływu wody spod zasuwy ruchomej b = 1,50 m (otwór zatopiony) obliczono
wg wzoru:
Q = µA 2 gH [m3/s]
gdzie:
Wypływ wody spod zasuwy (otwór zatopiony) zestawiono w tabeli 12.
Tab. 12
Powierzchnia
otworu
wypływowego - b
[m]
w zbiornikach -H
1
Współczynnik
wydatku - µ
[m3/s]
[m]
3
0,075
0,75
0,075
1,00
0,075
1,25
0,075
1,50
Natężenie
wypływu - Q
4
5
0,603
0,603
0,603
0,603
0,17
0,20
0,22
0,24
str. 55
PROJEKT BUDOWLANY
0,15
0,75
0,15
1,00
0,15
1,25
0,15
1,50
0,225
0,75
0,225
1,00
0,225
1,25
0,225
1,50
0,603
0,603
0,603
0,603
0,35
0,40
0,45
0,49
0,603
0,603
0,603
0,603
0,52
0,60
0,67
0,74
0,50 x 0,50 m
Natężenie wypływu wody przez otwór zatopiony obliczono wg wzoru:
Q = µA 2 gH [m3/s]
gdzie:
A – powierzchnia otworu – 0,50 x 0,50 = 0,25 m2
Maksymalna przepustowość upustu dennego dla założonej różnicy poziomów wody w
zbiornikach zestawiono w tabeli 13:
Tab. 13
Powierzchnia
otworu
wypływowego - b
[m]
w zbiornikach -H
Współczynnik
wydatku - µ
[m]
Natężenie
wypływu - Q
[m3/s]
1
3
4
5
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,30
0,40
0,50
0,75
1,00
1,25
1,50
0,603
0,603
0,603
0,603
0,603
0,603
0,603
0,603
0,33
0,36
0,42
0,47
0,58
0,67
0,75
0,82
Natężenie wypływu wody przez upust denny (otwór zatopiony) obliczono wg wzoru:
Q = µA 2 gH [m3/s]
gdzie:
Wypływ wody spod zasuwy (otwór zatopiony) zestawiono w tabeli 14.
Tab. 14
Powierzchnia
otworu
wypływowego - b
w zbiornikach -H
Współczynnik
wydatku - µ
Natężenie
wypływu - Q
str. 56
PROJEKT BUDOWLANY
[m]
[m]
1
3
[m3/s]
0,075
0,75
0,075
1,00
0,075
1,25
0,075
1,50
0,10
0,75
0,10
1,00
0,10
1,25
0,10
1,50
0,125
0,75
0,125
1,00
0,125
1,25
0,125
1,50
0,15
0,75
0,15
1,00
0,15
1,25
0,15
1,50
4
5
0,603
0,603
0,603
0,603
0,17
0,20
0,22
0,24
0,603
0,603
0,603
0,603
0,23
0,27
0,30
0,33
0,603
0,603
0,603
0,603
0,29
0,33
0,37
0,41
0,603
0,603
0,603
0,603
0,35
0,40
0,45
0,49
4.4. Obliczenie przepustowości przepustu drogowego pod drogą powiatową
Krojczyn – Dyblin
Założenia wyjściowe do obliczeń:
- rzędna dna wlotu przepustu
– 76,98 m n.p.m.
- rzędna dna wylotu przepustu
– 76,41 m n.p.m.
- długość przepustu
– L = 30 m
- średnica przewodu przepustu
– DN = 1,0 m
- rodzaj przewodu przepustu
– rury betonowe
- spadek podłużny przewodu przepustu
– 1,9 %
Przepustowość przewodu przepustu obliczono wzorem:
Q = 1/n*Rh2/3*I1/2*A [m3/s]
gdzie:
n – współczynnik szorstkości – 0,017 (dla rur betonowych w średnim stanie)
Rh – promień hydrauliczny [m]
I – spadek podłużny – 0,019
A – powierzchni przekroju przewodu [m2]
Wyniki obliczeń przepustowości przewodu przepustu zestawiono w tabeli 15.
Tab. 15
Napełnienie
przewodu
przepustu
[m]
Współczynnik
szorstkości – n
Prędkość
przepływu
Przepustowość
przewodu - Q
[m/s]
[m3/s]
str. 57
PROJEKT BUDOWLANY
1
3
4
5
1/2D = 0,50 m
3/4D = 0,75 m
0,017
0,017
3,217
3,640
1,26
4,72
Maksymalna przepustowość przepustu drogowego wypełnionego wodą do głębokości
h = 3/4 D = 0,75 m (przewód bezciśnieniowy) wynosi Q = 4,72 m 3/s. Tym samym parametry
istniejącego przepustu umożliwiają przepuszczenie przepływu kontrolnego na
rz. Bętlewiance, który wynosi Qk = 3,01 m3/s.
4.5. Obliczenie przepustowości koryta rzeki Bętlewianki na odcinku o km
0+682 do km 0+703,5
Przepustowość koryta rzeki Bętlewianki na odcinku od wlotu do przepust drogowego
w ciągu drogi powiatowej (km 0+682) do umocnień budowli przelewowo – upustowej
w zaporze Nr 1 (km 0+703,5) obliczono wg wzoru:
Q = 1/n*Rh2/3 I *A [m3/s]
gdzie;
n – współczynnik szorstkości – 0,025
Rh – promień hydrauliczny [m]
I – spadek podłużny – 0,002
A – powierzchni przekroju [m2]
Założenia wyjściowe do obliczeń:
- szerokość dna – b = 1,0 m
- nachylenie skarp – 1: 2
- spadek podłużny – 2‰
- umocnienie koryta – narzut kamienny w dnie, materace siatkowo – kamienne na
skarpach
Wyniki obliczeń przepustowości koryta rzeki Bętlewianki na analizowanym odcinku
zestawiono w tabeli 16.
Tab.16
Napełnienie
koryta rzeki
[m]
Współczynnik
szorstkości – n
Przepływ
-Q
[m3/s]
1
3
5
0,35
0,50
0,75
1,00
0,025
0,025
0,025
0,025
0,40
0,82
1,91
2,65 ≈ Qm
str. 58
PROJEKT BUDOWLANY
5. Infrastruktura techniczna oraz układ komunikacyjny na terenie
inwestycji
4.1. Infrastruktura techniczna
Na terenie planowanej inwestycji zlokalizowana jest linia energetyczna kablową, której
nie ustalono właściciela (pismo Energa operator w załączeniu). Z informacji uzyskanych od
właściciela działki 189/4 (obręb Krojczyn – wł. Monika Kołaczyńska), przez którą przebiega
linia kablowa, kabel jest nieczynny od kilkunastu lat. W ramach planowanej inwestycji
przewiduje się likwidację przedmiotowej linii energetycznej, a prace z tym związane należy
prowadzić z dużą ostrożnością, przy bezwzględnym zachowaniu przepisów BHP. Pozostała
część terenu przewidziana pod projektowane zbiorniki małej retencji, wolna jest od
infrastruktury technicznej, zarówno podziemnej jak i nadziemnej.
4.2. Układ komunikacyjny
Na obiekcie projektuje się wykonanie ciągów komunikacyjnych do obsługi budowli
upustowo przelewowych zbiorników oraz prowadzenia prac konserwacyjnych na obiekcie.
Do obsługi i konserwacji zapory czołowej Nr 1 oraz budowli upustowo – przelewowej
zaprojektowano ciąg komunikacyjny o ruchu jednokierunkowym z wjazdem i wyjazdem na
drogę powiatową nr 2740C Krojczyn – Dyblin (rys. 2). Projektowany ciąg komunikacyjny
(droga wewnętrzna) składa się z trzech charakterystycznych odcinków:
• odcinek 1 – od wjazdu z drogi powiatowej do zapory czołowej zbiornika wodnego,
• odcinek 2 – droga na koronie zapory czołowej,
• odcinek 3 – od końca zapory czołowej do wyjazdu na drogę powiatową.
Podstawowe parametry techniczne ciągu komunikacyjnego:
• odcinek 1 - przebieg ciągu po istniejącym śladzie drogi gruntowej do użytków
rolnych:
o długość odcinka
– L = 66,0 m
o szerokość korony drogi
– B = 5,0 m (3,5 + 2 x 0,75 m)
o szerokość jezdni
– b = 3,5 m
o pobocza
– 2 x 0,75 m
o nawierzchni jezdni – geokrata komórkowa h = 200 mm wypełniona gruntem
mineralnym
o pobocza żwirowe
• odcinek 2 - korona zapory czołowej:
o długość odcinka
– L = 107,85 m
o rzędna korony zapory (drogi) – 82.75 m n.p.m.
o szerokość korony
– 4,5 m
– 3,0 m
o pobocza
– 2 x 0,75 m
o nachylenie skarp – odwodna 1:2,5, odpowietrzna 1:2
o nawierzchnia jezdni – geokrata komórkowa h = 200 mm wypełniona gruntem
mineralnym
• odcinek 3 - długość L = 70,5 m:
o szerokość korony drogi
– B = 4,5 m (3,0 + 2 x 0,75 m)
– 3,0 m
o pobocza
– 2 x 0,75 m
str. 59
PROJEKT BUDOWLANY
o nawierzchnia jezdni – geokrata komórkowa h = 200 m wypełniona gruntem
mineralnym
o pobocza żwirowe.
Zjazdy (wjazd i wyjazd) z drogi powiatowej zaprojektowano w miejscach istniejących
śladów zjazdów dróg gruntowych do gruntów i użytków rolnych. Parametry zjazdów
zaprojektowano w oparciu o § 77 i 79 Rozporządzenia Ministra Transportu i Gospodarki
Morskiej z dnia 2 marca 1999 r. w sprawie warunków technicznych jakim powinny
odpowiadać drogi publiczne i ich usytuowanie [Dz. U z 1999 Nr 43 poz. 430] i zaliczono je
jako zjazdy indywidualne.
Projektowane parametry zjazdów:
Wjazd z drogi powiatowej
szerokość korony zjazdu
– B = 5,0 m,
jezdnia utwardzona
– szer. 3,5 m (kostka bet. brukowa grub. 8 cm)
łuki wyokrąglające
– R = 5,0 m,
pochylnie podłużne zjazdu
– i = 0,97% w stronę zapory,
długość projektowanego zjazdu
– 16 m od krawędzi jezdni drogi powiatowej.
Zjazd stanowi część 1-go odcinka projektowanego ciągu komunikacyjnego prowadzącego do
zapory czołowej.
Wyjazd na drogę powiatową
- szerokość korony zjazdu
– B = 4,5 m,
- jezdnia utwardzona
– szer. 3,0 m (kostka bet. brukowa grub. 8 cm)
- łuki wyokrąglające
– R = 3,0 m,
- pochylnie podłużne zjazdu
– i = 1,5% w stronę zapory,
- długość projektowanego zjazdu
– 12 m od krawędzi jezdni drogi powiatowej.
Zjazd stanowi część 3-go odcinka projektowanego ciągu komunikacyjnego od zapory
czołowej do drogi powiatowej.
Nawierzchnię zjazdów zaprojektowano z kostki brukowej betonowej grubości 8 cm na
podsypce piaskowo – cementowej o grubości 4 cm, podbudowie z kruszywa naturalnego
grubości 15 cm stabilizowanego mechanicznie i warstwie gruntu stabilizowanego cementem
grubości 15 cm. Nawierzchnia zjazdu obramowana krawężnikiem betonowym 12 x 25 cm na
ławie betonowej z oporem. Krawężnik najazdowy o wym. 15 x 22 cm.
W obrębie pasa drogowego projektuje się obniżenie projektowanego krawężnika do poziomu
projektowanej nawierzchni zjazdu. Istniejące pobocze żwirowe wyrównane zostanie do
poziomu nawierzchni zjazdu.
Odwodnienie jezdni zjazdu powierzchniowe poprzez odpowiednie spadki poprzeczne i
podłużne z odprowadzeniem wód opadowych na pochylenie przyległego terenu.
W celu zapewnienia ciągłości odwodnienia wzdłuż drogi powiatowej zaprojektowano pod
zjazdami przepusty drogowe o parametrach:
Przepust pod zjazdem z drogi powiatowej:
- średnica przewodu
– DN 500 mm
– L = 6,0 m
- rzędna dna wlotu
– 85,75 m n.p.m.
- rzędna dna wylotu
– 85,65 m n.p.m.
- spadek przewodu
– i = 1,66%
- przewód
– rury betonowe ze stopką (beton klasy C35/45)
- przyczółki
– dokowe żelbetowe (klasa betonu C 30/37
Przepust pod wjazdem na drogę powiatową
- średnica przewodu
– DN 400 mm
str. 60
PROJEKT BUDOWLANY
– L = 5,0 m
- rzędna dna wlotu
– 88,55 m n.p.m.
- rzędna dna wylotu
– 88,44 m n.p.m.
- spadek przewodu
– i = 2%
- przewód
– rury bet. ze stopką (beton. klasy C35/45)
- przyczółki
– dokowe żelbetowe (klasa betonu 30/370)
Istniejący rów drogowy, powyżej projektowanego przepustu pod wjazdem z drogi
powiatowej, przewiduje się pogłębić o ok. 0-30 cm na długości L = 40 m, z wyprofilowaniem
dna i skarp do parametrów:
– b = 0,5 m,
- szerokość dna rowu
- nachylenie skarp
– 1 : n = 1 : 1,5.
Rów drogowy w obrębie wyjazd na drogę powiatową na wlocie i wylocie przepustu należy
pogłębić, wyprofilować dno i skarpy i dostosować do ukształtowania istniejącego.
Włączenie projektowanego ciągu komunikacyjnego do drogi powiatowej nr 2740C KrojczynDyblin zostało uzgodnione z zarządca drogi tj. Zarządem Dróg Powiatowych w Lipnie (pismo
nr ZDP-11.450.9.1.2014 z dnia 05.03.2014 r. w załączeniu).
Do obsługi i konserwacji grobli piętrzących i budowli upustowo – przelewowych Nr 2
i Nr 3 zaprojektowano na prawym brzegu zbiornika, na odcinku o długości ok. 250 m,
(pomiędzy zaporą Nr 2 i Nr 3) ciąg komunikacyjny w formie półki o szerokości korony
b = 4,0 m i nachyleniu skarpy odwodnej 1: 2. Umocnienie skarpy odwodnej półki do
wysokości Max PP, materacem siatkowo – kamiennym grub. 17 cm na włókninie filtracyjnej.
Powyżej umocnienie biologiczne z roślinnością brzegową, miejscową. Korona półki
umocniona geokratą komórkową grubości 20 cm, wypełnioną gruntem miejscowym i obsiana
mieszanką traw. W celu odwodnienia korony ławy komunikacyjnej przed spływającą wodą ze
skarpy naturalnej powyżej oraz z wysiąków ze źródlisk zaprojektowano wzdłuż ciągu
komunikacyjnego drenaż kamienny tzw. francuski, z odprowadzeniem wody do zbiornika.
Ponadto, wzdłuż lewego brzegu zbiornika Nr 3 projektuje się ciąg komunikacyjny w
formie półki o szerokości korony b = 4,0 m i nachyleniu skarpy odwodnej 1: 2, zakończony
placem do manewrowania. Umocnienie skarpy materiałami naturalnymi – ekologicznymi.
Projektowane ciągi komunikacyjne na obiekcie nie będą ogólnie dostępne i służyć będą
wyłącznie do użytku służbowego dla zarządcy zbiornika wodnego w celu jego obsługi.
Istniejący układ komunikacyjny w rejonie planowanego przedsięwzięcia tj. drogi gminne i
powiatowe, zostanie zachowany bez zmian.
5. Wpływ inwestycji na środowisko
W zasięgu oddziaływania inwestycji nie występują formy ochrony przyrody
utworzone lub ustanowione na podstawie ustawy z dnia 16 kwietnia 2004 r. o ochronie
przyrody. Planowana inwestycja zalicza się do przedsięwzięć mogących potencjalnie
znacząco oddziaływać na środowisko zgodnie § 3 ust. 1 pkt. 66 Rozporządzenia Rady
Ministrów z dnia 9 listopada 2010 r. w sprawie przedsięwzięć mogących znacząco
oddziaływać na środowisko [Dz. U. z 2010 r. Nr 213, poz. 1397].
Zastosowane rozwiązania techniczne oraz wyroby budowlane nie będą wywierały ujemnego
wpływu na środowisko naturalne i nie stwarzają zagrożenia dla warunków zdrowia i życia
ludzi, zarówno w trakcie budowy jak i w trakcie eksploatacji. Projektowane roboty
budowlane nie mają wpływu na stopień zanieczyszczenia gleby, wód i powietrza.
Oddziaływanie inwestycji na środowisko obejmuje:
str. 61
PROJEKT BUDOWLANY
- oddziaływanie na ludzi: nie występuje, gdyż obiekt zlokalizowany jest poza terenami
zamieszkałymi,
- oddziaływanie na świat roślin: wystąpi w granicach projektowanych zbiorników wodnych
- oddziaływanie na świat zwierząt: wystąpi w granicach projektowanych zbiorników
wodnych,
- oddziaływanie na ryby i inne organizmy wodne - występuje
- oddziaływanie na powietrze i klimat będzie niewielkie i jedynie w okresie realizacji
zadania (zwiększona emisji spalin z maszyn budowlanych do atmosfery),
- oddziaływanie na powierzchnię ziemi i glebę - zdjęcie warstwy humusu z podłoża pod
groble (zapory) piętrzące. Humus zagospodarowany na miejscu, do ponownego
wykorzystania.
- oddziaływanie na wody powierzchniowe i podziemne - występuje,
- oddziaływanie na dobra kultury i dobra materialne - nie występuje.
Projektowane roboty będą prowadzone w pasie ograniczonym do minimum w celu
maksymalnego zmniejszenia czasowej ingerencji w środowisko. Przy rozwiązaniach
technicznych kierowano się zasadą maksymalnej ochrony elementów środowiska naturalnego
i nie powodowania w nim nieodwracalnych i niekorzystnych zmian. Nie przewiduje się
zachwiania równowagi przyrodniczej na terenie inwestycji.
Na obszarze inwestycyjnym znajdują się trzy gatunki roślin objęte ochroną częściową oraz
trzy typy siedlisk uwzględnionych w Dyrektywie Siedliskowej. Zastosowanie rozwiązań
minimalizujących wpływ inwestycji na środowisko przyrodnicze, polegających na:
- usunięciu płatów roślinności z dużym udziałem niecierpka gruczołowatego (Impatiens
glandulifera), wykonane przed zalaniem terenów (nie później niż we wrześniu), w
celu ograniczenia rozprzestrzeniania się nasion gatunku z wodą,
- przeniesieniu taksonów objętych częściową ochroną gatunkową w Polsce: kalina
koralowa (Viburnum opulus), Kopytnik pospolity (Asarum europaenum) poza teren
zalewu,
- zachowaniu łęgów w sąsiedztwie planowanej inwestycji i dodatkowo uwzględnienie
strefy ochronnej (ok. 2,0 m od brzegowej zbiornika), w celu odtworzenia w zakresie
kompensującym obszarowo zalane tereny,
- prowadzeniu prac budowlanych w taki sposób, aby minimalizować negatywny wpływ
na gatunki roślin chronionych oraz na siedliska przyrodnicze ujęte w Dyrektywie
Siedliskowej.
nie zagrozi wyginięcia populacji roślin oraz siedlisk chronionych w dolinie Bętlewianki.
Wykorzystanie do prac sprzętu spełniającego obowiązujące normy oraz zachowanie
szczególnej ostrożności podczas wykonywania prac ziemnych wyeliminuje możliwość
zanieczyszczenia wód powierzchniowych i gleby elementami obcymi dla środowiska
pochodzącymi z pracy sprzętu.
Realizacja inwestycji zostanie przeprowadzona w sposób możliwie najmniej uciążliwy dla
środowiska (szybkie i sprawne przeprowadzenie prac z wykorzystaniem sprzętu spełniającego
wymagane normy), co w możliwie największym stopniu ograniczy nieuniknioną emisję
hałasu i spalin, mającą miejsce jedynie podczas realizacji prac sprzętem mechanicznym.
Projektuje się maksymalne wykorzystanie materiałów naturalnych przyjaznych dla
środowiska naturalnego lub neutralnych, powszechnie używanych w budownictwie wodnym
i wodno-melioracyjnym, niestanowiących zagrożenia dla otaczającego środowiska
naturalnego pośrednio i bezpośrednio w obrębie przedmiotowej inwestycji. Projektowane
rozwiązania techniczne nie będą wprowadzać do niego szkodliwych elementów lub
substancji. W ramach planowanego przedsięwzięcia pn.: Kształtowanie przekroju
poprzecznego i podłużnego rzeki Bętlewianki w km 0+700 – 2+500 w celu zwiększenia
str. 62
PROJEKT BUDOWLANY
możliwości retencjonowania w dolinie wody” gm. Dobrzyń n/Wisłą, powiat Lipno
przewiduje się do wycinki 271 szt. drzew oraz 1 565 m2 zakrzaczeń.
Planowana inwestycja nie jest powiązana z innymi przedsięwzięciami. Z informacji
uzyskanych z Urzędu Miasta i Gminy Dobrzyń nad Wisłą wynika, że na obszarze na który
będzie oddziaływać przedsięwzięcie, obecnie nie prowadzi się ani też w najbliższym czasie
nie przewiduje się realizacji innych przedsięwzięć. Jedyne inwestycje prowadzone na terenie
m. Krojczyn, Krępa czy Grochowalsk, związane są z budownictwem jednorodzinnym
i zagrodowym i nie będą miały jakiegokolwiek wpływu na planowaną inwestycje.
Dla przedmiotowego przedsięwzięcia wydana została decyzja o środowiskowych
uwarunkowaniach przez Burmistrza Miasta i Gminy Dobrzyń n.Wisłą. Decyzja
nr GGM.6220.7.2013 z dnia 24 grudnia 2013 r., uprawomocniona dnia 31.01.2014 r. (w
załączeniu)
str. 63

Kształtowanie przekroju poprzecznego i podłużnego rzeki

Transkrypt

Podobne dokumenty

Zbiornik wody użytkowej DACHWIG Zbiornik wody użytkowej

Przegląd zapory w Niedzicy

Bonus

W projekcie remontu zbiornika przewiduje się wykonanie wykopu

Załącznik do wyjaśnień nr 13 - korekta opisu

Budowa zbiornika wody pitnej na istniejącej stacji