04. Analiza wykorzystania wysokosprawnej kogeneracji gazowej dla
Transkrypt
04. Analiza wykorzystania wysokosprawnej kogeneracji gazowej dla
OPERATOR Doradztwo Techniczno-Finansowe NIP - 739-28-35-699, REGON - 510814239 tel/fax (089) 535-74-09 10-337 Olsztyn ul. Morwowa 24 e-mail: [email protected] www.dotacje-ue.com.pl Analiza Temat: Analiza wykorzystania wysokosprawnej kogeneracji gazowej (z mo liwo ci wykorzystania absorpcji dla produkcji ch odu) dla planowanego obiektu Parku Wodnego w Cz stochowie Inwestor: Gmina Miasto Cz stochowa ul. ska 11/13 42-217 Cz stochowa Autor: mgr in . Wies aw Olasek Olsztyn 2016 rok Doradztwo techniczne i inwestycyjne. Audyty efektywno ci energetycznej. Studium wykonalno ci i obs uga inwestycji finansowanych ze rodków unijnych. Procedury zamówie publicznych. Cz onek Zrzeszenia Audytorów Energetycznych. Spis tre ci: I. Streszczenie...................................................................................................................... 4 II. Wprowadzenie .................................................................................................................. 7 III. Zu ycie mediów.............................................................................................................. 12 1. Energia cieplna ......................................................................................................... 14 1.1. Polonia...................................................................................................................... 15 1.2. P ywalnia................................................................................................................... 17 1.3. Aquapark .................................................................................................................. 20 1.4. Podsumowanie ......................................................................................................... 23 2. Energia elektryczna................................................................................................... 25 2.1. Polonia...................................................................................................................... 25 2.2. P ywalnia................................................................................................................... 28 2.3. Obiekty o wiatowe .................................................................................................... 30 2.4. Aquapark .................................................................................................................. 31 2.5. Podsumowanie ......................................................................................................... 33 IV. Podstawy teoretyczne trigeneracji ................................................................................... 40 1. Kogeneracja (CHP) ................................................................................................... 40 1.1. Kogeneracja w trybie pracy Full Load - na sie ......................................................... 46 2. Absorpcja (ABS) ....................................................................................................... 48 V. Dobór urz dze ............................................................................................................... 52 1. Dobór agregatu kogeneracyjnego (CHP) .................................................................. 52 2. Dobór agregatu absorpcyjnego (ABS)....................................................................... 66 3. Lokalizacja trigeneracji i instalacje towarzysz ce ...................................................... 68 VI. Analiza ekonomiczna trigeneracji (CCHP) ....................................................................... 70 1. Analiza energii elektrycznej ....................................................................................... 73 2. Analiza energii cieplnej ............................................................................................. 77 2.1. Analiza zagospodarowania ciep a bez absorpcji ....................................................... 77 2.2. Analiza energii cieplnej z absorpcj .......................................................................... 84 VII. Analiza ekonomiczna realizacji inwestycji........................................................................ 91 1. Inwestycja bez certyfikatów ....................................................................................... 92 2. Inwestycja z urealnionymi cenami energii ................................................................. 93 VIII. Parametry wra liwe g ównych urz dze trigeneracji........................................................ 96 1. Agregat kogeneracyjny ............................................................................................. 97 2 2. Agregat absorpcyjny ............................................................................................... 102 3. Wie a ch odnicza do agregatu absorpcyjnego ........................................................ 105 IX. Za czniki ...................................................................................................................... 108 3 I. Streszczenie W niniejszym opracowaniu przedstawiono: 1. Zakres opracowania oraz ogóln charakterystyk obiektów przewidzianych do pod czenia do trigeneracji w ramach realizowanej inwestycji. 2. Bilans zu ycia pr du i ciep a w poszczególnych obiektach. Na podstawie bilansu powsta profil energetyczny zobrazowany w postaci wykresu uporz dkowanego zu ycia pr du. 3. Przedstawione zosta y ogólne zasady dzia ania agregatów kogeneracyjnych i absorpcyjnych. 4. Pokazano prac agregatu kogeneracyjnego w trybie Electricity Tracking (ET) oraz Full Load (FL). 5. Dokonano analizy efektywno ci ekonomicznej oddzielnie dla ka dego z trybów pracy agregatu kogeneracyjnego. W zwi zku z tym, e Zamawiaj cy podj resowany wariantem ze sprzeda spodarowania ca decyzj , e nie jest zainte- nadwy ek energii do sieci, a nie istnieje mo liwo zago- ci energii przy trybie pracy FL – rozwini te zosta y analizy efektywno ci ekonomicznej dla wariantu ET. 6. W analizach przedstawiony zosta wp yw tywno tych certyfikatów oraz wysoko ci dotacji na efek- ekonomiczn inwestycji. 7. W ostatniej cz ci analiz przedstawiono analiz efektywno ci ekonomicznej z uwzgl dnie- niem kosztów dodatkowych elementów inwestycji ci le zwi zanych z instalacj trigeneracji. 8. Integraln cz ci opracowania jest przedstawienie parametrów wra liwych g ównych urz - dze . Pomo e to Zamawiaj cemu w przygotowaniu procedury przetargowej. 9. Opracowanie zawiera tak e schemat ideowy instalacji trigeneracji, na podstawie którego dokonano analizy efektywno ci ekonomicznej inwestycji. Wyniki analiz s nast puj ce: 1. Zu ycie energii elektrycznej wynosi 2.448,42 MWh/rok, z czego 319,25 MWh/rok to zu ycie hali Polonia, P ywalni i obiektów o wiatowych, a 2.129,18 MWh/rok to przewidywane zu ycie aquaparku. 2. Dla przyj tego profilu energetycznego agregat kogeneracyjny wytworzy w ci gu roku 2.348,54 MWh pr du. 3. Przewiduje si konieczno dokupienia w ci gu roku 99,88 MWh pr du z sieci. 4. Zu ycie energii cieplnej wynosi 2.606,42 MWh/rok, z czego 587,83 MWh/rok to zu ycie hali Polonia i P ywalni, a 2.018,59 MWh/rok to przewidywane zu ycie aquaparku. Nie przewiduje si wykorzystania ciep a z kogeneracji w obiektach o wiatowych. 4 5. Dla przyj tego profilu energetycznego agregat kogeneracyjny wytworzy w ci gu roku 3.163,74 MWh ciep a. 6. Poniewa ilo ciep a z kogeneracji w pe ni pokrywa zapotrzebowanie wskazanych przez Za- mawiaj cego obiektów nadwy ka 557,32 MWh ciep a z kogeneracji zostanie wykorzystana do wytworzenia ch odu w agregacie absorpcyjnym na potrzeby hali Polonia. 7. Rekomenduje si zastosowanie agregatu kogeneracyjnego o mocy elektrycznej 363 kW i mocy cieplnej 489 kW, a tak e agregatu absorpcyjnego o mocy ch odniczej 273 kW. Po zapoznaniu si z ofert urz dze na rynku, ich kosztami, parametrami technicznymi, sprawnoci oraz zapewnieniem Zamawiaj cemu obs ugi serwisowej na najwy szym poziomie, do analiz przyj to agregat kogeneracyjny produkowany przez firm Horus-Energia z Sulejówka k/Warszawy oraz agregat absorpcyjny dostarczany przez firm New Energy Transfer S.A. 8. Przewidywany koszt agregatu kogeneracyjnego, absorpcyjnego oraz stacji transformatorowej i dodatkowych urz dze oraz sieci wynosi 2.768.722 z . netto. 9. Analiz efektywno ci ekonomicznej przeprowadzono dwutorowo. Zgodnie z zasadami, uzyskane w wyniku realizacji inwestycji oszcz dno ci nale y odnie do stanu obecnego. Problem polega jednak na tym, e obecny system energetyczny (w zakresie mocy zamówionych i infrastruktury technicznej) wymaga natychmiastowej korekty. Koszty energii ponoszone przez Zamawiaj cego s niewspó mierne do tego co by powinno. W efekcie uzyskano wska niki efektywno ci nie oddaj ce w pe ni realiów (ale takie s zasady sporz dzania takich analiz). eby jednak urealni wyniki, przeprowadzona zosta a dodatkowa analiza efektywno ci ekonomicznej na bazie realnych cen energii, która wykaza a, e bez dotacji mo emy uzyska : Przewidywana suma oszcz dno 689 534 z /rok Prosty okres zwrotu SPBT 4,02 lat Bie 5 411 868 z ca warto netto NPV dla okresu 15 lat wynosi Wewn trzna stopa zwrotu IRR dla okresu 15 lat wynosi 23,9% Tak dobre wyniki te mog budzi w tpliwo ci, ale trzeba zda sobie spraw z tego, e g ównym elementem decyduj cym o op acalno ci kogeneracji jest cena paliwa do agregatu (czyli gazu GZE). Je li pod koniec ubieg ego roku cena gazu wynosi a 0,1317 z /kWh to dla analizowanej inwestycji zgodnie z ofert dostawcy gazu jest to ju tylko 0,0953 z /kWh, czyli a o 27,6% taniej. Reasumuj c, realizacja inwestycji jest bardzo op acalna. Zwróci nale y tylko uwag na to eby dokumentacja projektowa wykonana zosta a zgodnie z powy szymi za eniami i eby nie dopu ci do odst pstw na etapie wykonawstwa. Takie 5 zagro enie wyst puje w przypadku realizacji inwestycji na zasadach zaprojektuj-wykonaj je li dokumentacja przetargowa pozostawia wykonawcy zbyt du y margines swobody w podejmowaniu decyzji i nie jest zapewniony kompetentny nadzór na wykonawstwem. Wtedy podstawowym kryterium staje si cena urz dze a nie poziom technologiczny i interes Zamawiaj cego. Je li Zamawiaj cy jest zainteresowany znacznym obni eniem kosztów realizacji inwestycji to warto rozwa mo liwo wydzielenia cz ci inwestycji zwi zanej z trigeneracj i zrealizo- wania tego na zasadach okre lonych w ustawie o koncesji na roboty lub us ugi. 6 II. Wprowadzenie Tematem opracowania jest analiza wykorzystania wysokosprawnej kogeneracji gazowej (z mo liwo ci wykorzystania absorpcji dla produkcji ch odu) dla planowanego obiektu Parku Wodnego w Cz stochowie oraz wariantowo w celu polepszenia efektywno ci dzia ania dla nast puj cych obiektów: 1. Park Wodny - ul. Dekabrystów 45; 2. Hala Sportowo-Widowiskowa „Polonia” – ul. Dekabrystów 43; 3. obek Miejski „Reksio” - al. Armii Krajowej 66A; 4. Szko a Podstawowa nr 42 - al. Armii Krajowej 68A. Opracowanie zawiera: Analiz obecnego zu ycia energii na podstawie danych ród owych udost pnionych przez Zamawiaj cego. Analiza zawiera wariant pracy w trybie Electricity Tracking (praca na potrzeby w asne) oraz w trybie Full Load (praca ze sprzeda nadwy ek pr du do sieci elektroenergetycz- nej. Analiz efektywno ci ekonomicznej zawieraj podstawowe wska niki, jak: - prosty okres zwrotu SPBT; - bie - wewn trzn stop zwrotu IRR dla okresu 15 lat, warto netto NPV dla okresu 15 lat; a tak e graficzn zale no bie skumulowane przep ywy pieni cej warto ci netto (NPV) od stopy dyskontowej oraz ne dla okresu 15 lat. W analizie przedstawiono tak e wp yw dotacji oraz tych certyfikatów na op acalno inwestycji. Dotyczy to tak e sytuacji, w której nie by oby przychodów z tytu u certyfikatów lub dotacji. Inwestycja sk adaj ca si obecnie z czterech obiektów zlokalizowana jest w Cz stochowie pod adresami podanymi powy ej, a ich wzajemne po enie przedstawia poni sza mapka. 7 Rys. 1 Plan obiektów przewidzianych w ramach inwestycji 8 Obiekty wskazane przez Zamawiaj cego ró ni si diametralnie pod wzgl dem przeznaczenia oraz zu ycia energii elektrycznej i cieplnej. Opracowaniem obj te s dwie placówki o wiatowe (zwane dalej O wiatowe). Szko a Podstawowa nr 42 im. Jana Brzechwy na ok. 350 uczniów wybudowana w 1966 roku (w roku 2016 b dzie obchodzi 50-cio lecie). obek Miejski Reksio na 75 miejsc wybudowany w 1973 roku, prowadzi dzia alno w dni robocze od poniedzia ku do pi tku w godzinach 5.30 – 17.00. ywalnia letnia (zwana dalej P ywalnia) to basen rekreacyjny o powierzchni 889 m², posiada dodatkowo 2 parasole wodne, bicze wodne, tory do p ywania (3 x 20 m), le anki masuj ce, grota sztucznej fali, gejzery powietrzne. Dodatkowo basen dla dzieci o powierzchni brodzika 67 m² oraz zje wodny, gejzer powietrzny, rzeka w postaci zakola, zje alnia typu s , je alnie: anaconda, rynnowa, rodzinna o 3 torach i inne obiekty sportowo-rekreacyjne. Hala „Polonia” (zwana dalej Polonia) zlokalizowana mi dzy terenem p ywalni letniej a XIkondygnacyjnym budynkiem biurowym. Hala usytuowana jest osi pod na kierunku pó noc - po udnie. Obiekt zosta oddany do u ytku w 1986 roku. Podstawowym przeznaczeniem hali jest organizacja imprez sportowych w dyscyplinach: siatkówka, koszykówka, pi ka r czna, futsal, szermierka, badminton, tenis sto owy sporty walki. Przeznaczenie hali obejmuje ponadto organizowanie imprez kulturalno-artystycznych, seminaryjnych i targowych. W obiekcie odbywaj si równie zak adowe imprezy integracyjne, bale studniówkowe i zabawy sylwestrowe. Hala mo e by podzielona, za pomoc siatek, na trzy niezale ne sektory: lewy o wymiarach 16,0 x 27,0 m; 9 centralny o wymiarach 27,0 x 40,0 m; prawy o wymiarach 16,0 x 27,0 m. Dzi ki takiemu rozwi zaniu w hali wiczy mog jednocze nie trzy grupy treningowe. Arena w ca ci posiada wymiary: 27,0 m x 72,0 m. Obiekt dysponuje widowni stacjonarn o 1165 miejscach siedz cych na poziomach powy ej +5,52m oraz widowni na poziomie p yty areny w postaci rozk adanych trybun z siedziskami o pojemno ci: 6 segmentów po 40 miejsc 240 miejsc 4 segmenty po 50 miejsc 200 miejsc 1 segment 52 miejsca Razem: 492 miejsca W przypadku organizowania na poziomie 0,00 m imprez z udzia em widowni stoj cej, p yta areny przeznaczona jest dla 1650 osób. Bior c pod uwag szeroko istniej cych wyj ewakuacyjnych, w obiekcie mo e przeby- wa maksymalnie 3015 widzów: poziom parteru 1650 osób poziom widowni stacjonarnej /+5,52m i +8,32m/ 1165 osób poziom miejsc stoj cych na widowni stacjonarnej /+8,32m/ 200 osób. Obiekt sk ada si z 5 poziomów: poziom - 3,20 m (piwnice) obejmuje pomieszczenia technologiczne – wymiennikowni c.o., wentylatorowni , rozdzielni elektryczn , akumulatorowni , bojlerownie i pomieszczenia techniczne oraz archiwum, lokal gastronomiczny, si owni i szatnie; poziom + 0,00 m obejmuje pomieszczenia szatni dla kadry trenerskiej i zawodniczej, w y sanitarno-higieniczne, magazyny, sal konferencyjn oraz aren sportow ; poziom + 2,70 m obejmuje pomieszczenia administracyjne Miejskiego O rodka Sportu i Rekreacji w Cz stochowie; poziom + 5,52 m obejmuje widowni stacjonarn (miejsca siedz ce) wraz z pomieszczeniami toalet; poziom + 8,32 m obejmuje dalsz cz widowni stacjonarnej i galeri przeznaczon dla widzów stoj cych. 10 Dane podstawowe: powierzchnia u ytkowa 5 550,64 m² powierzchnia zabudowy 2 900,03 m² Pod wzgl dem energii elektrycznej i cieplnej trudno mówi o du ym i stabilnym zu yciu przez analizowane obiekty. Obiekty o wiatowe pracuj od poniedzia ku do pi tku w cznie w godzinach od rana do ok. 18.00. ywalnia letnia funkcjonuje sezonowo w okresie od ko ca wiosny do pocz tków jesieni i to te w zasadzie w czasie, gdy jest widno. W okresach z ej pogody nic si praktycznie nie dzieje. Hala Polonia jest du ym obiektem sportowo-widowiskowym, a tego typu imprezy z natury rzeczy nie odbywaj si codziennie. Wprawdzie hala jest udost pniana na inne imprezy, ale te nie codziennie. W zwi zku z powy szym powi zanie tych obiektów w jeden system energetyczny nie jest proste. Na dzisiaj, w przypadku planowanej budowy obiektu typu aquapark, trudno jednoznacznie i precyzyjnie okre li przysz e zu ycie energii, tym bardziej, e znane s jedynie oczekiwania Zamawiaj cego okre lone w przygotowywanym programie funkcjonalno-u ytkowym. Na tej podstawie mo na jedynie szacowa przysz e potrzeby energetyczne. Dobór agregatu kogeneracyjnego wytwarzaj cego w skojarzeniu energi elektryczn i cieo wymaga pos dalszej cz enia si wykresem uporz dkowanym zu ycia energii (o czym b dzie mowa w ci opracowania). Dla potrzeb niniejszej analizy pos ono si profilami energetycz- nymi ró nych obiektów, uwzgl dniaj c ich przeznaczenie oraz wielko i na tej podstawie przyj ty zosta profil energetyczny przysz ego aquaparku i ca ego kompleksu obiektów okre lonego przez Zamawiaj cego. 11 III. Zu ycie mediów Podstawow kwesti by o okre lenie czy wszystkie z okre lonych przez Zamawiaj cego obiektów nadaj si do uwzgl dnienia w planowanej inwestycji. O ile przesy energii elektrycznej w ramach obiektów nie stanowi problemu, o tyle przesyanie ciep ej wody z kogeneracji o temperaturze 90ºC stanowi problem. Starty ciep a na przesyle przy stosunkowo ma ej mocy grzewczej z kogeneracji wykluczaj zasilanie obiektów o wiatowych. Uznano, e technicznie i ekonomicznie uzasadnione jest wykorzystanie ciep a z kogeneracji do zasilania aquaparku, Polonii i P ywalni. Na podstawie przeprowadzonych analiz uznano, e w przypadku pr du zasadne jest zasilanie wszystkich wskazanych przez Zamawiaj cego obiektów. aden z obiektów nie ma centralnych instalacji klimatyzacyjnych. Uwzgl dniaj c powy sze za enia dokonano szczegó owej analizy zu ycia energii elek- trycznej i ciep a. Przyj to rok 2015 jako rok bazowy analiz. Analizy zu ycia ciep a dokonano na podstawie faktur dostarczonych przez Zamawiaj cego, a zu ycia energii elektrycznej na podstawie zu ycia 15-to minutowego (dla Polonii i P ywalni) udost pnionych przez dystrybutora energii elektrycznej oraz taryfy dystrybutora i umów na dostaw pr du. Zu ycie energii elektrycznej w obiektach O wiatowych przyj to z dost pnych Wykonawcy profili energetycznych podobnych obiektów. Na wst pie nale y tak e wyja ni przyj metodyk analizy op acalno ci inwestycji w odniesieniu do aquaparku. Podstawowym za eniem jest, e Zamawiaj cy wybuduje aquapark bez wzgl du na wy- nik niniejszego opracowania. Gdyby do analizy op acalno ci przyj zu ycie mediów w roku ba- zowym bez uwzgl dnia przewidywanego zu ycia przez aquapark to wynik analizy by by przes dzony ju na wst pie. Zu ycie energii po modernizacji b dzie oczywi cie znacznie wi ksze ni jest obecnie i koszty eksploatacji te b wi ksze. Taka informacja jednak w aden sposób nie przyda si Zamawiaj cemu. Korzystaj c z bazy danych Wykonawcy w zakresie profili energetycznych podobnych obiektów przyj to najbardziej prawdopodobny profil energetyczny planowanego aquaparku. Dotyczy to zarówno zu ycia ciep a jak i pr du. 12 Do okre lenia kosztów energii przyj to przewidywane zu ycie oraz obowi zuj ce obecnie taryfy. Z wielko ci agregatu kogeneracyjnego oraz zu ycia ciep a przez poszczególnych odbiorców przyj to, e nadwy ki ciep a zostan zamienione w agregacie absorpcyjnym na ch ód, który dzie wykorzystywany w hali Polonia. W niniejszym opracowaniu stosuje si zamiennie okre lenia energia elektryczna – pr d oraz energia cieplna – ciep o. Pod okre leniem modernizacji nale y rozumie budow aquaparku wraz z niezb dn infrastruktur oraz dokonanie modernizacji instalacji cieplnych i energetycznych w pozosta ych obiektach, jak i wykonanie niezb dnych sieci. Wszystkie analizy wykonano w cenach netto. 13 1. Energia cieplna Analizujemy trzy odbiorniki energii cieplnej, których parametry s nast puj ce: Tabela 1 Odbiorniki energii cieplnej Moc zamówiona Zu ycie ciep a Procentowy udzia ywalnia 1,27 250,00 9,40% Polonia 0,30 337,83 12,71% MW MWh/rok aquapark 0,50 2071,22 77,89% Razem 1,77 2659,05 100% Przyj ta moc zamówiona dla aquaparku odpowiada w przybli eniu mocy grzewczej agregatu kogeneracyjnego oraz ilo ci ciep a wytworzonego w agregacie. Zu ycie ciep a [MWh/m-c] 350 300 250 200 150 100 50 0 1 2 Polonia Rys. 2 3 4 5 ywalnia 6 7 8 Aquapark 9 10 11 12 Razem zu ycie Zu ycie ciep a w poszczególnych miesi cach Poni ej przedstawiono charakterystyk istniej cych odbiorników ciep a. Poniewa we wszystkich analizach energi podaje si w MWh, wi c wszystkie dane dotycz ce ciep a s przeliczane z GJ na MWh. 14 1.1. Polonia Hala Polonia zasilana jest z w Tabela 2 a grzewczego o mocy zamówionej 0,3 MW. Koszty i zu ycie ciep a w roku bazowym Zu ycie ciep a Koszt Cena jedn. Miesi c GJ MWh /MWh 1 247,00 68,61 11 854,05 172,77 2 217,00 60,28 10 701,45 177,54 3 178,70 49,64 9 229,97 185,94 4 106,20 29,50 6 444,52 218,46 5 16,40 4,56 2 994,40 657,31 6 2,20 0,61 2 448,84 4 007,19 7 - - 2 364,31 8 - - 2 364,31 9 - - 2 364,31 10 100,90 28,03 6 240,89 222,67 11 158,40 44,00 8 450,04 192,05 12 189,40 52,61 9 641,06 183,25 1 216,20 337,83 75 098,15 Razem Jak wida z tabeli, mo na przyj z pewnym zaokr gleniem, e w okresie od czerwca do wrze nia w cznie hala nie zu ywa ciep a (nawet na potrzeby ciep ej wody u ytkowej). W czerwcu wyst pi o bardzo ma e zu ycie ciep a, a to spowodowa o, e cena jednostkowa ciep a przekroczy a 4.000 z /MWh (decyduj cy by koszt mocy zamówionej). eby wyeliminowa tego typu zniekszta cenia wyników przyj to cen jednostkow ciep a w Polonii równ 222,29 z /MWh (co odpowiada 61,75 z /GJ). Do przysz ej analizy poprawno ci doboru parametrów instalacji grzewczej w hali przyda si mo e okre lenie kosztów wynikaj cych z mocy zamówionej oraz ze zu ycia ciep a. 15 10 000 9 000 8 000 7 000 6 000 5 000 4 000 3 000 2 000 1 000 1 2 3 4 5 sk adowa zale na od mocy zam. Rys. 3 6 7 8 9 10 11 12 Sk adowa zale na od zu ytego ciep a Sk adowe kosztów ciep a Polonii w poszczególnych miesi cach 50 000 46 726 45 000 62,2% 70% 60% 40 000 50% 35 000 30 000 25 000 28 372 40% 37,8% 30% 20 000 15 000 20% 10 000 10% 5 000 0% 0 Sk adowa zale na od mocy zam. Rys. 4 Sk adowa zale na od zu ycia Warto ci sk adowych rocznych kosztów ciep a i ich udzia procentowy 16 1.2. P ywalnia ywalnia zasilana jest z miejskiej sieci ciep owniczej (taryfa C.1.A) i posiada cztery niezale ne uk ady pomiarowe z odr bnymi mocami zamówionymi: Obwód c.o. Obwód c.w.u. Obwód wentylacji Obwód technologii Tabela 3 Sk adniki taryf ciep a Oznaczenie w a c.o c.w.u. went. techn. MW 0,09 0,31 0,07 0,80 z /MW 5199,66 5199,66 5199,66 5199,66 Przesy mocy cieplnej /MW 2681,35 2681,35 2681,35 2681,35 Energia z licznika /GJ 29,74 29,74 29,74 29,74 Przesy energii /GJ 8,68 8,68 8,68 8,68 Moc zamówiona Zamówiona moc cieplna Ca kowita moc zamówiona wynosi 1,27 MW. Tabela 4 Koszty i zu ycie ciep a w roku bazowym Z ycie ciep a Koszt Cena jedn. Miesi c GJ MWh /MWh 1 53,00 14,72 12 045,14 818,16 2 48,00 13,33 11 853,04 888,98 3 41,00 11,39 11 584,10 1 017,14 4 29,00 8,06 11 123,06 1 380,79 5 7,00 1,94 10 277,82 5 285,74 6 325,00 90,28 22 495,38 249,18 7 122,00 33,89 14 696,12 433,66 8 167,00 46,39 16 425,02 354,07 9 7,00 1,94 10 277,82 5 285,74 17 10 23,00 6,39 10 892,54 1 704,92 11 36,00 10,00 11 392,00 1 139,20 12 42,00 11,67 11 622,52 996,22 900,00 Razem 250,00 Z analizy faktur za ciep o mo na doj 154 684,56 do nast puj cych wniosków: 1. Inwestor p aci (z niezrozumia ych wzgl dów) za moc zamówion na ka dym z obwodów oddzielnie, ale zu ycie ciep a liczone jest cznie za ca ; 2. Ogrzewanie wody basenowej realizowane jest w ci gu trzech miesi cy tj. od czerwca do sierpnia w cznie, czyli w pozosta e miesi ce Inwestor p aci za moc zamówion nie pobieraj c ciep a, a to oznacza „koszt netto za gotowo ” wynosz cy 70 929,09 z /rok. 3. Przy mocy obwody technologicznego 0,8 MW i zu ytej w czerwcu energii cieplnej 90,28 MWh mo na przyj , e obwód pracowa w sposób ci y z pe moc przez 4,7 dnia. W lipcu ten sam czas pracy wynosi zaledwie 1,77 dnia. 4. Z powy szej tabeli wynika, e cena jednostkowa ciep a na P ywalni wynosi 1.629,48 z /MWh (co odpowiada 452,63 z /GJ) – jest to cena normalnie niespotykana. Uwaga: Wprawdzie nie jest to przedmiotem niniejszego opracowania, ale nale y niezw ocznie przeanalizowa modernizacj w a cieplnego p ywalni w celu obni enia kosztów eksploatacji. Nawet natychmiastowe, bezinwestycyjne zmniejszenie mocy zamówionej pozwoli na uzyskanie ogromnych oszcz dno ci eksploatacji. 14 000 12 000 10 000 8 000 6 000 4 000 2 000 1 2 3 4 5 Sk adowa zale na od mocy zam. Rys. 5 6 7 8 9 10 11 12 Sk adowa zale na od zu ytego ciep a Sk adowe kosztów ciep a P ywalni w poszczególnych miesi cach 18 Jak wida , inwestor p aci prawie po 10.000 z /m-c „za prawo posiadania w a cieplnego”. Energia cieplna w kosztach to prawie margines. 90% 140 000 120 000 120 107 77,6% 80% 70% 100 000 60% 80 000 50% 60 000 40% 34 578 22,4% 40 000 20 000 20% 10% 0% 0 Sk adowa zale na od mocy zam. Rys. 6 30% Sk adowa zale na od zu ycia Warto ci sk adowych rocznych kosztów ciep a i ich udzia procentowy Z powy szego wykresu wida , e sk adowa kosztów rocznych zale nych od mocy zamówionej stanowi prawie 78% kosztów ciep a co wiadczy o z ej eksploatacji. 19 1.3. Aquapark Na obecnym etapie przygotowa zwi zanych z budow aquaparku nie mamy adnych danych mówi cych o zu ycie energii. O ile dysponujemy dok adnym zu yciem energii elektrycznej w podobnych obiektach, to zu ycia ciep a w zasadzie si z porównywaln dok adno ci nie rejestruje. Metodologi okre lenia zu ycia ciep a w planowanym aquaparku mo na przedstawi nast puj co: 1. Na podstawie danych 15-to minutowych lub godzinowych zu ycia pr du w obiekcie referencyjnym opracowujemy profil energetyczny tj. wykres uporz dkowany zu ycia pr du. 2. Na podstawie wykresu uporz dkowanego wyznaczamy moc elektryczn agregatu kogeneracyjnego, który zapewni maksymalny uzysk energii elektrycznej. 3. Znaj c optymaln moc elektryczn agregatu kogeneracyjnego, korzystaj c z dost pnych katalogów producentów, dobieramy konkretny model agregatu kogeneracyjnego. 4. Produkcji pr du w agregacie towarzyszy skojarzona produkcja ciep a. Odwzorowaniem elektrycznego profilu energetycznego jest profil produkcji ciep a w agregacie. 5. Na podstawie dost pnych danych z ró nych obiektów staramy si oszacowa przysz e miesi czne zu ycie ciep a w obiekcie. 6. Porównuj c produkcj ciep a w kogeneracji oraz przewidywane zu ycie w obiekcie okre lamy ilo i rozk ad w poszczególnych miesi cach nadwy ek ciep a nie wykorzystanego w obiekcie. Je li takie nadwy ki wyst puj to ciep o jest wyrzucane do atmosfery w ch odni wentylatorowej (co stanowi ewidentn strat ) lub jest wykorzystywane np. w agregacie absorpcyjnym i zamieniane na ch ód. Wa ne jest jednak, aby ch ód by produkowany w okresach i w ilo ciach, w których mo e on by racjonalnie wykorzystany. 7. Za moc zamówion dla aquaparku przyjmujemy moc ciepln agregatu kogeneracyjnego. Zaadamy tak e zakup ciep a z tego samego ród a co pozosta e obiekty i dla takiej samej taryfy. Jak ju by o wcze niej sygnalizowane, do analizy przyjmujemy, e aquapark istnieje i jest eksploatowany na takich samych warunkach co pozosta e obiekty (dotyczy to taryf ciep a i pr du). Zu ycie ciep a w qauaparku, przewidywane koszty oraz cen jednostkow ciep a przedstawiono w poni szej tabeli. 20 Tabela 5 Koszty i zu ycie ciep a w roku bazowym w aquaparku Zu ycie ciep a Koszt Cena jedn. Miesi c GJ MWh /MWh 1 773,46 214,85 33 656,73 156,65 2 563,94 156,65 25 607,04 163,47 3 619,58 172,11 27 744,77 161,21 4 617,76 171,60 27 674,71 161,28 5 691,65 192,13 30 513,84 158,82 6 448,05 124,46 21 154,58 169,97 7 585,83 162,73 26 447,90 162,53 8 630,51 175,14 28 164,67 160,81 9 517,96 143,88 23 840,43 165,70 10 616,87 171,35 27 640,56 161,31 11 671,22 186,45 29 728,70 159,45 12 719,57 199,88 31 586,46 158,03 7 456,39 2 071,22 333 760,39 Na podstawie powy szej analizy rednia cena jednostkowa ciep a w aquaparku wynosi 161,60 z /MWh (co stanowi 44,89 z /GJ). 35 000 30 000 25 000 20 000 15 000 10 000 5 000 1 2 3 4 5 Sk adowa zale na od mocy zam. Rys. 7 6 7 8 9 10 11 12 Sk adowa zale na od zu ytego ciep a Sk adowe kosztów ciep a aquaparku w poszczególnych miesi cach 21 100% 350 000 90% 286 474 300 000 85,8% 250 000 80% 70% 60% 200 000 50% 150 000 40% 30% 100 000 50 000 20% 47 286 14,2% 10% 0% 0 Sk adowa zale na od mocy zam. Rys. 8 Sk adowa zale na od zu ycia Warto ci sk adowych rocznych kosztów ciep a i ich udzia procentowy Poniewa agregat kogeneracyjny b dzie pracowa z ró moc zale od chwilowego zapotrzebowania na pr d, wi c powy sze dane zosta y sprawdzone pod k tem mo liwo ci wytworzenia okre lonej ilo ci ciep a w ci gu miesi ca przy cieplnej mocy nominalnej 0,5 MW oraz przy mocy odpowiadaj cej medianie mocy wynosz cej 0,3 MW – wyniki s pozytywne. 22 1.4. Podsumowanie W ocenie op acalno ci instalacji trigeneracji nale y rozdzieli dwie kwestie: 1. techniczne – zwi zane z ilo ci zu ytej energii 2. ekonomiczne – zwi zane z kosztem energii w roku bazowym. W kwestii technicznej mo na si spodziewa , e zu ycie energii b dzie nast puj ce: Tabela 6 Miesi c 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Razem Zu ycie ciep a po modernizacji Polonia ywalnia 68,61 60,28 49,64 29,50 4,56 0,61 28,03 44,00 52,61 337,83 Aquapark 14,72 13,33 11,39 8,06 1,94 90,28 33,89 46,39 1,94 6,39 10,00 11,67 250,00 Absorpcja 214,85 156,65 172,11 171,60 192,13 124,46 162,73 175,14 143,88 171,35 186,45 199,88 2 071,22 Razem 17,41 30,37 42,90 82,34 67,02 108,49 94,31 61,66 42,84 20,72 568,04 298,18 247,67 263,50 252,05 280,97 282,36 305,10 315,84 207,48 248,61 261,17 264,16 3 227,09 350 300 MWh 250 200 150 100 50 1 2 3 4 5 Polonia Absorpcja Rys. 9 6 7 ywalnia 8 9 10 11 12 Aquapark Razem Zu ycie ciep a po modernizacji 23 Do oceny ekonomicznej przyjmujemy stan obecny tzn. zu ycie energii przez Poloni i ywalni 587,83 MWh/rok. Roczny koszt netto ciep a to 229 782,71 z . Do analizy przyjmujemy cen jednostkow ciep 390,90 z /MWh (co odpowiada 108,58 GJ). 24 2. Energia elektryczna Zu ycie energii elektrycznej okre lono w przypadku Polonii i P ywalni na podstawie danych 15-to minutowych i faktur dystrybutora pr du. Na tej podstawie mo liwe by o opracowanie profilu energetycznego. Do okre lenia zu ycia pr du w obiektach o wiatowych wykorzystana zestawienie faktur przekazane przez Zamawiaj cego. Sporz dzono podstawie danych b czny profil energetyczny dla obu obiektów na cych w posiadaniu Wykonawcy dla innych tego typu obiektów. Niestety aden z obiektów nie posiada wydzielonego i opomiarowanego obwodu elektrycznego o wietlenia. Znajomo wielko ci i profilu zu ycia pr du na cele o wietleniowe umo - liwi aby oszacowanie oszcz dno ci anergii w przypadku wymiany lamp na energooszcz dne. Wszelkie przedstawione analizy dotycz mocy czynnej. Wyst powanie mocy biernej omówiono w podsumowaniu. 2.1. Polonia Polonia zasilana jest w pr d przez Tauron Dystrybucja zgodnie z taryf C22b tj. z sieci elektroenergetycznej niskiego napi cia o mocy umownej wi kszej od 40 kW, z rozliczaniem za pobran energi czynn w systemie dwustrefowym: dzie , noc. Strefa dzienna obowi zuje w godzinach od 6:00 do 21:00, a nocna w godzinach od 21:00 do 6:00. Zgodnie z zawart umow na zakup mocy czynnej obowi zuje jedna cena netto dla obu stref 202,00 z /MWh. Tabela 7 Taryfa C22b Energia czynna dzie z /MWh 202,00 Energia czynna noc z /MWh 202,00 Sk adnik zm. stawki sieciowej dzie z /MWh 123,80 Sk adnik zm. stawki sieciowej noc z /MWh 123,80 Stawka jako ciowa z /MWh 12,90 Stawka op aty przej ciowej od mocy um. z /kW/m-c 0,85 Sk adnik sta y stawki sieciowej od mocy um. z /kW/m-c 7,78 25 Na podstawie pomiarów 15-to minutowych okre lono zu ycie pr du w strefach czasowy w poszczególnych miesi cach oraz okre lono profil zu ycia pr du w roku bazowym. Tabela 8 Miesi c Zu ycie pr du MWh/m-c - Polonia Dzie Noc Razem 1 10,06 5,80 15,86 2 7,54 3,18 10,72 3 7,78 3,05 10,83 4 7,97 3,17 11,14 5 6,92 3,05 9,97 6 5,59 2,58 8,17 7 5,93 2,37 8,30 8 4,88 2,16 7,04 9 8,56 3,23 11,79 10 8,39 3,77 12,16 11 8,77 4,03 12,79 12 8,09 4,65 12,74 90,46 41,04 131,50 18 16 14 12 10 8 6 4 2 0 1 2 3 4 5 Dzie Rys. 10 6 7 Noc 8 9 10 11 12 Razem Zu ycie pr du [MWh/m-c] - Polonia 26 1 200 1 000 800 600 400 200 1 Rys. 11 2 3 4 5 6 7 8 9 1 0 1 1 1 2 Dzienne zu ycie pr du kWh w poszczególnych miesi cach i warto rednia 90 80 70 60 50 40 30 20 10 0 Rys. 12 1 2 3 4 5 6 7 Godzinowy pobór mocy [kW] i warto 8 9 1 0 1 1 1 2 rednia 90 kW 80 kW 70 kW 60 kW 50 kW 40 kW 30 kW 20 kW 10 kW 0 kW 0h Rys. 13 1 000 h 2 000 h 3 000 h 4 000 h 5 000 h 6 000 h 7 000 h 8 000 h Wykres uporz dkowany 27 2.2. P ywalnia ywalnia, podobnie jak hala Polonia, zasilana jest w pr d przez Tauron Dystrybucja zgodnie z taryf C22b tj. z sieci elektroenergetycznej niskiego napi cia o mocy umownej wi kszej od 40 kW, z rozliczaniem za pobran energi czynn w systemie dwustrefowym: dzie , noc. Obowi zuje taka sama taryfa jak dla Polonii. Na podstawie pomiarów 15-to minutowych okre lono zu ycie pr du w strefach czasowy w poszczególnych miesi cach oraz okre lono profil zu ycia pr du w roku bazowym. Tabela 9 Miesi c Zu ycie pr du MWh/m-c - P ywalnia Dzie Noc Razem 1 1,70 1,48 3,18 2 1,55 1,28 2,83 3 1,58 1,24 2,82 4 1,39 1,22 2,60 5 10,37 6,28 16,65 6 20,69 10,70 31,39 7 26,97 11,27 38,24 8 28,70 11,00 39,70 9 1,52 1,31 2,83 10 1,58 1,31 2,88 11 1,56 1,28 2,83 12 1,78 1,41 3,18 99,39 49,75 149,14 28 45 40 35 30 25 20 15 10 5 0 1 2 3 4 5 6 Dzie Rys. 14 7 8 Noc 9 10 11 12 Razem Zu ycie pr du MWh/m-c - P ywalnia 1 800 1 600 1 400 1 200 1 000 800 600 400 200 1 Rys. 15 2 3 4 5 6 7 8 9 1 0 1 1 1 2 Dzienne zu ycie pr du kWh w poszczególnych miesi cach i warto rednia 140 120 100 80 60 40 20 0 Rys. 16 1 2 3 4 5 6 7 8 9 Godzinowy pobór mocy w ci gu roku kW i warto 1 0 1 1 1 2 rednia 29 140 kW 120 kW 100 kW 80 kW 60 kW 40 kW 20 kW 0 kW 0h Rys. 17 1 000 h 2 000 h 3 000 h 4 000 h 5 000 h 6 000 h 7 000 h 8 000 h Wykres uporz dkowany 2.3. Obiekty o wiatowe Obiekty o wiatowe zasilane s przez Tauron Dystrybucja zgodnie z taryf C12a tj. z sieci elektroenergetycznej niskiego napi cia o mocy umownej nie wi kszej ni 40 kW, z rozliczaniem za pobran energi czynn w systemie dwustrefowym: szczyt, pozaszczyt. Zu ycie energii elektrycznej wynosi o w roku bazowym odpowiednio: Szko a Podstawowa 29 172 kWh obek 9 434 kWh Razem 38 606 kWh czne zu ycie pr du w poszczególnych miesi cach przedstawia kolejny wykres. 6 5 4 3 2 1 0 1 Rys. 18 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Zu ycie pr du w obiektach o wiatowych MWh/m-c 30 Obiekty o wiatowe zu y ok. 12% ca ci pr du. Ze wzgl du na brak szczegó owych danych oraz bardzo ma y wp yw na ca inwestycji nie by o potrzeby przeprowadzania bardziej szczegó owej analizy. 2.4. Aquapark Jak ju wspomniano nie dysponujemy rzeczywistymi danymi zu ycia pr du planowanego aquaparku, wykorzystano b ce w posiadaniu Wykonawcy profile energetyczne podobnych obiektów i zastosowano odpowiednie przybli enie. Na podstawie przeprowadzonych analiz prawdopodobne zu ycie pr du wygl da b dzie nast puj co: Tabela 10 Miesi c Zu ycie pr du Dzie Noc Razem 1 137,13 60,63 197,76 2 116,26 51,35 167,61 3 124,71 56,14 180,85 4 120,94 55,59 176,53 5 124,51 56,02 180,53 6 116,13 51,52 167,65 7 125,13 56,32 181,45 8 131,47 61,09 192,56 9 99,56 50,10 149,66 10 121,93 53,38 175,31 11 123,27 53,96 177,23 12 126,68 55,36 182,04 1 467,72 661,46 2 129,18 31 250 200 150 100 50 0 1 2 3 4 5 6 Dzie Rys. 19 7 8 Noc 9 10 11 12 Razem Zu ycie pr du MWh/m-c - aquapark 7 000 6 500 6 000 5 500 5 000 4 500 4 000 3 500 3 000 1 Rys. 20 2 3 4 5 6 7 8 9 1 0 1 1 1 2 Dzienne zu ycie pr du kWh w poszczególnych miesi cach i warto rednia 400 350 300 250 200 150 100 50 0 Rys. 21 1 2 3 4 5 6 7 8 9 Godzinowy pobór mocy w ci gu roku kW i warto 1 0 1 1 1 2 rednia 32 400 kW 350 kW 300 kW 250 kW 200 kW 150 kW 100 kW 50 kW 0 kW 1 h Rys. 22 1 001 h2 001 h3 001 h4 001 h5 001 h6 001 h7 001 h8 001 h Wykres uporz dkowany aquaparku 2.5. Podsumowanie Analiza zu ycia pr du, podobnie jak w przypadku ciep a, wykazuje wyst powanie znacznych nieprawid owo ci. Nie jest przedmiotem niniejszego opracowania analiza oprawno ci projektów systemów energetycznych w obiektach, które maj korzysta z energii elektrycznej, cieplnej i ch odu trigeneracji. Na jedn kwesti nale y jednak zwróci uwag . W tabeli rozliczenia pr du dla obiektów, udost pnionej przez Zamawiaj cego, wyst puje znaczna moc bierna indukcyjna i pojemno ciowa.1 Wyst powanie mocy biernej w instalacji powoduje zwi kszenie nat enia pr du, co zwi k- sza straty energii elektrycznej w urz dzeniach wytwarzaj cych i przesy aj cych energi elektryczn pr du przemiennego (generatorach, liniach przesy owych i transformatorach). W zale no ci od odbiornika wyró niamy: Moc (energi ) biern indukcyjn zwi zan z elementami indukcyjnymi np. silniki, transformatory, która potrzebna jest do wytworzenia okre lonych warunków fizycznych (pola elektromagnetycznego). Moc (energi ) biern pojemno ciow zwi zan z kondensatorami lub d ugimi odcinkami instalacji. 1 Na temat kompensacji mocy wykorzystano materia y ze strony www.korporacjasystem.pl 33 Op aty za energi biern indukcyjn mo e ponosi praktycznie ka dy odbiorca, który u ytkuje takie urz dzenia jak silniki, zgrzewarki, wtryskarki, klimatyzacj , agregaty ch odnicze, a nawet przestarza e o wietlenie w postaci lamp wy adowczych. Wysoko naliczanej op aty zale y od ilo ci pobranej energii czynnej i biernej i nie rzadko si ga 30% ca ci rachunku za energi elektryczn . Jeszcze kilka lat temu op aty za energi biern ponosili prawie wy cznie redni i duzi odbiorcy. Dzisiaj ten problem dotyczy równie ma ych odbiorców przemys owych i komunalnych. Przyczyni si do tego rozwój liczników energii, które poza energi czynn zliczaj równie energi biern . W zwi zku z tym zak ady energetyczne coraz cz ciej montuj tego typu liczniki u ma ych odbiorców, którzy do tej pory za energi biern nie p acili. Na fakturze za energi elektryczn , moc bierna pojemno ciowa nazywana jest równie moc biern oddan . Przepisy nie pozwalaj na jej wprowadzanie do sieci, dlatego za ka ilo odbiorca jest obci jej any karami o znacznej wysoko ci. Problem op at z tytu u mocy biernej pojemno ciowej zaczyna obecnie dotyczy coraz wi kszej grupy odbiorców, nawet tych którzy do tej pory nie spotkali si z tego typu problemem. Wyst puj cy u odbiorców pojemno ciowy charakter mocy biernej wyst puje zarówno w obiektach nowych jak i obiektach starszych, w których dokonano modernizacji. Mo e wyst pi równie po zmianie sprzedawcy (modernizacja uk adu pomiarowego lub zmiana sposobu rozlicze ). Pobór mocy pojemno ciowej jest zazwyczaj dosy kosztowny, dlatego warto zainwestowa w jego eliminacj . Nale y jednak pami ta , e to jak szybko zwróc si nam poniesione nak ady i jaki dzie efekt w du ej mierze zale y od prawid owego doboru urz dzenia kompensacyjnego i prawid owej oceny przyczyn wyst powania poboru mocy pojemno ciowej. Odbiorców, u których wyst puje pobór energii pojemno ciowej mo na podzieli na pi podstawowych kategorii: 1. Budynki o charakterze biurowym, komercyjnym, itp. u ytkuj ce jednostki UPS redniej i du ej mocy (od 3kVA wzwy ), posiadaj ce zasilacze systemów budynkowych, niektóre typy o wietlenia. 2. Odbiorcy zasilani z sieci redniego napi cia z w asn lini kablow i uk adem pomiarowym na jej pocz tku. Do tej grupy mo emy zaliczy równie odbiorców z rozleg sieci linii kablo- wych w terenie. 3. Odbiorcy u ytkuj cy le pod czon lub uszkodzon bateri kondensatorów. 4. Pozostali odbiorcy, u ytkuj cy odbiorniki pobieraj ce moc pojemno ciow , nie zaliczeni do punktów 1-3. 5. Odbiorcy z nieprawid owo pod czonym uk adem pomiarowo - rozliczeniowym. 34 Szczególnie nale y wskaza przypadek drugi, gdy odbiorcy zasilani z sieci redniego napi cia z w asn lini kablow i uk adem pomiarowym na jej pocz tku. Do tej grupy mo emy zaliczy równie odbiorców z rozleg sieci linii kablowych w terenie. Wielu du ych odbiorców posiada w asn sie redniego napi cia lub linia redniego na- pi cia zasilaj ca obiekt jest ich w asno ci . Problem z moc pojemno ciow pojawia si wówczas w dwóch przypadkach: a) zak ad lub obiekt z rozleg sieci redniego napi cia nie pracuje w sposób ci yi w pewnych godzinach lub dniach pobór mocy jest bardzo ma y; b) uk ad pomiarowy znajduje si na pocz tku d ugiej linii redniego napi cia, a obiekt nie pobiera znacz cych ilo ci mocy indukcyjnej lub nie pracuje w sposób ci W obu sytuacjach to niedoci y. one linie kablowe wprowadzaj znaczne ilo ci mocy biernej pojemno ciowej. Stan ten jest mo liwy do wyeliminowania poprzez zastosowanie odpowiednich awików kompensuj cych. Dobór d awika musi odby si na podstawie danych pomiarowych o rzeczywistej ilo ci wprowadzanej do sieci mocy biernej pojemno ciowej. Równie miejsce, w którym zostanie zainstalowany d awik musi by odpowiednio dobrane. Przy kompensacji linii w wi kszo ci przypadków nie stosuje si stopniowania, czyli kompensacji bateri d awików. 60% 50% 40% 30% 20% 10% 0% 1 2 3 4 5 6 ywalnia Rys. 23 7 8 9 10 11 12 Polonia Stosunek mocy biernej do czynnej w Polonii i P ywalni w okresach rozliczeniowych 35 90% 80% 70% 60% 50% 40% 30% 20% 10% 0% 1 2 3 4 SP 42 Rys. 24 5 6 7 obek Stosunek mocy biernej do czynnej w obiektach o wiatowych w okresach rozliczeniowych Uwaga: Koszty pr du, o których mowa w niniejszym opracowaniu, dotycz jedynie mocy czynnej i nie uwzgl dniaj ponadumownego poboru energii biernej. Dla odbiorców przy czonych do sieci SN wspó czynnik krotno ci kSN = 1, a dla odbiorców przy czonych do sieci nN wspó czynnik krotno ci knN = 3. Przy tak du ym ponadumownym poborze energii biernej, jak to pokazano na powy szych wykresach, rzeczywiste kwoty wyst puj ce na fakturach s znacznie wy sze. Szczegó owe zasady rozliczenia z odbiorcami za ponadumowny pobór energii biernej podane s w rozdziale 4.3 Taryfy dla energii elektrycznej Tauron Dystrybucja SA na rok 2016. Reasumuj c, kompensacja mocy biernej jest nie tylko obowi zkiem odbiorców wymuszanym przez dystrybutorów energii elektrycznej stosuj cych dodatkowe op aty, ale tak e le y w dobrze poj tym interesie finansowym odbiorców. Udzia zu ycia pr du w poszczególnych obiektach jest nast puj cy: 36 160 140 50% 149,14 46,72% 131,50 45% 40% 41,19% 120 35% 100 30% 80 25% 60 20% 15% 40 29,17 9,14% 10% 20 9,43 2,96% 0% 0 Polonia Rys. 25 5% ywalnia Szko a Podstawowa obek Udzia zu ycia pr du Razem obiekty o wiatowe stanowi zaledwie ok. 12% zu ywanego pr du. Interesuj co przedstawia si porównanie kosztów mocy (energii) czynnej do kosztów dystrybucji dla obiektów istniej cych oraz planowanego aquaparku. 78 000 76 262,23 76 000 54,2% 74 000 56% 54% 52% 72 000 70 000 50% 68 000 48% 66 000 64 000 64 487,55 45,8% 46% 44% 62 000 42% 60 000 40% 58 000 Koszt energii czynnej Koszt dystrybucji a) Obiekty istniej ce 37 60% 500 000 430 093,68 56,0% 450 000 50% 400 000 337 660,44 350 000 44,0% 300 000 40% 30% 250 000 200 000 20% 150 000 100 000 10% 50 000 0% 0 Koszt energii czynnej Koszt dystrybucji a) Aquapark Rys. 26 Koszt energii czynnej i koszt dystrybucji: Podobnie jak w przypadku ciep a, znacznie wy sze s obecnie koszty zwi zane z dystrybucj pr du (czyli zale ne od mocy umownej), ni z energi czynn . Dla istniej cych obiektów rednia cena netto zakupu pr du wynosi 440,88 z /MWh. 500 kW 450 kW 400 kW 350 kW 300 kW 250 kW 200 kW 150 kW 100 kW 50 kW 0 kW 1 h 1 001 h Polonia Rys. 27 2 001 h 3 001 h ywalnia 4 001 h 5 001 h wiatowe 6 001 h 7 001 h Aquapark 8 001 h Profil el. Wykres uporz dkowany obiektów istniej cych i aquaparku 38 Przedstawiony na powy szym wykresie elektryczny profil zu ycia pr du przez obiekty istniej ce oraz aquapark stanowi podstaw do doboru agregatu kogeneracyjnego. Jak wida o mocy agregatu decyduje przewidywane zu ycie pr du przez aquapark, a procentowy udzia w zu yciu przedstawiono na kolejnym wykresie. 100% 86,96% 90% 80% 70% 60% 50% 40% 30% 20% 10% 5,37% 6,09% Polonia ywalnia 1,58% 0% Rys. 28 wiatowe Aquapark Procentowy udzia w zu yciu pr du 39 IV. Podstawy teoretyczne trigeneracji 1. Kogeneracja (CHP) Kogeneracja (CHP - Combined Heat and Power) jest procesem technologicznym jednoczesnego (skojarzonego) wytwarzania energii elektrycznej i cieplnej. Do niedawna podstawowymi uk adami kogeneracyjnymi by y du ej mocy elektrociep ownie komunalne (>50 MW) i zawodowe. Obecnie coraz cz ciej alternatywnym ród em energii staj si ma e uk ady oparte na t okowych silnikach spalinowych. Moce tych uk adów zawieraj si w zakresie od kilkunastu kilowatów do kilkunastu megawatów. Rozwój tego typu uk adów zwi zany jest z wysokimi kosztami zakupu energii elektrycznej i ciep a z sieci. Stosowanie ma ych uk adów skojarzonych daje mo liwo efektywnego wykorzystania energii chemicznej paliwa wsz dzie tam, gdzie wyst puje odpowiednio du e zapotrzebowanie na ciep o i energi elektryczn . Ma e uk ady CHP (od 5 kW do 5 MW) charakteryzuje mi dzy innymi: - wysoka sprawno , - kompaktowa budowa, dzi ki czemu atwa jest ich instalacja i eksploatacja, - mo liwo - wprowadzenie nowoczesnych technologii, - du a niezawodno . stosowania paliw gazowych i ciek ych, Przyk adowy uk ad CHP bazuj cy na t okowym silniku spalinowym przedstawiono na poni szym rysunku. Rys. 29 Uproszczony schemat agregatu kogeneracyjnego 40 Zasada dzia ania CHP polega, w du ym uproszczeniu, na tym, e t okowy silnik spalinowy zasilany jest gazem ziemnym. Z wa em silnika po czona jest, z regu y, synchroniczna pr dnica wytwarzaj ca energie elektryczn . Skojarzona energia cieplna pochodzi z dwóch róde : 1. Silnika, na który sk ada si ciep o: 1.1. z wymiennika ciep a z ch odzenia cylindrów silnika, 1.2. z ch odzenia oleju silnika, 2. Wymiennika ciep a ze spalin silnika. Mo na przyj , e podzia ciep a z silnika i spalin jest mniej wi cej po po owie, co poka- zano na poni szym rysunku. Rys. 30 Bilans energetyczny przyk adowego agregatu kogeneracyjnego o mocy elektrycznej 252 kW ród em ciep a odpadowego w CHP jest ciecz ch odz ca oraz olej smarny. Ciep o z tych róde odprowadzane jest w formie gor cej wody o temperaturze 85 ÷ 90°C. Wymienniki ciep a stosowane w uk adach ch odzenia to po rednie wymienniki p aszczowo-rurowe lub p ytowe. Wykorzystywane s dwa typy wymienników: olej-woda lub woda-woda. Zastosowanie takich w nie wymienników zwi zane jest z problemem korozji, ró nic ci nie oraz wymagan czysto ci czynnika w tych uk adach. 41 Innym ród em ciep a nadaj cego si do odzyskania s spaliny. W ci gach spalinowych stosowane s tak e wymienniki p aszczowo-rurowe. Tradycyjny uk ad wymienników ciep a pozwala na obni enie temperatury spalin do oko o 120°C. W silnikach zasilanych wy cznie gazem (ze wzgl du na brak siarki w paliwie) mo liwe jest dodatkowe zastosowanie wymienników kondensacyjnych, dzi ki którym odzyskuje si energi ciepln stosowan do pokrycia zapotrzebowania na ciep o niskotemperaturowe (np. do wst pnego podgrzewu wody). Du a popularno t okowych silników spalinowych (TSS) spowodowana jest tym, e s one dost pne ju w zakresie mocy kilkunastu kilowatów, przy jednocze nie wysokiej sprawno ci energetycznej i stosunkowo niskich cenach w porównaniu z turbinami gazowymi. Kolejn zalet jest to, e paliwo gazowe nie musi by dostarczane do komory spalania pod ci nieniem. Typowy wska nik sprawno ci wytwarzania energii elektrycznej w uk adach CHP opartych na TSS wynosi 35 ÷ 42%, natomiast wska nik wykorzystania energii chemicznej paliwa mie ci si w przedziale od 80 do 90%. Najcz ciej silniki spalinowe stosowane s w uk adach generu- cych od 30 kW do 1.000 kW mocy elektrycznej, przy czym produkowane s równie urz dzenia o mocach rz du 20 MW maj ce zastosowanie w du ych obiektach przemys owych. Uk ad kogeneracyjny mo e pracowa w kilku trybach, wybór których silnie wp ywa na op acalno ekonomiczn jego pracy. Jest kilka ró nych trybów pracy kogeneracji ale dla nas najistotniejsze to2: A. Praca zorientowana na produkcj energii elektrycznej (Electricity Tracking – tryb ET) – moc modu u regulowana jest wed ug krzywej zapotrzebowania na energi elektryczn , a ciep o jest produktem ubocznym. Niedobory ciep a wytwarzane s w innych ród ach, natomiast nadwy ki ciep a s zagospodarowane lub rozpraszane w otoczeniu przez ch odnice wentylatorowe (ch odzenie silnika) lub w postaci gor cych spalin. B. Praca zorientowana na produkcj ciep a (Heat Tracking – tryb HT) – moc modu u regulowana jest wed ug krzywej zapotrzebowania na ciep o, a energia elektryczna jest produktem ubocznym. Bilans energii elektrycznej zamykany jest poprzez odpowiednio jej zakup sprzeda do sieci. C. Praca modu u bez skojarzenia – modu wytwarza jedynie energi elektryczn , a ciep o jest rozpraszane w otoczeniu. D. Praca modu u pe moc bez wzgl du na chwilowe zapotrzebowanie ciep a i energii elektrycznej (Full Load – tryb FL) – tryb ten jest kombinacj trybów A, B i C. Mo e tu 2 Skorek J. Ocena efektywno ci energetycznej i ekonomicznej uk adów kogeneracyjnych ma ej mocy. Wydawnictwo Politechniki skiej, Gliwice 2002. ISBN 83-7335-127-2 42 wyst pi zarówno zakup jak i sprzeda energii elektrycznej jak równie wytwarzanie ciea w innych ród ach czy te jego inne zagospodarowanie lub rozpraszanie. Wybór pomi dzy tymi trybami jest mo liwy o ile uk ad kogeneracyjny jest przy czony do sieci elektroenergetycznej. W przeciwnym wypadku, np. w uk adach wyspowych, zasilaj cych ma e obiekty, stosuje si tylko prac w trybie ET. Cz sto stosuje si uproszczenie polegaj ce na okre leniu trybu pracy A lub B jako „pracy wyspowej” agregatu. Precyzyjnie rzecz ujmuj c nale oby przyj , e praca wyspowa polega na ca kowitym odseparowaniu agregatu i odbiorników od zewn trznych sieci elektroenergetycznych. Tryb pracy Full Load (FL) okre lany jest potocznie prac na sie . Uk ady kogeneracyjne cz sto instaluje si w celu optymalnego wykorzystania taryf elektrycznych, tj. w celu unikni cia zakupu szczytowej, drogiej energii elektrycznej z sieci (tzw. peak shaving). W takim przypadku uk ad pracuje w okresie, gdy energia elektryczna jest droga, natomiast w okresie ni szej ceny zakupu elektryczno ci uk ad jest wy czony. Takie rozwi zanie, cho z jednej strony poprawia efektywno ekonomiczn inwestycji „od strony” produkcji elektryczno- ci, z drugiej strony jednak pog bia niedopasowanie do siebie produkcji elektryczno ci i ciep a. Problemy dopasowania produkcji ciep a do zmiennego zapotrzebowania mo na rozwi za przez jego akumulacj . W okresie kiedy zapotrzebowanie u odbiorców jest mniejsze od produkcji w uk adzie skojarzonym nadmiar ciep a akumuluje si w zasobniku gor cej wody. W okresie kiedy zapotrzebowanie na ciep o jest wi ksze ni jego produkcja brakuj biera si z zasobnika. W przypadku, gdy ilo ilo ciep a po- ciep a zakumulowana w zasobniku by aby niewy- starczaj ca do pokrycia zapotrzebowania ciep a u odbiorców nale y uruchomi dodatkowo ród o szczytowe. Oczywi cie, za ka dym razem musi by wykonany bilans energii elektrycznej i cieplnej i to nie tylko w zakresie mocy ale i energii w czasie. Innym sposobem zagospodarowania nadwy ek ciep a z kogeneracji jest zastosowanie uk adów przetwarzaj cych energi ciepln na ch ód. Mamy wtedy do czynienia z uk adem trigeneracji CCHP (Combined Cooling, Heating and Power), czyli skojarzonego wytwarzania energii elektrycznej, cieplnej i ch odu. Decyzj Zamawiaj cego agregat kogeneracyjny ma pracowa w trybie pracy zorientowanej na pokrycie zapotrzebowania na energi elektryczn (ET). W takim przypadku niezb dne dzie zagospodarowanie nadwy ek energii cieplnej z CHP. 43 Bardzo cz sto spotka si mo na z presj inwestora na przewymiarowanie mocy agregatu kogeneracyjnego. Cz sto powo uj si przy tym na informacje producentów agregatów, e mog one pracowa w zakresie od 50% do 100% mocy nominalnej. Równocze nie inwestorzy nie zwracaj uwagi na sprawno przewymiarowanych urz dze . Poni szy rysunek pokazuje jedne z podstawowych wska ników agregatu kogeneracyjnego, gdzie: Sprawno wytwarzania energii elektrycznej w CHP okre lamy jako stosunek mocy elek- trycznej wytwarzanej w skojarzeniu do iloczynu strumienia paliwa i warto ci opa owej paliwa Wska nik skojarzenia to stosunek wytwarzanej w CHP energii elektrycznej do cieplnej uk adu Wska nik zredukowany jest to wska nik odniesiony do wielko ci nominalnej Wska nik zredukowany 1,05 1,00 0,95 0,90 0,85 0,80 0,4 0,5 0,6 Chwilowe obci Sprawno 0,7 0,8 0,9 1,0 enie zredukowane elektryczna zredukowana Wska nik skojarzenia zredukowany Rys. 31 Podstawowe wska niki CHP3 W naszym przypadku podstaw doboru CHP jest wykres uporz dkowany energii elektrycznej (trybu pracy ET). W interesie Zamawiaj cego jest takie dobranie mocy elektrycznej CHP, aby mo liwa by a praca przez jak najwi ksz liczb godzin w ci gu roku i to z mo liwie najwi ksz moc (najlepiej nominaln ). Poniewa CHP pracuje w przedziale od 50% do 100% mocy nominalnej to czas pracy w ci gu roku zale y od wykresu uporz dkowanego. Im bardziej stromy jest wykres uporz dkowany tym czas pracy agregatu b dzie krótszy (zak adaj c, e d ymy do mak- symalizowania mocy CHP). 3 ród o: na podstawie pracy Jacka Kaliny – Zak ad Termodynamiki i Energetyki Gazowej, Instytut Techniki Cieplnej, Politechnika ska w Gliwicach) 44 Oczywi cie absolutn fikcj jest dobieranie CHP w taki sposób, aby czas pracy wynosi 8.760 godzin w ci gu roku. Agregat kogeneracyjny, jak ka dy silnik spalinowy, musi podlega przegl dom, konserwacji oraz planowym remontom. Jak ka de urz dzenie podlega równie awariom. Ka dy przegl d CHP lub naprawa wi e si z jego wy czeniem i odczekaniem a ostygnie i dopiero wtedy mo liwe jest wykonywania wszelkich prac serwisowych. W zwi zku z powy szym we wszystkich analizach przyjmujemy, e czas pracy CHP w ci gu roku wynosi 8.250 godzin. Cz sto mo na si spotka z przyjmowanym znacznie d szym czasem pracy CHP w ci gu roku, ale wtedy zwykle analizy odnosz si tylko do pierwszego roku eksploatacji. Poniewa nasza analiza obejmuje okres 15 lat, w czasie których b dzane ró ne przegl dy i naprawy, wi c nale y przyj przeprowa- realny czas pracy. Przyj cie 8.250 h/rok jest zgodne z warto ci statystyczn takiego parametry CHP jak dyspozycyjno . Dyspozycyjno okre lona jest nast puj cym wzorem: D=( o – ( p+ np)) / o gdzie: o – mo liwy roczny czas pracy CHP p– roczny czas planowanych wy cze np - roczny czas nieplanowanych wy cze Dla t okowych silników spalinowych o mocy od 80 do 800 kW przyjmuje si warto pozycyjno ci 94,5%, natomiast dla mocy powy ej 800 kW przyjmuje si warto dys- 91,20%. Przyj ty czas pracy CHP 8.250 godzin/rok odpowiada wspó czynnikowi dyspozycyjno ci odpowiednio 94,18%. 45 1.1. Kogeneracja w trybie pracy Full Load - na sie W poprzednim rozdziale wymienione zosta y ró ne tryby pracy agregatu kogeneracyjnego. Jednym z nich jest praca modu u CHP moc nominaln bez wzgl du na chwilowe zapotrzebowanie pr du, czyli Full Load – tryb FL. 400 kW 350 kW 300 kW 250 kW 200 kW 150 kW 100 kW 50 kW 0 kW 0 h 1 000 h 2 000 h 3 000 h CHP1 potrzeby w asne Rys. 32 4 000 h 5 000 h CHP1 do sieci 6 000 h 7 000 h 8 000 h Wykres uporz dkowany Praca przyk adowego agregatu kogeneracyjnego w trybie Full Load Automatyka w tym trybie mo e zapewni w pierwszej kolejno ci pokrycie w asnego zapotrzebowania na pr d, a nadwy ki sprzedawa do sieci elektroenergetycznej. Na wykresie kolorem tym (pod wykresem uporz dkowanym) pokazano energi elek- tryczn zu ywan na potrzeby w asne, a kolorem zielonym (nad wykresem uporz dkowanym) energi sprzedawan do sieci. Podstawowym problemem jest zagospodarowanie energii cieplnej z kogeneracji, której jest zdecydowanie wi cej ni w trybie pracy ET (Electricity Tracking). W naszym przypadku analiza mo liwo ci zastosowania CHP pracuj cego w trybie FL nie ma sensu, gdy : aden z obiektów nie ma dostatecznie du ych potrzeb na ch ód w okresie letnim; 46 Potrzeby w asne ciep a s du e, ale na tyle eby wykorzysta ca wytwarzanego w CHP ciep a, a tak e aden z obiektów nie jest zainteresowany eby sta si przedsi biorstwem energetycznym i sprzedawa nadwy ki energii elektrycznej i cieplnej. Zastosowanie takiego trybu pracy by oby mo liwe, gdyby Zamawiaj cy zdecydowa si na realizacj trigeneracji na zasadach koncesji na roboty budowlane. Wtedy koncesjonariusz móg by by przedsi biorstwem energetycznym i zapewnia energi elektryczn , ciepln i ch ód do wszystkich obiektów Zamawiaj cego a nadwy ki sprzedawa innym podmiotom. 47 2. Absorpcja (ABS) Decyduj c si na instalacj uk adu kogeneracyjnego pracuj cego wg zapotrzebowania elektrycznego (Electricity Tracking) nale y rozstrzygn podstawowy problem jakim jest zago- spodarowanie ciep a. Cz sto, w literaturze popularnej lub materia ach handlowych, ciep o powstaj ce w skojarzeniu nazywane jest „ciep em odpadowym”. W przypadku gazowych silników spalinowych w CHP trudno mówi , e ciep o jest odpadem skoro moc grzewcza CHP jest wi ksza ni moc elektryczna. Przy np. 250 kW mocy elektrycznej uzyskujemy ok. 320 kW mocy grzewczej, a moc wej ciowa, czyli ilo spalanego gazu, wynosi ok. 680 kW. Trudno zatem traktowa 320 kW mocy grzewczej jako odpad. O ile w okresie zimowy nie mamy problemu z zagospodarowaniem energii cieplnej o tyle w okresie letnim jest to du y problem. Je li nie ma mo liwo ci sprzedania energii cieplnej w lato to rozwi zaniem problemu mo e by zamiana ciep a na ch ód. Do dyspozycji mamy w zasadzie dwa rozwi zania techniczne: zastosowanie zi biarek absorpcyjnych lub adsorpcyjnych. W urz dzeniach klimatyzacyjnych najpopularniejsze s agregaty spr arkowe, jednak nie maj one za- stosowania do zagospodarowania ciep a z kogeneracji. W agregatach spr arkowych zwi kszenie ci nienia czynnika ch odniczego przez spr - ark powoduje zwi kszenie jego entalpii w ciwej (zawarto ci energetycznej). Przy sta ym ci- nieniu para zostaje sch odzona i skroplona w skraplaczu. Nast puje zmniejszenie ci nienia czynnika ch odniczego przy tej samej entalpii przez zawór rozpr ny. W parowniku odbywa si wymiana ciep a z czynnikiem sch adzanym. Energia utracona w skraplaczu jest pobierana w parowniku od czynnika sch adzanego. Przy sta ym ci nieniu nast puje wymiana ciep a od czynnika o temperaturze wy szej (czynnik sch adzany) do czynnika o temperaturze ni szej (czynnik ch odniczy), w nast pstwie czego otrzymuje si wod lodow . W absorpcyjnych agregatach wody lodowej nale y zwróci przede wszystkim uwag na ró nic w sposobie spr spr ania pary. Proces ten, realizowany w agregatach spr arkowych przez ark nap dzan mechanicznie, jest zast piony absorpcj pary czynnika ch odniczego (przy wydzielaniu si ciep a) przez ciek y absorbent, zwi kszeniem ci nienia przez pomp oraz desorpcj (oddestylowanie) pary czynnika ch odniczego od sorbentu przez doprowadzenie ciep a. Absorpcyjny agregat wody lodowej sk ada si z dwóch zbiorników i czterech istotnych powierzchni wymiany ciep a. W dolnym zbiorniku, gdzie ci nienie wynosi oko o 1/100 normalnego ci nienia nast puje wymiana ciep a poprzez parownik i absorber, natomiast w górnym – gdzie ci nienie wynosi oko o 1/10 normalnego ci nienia, wymiana nast puje poprzez skraplacz i warnik. 48 Systemy absorpcyjne wykorzystuj do przekazywania ciep a procesy parowania i skraplania. Absorberem jest zazwyczaj roztwór bromku litu, soli o wysokiej zdolno ci wch aniania wody, a czynnikiem ch odniczym – wod . W celu poprawienia ekonomiczno ci systemu, nast puje dogrzanie roztworu w wymienniku ciep a roztworów przez st ony roztwór z warnika. Czynnik ch od- niczy wprowadzony do dolnego zbiornika i rozpylony nad rurkami parownika wrze dzi ki niskiemu ci nieniu w zbiorniku, w temperaturze du o ni szej od temperatury wrzenia sch adzanej wody znajduj cej si w pierwszym wymienniku ciep a. Gwa towne parowanie ca obj to ci czynnika ch odniczego powoduje wymian ciep a z rodka o temperaturze wy szej (sch adzana woda) do o rodka o temperaturze ni szej (wrz cy czynnik ch odniczy). Na wyj ciu z pierwszego wymiennika ciep a otrzymujemy wod lodow , która mo e by wykorzystywana na potrzeby ch odnictwa. Pompa czynnika ch odniczego przekazuje jego nadmiar do górnej cz ci naczynia. Para czynnika ch odniczego sch odzona ch odziwem poprzez drugi wymiennik ciep a, podczas opadania na dno zbiornika jest wch aniana przez absorber. S aby roztwór bromku litu z dna zbiornika oczony jest pomp roztworów poprzez wymiennik ciep a roztworów do zbiornika górnego, gdzie podgrzany przez wod gor wrze, destyluj c czynnik ch odniczy od sorbentu. Pary wody sch o- dzone w skraplaczu p yn do dolnego naczynia, gdzie s rozpylane nad parownikiem, a st ony roztwór z warnika zasila i podgrzewa wymiennik ciep a oraz powraca do dolnego naczynia. W omawianym przyk adzie absorpcyjnego agregatu wody lodowej ciep o jest dostarczane do uk adu w celu oddestylowania czynnika ch odz cego od sorbentu. Agregaty absorpcyjne znacznie góruj na elektrycznymi spr arkami rubowymi swoj elastyczno ci pracy, co ilustruje kolejny wykres. 49 Zredukowany wsp. efektywno ci ch odniczej 1,05 1,00 0,95 0,90 0,85 0,80 0,75 0,70 0,3 0,4 0,5 spr Rys. 33 Zale no 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 Zredukowana moc ch odnicza arki rubowe ABS zredukowanego wspó czynnika efektywno ci ch odniczej w funkcji zre- dukowanej mocy ch odniczej4 Jak wida , zredukowany wspó czynnik efektywno ci ch odniczej agregatu absorpcyjnego jest w bardzo szerokim zakresie niezale ny od zmian zredukowanej mocy ch odniczej. ówne cechy agregatów absorpcyjnych to mi dzy innymi: Zasilanie ciep em z kogeneracji o parametrach 90/70 ºC; Niewielkie zapotrzebowanie na moc elektryczn ; Niewielka liczba nap dów, poza pompami brak cz ci ruchomych; Prostota budowy, nieskomplikowana zasada dzia ania i atwo Wysoka niezawodno obs ugo; i dyspozycyjno ; Korzystna charakterystyka pracy pod cz ciowym obci eniem; Czynnik roboczy nieszkodliwy dla rodowiska; Brak oleju w czynniku roboczym; Niski poziom ha asu i brak drga ; D ugi okres eksploatacji (25 - 30 lat). Najwa niejsze cech systemów bromolitowych to: Absorber – wodny roztwór bromku litu; 4 ród o: na podstawie pracy Jacka Kaliny – Zak ad Termodynamiki i Energetyki Gazowej, Instytut Techniki Cieplnej, Politechnika ska w Gliwicach) 50 Czynnik roboczy – woda; Zastosowanie w temperaturach powy ej 0ºC (minimalna temp. wytwarzania no nika zimna to ok. 3 ºC); Sól bromolitowa w roztworze wodnym nie jest ca, prawie nietoksyczna, niepalna i bez- zapachowa; Ci nienie robocze w parowaczu i skraplaczu s w zakresie g bokiej pró ni (na poziomie 8 mbar w parowaczu i 40 mbar w skraplaczu) – w wypadku rozszczelnienia powietrze atmosferyczne wnika do wn trza maszyny, powoduj c szybkie procesy korozyjne; Umiejscowienie w budynku o odpowiednio wysokiej temperaturze ze wzgl du na mo liwo 5 zamarzni cia czynnika roboczego.5 Wykorzystano publikacje prof. dr hab. in . Janusz Skorek i dr hab. in . Jacek Skorek Gazowe uk ady kogeneracyjne 51 V. Dobór urz dze 1. Dobór agregatu kogeneracyjnego (CHP) Podstaw doboru agregatu kogeneracyjnego jest wykres uporz dkowany chwilowych poborów mocy czynnej. Nasuwa si pytanie: czy przyjmowa do analizy jeden agregat kogeneracyjny o mocy wynikaj cej z sumy mocy chwilowych, czy przyjmowa np. dwa agregaty. O ile w sferze technicznej mo na uzasadni zastosowanie dwóch agregatów to ju przy analizach finansowych ten pomys jest trudny do obrony. Najlepiej wiadczy o tym kolejny wykres, na którym pokazano koszty jednostkowe agregatów kogeneracyjnych w zale no ci od mocy elektrycznej. 2 300 2 047 2 100 1 900 1 700 1 500 1 226 1 300 1 014 1 100 830 900 732 720 700 655 528 500 300 44 Rys. 34 64 104 137 156 247 307 346 375 403 505 600 854 Koszt jednostkowy €/kW e dla agregatów kogeneracyjnych Dla przyk adu, gdyby my mieli zastosowa dwa niezale ne agregaty kogeneracyjne jeden o mocy elektrycznej ok. 100 kW i drugi o mocy elektrycznej ok. 150 kW, to z powy szego wykresu wynika, e im mniejsza moc agregatu tym cena jednostkowa ro nie, a dla ma ych agregatów ro nie bardzo szybko. Wyst puj ce na wykresie skoki cen wynikaj z ró nic producentów oraz zastosowanych komponentów. W pewnych przedzia ach mocy wyst puj te same silniki, ale ju kolejny wi kszy w typoszeregu agregat ma silnik innego producenta o zupe nie innych parametrach i pomimo, e zwi kszamy moc agregatu jego cena te wzrasta. 52 Tak, wi c alternatywa jest nast puj ca (s to warto ci pogl dowe netto): - agregat 252 kW ok. 209.160 € - agregat 104 kW ok. 127.504 € agregat 156 kW ok. 158.184 € Razem 260 kW ok. 285.688 € Czyli, e dwa agregaty s o 76.528 € dro sze od jednego wi kszego. Nale y teraz rozwa jaki b dzie jeden optymalny agregat kogeneracyjny dla postawio- nego zadania. Zaczynamy od wykresu uporz dkowanego warto ci sumarycznej mocy chwilowych. 500 kW 450 kW 400 kW 350 kW 300 kW 250 kW 200 kW 150 kW 100 kW 50 kW 0 kW 0 h Rys. 35 1 000 h 2 000 h 3 000 h 4 000 h 5 000 h 6 000 h 7 000 h 8 000 h Wykres uporz dkowany zu ycia energii elektrycznej Mediana, czyli warto rodkowa mocy chwilowych profilu energetycznego wynosi 296,12 kW. Mo na mówi , e dobrana zosta a optymalna moc elektryczna agregatu kogeneracyjnego je eli jego pole pracy dla wykresu uporz dkowanego ma najwi ksz powierzchni . Jest to równoznaczne z maksymalna ilo ci wytworzonej i zu ytej energii elektrycznej. Na pocz tek dokonano optymalizacji pola pracy CHP niezale nie od typoszeregu agregatów kogeneracyjnych dost pnych na rynku. Wyznaczono warto optymaln mocy elektrycznej CHP oraz warto ci s siaduj ce ró ni ce si o 10%. 53 Wa nym kryterium doboru jest tak e za ona minimalna moc elektryczna pracy CHP, która w tym przypadku wynosi 50% mocy nominalnej. Ilo wytworzonego pr du 2 400 2 350 2 322,0 MWh 2 328,7 MWh 2 300 2 250 2 200 2 167,9 MWh 2 150 2 100 2 050 334 Rys. 36 371 Moc elektryczna CHP [kW] 408 Dobór optymalnej mocy elektrycznej CHP Na wykresie, warto rodkowa stanowi optymaln moc agregatu dla danego profilu ener- getycznego i zadanych parametrów pracy agregatu. Warto ci pokazane po lewej i prawej stronie odpowiadaj odpowiednio mocy agregatu o 10% mniejszej od warto ci optymalnej i 10% wi kszej od warto ci optymalnej. Jak wida , zwi kszaj c lub zmniejszaj c moc agregatu od warto ci optymalnej uzyskamy mniej energii elektrycznej. Najwi cej energii elektrycznej uzyskamy przy mocy elektrycznej CHP równej 371 kW. Dla danego profilu energetycznego w roku bazowym (z uwzgl dnieniem aquaparku) oraz optymalnego agregatu czas pracy wynosi 8 107 godz./rok czyli jest on nieznacznie krótszy ni przyj ta do analiz warto 8 250 h/rok. Mo na zatem przyj , e dobieraj c konkretny model agregatu kogeneracyjnego powinien on mie moc elektryczn w przedziale 330 ÷ 410 kW. Z powy szego wykresu wida tak e, e w tym konkretnym przypadku korzystniejszy dla Zamawiaj cego jest agregat kogeneracyjny o mniejszej mocy elektrycznej ni o wi kszej, ze wzgl du na wi ksz ilo wytworzonej energii elektrycznej. 54 Powy sza analiza jest bardzo wa na nie tylko ze wzgl du na aspekt energetyczny, ale tak e prawny. Stanowi to argument dla Zamawiaj cy dlaczego na etapie przetargu da okre lo- nej wielko ci agregatu z precyzyjnie okre lonym zakresem tolerancji mocy elektrycznej. Przy okre lonym profilu energetycznym zarówno za du y jak i za ma y agregat kogeneracyjny zapewni mniejsz ilo energii z kogeneracji. Cz sto mo na si spotka z namowami ze strony dystrybutorów lub oferentów, eby zamontowa agregat o wi kszej mocy elektrycznej (szczególnie wtedy, gdy nie dysponuj agregatem o mocy mieszcz cej si w zadanym przedziale), gdy ich agregat mo e pracowa nawet przy 30% mocy nominalnej. Bywa, e cena oferowanego agregatu o wi kszej mocy jest porównywalna z agregatem o mniejszej mocy. Jakie s konsekwencje dla u ytkownika pracy przewymiarowanego agregatu na bardzo zani onym poziomie mocy? Otó , konsekwencj jest znacznie szybsze zu ywanie si silnika agregatu. Praca silnika spalinowego agregatu na poziomie 30% mocy nominalnej wi metrami spalania i z nawarstwianiem si znaczne obni enie mocy silnika, ale wi e si ze znacznie gorszymi para- nagaru w silniku. Dopuszczalne jest krótkotrwa e e si to z konieczno ci „odpracowania” tego czasu przy pracy na maksymalnych obrotach. Je li jednak w tym czasie nie mamy zapotrzebowania na energi elektryczn , przy której agregat b dzie pracowa na mocy nominalnej to b dziemy przyczyniali si do dewastacji silnika. Nast pi skrócenie czasu mi dzy kolejnymi przegl dami technicznymi (wy czenia agregatu) oraz znacznie wzrosn koszty serwisu i napraw. W zakresie optymalnej wielko ci mocy elektrycznej CHP wynosz cej 371 kW oraz okrelonej powy ej dyspozycyjno ci wykres uporz dkowany z polem pracy dla tego agregatu jest nast puj cy. 55 500 kW 450 kW 400 kW 350 kW 300 kW 250 kW 200 kW 150 kW 100 kW 50 kW 0 kW 0 h 1 000 h 2 000 h 3 000 h CHP Rys. 37 4 000 h 5 000 h CHP min 6 000 h 7 000 h 8 000 h Profil el. Wykres uporz dkowany z prac agregatu kogeneracyjnego 371 kW Ilo wytworzonej energii elektrycznej w optymalnym CHP wynosi 2 328,70 MWh, co sta- nowi 95,1% zu ycia. Zakres pracy CHP okre laj nast puj ce elementy: 1. Wykres uporz dkowany okre laj cy chwilow moc pobieran z sieci. Wykres ten stanowi uporz dkowane warto ci mocy i sporz dzony zosta na podstawie rzeczywistego poboru pr du. 2. Maksymalna mo liwa moc CHP, przy której uzyskuje si najwi ksz ilo zu ytej energii elek- trycznej. 3. Minimalna moc prac CHP. Je li chwilowy pobór moc jest mniejszy ni minimalna moc CHP nast pi wy czenie agregatu. Ró ni producenci podaj ró ne wielko ci dopuszczalnej mocy minimalnej. Warto ci te zawieraj si zwykle w przedziale od 50% do 60% mocy nominalnej. W koncepcji przyj to warto 50% mocy nominalnej jako minimalna dopuszczalna warto 4. Ilo pracy CHP. godzin pracy CHP w ci gu roku wynikaj ca mi dzy innymi z poziomu wspó czynnika dyspozycyjno ci. 56 Im wi ksza moc nominalna CHP tym wi ksza warto czas pracy agregatu w ci gu roku. Zwi kszona ilo mocy minimalnej, a tym samym krótszy wytworzonej energii przy wi kszych mo- cach nie zrekompensuje energii niewytworzonej przy mocach ma ych. Nast pnym krokiem w analizie jest wybór konkretnego modelu agregatu kogeneracyjnego. Wiemy jaka jest moc optymalna, teraz trzeba spo ród wielu urz dze dost pnych na rynku wybra model najbli szy optymalnemu. W naszym przypadku rekomendujemy gazowy agregat kogeneracyjny o mocy elektrycznej 363 kWe przy przyj tym wspó czynniku dyspozycyjno ci. Poni ej na wykres uporz dkowany z pokazan prac agregatu kogeneracyjnego. 500 kW 450 kW 400 kW 350 kW 300 kW 250 kW 200 kW 150 kW 100 kW 50 kW 0 kW 0 h 1 000 h 2 000 h CHP1 Rys. 38 3 000 h 4 000 h 5 000 h CHP1 el min 6 000 h 7 000 h 8 000 h Profil el. Praca rekomendowanego agregatu kogeneracyjnego 363 kW e Najlepsz sprawno ma CHP podczas pracy z moc od 80% do 90% mocy nominalnej. Kolejny wykres pokazuje ile godzin rekomendowany agregat pracuje w zadanych przedzia ach mocy nominalnej. 57 35% 3 000 2 514 31% 30% Godziny pracy 25% 2 000 1 617 20% 20% 1 500 15% 963 12% 1 000 559 7% 500 361 4% 620 8% 839 763 10% 10% 9% 5% - 0 - - 0% 100 90-100 80-90 70-80 65-70 60-65 55-60 50-55 45-50 Udzia procentowy w roku 2 500 0% 40-45 0%0% < 40 Procentowy zakres mocy nominalnej CHP Rys. 39 Praca CHP w ró nych zakresach mocy nominalnej Ilo wytworzonej energii elektrycznej w optymalnym CHP wynosi 2 348,50 MWh, co sta- nowi 95,9% zu ycia. Nale y zwróci tak e uwag , e czas pracy CHP spe nia postawione warunki. Wielko tego pola na wykresie odpowiada ilo ci wytworzonej energii przy danym pro- filu energetycznym. Dla przyk adu zobaczmy jaki jest interes Zamawiaj cego gdyby kto zaoferowa wi kszy agregat, nawet w cenie mniejszego. 500 kW 450 kW 400 kW 350 kW 300 kW 250 kW 200 kW 150 kW 100 kW 50 kW 0 kW 0 h 1 000 h 2 000 h CHP1 Rys. 40 3 000 h 4 000 h 5 000 h CHP1 el min 6 000 h 7 000 h 8 000 h Profil el. Przewymiarowany agregat kogeneracyjny o mocy 430 kW e 58 50% 3 500 2 996 44% 3 000 45% Godziny pracy 2 500 35% 30% 2 000 25% 1 500 924 1 000 14% 20% 1 041 15% 11% 440 500 0 100 10% 397 7% 209 6 15% 739 6% - 3% - - Udzia procentowy w roku 40% 5% 0% 0% 0% 0% 0% 90-100 80-90 70-80 65-70 60-65 55-60 50-55 45-50 40-45 < 40 Procentowy zakres mocy nominalnej CHP Rys. 41 Ilo Praca przewymiarowanego CHP w ró nych zakresach mocy nominalnej wytworzonej energii elektrycznej w optymalnym CHP wynosi 2 242,40 MWh, co sta- nowi 84,3% zu ycia. Jak wida z za czonych rysunków, zwi kszanie mocy agregatu daje w efekcie mniej wytworzonej energii elektrycznej, a tym samym mniejsze pokrycie zapotrzebowania odbiorców. Cz sto jest problem z wyobra eniem sobie zasad pracy agregatu kogeneracyjnego w czasie rzeczywistym. Bardzo dobrze poka to kolejne wykresy. Pami tajmy, e odnosimy si do sytuacji, w której jest zu ycie energii obecnych obiektów oraz aquaparku z zak adanym profilem energetycznym (okre lane jako rok bazowy). Kolorem tym (z czerwon obwiedni ) pokazana jest praca agregatu kogeneracyjnego, a kolorem niebieskim pokazana jest energii elektryczna pobierana z sieci. 59 600 kW 500 kW 400 kW 300 kW 200 kW 100 kW 0 kW 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 Moc elektryczna z CHP Rys. 42 Moc elektryczna z sieci Praca CHP Praca systemu energetycznego w lipcu roku bazowego Jak wida pr d z sieci pobierany jest tylko wtedy, gdy chwilowy pobór mocy przekracza moc nominaln CHP lub gdy jest mniejszy ni minimalna dopuszczalna moc pracy CHP. Oba te warianty ilustruj kolejne wykresy. 140 kW 120 kW 100 kW 80 kW 60 kW 40 kW 20 kW 0 kW 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 A. Moc [kW] kupowana z sieci je li zapotrzebowanie przekracza o moc nominalna CHP 200 180 160 140 120 100 80 60 40 20 0 kW kW kW kW kW kW kW kW kW kW kW 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 B. Moc [kW] kupowana z sieci je li zapotrzebowanie by o ni sze od mocy minimalnej CHP 60 200 kW 180 kW 160 kW 140 kW 120 kW 100 kW 80 kW 60 kW 40 kW 20 kW 0 kW 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 C. Sumaryczny pobór energii elektrycznej z sieci Rys. 43 Moc elektryczna kupowana z sieci w poszczególnych dniach miesi ca – lipiec Mo liwe jest tak e przeanalizowanie pracy CHP na tle chwilowego zu ycia energii elektrycznej w wybranym dniu miesi ca. Poni ej pokazany jest chwilowy pobór energii elektrycznej w poszczególnych przy czach oraz pobór sumaryczny, a tak e praca CHP z przerwami, gdy chwilowy pobór jest mniejszy od dopuszczalnego minimum pracy. Na wykresie wida tak e przerwy w pracy CHP dla mocy chwilowych mniejszych ni minimalna dopuszczalna moc pracy CHP. 300 kW 250 kW 200 kW 150 kW 100 kW 50 kW 0 kW 1 2 3 4 5 6 7 8 Praca CHP Rys. 44 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 Pobór mocy w wyznaczonym dniu Praca systemu energetycznego w poniedzia ek 20 kwietnia 2015 r. 61 Przy wyborze modelu CHP brano pod uwag kilku g ównych producentów i dostawców agregatów dzia aj cych na polskim rynku, którzy dysponuj zarówno sprz tem o wysokich parametrach technicznych, jak i profesjonaln obs ug serwisow . Sprawa serwisu jest o tyle wa na, e ka dy agregat kogeneracyjny musi podlega obs udze serwisowej co 800 – 1 000 godzin pracy (ró ni producenci stawiaj ró ne wymagania). Ilo i czas niezb dny na obs ugiwania techniczne maj wp yw na wspó czynnik dyspozycyjno ci sprz tu. Cz sto przez potencjalnych u ytkowników niedoceniana jest sprawa obs ugi serwisowej, a sprzedawcy urz dze unikaj odpowiedzi na temat kosztów serwisu i materia ów eksploatacyjnych. Obrazowo mo na to wyt umaczy nast puj co. Jednym z g ównych elementów agregatu kogeneracyjnego jest gazowy silnik spalinowy, którego prac mo na porówna z prac samochodu ci arowego. Je li, zgodnie z prawem, jeden kierowca mo e prowadzi samochód przez 9 h/d i b dzie jecha ze redni pr dko ci 70 km/h to w ci gu doby przejedzie 630 km. Zak adac, e samochód je dzi 300 dni w ci gu roku, czyli silnik b dzie pracowa 2.700 h/rok, to przejedzie 189.000 km/rok. Przyjmujemy, e silnik agregatu pracuje 8.000 h/rok to przy pr dko ci 70 km/h odpowiada to przejechaniu 560.000 km/rok. Oznacza to w uproszczeniu, e jeden rok pracy agregatu kogeneracyjnego to prawie trzy lata pracy samochodu ci arowego. Podstawowe parametry techniczne rekomendowanego agregatu kogeneracyjnego zawarto w poni szej tabeli: Tabela 11 Parametry agregatu kogeneracyjnego Silnik MAN E 2842 LE 322 Rozmieszczenie cylindrów 12 w uk adzie V 128 mm Skok cylindra 142 mm Obj to skokowa 12,9 litr Stopie kompresji 12:1 - Pr dko 1500 obr/min rednica cylindra obrotowa niezawodny silnik o wysokiej trwa ci, atwy w obs udze i serwisie pojedyncze g owice i wymienne, mokre tuleje cylindrowe 62 ch odzenie wymuszone zewn trzn pomp elektryczn z regulacj temperatury niskie zu ycie paliwa oraz niski poziom emisji spalin zamkni ty uk ad odpowietrzania skrzyni korbowej mikroprocesorowy uk ad sterowania silnikiem Pr dnica Moc elektryczna nominalna 510 kVA Napi cie 400 V Cz stotliwo 50 Hz 1500 obr/min 95,4 % Pr dko obrotowa Sprawno przy cos j = 1 bezszczotkowa, samowzbudna wysoka zdolno zwarciowa wysokosprawna Osi gi i sprawno Obci enie % 100 Osi gi Sprawno Energia w paliwie kW 955 100,0 Moc mechaniczna kW m 380 39,8 Moc elektryczna kW e 363 38,0 Moc ciep ownicza kW t 489 51,2 Wspó czynnik skojarzenia 0,74 Ciep o z ch odzenia korpusu kW t 231 24,2 Ciep o w spalinach (~120oC) kW t 205 21,5 Nm /h 100 - enie % 50-100 - ca kowita % 3 Zu ycie paliwa Zalecane obci Sprawno 89,2 Wyposa enie agregatu stanowi mi dzy innymi: Bateria rozruchowa Ch odnica pozioma mieszanki do adowanej Pozioma ch odnica rezerwowa korpusu silnika Amortyzatory antywibracyjne 63 Uk ad samoczynnego, automatycznego uzupe niania oleju smarnego silnika Uk ad wydechowy wraz z t umikiem ha asu Wy cznik g ówny 3 polowy zespo u ze wszystkimi zabezpieczeniami i z uk adem nap dowym niezb dnym do pracy synchronicznej z sieci elektroenergetyczn Uk ad automatycznej kontroli, sterowania i nadzoru zapewniaj cy automatyczn i bezobugow prac zespo u wraz z synchronizacj z sieci elektroenergetyczn Interfejs ca odobowego, pe nego monitorowania serwisowego Instalacja gazowa do wspó pracy z zespo em gazowym obejmuje: - g ówny, r czny, kulowy zawór odcinaj cy; - filtr gazu z cz stek sta ych (bez osuszacza); - podwójny elektrozawór odcinaj cy; - regulator dawki gazu (elektronicznie sterowany zawór regulacyjny); Modu odzysku ciep a, po zastosowaniu którego, gazowy zespó pr dotwórczy staje si elektrociep owni gazow : - zbiorczy wymiennik glikol-woda - odzysk ciep a z bloku silnika; - wymiennik spaliny - odzysk ciep a ze spalin wylotowych silnika; - kompletny zestaw czujników, zaworów, pomp wraz z pozosta niezb dn armatur . D wi koizolacyjna zabudowa kontenerowa umo liwia prac kompletnego zespo u kogeneracyjnego w otwartym terenie (nie jest potrzebny budynek). Wyciszenie na poziomie 75 dB z odleg ci 1 m (standard) lub ni sze, pozwala stosowa tego typu zabudowy bez wi kszych ogranicze rodowiskowych. Zabudowa kontenerowa wyposa ona jest w: - uk ad wentylacji wn trza, pracuj cy z wydajno ci automatycznie dostosowywan do temperatury wewn trz zabudowy kontenerowej; - czerpni i wyrzutni powietrza, wyposa one w t umiki ha asu; - szafk przy cza gazu; - przy cza ko nierzowe ch odnic i zewn trznego obiegu ciep owniczego; - panele wyciszaj ce ciany i pod og zabudowy kontenerowej do danego poziomu wyciszenia; - kompletn instalacj wydechow wraz z t umikiem i konstrukcj wsporcz ; - wszelkie przej cia, przepusty dla instalacji elektrycznych i ciep owniczych; - wewn trzn instalacj elektryczn (dla potrzeb w asnych); - instalacj o wietleniow ; 64 - urz dzenia ga nicze; - skrzyd a drzwiowe zapewniaj ce swobodny dost p do poszczególnych elementów urz dze – zamykane na klucz; - wn trze obudowy kontenerowej umo liwia swobodny dost p serwisowy do poszczególnych elementów systemu bez konieczno ci demontowania jakichkolwiek cz - pod oga zabudowy kontenerowej stanowi wann zabezpieczaj ci; przed zanieczysz- czeniem rodowiska przy ewentualnym wycieku p ynów eksploatacyjnych; Zabudowy kontenerowe wyposa one s w system wykrywania niebezpiecznego st enia gazu wewn trz zabudowy, wspó pracuj cego z systemem odcinania dop ywu gazu i systemem wentylacji wn trza zabudowy. 65 2. Dobór agregatu absorpcyjnego (ABS) Zwykle wytwornice wody lodowej (chillery) dobierane s na podstawie bilansu ch odu. Dobór agregatu absorpcyjnego, który ma wspó pracowa z okre lonym agregatem kogeneracyjnym pracuj cym na potrzeby w asne musi odbywa si w zupe nie inny sposób. Moc cieplna wej ciowa do ABS musi zapewni zagospodarowanie ciep a z CHP a instalacja ch odnicza Polonii musi zapewni zu ycie wytworzonego w ABS ch odu. Podczas analizy bardzo wa nie s ilo ci energii, któr trzeba przetworzy lub zagospodarowa . Je li moc ch odnicza ABS b dzie zbyt ma a to w okre lonym czasie nie dokona si przetworzenia na ch ód energii cieplnej powsta ej z kogeneracji. Ze wzgl du na elastyczno pracy agregatu absorpcyjnego jego przewymiarowanie nie stanowi problemu technicznego dla uk adu. Poniewa agregat kogeneracyjny dostarcza czynnik cieplny o parametrach 90/70 ºC w sposób ci y, wi c agregat absorpcyjny w sposób ci dokonywa zamiany energii cieplnej na ch ód. O tej ci y musi ci decyduje moc ABS. Dla optymalnego wykorzystania ciep a z CHP trzeba by o przyj agregat absorpcyjny o nominalnej mocy ch odniczej 273 kW. Rys. 45 Przyk adowy bromolitowy agregat absorpcyjny Tabela 12 Podstawowe parametry techniczne ABS j.m. HSB 99 Moc ch odnicza kW 273 Pobór mocy elektrycznej kW 6,15 Pobór mocy cieplnej kW 349 66 Temperatura wody wej ciowej ºC 90/70 Temperatura wody lodowej ºC 7/12 Temperatura wody ch odniczej ºC 28/34 Przy maksymalnej mocy cieplnej agregatu kogeneracyjnego 489 kW, zu yciu ciep a w aquaparku i wej ciowej mocy cieplnej ABS podanej w tabeli, ca e ciep o z CHP b dzie mog o by zamienione na ch ód bez stosowania dodatkowych buforów ciep a za kogeneracj . W uk adzie technologicznym ch odu warto przewidzie bufory wody lodowej z ABS oraz dodatkowy elektryczny chiller. Wynika to braku równoczesno ci wytwarzania ch odu oraz jego zu ycia w obiekcie. Na podstawie wykresu uporz dkowanego zu ycia energii elektrycznej i pracy CHP mo na okre li ilo wytworzonej energii elektrycznej i cieplnej, a tym samym ilo wytworzonego ch odu. 67 3. Lokalizacja trigeneracji i instalacje towarzysz ce Poniewa aquapark b dzie mia w asn wymiennikowni zasilan z miejskiej sieci cieowniczej sugeruje si zlokalizowanie agregatu kogeneracyjnego na poziomie -1 aquaparku blisko w a cieplnego, najlepiej od strony hali Polonia. Wskazane jest by mo na by o wprowadza agregat od strony hali po pochylni technicznej. Wprawdzie kolejna operacja zwi zana z wyprowadzaniem agregatu b dzie za kilka lat, to jednak nale y si liczy z konieczno ci wymiany silnika lub pr dnicy w okresie eksploatacji. Podstawowymi elementami sk adowymi CHP s agregat z pr dnic oraz ch odnica awaryjna (zlokalizowana na zewn trz obiektu). Ch odnica mo e by posadowiona na dachu aquaparku, o ile architektura na to pozwoli. Je li b dzie miejsce, to ch odnica mo e by posadowiona na gruncie obok aquaparku od strony hali. Agregat absorpcyjny mo na posadowi obok kogeneracji i w a cieplnego w budynku aquaparku. W takim przypadku do hali trzeba by poprowadzi ruroci g z wod lodow . Takie rozwi zanie stwarza dodatkowe problemy. Lepszym rozwi zaniem wydaje si by lokalizacja agregatu absorpcyjnego w pomieszczeniu technicznym hali Polonia lub na dachu hali. Agregat absorpcyjny mo e by tak e w wersji do pomieszczenia lub w wersji kontenerowej. Dodatkowo musi si znale miejsce na ch odnic wentylatorow – najlepiej na dachu hali. ówne instalacje zwi zane z trigeneracj to: gazowa – zasilanie agregatu kogeneracyjnego; elektryczna – zasilanie obiektów w pr d z kogeneracji; ciep ownicza – o parametrach 90/70ºC, odprowadzanie ciep a do w a aquaparku oraz do agregatu absorpcyjnego; wodna – zasilanie ch odnicy wentylatorowej agregatu absorpcyjnego; wody lodowej – odprowadzanie ch odu z absorpcji do odbiorników. Bardzo wa nym elementem systemu energetycznego jest transformator oraz system zarz dzania energi elektryczn . Schemat ideowy trigeneracji Parku Wodnego pokazany jest w za czniku nr 1. Ciep o Zasilanie i zarz dzanie ciep em nie stanowi wi kszego problemu. Obiekty po modernizacji zasilane z sieci Firmy ciep owniczej (FC). 68 Dodatkowo do rozdzielni ciep a w aquaparku dostarczane jest ciep o z agregatu kogeneracyjnego. Z rozdzielni, zgodnie z wcze niejszymi analizami, nadwy ki ciep a podawane s do hali Polonia oraz P ywalni. W okresie letnim ciep o trafia do agregatu absorpcyjnego. W tym przypadku, przyj to, e absorpcja zlokalizowana b dzie w hali Polonia. Obiekty o wiatowe zasilane s w ciep o na obecnych warunkach. Pr d eby mo liwe by o zasilanie w pr d wyznaczonych przez Zamawiaj cego obiektów i zarz dzanie energi w zale no ci od chwilowego cznego zapotrzebowania, niezb dne jest zasi- lanie wszystkich obiektów z jednego transformatora. Moc transformatora SN/nN musi odpowiada sumie mocy wszystkich zasilanych obiektów. System zarz dzania energi , w pierwszej kolejno ci, b dzie wykorzystywa pr d z kogeneracji, a je li chwilowe zapotrzebowanie b dzie wi ksze pr d pobierany b dzie dodatkowo z transformatora (czyli z sieci elektroenergetycznej). Przy cznym zapotrzebowaniu na pr d przez obiekty, mniejszym ni minimalna dopusz- czalna moc pracy kogeneracji, nast pi wy czenie agregatu i ca e zasilanie b dzie si odbywa z transformatora. W przypadku awarii agregatu kogeneracyjnego lub stacji transformatorowej obiekty b zasilane z dotychczasowych przy czy. Nale y w tym miejscu zwróci uwag na dwie wa ne kwestie: Pierwsza kwestia to urealnienie mocy umownych w obiektach. Trzeba mie tak e wiadomo , e awaria stacji transformatorowej jest zjawiskiem rzadkim, a za moc umown trzeba b dzie p aci co miesi c. Druga kwestia to opomiarowanie obiektów. Po wykonaniu kogeneracji ca e zasilanie b dzie realizowane w ramach umowy zawartej przez aquapark. Pozostali odbiorcy b rozliczani z podliczników. 69 VI. Analiza ekonomiczna trigeneracji (CCHP) W poprzednich rozdzia ach pokazane zosta o zu ycie energii elektrycznej i cieplnej. Nale y teraz odpowiedzie na pytanie czy zastosowanie trigeneracji w okre lonych przez Zamawiaj cego warunkach jest ekonomicznie zasadne. Dla dobranych urz dze oraz przyj tego schematu ideowego dokonano analizy efektywno ci ekonomicznej. Do oceny procesów inwestycyjnych stosuje si statyczne i dynamiczne kryteria decyzyjne. ród kryteriów statycznych najcz ciej u ywa si prostego okresu zwrotu SPBT (Simply Pay Back Time), a z po ród kryteriów dynamicznych – warto bie netto NPV (Net Present Value) i wewn trzn stop zwrotu IRR (Internal Rate of Return). SPBT Prosty okres zwrotu nak adów SPBT definiowany jest jako czas potrzebny do odzyskania nak adów inwestycyjnych poniesionych na realizacj przedsi wzi cia. Jest liczony od momentu uruchomienia inwestycji do chwili, gdy suma korzy ci uzyskanych w wyniku realizacji inwestycji zrównowa y poniesione nak ady. NPV i IRR Wi kszo nowych przedsi wzi wi e si z konieczno ci poniesienia pocz tkowych nak adów. Inwestor zak ada, e osi gni te w przysz ci zyski pokryj pocz tkowe nak ady i jesz- cze przynios dodatkow premi . Podstawowe za enie zatem jest takie, e wk adamy konkretn kwot w nowe przedsi - wzi cie, po jakim czasie ta inwestycja zwraca si w ca nam dodatkowo zysk. Mo liwo posiadania kwoty w ci, a w okre lonym czasie przynosi onej w inwestycj za kilka lat to nie to samo, co dysponowanie tak kwot dzisiaj. Jest to wynik dewaluacji pieni dza w czasie. Wska nik NPV to warto obecna przysz ych przep ywów pieni nych. Ten termin ozna- cza, e je li potrafimy obliczy NPV to wiemy, ile tak naprawd wart s (wed ug ich dzisiejszej warto ci) przysz e wp ywy z naszego przedsi wzi cia, po odj ciu dzisiejszych nak adów. Czyli jakiego „zysku” z inwestycji mo emy si spodziewa w przeliczeniu na dzisiejsz warto pieni - dza. Poj cie „zysk” jest tutaj u ywane dosy ogólnie, bo w rzeczywisto ci chodzi raczej o wielko wp ywów. Obliczenia wska nika NPV opieraj si na prognozie przep ywów pieni nych z nowego przedsi wzi cia. 70 Kluczow wielko ci , która ma wp yw na wielko wynikami nowej dzia alno ci, ma warto towa to wyra ona w % wielko tego wska nika, poza rzeczywistymi u ytej do oblicze stopy dyskontowej. Stopa dyskon- dewaluacji pieni dza w czasie. W zwi zku ze zmian metody ustalania stóp referencyjnych i dyskontowych, og oszonej w Komunikacie KE, od dnia 1 lipca 2008 r. KE nie publikuje ju stopy referencyjnej tylko tzw. stop bazow , która stanowi podstaw do obliczenia stopy referencyjnej. Stop referencyjn , w zale no ci od zastosowania, ustala si poprzez dodanie do podanej stopy bazowej odpowiedniej mar y okre lonej w Komunikacie KE. W przypadku stosowania stopy referencyjnej jako stopy dyskontowej do stopy bazowej nale y doda mar 100 punktów bazowych.6 Przyj ta do analiz stopa dyskontowa 2,83% obowi zuje od 01.01.2016 r. (www.uokik.gov.pl). Wska nik NPV powinien zawsze by wy szy ni zero w za Jego ni sza warto onym horyzoncie czasowym. oznacza aby, e w warto ciach realnych poniesione nak ady nie zwróc si inwestorowi, nawet je li nominalnie odzyska on swoje pieni dze. Naturalnie im wy sza warto NPV, tym lepiej. Jednak zawsze wielko tej kwoty powinna by odnoszona równie do warto ci pierwotnej inwestycji. Wska nik IRR niezupe nie oznacza to samo, co rentowno przedsi wzi cia, ale taka analogia u atwia jego zrozumienie. Wewn trzna stopa zwrotu IRR to taka stopa dyskontowa, przy której NPV jest równe zero. Sposób kalkulacji tego wska nika uwzgl dnia równie (tak, jak w przypadku NPV) zmiany pieni dza w czasie i oparty jest o warto obecnych nak adów i przysz ych wp ywów. W praktyce mo na powiedzie , e warto procentowa IRR to zyskowno naszego przedsi wzi cia, po uwzgl dnieniu dewaluacji pieni dza w czasie. Przedsi wzi cie jest op acalne je li IRR jest wy sze od zera i pokrywa premi za ryzyko inwestowania w dan dzia alno . W poni szej analizie efektywno ci ekonomicznej pos ugujemy si dodatkowo odwrotn nieliniowa zale no pomi dzy wysoko ci przyj tej stopy dyskonta a warto ci wska nika NPV. Oznacza to, e wraz ze wzrostem przyj tej stopy dyskonta warto wska nika NPV danej inwestycji spada, co ma wp yw na ocen rentowno ci inwestycji i ewentualn decyzj , co do jej realizacji. Dla danej inwestycji zachodz nast puj ce zale no ci: 6 Urz d Ochrony Konkurencji i Konsumentów 71 je eli stopa dyskonta > IRR, to NPV<0 je eli stopa dyskonta = IRR, to NPV=0 je eli stopa dyskonta < IRR, to NPV>0 Wa nym elementem w analizie efektywno ci ekonomicznej inwestycji jest okres ycia (lub cykl ycia projektu). Cykl ycia, jak to zosta o ju wcze niej omówione, ustalono na 15 lat. 72 1. Analiza energii elektrycznej Zgodnie z decyzj Zamawiaj cego oraz warunkami realizacji inwestycji agregat kogeneracyjny ma pracowa w trybie ET (Electricity Tracking) – bez sprzeda y pr du do sieci, a instalowanie dwóch agregatów kogeneracyjnych nie ma technicznego ani ekonomicznego uzasadnienia. W cz ci dotycz cej zu ycia energii przedstawiona zosta a taryfa us ug dystrybucyjnych pr du. Wa ne z punktu widzenia analizy ekonomicznej jest przywo anie zasad dotycz cych op at za wiadczenie us ug dystrybucji pr du – poni ej pokazany jest punkt 4.1.1. z taryfy. Jak wida op ata dystrybucyjna sk ada si z sze ciu sk adowych, z czego: dwa pierwsze sk adniki s zale ne od mocy zamówionej i maj warto dwa kolejne zale sta , od ilo ci zu ytego pr du, pi ty sk adnik jest zwi zany z OZE – nas nie dotyczy szósty sk adnik to op ata abonamentowa – pomini ta w analizach jako nieistotna. Trzeba mie zatem wiadomo , e po modernizacji b dziemy ponosili koszt zwi zany z moc zamówion , natomiast im mniej pr du b dziemy kupowali z sieci tym jego cena jednostkowa b dzie wy sza. 73 Wszystkie ceny i koszty nie uwzgl dniaj podatku VAT – s netto. Parametry techniczne i eksploatacyjne CHP Ca kowita moc wej ciowa CHP 955 kW Ca kowita moc elektryczna CHP 363 kW e Ca kowita moc grzewcza CHP 489 kW t Straty 103 kW Wspó czynnik konwersji dla gazu ziemnego 10,972 kWh/m3 Godzinowe zu ycie gazu przy pracy z moc nominaln 100,00 Nm3/h 1,10 MWh/h 646 982 Nm3/rok 7 098,83 MWh/rok 1,05 /Nm3 Koszt netto zakupu gazu do CHP 676 518 /rok Ilo wytworzonej energii elektrycznej w CHP 2 348,54 MWhe/rok Ilo wytworzonej energii cieplnej w CHP 3 163,74 MWht/rok 152,21 /MWh 42,28 /GJ Ca kowite zu ycie gazu przez CHP Cena netto zakupu gazu GZ E Cena wytworzenia energii elektrycznej i cieplnej w CHP Bilans energii elektrycznej: Zu ycie energii elektrycznej przez Polonia 131,50 MWhe/rok Zu ycie energii elektrycznej przez P ywalnia 149,14 MWhe/rok Zu ycie energii elektrycznej przez O wiatowe 38,61 MWhe/rok 2 129,18 MWhe/rok 2 448,42 MWhe/rok Zu ycie energii elektrycznej przez Aquapark czne zu ycie energii elektrycznej w roku bazowym 74 Ilo wytworzonej energii elektrycznej w CHP Ilo energii elektrycznej, któr trzeba dokupi z sieci 2 348,54 MWhe/rok 99,88 MWhe/rok Powy szy bilans mo na przedstawi na wykresie. Nie przewiduje si stosowania fotowoltaiki (PV). 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 Zu ycie pr du przez Polonia 131,50 Zu ycie pr du przez P ywalnia Zu ycie pr du przez O wiatowe 149,14 38,61 Zu ycie pr du przez Aquapark Zu ycie pr du w roku bazowym Pr d z CHP1 2 129,18 2 448,42 2 348,54 - Pr d z PV - Pr d dokupiony z sieci po modernizacji czne zu ycie pr du po modernizacji Rys. 46 99,88 2 448,42 Bilans energii elektrycznej [MWh/rok] Analiza kosztów energii elektrycznej: Koszt zakupu 2 448,42 MWh energii elektrycznej po cenie redniej 440,88 z /MWh w roku bazowym wynosi 1 079 467 z /rok Koszt wytworzenia w CHP 2 348,54 MWh energii elektrycznej po 152,21 z /MWh wynosi 357 468 z /rok Koszt zakupu 99,88 MWh energii elektrycznej po modernizacji w cenie 730,60 z /MWh wynosi czny koszt pozyskania energii elektrycznej po modernizacji wynosi 72 971 z /rok 430 439 z /rok 75 Oszcz dno na wytwarzaniu energii elektrycznej w CHP wynosi Potencjalne przychody netto z tytu u 649 029 z /rok tych certyfikatów 258 340 /rok Wyja nienia wymaga przyj ty w analizie koszt energii z kogeneracji. Podstawowym kosztem w eksploatacji rekomendowanego agregatu jest gaz ziemny. Pozosta e koszty uwzgl dnione w analizie to koszt utrzymania i serwisu (O&M - operation and maintenace) oraz koszty zwi zane z emisj zanieczyszcze do atmosfery (ze spalania GZ E). Koszty utrzymania i serwisu przyj to dla ca ego analizowanego okres. Cz sto autorzy dla wykazania wysokiej op acalno ci oferowanych urz dze przyjmuj do analizy dane O&M za pierwszy rok eksploatacji. Ró nice s wtedy kolosalne. Dla przyk adu, je eli koszt O&M dla pierwszego roku eksploatacji agregatu o mocy elektrycznej 1 MW wynosi ok. 15 z /h pracy, to ju licz c dla okresu 15 lat redni koszt O&M nale y przyj na poziomie 37 z /h pracy – oczywi cie przy za eniu, e u ytkownik przeprowadza wszelkie okresowe czynno ci serwisowe i stosuje zalecane materia y eksploatacyjne. W naszym przypadku koszt netto eksploatacji CHP wynosi 25,00 z /mth, co po uwzgl dnieniu pozosta ych sk adowych daje koszt netto wytworzenia jednostki energii w CHP na poziomie 152,21 z /MWh. 76 2. Analiza energii cieplnej Wspomniane ju by o, e cz sto energia cieplna w kogeneracji okre lana jest jako „ciep o odpadowe”. eby mo na by o mówi o op acalno ci kogeneracji trzeba obliczy jaki jest koszt tego ciep a i czy rzeczywi cie mo na sobie pozwoli na jego zrzut do atmosfery. Rozwa ymy dwa warianty: - analiza zagospodarowania ciep a z CHP bez absorpcji; - analiza zagospodarowania ciep a z CHP z wykorzystaniem absorpcji; Nale y mie na uwadze, e w przypadku ciep a obiekty o wiatowe nie b zasilane z kogeneracji. 2.1. Analiza zagospodarowania ciep a bez absorpcji Zu ycie ciep a w roku bazowym (uwzgl dniamy istnienie aquaparku) wynosi o: Polonia 337,83 MWht/rok ywalnia 250,00 MWht/rok Aquapark 2 018,59 MWht/rok Roczne zu ycie energii cieplnej w roku bazowym 2 606,42 MWht/rok Z agregatu kogeneracyjnego mo emy uzyska 3 163,74 MWht/rok Ciep o wytworzone i kupione 3 163,74 MWht/rok Ciep o zu yte na potrzeby w asne 2 606,42 MWht/rok 557,32 MWht/rok 3 163,74 MWht/rok Je li dokonamy bilansu ciep a to uzyskamy: Nadwy ka ciep a na sprzeda lub strata Bilans ciep a Mamy, wi c 557,32 MWh ciep a do zagospodarowania lub wyrzucenia na ch odni wentylatorowej. I na tym ko czy si wi kszo analiz, a sprawa tylko z pozoru jest taka prosta. Otó , wszystko staje si jasne po rozpatrzeniu zu ycia ciep a w poszczególnych miesi cach oraz ilo ci dost pnego ciep a z CHP, co pokazano wykresach. 77 350 300 250 200 150 100 50 0 1 2 3 4 5 Polonia Rys. 47 6 7 ywalnia 8 9 10 Aquapark 11 12 zu ycie Zu ycie ciep a w roku bazowym [MWh/m-c] 330 310 290 270 250 230 210 190 170 150 1 2 3 4 5 CHP1 Rys. 48 6 7 8 9 10 11 12 Suma ród a ciep a [MWh/m-c] Aby okre li kiedy mamy nadwy ki a kiedy niedobory energii cieplnej musimy sumy z powy szych dwóch wykresów na na siebie. 78 350 300 250 200 150 100 50 0 1 2 3 4 5 6 7 Ciep o wytworzone [MWh/m-c] Rys. 49 8 9 10 11 12 Zu ycie ciep a [MWh/m-c] Ciep o wytwarzane i zu ywane w poszczególnych miesi cach [MWh/m-c] 120 100 80 60 40 20 0 1 2 3 4 5 6 zakup ciep a z sieci Rys. 50 7 8 9 10 11 12 nadwy ki ciep a Bilans energii cieplnej w poszczególnych miesi cach [MWh/m-c] 79 0 500 1 000 1 500 2 000 2 500 3 000 3 500 Zu ycie ciep a - Polonia 337,83 Zu ycie ciep a - P ywalnia 250,00 Zu ycie ciep a - Aquapark Razem zu ycie ciep a w roku bazowym 2 018,59 2 606,42 ród a ciep a Ciep o z CHP1 3 163,74 CHP2 - Solary - Ciep o kupowane z sieci - Razem ciep o wytworzone i kupione 3 163,74 Bilans ciep a Ciep o wytworzone i kupione Ciep o zu yte na potrzeby w asne 3 163,74 2 606,42 Nadwy ka ciep a na sprzeda lub strata Bilans ciep a Rys. 51 557,32 3 163,74 Bilans energii cieplnej [MWh/rok] Z wykonanych analiz i powy szych wykresów wynikaj nast puj ce wnioski: Dysponujemy nadwy ciep a 557,32 MWh - co stanowi 21,4% zu ycia Teoretycznie CHP w pe ni pokrywa zapotrzebowanie na ciep o trzech obiektów Analiza kosztów netto energii cieplnej: Koszt zakupu 2 606,42 MWh energii cieplnej po cenie redniej 390,90 z /MWh w roku bazowym wynosi 1 018 844 z /rok Koszt wytworzenia w CHP 3 163,74 MWh energii cieplnej po 152,21 z /MWh wynosi 481 547 z /rok Je li nie zagospodarujemy nadwy ek ciep a z CHP to strata wyniesie 108 070 z /rok Pomimo braku zakupu ciep a z sieci koszt mocy zamówione wyniesie 72 821 z /rok 80 Oszcz dno na wytwarzaniu ciep a w CHP wynosi 572 546 z /rok Analiz ekonomiczn przeprowadzono dla warto ci: Stopa dyskontowa 2,83% Poziom dotacji 50% Koszt netto kogeneracji bez dotacji 1 523 722 z Koszt netto kogeneracji z dotacj 761 861 z Warto 761 861 z dotacji Instytucje finansowe maj ró ne podej cie do kwestii tych certyfikatów z tytu u wytworzenia energii elektrycznej w gazowej kogeneracji. Wiele z nich uwa a, e tyfikaty stanowi pomoc publiczn i nie mo na ich te cer- czy z dotacj . W zwi zku z powy szym, dla kogeneracji bez certyfikatów otrzymujemy: Oszcz dno na wytwarzaniu energii elektrycznej w CHP 649 029 z /rok Oszcz dno na wytwarzaniu energii cieplnej w CHP 464 476 z /rok Roczne oszcz dno ci z zastosowania CHP Prosty okres zwrotu SPBT Bie ca warto netto NPV dla okresu 15 lat wynosi Wewn trzna stopa zwrotu IRR dla okresu 15 lat wynosi 1 113 504 z /rok lat Bez dotacji Z dotacj 40% 1,37 11 605 716 73,06% 0,68 12 346 610 146,16% 800 000 600 000 400 000 200 000 0 60% 73% 86% 99% 112% 125% 138% 151% 164% 177% -200 000 -400 000 Bez dotacji Rys. 52 Zale no z dotacj 50% NPV od stopy dyskonta 81 18 000 000 16 000 000 14 000 000 12 000 000 10 000 000 8 000 000 6 000 000 4 000 000 2 000 000 0 -2 000 000 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 -4 000 000 Bez dotacji Rys. 53 Skumulowane przep ywy pieni z dotacj 50% ne (CCF) dla okresu 15 lat Kilkakrotnie podnoszona by a kwestia bardzo wysokiej ceny ciep a, która wynika g ównie z przewymiarowania mocy zamówionej ciep a i zapewne z wadliwej technologii. Kolejny wykres poka e jak zmienia si SPBT w zale no ci od ceny ciep a. 2,8 2,6 2,4 SPBT [lat] 2,2 2,0 1,8 1,6 1,4 1,2 1,0 150 200 250 300 350 400 Cena ciep a [z /MWh] Rys. 54 Zale no SPBT od ceny ciep a z /MWh (bez dotacji) 82 Wariant kogeneracji z tymi certyfikatami: Oszcz dno na wytwarzaniu energii elektrycznej w CHP 649 029 z /rok Oszcz dno na wytwarzaniu energii cieplnej w CHP 464 476 z /rok Przychody z tytu u tych certyfikatów 258 340 z /rok Roczne oszcz dno ci netto z zastosowania CHP Prosty okres zwrotu SPBT Bie ca warto netto NPV dla okresu 15 lat wynosi Wewn trzna stopa zwrotu IRR dla okresu 15 lat wynosi 1 371 844 z /rok lat Bez dotacji Z dotacj 40% 1,11 14 642 096 90,03% 0,56 15 382 990 180,06% 700 000 600 000 500 000 400 000 300 000 200 000 100 000 0 -100 000 75% 88% 101% 114% 127% 140% 153% 166% 179% 192% -200 000 -300 000 -400 000 Bez dotacji Rys. 55 Zale no z dotacj 50% NPV od stopy dyskonta 25 000 000 20 000 000 15 000 000 10 000 000 5 000 000 0 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 -5 000 000 Bez dotacji Rys. 56 Skumulowane przep ywy pieni z dotacj 50% ne (CCF) dla okresu 15 lat 83 2.2. Analiza energii cieplnej z absorpcj Jak ju by o wspomniane wcze niej, zastosowanie absorpcji nie wynika ze wzgl dów technologicznych, ale z konieczno ci zagospodarowania nadwy ek ciep a z kogeneracji. Dysponujemy nadwy 557,32 MWh energii cieplnej, z któr nie mamy co zrobi bo nie mo emy i nie mamy komu jej sprzeda . Przyjmujemy zatem kilka podstawowych za : 1. Zak adamy, e pomimo tego, e obecnie aden z obiektów nie posiada klimatyzacji to ch ód z absorpcji Polonia b dzie w stanie w sposób racjonalny wykorzysta . 2. Zak adamy, e Polonia jest zainteresowana klimatyzacj a alternatyw dla absorpcji jest elektryczna wytwornica wody lodowej o tej samej mocy co agregat absorpcyjny. 3. Poniewa nie dysponujemy obecnie elektryczn wytwornic wody lodowej to inwestor i tak musia by kupi urz dzenie do wytwarzania ch odu – dlatego do analiz przyj to ca y koszt urz dze absorpcyjnych a nie ró nic z kosztem chillera. 350 300 250 200 150 100 50 0 1 2 Polonia Rys. 57 3 4 5 ywalnia 6 7 Aquapark 8 9 ABS 10 11 12 zu ycie Zu ycie ciep a w poszczególnych miesi cach po modernizacji [MWh/m-c] 84 330 310 290 270 250 230 210 190 170 150 1 2 3 4 5 6 Ciep o z CHP1 Rys. 58 7 8 9 10 Zakup z sieci 11 12 Suma Zu ycie energii cieplnej po modernizacji w czasie [MWh/m-c] Je li dokonamy zbilansowania energii cieplnej wytwarzanej i kupowanej z sieci oraz energii zu ywanej uzyskamy wynik przedstawiony poni ej. 330 310 290 270 250 230 210 190 170 150 1 2 3 4 5 ród o ciep a Rys. 59 6 7 8 9 10 11 12 Odbiorniki ciep a Wytwarzanie i zu ycie ciep a w czasie [MWh/m-c] 85 - 500 1 000 1 500 2 000 2 500 3 000 3 500 Zu ycie ciep a - Polonia 337,83 Zu ycie ciep a - P ywalnia 250,00 Zu ycie ciep a - Aquapark Zu ycie ciep a w roku bazowym 2 018,59 2 606,42 Zu ycie ciep a przez ABS Razem zu ycie ciep a po modernizacji 557,32 3 163,74 ród a ciep a Ciep o z CHP1 3 163,74 CHP2 - Ciep o kupowane z sieci - Solary - 3 163,74 Razem ciep o wytworzone i kupowane Bilans ciep a Zu ycie ciep a na potrzeby w asne 2 606,42 Ciep o zu yte przez ABS 557,32 Ciep o kupione z sieci - Nadwy ki ciep a do sprzedania lub strata - Bilans ciep a Rys. 60 3 163,74 Bilans energii cieplnej [MWh/rok] Analiza kosztów ciep a w wariancie z ABS: Koszt zakupu 2 606,42 MWh energii cieplnej po cenie redniej 390,90 z /MWh w roku bazowym wynosi 1 018 844 z /rok Koszt wytworzenia w CHP 3 163,74 MWh energii cieplnej po 152,21 z /MWh wynosi 481 547 z /rok 86 Pomimo braku zakupu ciep a z sieci koszt mocy zamówione wyniesie Oszcz dno na wytwarzaniu energii cieplnej w CHP wynosi 72 821 z /rok 464 476 z /rok Analiza ch odu z absorpcji W celu okre lenia op acalno ci zastosowania absorpcji zamiast elektrycznych wytwornic wody lodowej (chillerów) przyj to równowa ilo ci ch odu wytworzonego w ABS i chillerach. W zwi zku z powy szym z nadwy ki ciep a z kogeneracji mo emy uzyska 435,75 MWh ch odu w ci gu roku. Na wytworzenie takiej ilo ci ch odu ABS zu yje dodatkowo 9,82 MWh/rok energii elektrycznej, podczas gdy chillery zu yby jej 166,95 MWh/rok. W celu okre lenia kosztu jednostkowego z /MWhch ch odu wytworzonego w absorpcji uwzgl dniono nast puj ce koszty: obs ugi serwisowej wody zu ytej w wie y ch odniczej energii elektrycznej i uzyskano koszt jednostkowy ch odu z ABS wynosz cy 43,29 z /MWhch Uwaga! Koszt wytworzenia energii cieplnej do absorpcji zosta uwzgl dniony w analizie energii cieplnej kogeneracji. Uwzgl dniaj c dla chillerów elektrycznych koszt obs ugi serwisowej oraz koszt energii elektrycznej otrzymano koszt jednostkowy ch odu w wysoko ci 183,84 z /MWhch Analiza kosztów netto ch odu z ABS z uwzgl dnieniem kosztów serwisu: Koszt wytworzenia ch odu w chillerach w roku bazowym wynosi 80 107 z /rok Koszt wytworzenia ch odu w ABS wynosi 18 862 z /rok Oszcz dno na wytwarzaniu energii cieplnej w CHP wynosi 61 244 z /rok Dysponuj c analiz kosztów energii elektrycznej i cieplnej z kogeneracji oraz ch odu z absorpcji mo na wykona analiz op acalno ci trigeneracji dla wariantu nie uwzgl dniaj cego 87 tych certyfikatów za energi elektryczn wytworzon w wysokosprawnej kogeneracji i z uwzgl dnieniem certyfikatów. Analiz ekonomiczn przeprowadzono dla warto ci: Stopa dyskontowa 2,83% Poziom dotacji 50% Koszt netto modernizacji (CHP + ABS) bez dotacji 2 018 722 z Koszt netto modernizacji (CHP + ABS) z dotacj 1 009 361 z Warto 1 009 361 z dotacji W zwi zku z powy szym, dla modernizacji bez certyfikatów otrzymujemy: Oszcz dno netto na wytwarzaniu ch odu w ABS 61 244 Oszcz dno netto na wytwarzaniu energii elektrycznej w CHP 649 029 z /rok Oszcz dno netto na wytwarzaniu energii cieplnej w CHP 464 476 z /rok Roczne oszcz dno ci netto z zastosowania CHP Prosty okres zwrotu SPBT Bie ca warto netto NPV dla okresu 15 lat wynosi Wewn trzna stopa zwrotu IRR dla okresu 15 lat wynosi lat /rok 174 749 z /rok Bez dotacji 1,72 11 844 170 58,13% Z dotacj 40% 0,86 12 825 753 116,38% 1 000 000 800 000 600 000 400 000 200 000 0 50% 60% 70% 80% 90% 100% 110% 120% 130% 140% -200 000 -400 000 -600 000 bez dotacji Rys. 61 Zale no z dotacj 50% NPV od stopy dyskonta 88 20 000 000 15 000 000 10 000 000 5 000 000 0 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 -5 000 000 bez dotacji Rys. 62 Skumulowane przep ywy pieni z dotacj 50% ne (CCP) dla okresu 15 lat Wnioski: 1. Inwestycji jest bardzo op acalna bez wzgl du na uzyskanie dotacji. Wariant dla modernizacji z certyfikatami: Oszcz dno netto na wytwarzaniu ch odu w ABS Oszcz dno netto na wytwarzaniu energii elektrycznej w CHP 649 029 z /rok Oszcz dno netto na wytwarzaniu energii cieplnej w CHP 464 476 z /rok Przychód netto z tytu u tych certyfikatów Roczne oszcz dno ci netto z zastosowania CHP 61 244 /rok 258 340 z /rok 1 433 088 z /rok 89 Prosty okres zwrotu SPBT Bie ca warto netto NPV dla okresu 15 lat wynosi Wewn trzna stopa zwrotu IRR dla okresu 15 lat wynosi Bez dotacji 1,41 14 880 551 70,97% lat Z dotacj 40% 0,70 15 862 133 141,98% 1 000 000 800 000 600 000 400 000 200 000 0 60% 71% 82% 93% 104% 115% 126% 137% 148% 159% -200 000 -400 000 -600 000 bez dotacji Rys. 63 Zale no z dotacj 50% NPV od stopy dyskonta 25 000 000 20 000 000 15 000 000 10 000 000 5 000 000 0 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 -5 000 000 bez dotacji Rys. 64 Skumulowane przep ywy pieni z dotacj 50% ne (CCP) dla okresu 15 lat Na podstawie powy szej analizy mo na stwierdzi , e inwestycje jest bardzo op acalna zarówno w wariancie z certyfikatami jak i bez certyfikatów. 90 VII. Analiza ekonomiczna realizacji inwestycji Na podstawie przeprowadzonych powy ej analiz mo na stwierdzi , e rekomendowane dzia ania inwestycyjne s dla Zamawiaj cego bardzo op acalne. Przedstawione zosta y ró ne warianty zastosowania kogeneracji i absorpcji. Zwykle jednak taki zakres inwestycji wi e si z modernizacj istniej cego systemu energetycznego. W naszym przypadku mamy planowan inwestycj . eby urealni koszty zwi zane z zastosowaniem trigeneracji przedstawiono poni ej analiz op acalno ci z uwzgl dnieniem tych kosztów, które w przypadku modernizacji by by do poniesienia. Tabela 13 Zestawienie kosztów netto inwestycji Agregat kogeneracyjny 363 kW e i 489 kW t 1 523 722 Agregat absorpcyjny 273 kW ch 495 000 Rozdzielnie energetyczny 150 000 Sieci energetyczne i cieplne 250 000 Stacja transformatorowa 350 000 Razem 2 768 722 Tym razem wykonana zosta a analiza op acalno ci bez uwzgl dniania certyfikatów. Zamawiaj cy, przy wcze niejszych analizach, mia mo liwo dów z tytu u tych certyfikatów na op acalno zapoznania si z wp ywem przycho- inwestycji zwi zanych z kogeneracj i trigenera- cj . Zgodnie z obowi zuj cym obecnie prawem te certyfikaty b obowi zywa y do ko ca 2018 roku. Co b dzie po tym okresie trudno powiedzie . Oceniaj c czas realizacji niniejszej inwestycji nale y przyj , e zako czenie nast pi nie wcze niej jak za 2 lub 2,5 lat, czyli w realiach ekonomicznych, o których nie wiemy nic. Przyj to zatem, e inwestycja musi si op aca w takich realiach z jakimi mamy dzisiaj do czynienia. Jedno na co mo na jeszcze realnie liczy to jaka forma dotacji. 91 1. Inwestycja bez certyfikatów Oszcz dno netto na wytwarzaniu ch odu w ABS Oszcz dno netto na wytwarzaniu energii elektrycznej w CHP 649 029 z /rok Oszcz dno netto na wytwarzaniu energii cieplnej w CHP 464 476 z /rok Suma oszcz dno 61 244 netto /rok 1 174 749 z /rok Prosty okres zwrotu SPBT Bie ca warto netto NPV dla okresu 15 lat wynosi Wewn trzna stopa zwrotu IRR dla okresu 15 lat wynosi Bez dotacji 2,36 11 114 811 42,21% lat Z dotacj 50% 1,18 12 461 073 84,85% 1 500 000 1 000 000 500 000 0 40% 46% 52% 58% 64% 70% 76% 82% 88% 94% -500 000 -1 000 000 bez dotacji Rys. 65 Zale no z dotacj 50% NPV od stopy dyskonta 20 000 000 15 000 000 10 000 000 5 000 000 0 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 -5 000 000 bez dotacji Rys. 66 Skumulowane przep ywy pieni z dotacj 50% ne (CCP) dla okresu 15 lat 92 2. Inwestycja z urealnionymi cenami energii Wielokrotnie w opracowaniu zwracano uwag na zdumiewaj cy sposób zarz dzania energi , a szczególnie ciepln . Cena ciep a i moc zamówiona oraz moc umowna pr du s czynnikami, które w znacznym stopniu decyduj o op acalno ci inwestycji Nie jest moim zadaniem modernizowanie systemów energetycznych w obiektach wskazanych przez Zamawiaj cego, ale podstawowa rzetelno in ynierska zobowi zuje do pokazania rzeczywistej op acalno ci trigeneracji, gdyby elementy cenotwórcze energii by y realne. W innych obiektach ceny energii przed modernizacj by y nast puj ce: Energia elektryczna 330,00 z /MWh (u nas 440,88 z /MWh) Energia cieplna 316,00 z /MWh (u nas 390,90 z /MWh) Przyjmuj c ni sze ceny energii przed inwestycj uzyskujemy mniejsze warto ci oszcz dno ci. Czynnikiem, który ma ogromny wp yw na op acalno racji jest cena gazu. Od d wysokosprawnej gazowej kogene- szego czasu ceny gazu s bardzo korzystne. Dla nowych warunków realizacji inwestycji otrzymujemy: Oszcz dno netto na wytwarzaniu ch odu w ABS Oszcz dno netto na wytwarzaniu energii elektrycznej w CHP 377 540 z /rok Oszcz dno netto na wytwarzaniu energii cieplnej w CHP 269 261z /rok Suma oszcz dno 42 732 netto Prosty okres zwrotu SPBT Bie ca warto netto NPV dla okresu 15 lat wynosi Wewn trzna stopa zwrotu IRR dla okresu 15 lat wynosi /rok 689 534 z /rok lat Bez dotacji 4,02 5 411 868 23,90% Z dotacj 50% 2,01 6 758 130 49,69% 93 2 500 000 2 000 000 1 500 000 1 000 000 500 000 0 15% 21% 27% 33% 39% 45% 51% 57% 63% 69% -500 000 -1 000 000 -1 500 000 bez dotacji Rys. 67 Zale no z dotacj 50% NPV od stopy dyskonta 10 000 000 8 000 000 6 000 000 4 000 000 2 000 000 0 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 -2 000 000 -4 000 000 bez dotacji Rys. 68 z dotacj 50% Skumulowane przep ywy pieni ne (CCP) dla okresu 15 lat 4,54,02 3,61 4,0 3,21 3,5 2,81 SPBT [lat] 3,0 2,41 2,5 2,01 1,61 2,0 1,20 1,5 0,80 1,0 0,40 0,5 - 0,0 0% 10% 20% 30% 40% 50% Wysoko Rys. 69 60% 70% 80% 90% 100% dotacji Prosty okres zwrotu SPBT w funkcji wysoko ci dotacji 94 Wnioski: 1. Inwestycja przy realnych cenach energii jest bardzo op acalna bez wzgl du na to czy inwestor otrzyma dotacj czy nie. 2. Wykres pokazuj cy prosty okres zwrotu SPBT w funkcji wysoko ci dotacji pozwala inwestorowi na okre lenie SPBT w zale no ci od tego jak wysok dotacj uda si uzyska . 95 VIII. Parametry wra liwe g ównych urz dze trigeneracji W niniejszym opracowaniu wskazane zosta y najwa niejsze urz dzenia z okre leniem ich podstawowych parametrów technicznych i eksploatacyjnych. Koncepcja, po zaakceptowaniu jej przez Zamawiaj cego, stanowi punkt wyj cia dla projektantów, którzy wykonaj dokumentacj projektow . W interesie Zamawiaj cego le y, aby dokumentacja projektowa zosta a sporz dzona zgodnie z zatwierdzon koncepcj , a nast pnie aby wy oniony w drodze przetargu wykonawca zachowa wszelkie istotne parametry urz dze oraz ich wysoki standard. Dlatego tak wa ne dla Zamawiaj cego jest sprawowanie nadzoru nad pracami projektowymi oraz nad przygotowaniem procedury przetargowej na wy onienie wykonawcy robót. Nawet, gdyby Zamawiaj cy przyj mu for- „zaprojektuj-wybuduj”, nale y tak przygotowa umow z wykonawc , aby nie traci kontroli nad tym co jest projektowane i co w konsekwencji zostanie wykonane. Bardzo wa ne jest tak e sprawowanie nadzoru inwestorskiego nad realizacj inwestycji. Zbyt cz sto, za cichym przyzwoleniem inwestora i nadzoru inwestorskiego, dokonywane s przez wykonawc zmiany w wyposa eniu i technologii, które ca kowicie zaprzepaszczaj intencje i interes inwestora. Nie trzeba szczególnie podkre la , e przy tak skomplikowanych technologicznie modernizacjach nie mo na doprowadza do sytuacji, w której jedynym kryterium wyboru wykonawcy b dzie cena. Zgodnie z art. 29 ustawy Prawo zamówie publicznych przedmiot zamówienia opisuje si w sposób jednoznaczny i wyczerpuj cy, za pomoc dostatecznie dok adnych i zrozumia ych okrele , uwzgl dniaj c wszystkie wymagania i okoliczno ci mog ce mie wp yw na sporz dzenie oferty. Przedmiotu zamówienia nie mo na opisywa w sposób, który móg by utrudnia uczciw konkurencj . Przedmiotu zamówienia nie mo na opisywa przez wskazanie znaków towarowych, patentów lub pochodzenia, chyba e jest to uzasadnione specyfik przedmiotu zamówienia i zamawiaj cy nie mo e opisa przedmiotu zamówienia za pomoc dostatecznie dok adnych okre le , a wskazaniu takiemu towarzysz wyrazy "lub równowa ny". W zwi zku z powy szym zaproponowano poni ej minimalne /maksymalne parametry najwa niejszych urz dze i systemów, które traktowane b jako równowa ne wymienionych w koncepcji oraz wymagania jako ciowe zapewniaj ce bezawaryjn eksploatacj , uzyskanie wysokiej sprawno ci i minimalny poziom szkodliwego oddzia ywania na rodowisko naturalne. Zapisy te powinny by przytoczone w Specyfikacji Istotnych Warunków Zamówienia. 96 1. Agregat kogeneracyjny 1. Gazowy wysokosprawny agregat kogeneracyjny mo na uzna za równowa ny je eli: Moc elektryczna nie mniej ni 330 kW nie wi cej ni 410 kW Moc ciep ownicza nie mniej ni 400 kW nie wi cej ni 500 kW Sprawno pr dnicy przy cos =1 nie mniej ni Sprawno elektryczna nie mniej ni Sprawno ciep ownicza nie mniej ni Dopuszczalne obci 7 enie minimalne 95 % 35,0 % 43,0 % 50% Paliwo - gaz ziemny gr. E o warto ci opa owej oko o 34,43 MJ/Nm3 Godzinowe zu ycie paliwa nie wi cej ni 115 Nm3/h Parametry wody zewn trznego obiegu 90°C/70°C Poziom ha asu w odleg 82 dB ci 7 m poni ej 2. System sterowania silnika gazowego (element dostawy producenta silnika gazowego) ma zapewni : Zarz dzanie pr dko ci obrotow Automatyczn regulacj wspó czynnika nadmiaru powietrza Monitoring parametrów pracy silnika (temperatury, ci nienia, pr dko itd.) Automatyczne uzupe nianie oleju Monitoring minimalnego obci enia System elektronicznego zap onu 3. Instalacja gazowa do wspó pracy z agregatem kogeneracyjnym ma zawiera co najmniej: zawór odcinaj cy wspó pracuj cy z systemem wykrywania niebezpiecznego st enia gazu, pod czenia rurowe do instalacji doprowadzenia gazu wykonane ze stali kwasoodpornej, 7 Przy obci eniu 100% 97 podwójny elektromagnetyczny zawór odcinaj cy dop yw gazu realizuj cy eksploatacyjne wy czenie agregatu poprzez odci cie dop ywu gazu, przerywacz p omieni, regulator dawki gazu, sterowany elektronicznie, zapewniaj cy zachowanie warto ci emisji zwi zków szkodliwych w spalinach, przy cz ciowym i maksymalnym obci eniu agre- gatu kogeneracyjnego 4. Modu Kontroli i Sterowania ma zapewni co najmniej: System, na który sk ada si , mi dzy innymi: - agregat kogeneracyjny, - uk ad ch odzenia, - uk ady wentylacji, - uk ad zabezpiecze powinien pracowa w trybie automatycznym. System ma by wyposa ony, mi dzy innymi w: - elektroniczny regulator napi cia pr dnicy i ma zapewni stabilno - elektroniczny regulator pr dko ci obrotowej zespo u pr dotwórczego, - elektroniczny system regulacji sk adu mieszanki w czasie rzeczywistym, pracy +/- 0,5%, Uk ad automatycznej kontroli i nadzoru pracy zespo u pr dotwórczego programowany z poziomu centralnego systemu BMS, z mo liwo ci zapisywania nastaw sterownika w postaci pliku ustawie . Uk ad sterowania powinien mie mo liwo wprowadzenia do pa- mi ci zapisanego wcze niej pliku ustawie , bez konieczno ci ponownego konfigurowania nastaw sterownika. Uk ad automatycznej kontroli i nadzoru pracy agregatu kogeneracyjnego powinien: - dostarcza informacje o mierzonych parametrach zespo u pr dotwórczego (mocy na zaciskach generatora, napi poszczególnych fazach, cos - fazowych i mi dzyfazowych, cz stotliwo ci, pr dów na generatora), zapewni ochron pr dnicy przed za wysokim/za niskim napi ciem i asymetri , za nisk /wysok cz stotliwo ci , za niskim/za wysokim nat - eniem pr du, zapewni ochron agregatu pr dotwórczego poprzez nadzór nad wszystkimi parametrami jego pracy, jak: pr dko obrotowa, oddawana moc, wspólna temperatura spa- lin, stan baterii, temperatura i ci nienie oleju, poziomu oleju min/max, temperatura i poziom p ynu ch odz cego, temperatura gazu, temperatura powietrza dolotowego, 98 temperatury p ynu ch odz cego na wej ciach/wyj ciach silnika, intercooler’a, wejciach/wyj ciach ch odnicy rezerwowej, - sterowa pomocniczymi nap dami: pompami obiegu ch odz cego, zaworami trójdrogowymi obiegów ch odz cych, sekwencyjnie za cza ch odnic wentylatorow , - zapewni ochron modu u odzysku ciep a poprzez monitorowanie wszystkich parametrów jego pracy (temperatury p ynu ch odz cego na wej ciach/wyj ciach wszystkich zastosowanych wymiennikach, wej ciach/wyj ciach ch odnicy rezerwowej), - zapewnia zdalny start zespo u i synchronizacja z sieci elektroenergetyczn , - zapewnia automatyczn (programow ) regulacj mocy wyj ciowej zespo u pr dotwórczego, - posiada licznik wyprodukowanej energii elektrycznej kWh, - monitorowa awarie zespo u, zlicza liczby startów, ilo przepracowanych motogo- dzin, histori zdarze , w ilo ci nie mniejszej ni 999 zdarze , - posiada mo liwo definiowania parametrów i funkcji przez producenta zgodnie z wymaganiami u ytkownika, - posiada styki bezpotencja owe: zdalnego startu, awarii zbiorczej, pracy generatora, awaryjnego zatrzymania, - posiada poziomy dost pu pozwalaj ce lub blokuj ce modyfikacj nastaw i parametrów w ilo ci nie mniejszej ni 3 poziomy, - posiada system automatycznej synchronizacji zespo u pr dotwórczego z sieci elektroenergetyczn , 5. Wymagania w stosunku do pozosta ych systemów/elementów agregatu kogeneracyjnego Wszystkie przewody spalinowe wykonane ze stali kwasoodpornej, izolowane we mi- neraln o gr. nie mniejszej ni 10 cm w fartuchu z blachy stalowej nierdzewnej; Ch odnica awaryjna z wentylatorami elektrycznymi – energooszcz dnymi, pracuj cymi ze zmienn pr dko ci obrotow . Kiedy temperatura zewn trzna oraz bie ce obci enie agregatu na to pozwala, poszcze- gólne wentylatory ch odnicy powinny automatycznie zmniejsza Pr dko pr dko obrotow . obrotowa wentylatorów powinna si zmienia w trybie pracy automatycznej. Ch odnica powinna by tak dobrana, aby przy pracy z maksymaln wydajno ci , emitowany poziom ha asu mie ci si w dopuszczalnych warto ciach, zgodnie z obowi zuj cym prawem. Jednocze nie ch odnica powinna zapewni pe ne sch odzenie zespo u pr dotwórczego, przy ca kowitym zaniku odbioru ciep a. 99 Agregat kogeneracyjny ma posiada obudow zapewniaj poziom izolacji akustycznej na poziomie nie ni szym ni to wynika z obowi zuj cych przepisów. 6. W zakresie zapewnienia najwy szej jako ci technicznej oraz obs ugi serwisowej nale y zapewni : Zdalny monitoring parametrów agregatu mierzonych w trybie rzeczywistym wraz z ich rejestracj ; Serwisowanie i remonty agregatu w kraju zamontowania w czasie do kilku dni roboczych, maj ce wp yw na zmniejszenie strat finansowych spowodowanych przestojem; Dyspozytorskie centrum serwisowe czynne 24 h/dob z magazynem cz ci zamiennych zlokalizowane w Polsce; Zamawiaj cy wymaga, aby Wykonawca zapewni przez okres 36 miesi cy, licz c od dnia przekazania instalacji do u ytkowania, bezusterkow prac agregatu. W zwi zku z tym Wykonawca ma uwzgl dni po swojej stronie wszelkie koszty zwi zane z pracami serwisowymi. W tym czasie Zamawiaj cy b dzie pokrywa jedynie koszty zwi zane z materiaami eksploatacyjnymi. Wykonawca ma zapewni Zamawiaj cemu wykonanie na stanowisku testowym producenta agregatu, w obecno ci Zamawiaj cego, prób obci enia elektrycznego i ciep owni- czego. Próby nale y wykona przed dostaw , zainstalowaniem i pierwszym uruchomieniem agregatu u Zamawiaj cego. Podczas próby konieczne s zmiany obci trycznego i ciep owniczego. Obci enia elek- enie elektryczne musi umo liwia symulacj o charak- terystyce indukcyjno ciowej. Poszczególne etapy prób maj obejmowa w szczególno ci: - wprowadzenie agregatu na stanowisko testowe, - pod czenie do instalacji gazowej, odbioru ciep a, spalinowej i energii elektrycznej, - nape nienie instalacji hydraulicznych p ynami technologicznymi, - pod czenie cie ki gazowej, - programowanie sterowników, - uruchomienie, - prace pod obci - zmian eniem elektrycznym i ciep owniczym, charakterystyki obci enia elektrycznego rezystancyjnego na indukcyjno- ciowe, - symulacj pracy synchronicznej, - kontrol zabezpiecze . 100 Uwaga: Dla potwierdzenia spe nienia powy szych wymaga dotycz cych agregatu kogeneracyjnego Wykonawca ma za czy do oferty nast puj ce dokumenty: 1. Kart katalogow agregatu (DTR) ze wszystkimi wymaganymi parametrami technicznymi; 2. Informacj o miejscu, w którym przeprowadzone zostan badania testowe agregatu wraz z wiadczeniem, e Wykonawca pokrywa wszelkie koszty udzia u w badaniach trzech przedstawicieli Zamawiaj cego. 3. O wiadczenie przedstawiciela producenta z zapewnieniem, e dopu ci przedstawicieli Zamawiaj cego do bada testowych w pe nym przedstawionym powy ej zakresie. 101 2. Agregat absorpcyjny Moc ch odnicza nie mniej ni nie wi cej ni 250 kW ch 350 kW ch Pobór mocy cieplnej nie mniej ni 300 kW Pobór mocy elektrycznej nie wi cej ni 7,0 kW Parametry wody lodowej (czysta woda) 7/12 oC Przep yw wody lodowej nie mniej ni 40 m3/h Parametry wody ch odz cej 28/34 oC Przep yw wody ch odz cej nie mniej ni 80 m3/h Parametry wody grzewczej 90/70 oC Przep yw wody grzewczej nie mniej ni 12 m3/h Rozwi zaniem gwarantuj cym bezawaryjn , wysokosprawn i wieloletni eksploatacj ród a ch odniczego jest zastosowanie dwustopniowej ch odziarki absorpcyjnej. Za dwustopniow ch odziarka absorpcyjna przemawiaj nast puj ce argumenty: 1. Jako jedyna gwarantuje produkcj ch odu w wypadku ograniczenia przep ywu b obni enia temperatury gor cej wody zasilaj cej, co cz sto ma miejsce w wypadku eksploatacji uk adu w po czeniu ze ród em kogeneracyjnym. Tylko urz dzenie dwustopniowe poradzi sobie z du zmienno ci po stronie temperatury i jest specjalnie zaprojektowane do pracy z uk a- dami kogeneracyjnymi. 2. Umo liwia sprawn i bezawaryjn (bez wy cze ) prac przy zmieniaj cej si temperaturze wody ch odz cej co jest tak e powszechne przy ród ach trójgeneracyjnych (wraz z obci e- niem cieplnym ch odziarki zmienia si moc z wie y). 3. Dzi ki zdublowanym absorberom, skraplaczom i parownikowi umo liwia prac nawet przy minimalnej ró nicy temperatur wody gor cej zasilaj cej co w wypadku ród a trigeneracyjnego b dzie mia o miejsce. 4. Dzi ki dodatkowym wymiennikom ciep a zastosowanym w uk adzie generatorów i absorberów ograniczeniu ulega ryzyko krystalizacji i zwi kszaj sprawno urz dzenia. 5. Umo liwiaj p ynn regulacj mocy od 20% do 100% co 1%! Powy sze efekty s osi gane dzi ki zdublowaniu skraplaczy, parowników, absorberów i generatorów (wszystko jest zdublowane) co jest typow cech uk adów dwustopniowych, które 102 w ch odziarce jednostopniowej nie wyst puj b wyst puj pojedynczo (jeden skraplacz itp. bez dodatkowych fizycznych zabezpiecze ). Ch odziarka absorpcyjna powinna charakteryzowa si : 1. Pe automatyczn prac (wraz z systemem pró niowym). Ch odziarka jest w czana przed sezonem i wy czana po sezonie. 2. Automatycznym w 100% system pró niowy z dwoma zaworami i czujnikami ci nienia. Automatyka ch odziarki kontroluje ci nienie wewn trz urz dzenia online i w wypadku jego wzrostu w cza automatycznie pomp pró niow . To rozwi zanie zapobiega awariom, obnianiu si mocy ch odniczej ch odziarki i szybszemu zu ywaniu urz dzenia. To tak e automatyczny system zapobieganiu awarii. 3. Automatycznym systemem zapobiegaj cym krystalizacji - kontrola online st enia roztworu i ewentualne czynniki zapobiegawcze podczas pracy urz dzenia i bez przerywania dostawy ch odu. 4. Automatycznym systemem zapobiegania zamarzaniu rurek parownika. 5. Niewielkie zu ycie energii elektrycznej. 6. Wymiennik generatora wykonany z najwy szej jako ci miedzi z dodatkiem niklu. 7. Najni szy wspó czynnik starzenia si czyli gwarancja utrzymania mocy nominalnej urz dzenia nawet po 20 latach eksploatacji. Zaleca si aby urz dzenie by o projektowane i produkowane na 105% mocy nominalnej, potwierdzane w fabryce podczas testów w warunkach obliczeniowych. 8. Pompy roztworu i czynnika sterowane falownikami. 9. Urz dzenie powinno by projektowane i wykonane „pod zamówienie” w celu optymalizacji i maksymalizacji wspó czynnika sprawno ci. Szczególn uwag nale y zwróci na automatyk ch odziarki. Ch odziarka ma by wyposa ona w sterownik PLC z mo liwo ci podpi cia do BMS, duym dotykowym panelem ciek okrystalicznym i mo liwo ci swobodnego programowania oraz mo liwo ci wy wietlania parametrów w j zyku Polskim. Sterownik PLC (Programmable Logic Controller - Programowalny Sterownik Logiczny) jest to uniwersalne urz dzenie mikroprocesorowe przeznaczone do sterowania prac maszyny lub urz dzenia technologicznego. Sterownik PLC musi zosta dopasowany do okre lonego obiektu sterowania poprzez wprowadzenie do jego pami ci danego algorytmu dzia ania 103 obiektu. Cech charakterystyczn sterowników PLC odró niaj ten sterownik od innych ste- rowników komputerowych jest cykliczny obieg pami ci programu. Algorytm jest zapisywany w dedykowanym sterownikowi j zyku programowania. Istnieje mo liwo zmiany algorytmu przez zmian zawarto ci pami ci programu. Sterownik wyposa a si w odpowiedni liczb uk adów wej ciowych zbieraj cych informacje o stanie obiektu i daniach obs ugi oraz odpowiedni liczb i rodzaj uk adów wyj ciowych po czonych z elementami wykonawczymi, sygnalizacyjnymi lub transmisji danych. Cykl pracy sterownika PLC mo na zapisa krokowo jako: 1. Autodiagnostyka 2. Odczyt wej 3. Wykonanie programu 4. Zadania komunikacyjne 5. Ustawienia wyj 104 3. Wie a ch odnicza do agregatu absorpcyjnego Technologia wykonania wie a ch odnicza z obiegiem otwartym Temperatura medium w obiegu ch odz cym 34/28 ºC Temperatura termometru mokrego8 21 ºC Minimalny przep yw wody w obiegu ch odniczym 255 m3/h Maksymalny spadek ci nienia 21,5 kPa Maksymalny pobór mocy elektrycznej 12 kW Maksymalny poziom ci nienia akustycznego z odl. 15 m 61 dB(A) Maksymalne odparowanie 6,5 l/s Poniewa wie a ch odnicza jest niedocenianym, ale bardzo istotnym elementem instalacji, na etapie projektowania oraz dostawy, nale y zwróci uwag na nast puj ce kwestie: Klasa wykonania silników IE3; Obudowa wie y wykonana ze stali ocynkowanej Z-725 (ocynkowana ogniowo blacha stalowa o grubo ci pow oki cynku: 725 gr/m2); Eliminatory pary (wykonane z PVC) o warto ci odparowania maksymalnie 0,001% ilo ci wody cyrkuluj cej – potwierdzone certyfikatem Eurovent; System dystrybucji wody wykonany z PVC; Os ony wlotu powietrza wykonane z PVC; Wype nienie wykonane z PVC, samogasn ce; Wentylatory osiowe; Wie a ma by certyfikowana przez Cooling Technology Institute (CTI); W powy szych wymaganiach jakie powinny znale niczej przywo ano konieczno si w SIWZ w zakresie wie y ch od- posiadania przez urz dzenie certyfikatów Eurovent oraz Cooling Technology Institute (CTI). Posiadanie przez urz dzenia takich certyfikatów nie stanowi ograniczenia konkurencji lecz zabezpieczenie interesu Zamawiaj cego. 8 jest to najni sza temperatura, do której przy danej wilgotno ci (i ci nieniu atmosferycznym) mo na och odzi cia o przy pomocy parowania. Aby odczyta temperatur mokrego termometru, nale y zwil termometr i umie ci go w strumieniu wilgotnego powietrza. 105 Certyfikaty9 wydajno ci urz dze nie s to same z certyfikatami jako ci (np. ISO). Stanowi one element istotny przy akceptacji danego urz dzenia i danie takiego certyfikatu powinno by standardem przy wyborze dostawcy lub producenta. Posiadanie certyfikatu wydajno ci na typoszereg lub okre lony model stanowi automatycznie potwierdzenie, e programy doborowe stosowane przez producenta urz dzenia s godne zaufania i spe niaj wymóg certyfikacji. Dla projektanta dokonuj cego wyboru i porównania urz dze istotnym jest uzyskanie potwierdzenia wydajno ci, a jest to widoczne na karcie doborowej w postaci znaczka certyfikacyjnego lub stwierdzenia o posiadaniu takiego certyfikatu. Przedstawienie logo instytucji certyfikacyjnej bez jednoznacznego stwierdzenia o zgodno ci z okre lon procedur /norm nie stanowi potwierdzenia wydajno ci urz dzenia przez certyfikat. Projektant, dokonuj c analizy technicznej urz dze na podstawie kart doboru ze znakiem instytucji certyfikuj cej, powinien zachowa ostro no , która sprowadza si b dzie do uzyska- nia danych od instytucji certyfikacyjnej o uzyskaniu pozytywnych sprawdze dla ca ego produktu (tzw. produktu gotowego). Niektórzy producenci wie ch odniczych nadu ywaj oznacze instytucji certyfikacyjnych i niejednokrotnie staraj si zasugerowa swoim klientom, i elementy konstrukcyjne ze znakiem certyfikacji stanowi o uzyskaniu certyfikacji dla ca ego produktu. Nic bardziej b dnego! Elementy konstrukcyjne, nawet kluczowe, które posiadaj oznaczenie certyfikacyjne nie wp ywaj na uzyskanie certyfikatu wydajno ci dla ca ego urz dzenia. Jedynie badanie na wydajno wed ug wskazanych norm i procedur sprawdzaj cych mo e potwierdzi posiadanie certyfikatu dla danego modelu, jednoznacznie okre lonego w certyfikacie. Nale y pami ta , i zmiany w oznaczeniu modelu s spowodowane zastosowaniem dodatkowych opcji, cz sto wp ywaj cych na wydajno urz dzenia, a tym samym nie s gwaran- towane wszystkie wskazane w doborze parametry techniczne. Taka sytuacja wyst puje np. przy zastosowaniu dodatkowych elementów t umików akustycznych wymaganych bardzo cz sto przez normy ograniczenia propagacji ha asu w danym rodowisku. Niewielu producentów wykonuje badania wie ch odniczych wyposa onych w t umiki ha asu, których zastosowanie wp ywa na obni enie wydajno ci nawet o oko o 10 ÷ 15% w porównaniu do urz dze bez zastosowania tej opcji. Pomini cie ju na etapie projektowania tego szczegó u doprowadzi do nie uzyskiwania zak adanych wydajno ci i wp ynie na sprawno dzia ania ca ej instalacji. W przypadku kogeneracji i absorpcji omawiana by a kwestia przewymiarowania urz dzenia i jakie to mo e mie skutki. 9 wykorzystano materia z artyku u Jerzego Kota - SPX Cooling Technologies 106 Nale y zatem odpowiedzie na pytanie czy przewymiarowanie wie y ch odniczej jest istotne dla Zamawiaj cego i czy mo na pomin kwestie certyfikacji. Wbrew pozorom przewymiarowanie wie y ch odniczej pod wzgl dem wydajno ci nie jest rozwi zaniem po danym, przede wszystkim ze wzgl du na konieczno zastosowania zmian w urz dzeniach towarzysz cych, ale nie tylko. Przewymiarowanie wie y ch odniczej oznacza albo zmian wielko ci powierzchni zraszania, albo te zwi kszenie wielko ci mocy silnika wentylatora. Przewymiarowanie mocy silnika zainstalowanego w wie y ch odniczej prowadzi w konsekwencji do zwi kszenia zu ycia energii i wp ywa po rednio na zmiany elementów zasilania i sterowania instalacji. Niekoniecznie tak e zwi kszenie mocy silnika wentylatora wie y ch odniczej doprowadzi do po danego wzrostu wydajno ci do oczekiwanej warto ci nominalnej wydaj- no ci instalacji. Cz sto konieczna b dzie zmiana wielko ci powierzchni zraszania, co skutkowa dzie zwi kszeniem wielko ci wie y ch odniczej, a to z kolei zwykle zwi kszy koszt zakupu. Sprawdzenia certyfikacji proponowanych modeli urz dze mo na dokona na stronach organizacji certyfikuj cych, a w przypadku wie ch odniczych na stronie Eurovent oraz Cooling Technology Institute. Tylko urz dzenia wymienione na stronach tych organizacji certyfikuj cych i rozpoznawane wed ug zdefiniowanego klucza modelu s certyfikowane. Zmiana cz ci sk adowych urz dzenia wp ywaj cego na wydajno wymaga uzyska- nia oddzielnego certyfikatu na ca e urz dzenie i wskazane jest to poprzez odpowiedni symbolik urz dzenia – brak okre lonego modelu na li cie certyfikowanych urz dze jednoznaczne jest z brakiem certyfikatu wydajno ci. Wydajno ci urz dzenia nie certyfikowane obarczone s b dem pomiarowym. Bazuj c na informacjach uzyskanych z firm certyfikuj cych, wydajno ci wie ch odniczych i rozbie no w deklarowanych wydajno ciach w odniesieniu do rzeczywistych parametrów dla urz dze nie certyfikowanych mo e si ga nawet warto ci do -15%. Wielu producentów, nawet popularnych firm na rynku klimatyzacji i ch odnictwa nie posiada takich certyfikatów, próbuj c wmówi klientom, e jako ich urz dze jest tak pewna, e nie ma potrzeby traci dodatkowo funduszy na oddzieln certyfikacj . Element ten stanowi du e ryzyko dla Zamawiaj cego, zw aszcza dla instalacji klimatyzacyjnych, gdzie podwy szenie temperatury skraplania urz dze ch odniczych wp ywa na wydajno i bezpo rednio na zu ycie energii przez te urz dzenia. Ró nica w cenie, jaka bardzo cz sto wyst puje pomi dzy urz dzeniami nie certyfikowa- nymi a certyfikowanymi wyrównuje si na korzy certyfikowanych, ju w okresie dwóch lat od czenia ich do eksploatacji. Innymi s owy nie certyfikowane urz dzenie kupione taniej wp ywa negatywnie na koszty eksploatacji ju po oko o dwóch latach od zakupu, powoduj c zwi kszenie kosztów zu ycia energii, ale i zwi kszenie kosztów obs ugi serwisowej spowodowanej nadmiernymi przeci eniami. 107 IX. Za czniki Za cznik 1 Schemat ideowy instalacji trigeneracji Za cznik 2 Oferta dostawy gazu do kogeneracji 108 Schemat ideowy trigeneracji w Parku Wodnym - Cz stochowa Za cznik 1 Legend Hala Polonia Ciep o [MW] Pr d [MW] bufor wody lodowej ABS - 273 kWch Ch ód [MW] Gaz GZ E [MW] chiller wody lodowej Firma ciep ownicza Rozdzielnia ciep a Aquapark obecne zasilanie GZ E CHP - 363 kWe ywalnia Rozdzielnia pr du nN SN Transformator SN/nN SP nr 42 obecne zasilanie obek obecne zasilanie obecne zasilanie Operator PSG Zabrze Taryfa OSD W-6.1 Taryfa HEG W-6 12 Ciśnienie w nie wyższe niż punkcie 0,5 mPa poboru Więcej niż 1 dostawca Oferta (zł/MWh) Abonament (zł/m-c) 0,576 Nie 70,00 50,00 Wskaźnik nierównomierności poboru 0,742 Miesiąc Liczba godzin w miesiącu 1,741 Zamówiona moc godzinowa wsp. konwersji 10,972 m3/h kWh/h Maksymalna moc wykonana m3/h kWh/h Miesięczne zużycie gazu Wartość potencjalnego zabezpieczenia 56 611,89 Opłata za przekroczenie mocy Opłata za paliwo gazowe Opłata abonamentowa zł wsp. konwersji 10,972 zł zł m3 kWh 1,728 gr/(kWh/h) 70 zł/mWh 125,00 zł Opłata sieciowa Stała zł Zmienna zł 0,576 gr/(kWh/h) 1,741 gr/kWh Łącznie netto VAT Łącznie brutto Średnia cena netto (zł/kWh) zł zł zł zł/kWh I 744 100 1 097 - 55 000 603 460 - 42 242,20 50,00 4 701,13 10 506,24 57 499,57 13 224,90 70 724,47 0,0953 II 672 100 1 097 - 54 000 592 488 - 41 474,16 50,00 4 246,18 10 315,22 56 085,56 12 899,68 68 985,24 0,0947 III 743 100 1 097 - 54 000 592 488 - 41 474,16 50,00 4 694,81 10 315,22 56 534,19 13 002,86 69 537,05 0,0954 IV 720 100 1 097 - 54 000 592 488 - 41 474,16 50,00 4 549,48 10 315,22 56 388,86 12 969,44 69 358,30 0,0952 V 744 100 1 097 - 54 000 592 488 - 41 474,16 50,00 4 701,13 10 315,22 56 540,51 13 004,32 69 544,83 0,0954 VI 720 100 1 097 - 54 000 592 488 - 41 474,16 50,00 4 549,48 10 315,22 56 388,86 12 969,44 69 358,30 0,0952 VII 744 100 1 097 - 54 000 592 488 - 41 474,16 50,00 4 701,13 10 315,22 56 540,51 13 004,32 69 544,83 0,0954 VIII 744 100 1 097 - 54 000 592 488 - 41 474,16 50,00 4 701,13 10 315,22 56 540,51 13 004,32 69 544,83 0,0954 IX 720 100 1 097 - 54 000 592 488 - 41 474,16 50,00 4 549,48 10 315,22 56 388,86 12 969,44 69 358,30 0,0952 X 745 100 1 097 - 54 000 592 488 - 41 474,16 50,00 4 707,45 10 315,22 56 546,83 13 005,77 69 552,60 0,0954 XI 720 100 1 097 - 54 000 592 488 - 41 474,16 50,00 4 549,48 10 315,22 56 388,86 12 969,44 69 358,30 0,0952 XII 744 100 1 097 - 55 000 603 460 - 42 242,20 50,00 4 701,13 10 506,24 57 499,57 13 224,90 70 724,47 0,0953 650 000 7 131 800 - 499 226,00 600,00 55 352,01 124 164,68 Kurs EUR/PLN: Wartość sprzedaży w EURO: 679 342,69 4,3992 154 424,14 156 248,83 835 591,52 0,0953 ŁĄCZNIE (ROK):