HL 146 AF O

Transkrypt

HL 146 AF O

P.U.Z. MEIBES
ul. Gronowska 8
64-100 Leszno
Węzeł Grzewczy
HL146 AF O-H
SPIS TREŚCI
1. Parametry techniczno-technologiczne
1.1. Technologia węzła cieplnego.
1.2. Konstrukcja i zabudowa.
1.3. Zastosowanie.
2. Obliczenia
2.1. Dane wyjściowe do obliczeń.
2.1.1. Zakładane parametry sieci ciepłowniczej.
2.1.2. Parametry obliczeniowe dla strony instalacyjnej c.o.
2.2. Dobór wymiennika
2.2.1 Wyniki doboru wymiennika c.o. wg oprogramowania producenta.
2.3. Wyznaczenie najbardziej niekorzystnego okresu SIEĆ
2.5. Dobór filtra SIEĆ.- filtroodmulnika
2.6. Dobór ciepłomierza/wstawki
2.7. Obliczenie strat węzła grzewczego po stronie sieciowej.
2.8. Dobór zaworu regulacyjnego węzła grzewczego.
2.9. Dobór zaworu róznicy cisnień.
2.10. Wyznaczenie najbardziej niekorzystnego okresu instalacja C.O.
2.12. Dobór filtra po stronie instalacji c.o.
2.13. Obliczenie strat węzła grzewczego po stronie instalacji c.o.
2.15. Parametry doboru pompy.
2.16. Dobór zaworu bezpieczeństwa.
2.17. Zestawienie materiałów.
Data opracowania: 2013-08-26
Zawartość opracowania
17
1
P.U.Z. MEIBES
ul. Gronowska 8
64-100 Leszno
Węzeł Grzewczy
HL146 AF O-H
1. Parametry techniczno-technologiczne
Do opracowania konstrukcji technologicznej typoszeregu przyjeto nastepujący model sieci cieplnej i
parametry wewnętrznej instalacji obiektu
Maksymalne ciśnienie robocze:
Maksymalna różnica pomiędzy ciśnieniem zasilania i powrotu sieci
Dyspozycja dla węzła 1- wymiennikowego "na przyłączu"
Maksymalna temperatura zasilania sieci (zima)
Temperatura powrotu do sieci (zima)
Temperatura obliczeniowa zasilania instalacji c.o.(zima)
Temperatura obliczeniowa powrotu instalacji c.o.(zima)
Maksymalna temperatura zasilania sieci (lato)
Temperatura powrotu do sieci (lato)
Temperatura obliczeniowa zasilania instalacji c.o.(lato)
Temperatura obliczeniowa powrotu instalacji c.o.(lato)
Maksymalna temperatura zasilania sieci (przejściowy)
Temperatura powrotu do sieci (przejściowy)
Temperatura obliczeniowa zasilania instalacji c.o.(przejściowy)
Temperatura obliczeniowa powrotu instalacji c.o. (przejściowy)
Maksymalne cisnienie instalacji c.o.
Maksymalna moc dla instalacji c.o. ZIMA
Maksymalna moc dla instalacji c.o.LATO
Maksymalna moc dla instalacji c.o. PRZEJŚCIOWY
Maksymalne opory hydrauliczne instalacji c.o.
7
2
2
135
60
70
50
70
35
60
25
70
35
60
32
3
146
84
103
2
bar
bar
bar
o
C
o
C
o
C
o
C
o
C
o
C
o
C
o
C
o
C
o
C
o
C
o
C
bar
kW
kW
kW
kPa
1.1. Technologia węzła cieplnego.
Omawiany typoszereg stanowi grupę rozwiązań ciepłowniczych, których cechami wspólnymi są:
-
wymiennikowy rozdział obiegu pierwotnego (sieciowego) od obiegu wtórnego (instalacja c.o.)
stabilizacja ciśnienia dyspozycyjnego na progu modułu,
jednolity system oczyszczania nośników ciepła z zanieczyszczeń,
jednolity system odpowietrzania obiegów roboczych,
pompowe wymuszanie obiegu centralnego ogrzewania,
system podłączeń sieciowych i instalacyjnych,
opomiarowanie króćców podłączeniowych wskaźnikami temperatury i ciśnienia,
jednolity systemem zabudowy i usytuowania doprowadzenia obiegów pierwotnych / wtórnych,
gabaryty konstrukcji,
możliwość integralnej zabudowy ciepłomierza,
moce maksymalne generowane dla obiegów c.o. na poziomie 146 kW dla założonych parametrów
techniczno - technologicznych.
17
2
P.U.Z. MEIBES
ul. Gronowska 8
64-100 Leszno
Węzeł Grzewczy
HL146 AF O-H
1.2. Konstrukcja i zabudowa.
Typoszereg spełnia następujące założenia konstrukcyjne:
-
rama nośna
konstrukcja zamknięta w zabudowie stojącej,
boczny system podejścia przewodów podłączeniowych,
króćce przyłączeniowe obiegów wyposażone w kulową armaturę odcinającą,
wskaźniki temperatury i ciśnienia,
moduł wezła jest spawany, a poszczególne elemenety są skręcane ze soba kołnierzowo
zapewniając łatwość odłączania urządzenia od przewodów instalacyjnych
stały, niezmienny układ króćców podłączeniowych sieci oraz instalacji c.o. zapewniający
zamienność urządzeń z innymi typoszeregami technologicznymi węzłów grzewczych firmy MEIBES,
wymienniki płytowe - lutowane,
wstawka umożliwiająca zabudowę ciepłomierza,
połączenia hydrauliczne wewnątrz stacji wykonane w technologii kołnierzowanej,
wysokociśnieniowej, rury stalowej,
wymienniki, połączenia hydrauliczne w obrębie modułu izolowane termicznie,
wysokosprawnymi izolacjami termicznymi odpornymi na degradację w zakresie
temperatur roboczych,
filtry siatkowe pełniące rolę separatorów istotnych zanieczyszczeń nośników ciepła,
1.3. Zastosowanie.
Węzeł grzewczy będący tematem niniejszego opracowania jest niezależnym modułem c.o. pracującym w
systemie Logoterm i wyposażony jest w:
- automatykę i armaturę regulacyjną,
- stabilizację ciśnienia na "progu regulacyjnym".
Węzły c.o. stosowane w wymiennikowniach posiadających sprawne systemy filtracji i odmulania czynnika
sieciowego mogą być montowane bezpośrednio do przyłącza sieciowego.
W wymiennikowniach, w których brak jest powyższych urządzeń, moduły c.o. powinny być poprzedzane
modułami podejścia sieciowego.
17
3
P.U.Z. MEIBES
ul. Gronowska 8
64-100 Leszno
Węzeł Grzewczy
HL146 AF O-H
2. Obliczenia
2.1. Dane wyjściowe do obliczeń.
2.1.1. Zakładane parametry sieci ciepłowniczej.
Ciśnienie
PZasilania = 7
PPowrot = 5
PdelP = 2
maksymalne obliczeniowe ciśnienie robocze sieci
założone ciśnienie powrotu sieci
minimalna dyspozycja dla węzła
bar
bar
bar
Temperatura w warunkach zimowych
TZZ = 135
TZP = 60
o
C
obliczeniowa temperatura zasilania sieci
o
C
obliczeniowa temperatuta powrotu sieci
Temperatura w warunkach letnich
TZZ = 70
TZP = 35
o
C
o
C
Temperatura w warunkach przejściowych
TZZ = 70
TZP = 35
o
C
o
C
2.1.2. Parametry obliczeniowe dla strony instalacyjnej c.o.
V = 590
PCO = 3
QCO = 146
TZCO = 70
TPCO = 50
QCO = 84
TZCO = 60
TPCO = 25
QCO = 103
TZCO = 60
TPCO = 32
dm3
bar
kW
o
C
o
C
kW
C
o
o
C
kW
C
o
o
C
założona pojemność instalacji grzewczej
ciśnienie instalacji c.o.
zakładana moc c.o. dla węzła ZIMA
zakładana temperatura zasilania instalacji c.o. ZIMA
zakładana temperatura powrotu instalacji c.o. ZIMA
zakładana moc c.o. dla węzła LATO
zakładana temperatura zasilania instalacji c.o. LATO
zakładana temperatura powrotu instalacji c.o. LATO
zakładana moc c.o. dla węzła PRZEJŚCIOWY
zakładana temperatura zasilania instalacji c.o. PRZEJŚCIOWY
zakładana temperatura powrotu instalacji c.o. PRZEJŚCIOWY
17
4
P.U.Z. MEIBES
ul. Gronowska 8
64-100 Leszno
Węzeł Grzewczy
HL146 AF O-H
ZIMA
sieć
Moc
Medium
Gęstość
Przepływ
Rezerwa
kg/m3
kJ/kgK
°C
°C
m3/h
kPa
%
K
R
LATO
Moc
Medium
Gęstość
Temperatura wejś
Przepływ
Rezerwa
sieć
kg/m3
kJ/kgK
°C
°C
m3/h
kPa
%
K
R
PRZEJŚCIOWY
Moc
Medium
Gęstość
Przepływ
Rezerwa
Woda
960,2
4,2
135
60
1,7
0,65
_
c.o.
146
309
29,38
Woda
986,9
4,18
70
35
2,1
1,03
_
c.o.
84
78
10
sieć
kg/m3
kJ/kgK
°C
°C
m3/h
kPa
%
K
R
Dobrano wymiennik
ilość
Woda
986,9
4,18
70
35
2,6
1,50
_
Woda
983,2
4,18
50
70
6,4
7,71
_
Woda
991,3
4,17
25
60
2,1
1,02
_
c.o.
103
2
5,81
Woda
991,3
4,17
32
60
3,2
2,24
_
P.U.Z. MEIBES
ul. Gronowska 8
64-100 Leszno
Węzeł Grzewczy
HL146 AF O-H
2.5. Dobór filtra SIEĆ.- filtroodmulnika
Dane
DWEW = 32
VSIEĆ = 2,57
mm
m3/h
średnica wewnętrzna przewodu węzła po stronie sieciowej
objetościowe natężenie przepływu po stronie sieciowej
DFiltra = 32
Kvs = 18
mm
m3/h
średnica dobranego filtra
wsp. przepływu dobrany z katalogu producenta
Założenie
Straty ciśnienia na dobranym filtrze siatkowym
V
=  SIE Ć
 K VS
∆P Filta



2
∆PFiltra = 0,0204
∆PFiltra = 2,04
bar
kPa
Dobrano filtr siatkowy kołnierzowy
producent
typ filtra
ilość
AULIN
DN 32
1
2.6. Dobór ciepłomierza/wstawki
Dane
DWEW = 32
VSIEĆ = 2,57
mm
m3/h
średnica wewnętrzna przewodu węzła po stronie sieciowej
objetościowe natężenie przepływu po stronie sieciowej
DCIEPł = 20
mm
średnica dobranego ciepłomierza/wstawki
∆PCIEPŁ = 0,02
∆PCIEPŁ = 2,00
bar
kPa
straty ciśnienia na dobranym w ciepłomierzu
Założenie
Dobrano ciepłomierz ultradźwiękowy typu 602 o przepływie 2,5 m3/h
KAMSTRUP
WSTAWKA
1
producent
typ ciepłomierza
ilość
Uwaga: W wyposażeniu standardowym firma Meibes nie dostarcza ciepłomierza.
dostawie węzła przewidziano wstawkę o długości montażowej 190mm, do późniejszego
zamontowania ciepłomierza.
17
W
8
P.U.Z. MEIBES
ul. Gronowska 8
64-100 Leszno
Węzeł Grzewczy
HL146 AF O-H
2.7. Obliczenie strat węzła grzewczego po stronie sieciowej.
∆PWĘZŁA
Dane
∆PWYM =
∆PFiltra =
∆PCIEPŁ =
R=
1,50
2,04
2,00
2,11
kPa
kPa
kPa
kPa/m
straty ciśnienia na wymienniku
straty ciśnienia na filtrze
straty ciśnienia na ciepłomierzu
straty ciśnienia na 1 m przewodu węzła
m
kPa
długość przewodów węzła
całkowite straty liniowe węzła
Założenie
L = 2,9
RL = 6,12
Straty miejscowe przyjeto 40% całkowitych strat liniowych węzła
RM = 2,45
kPa
całkowite straty miejscowe węzła
kPa
bar
suma wszystkich strat węźle po stronie sieciowej
Obliczenia
∆PWĘZŁA = 14,11
∆PWĘZŁA = 0,14
17
9
P.U.Z. MEIBES
ul. Gronowska 8
64-100 Leszno
Węzeł Grzewczy
HL146 AF O-H
2.8. Dobór zaworu regulacyjnego węzła grzewczego.
Dane
m3/h
VSIEĆ = 2,57
∆PWĘZŁA = 0,14
objetosciowe natężenie przepływu po stronie sieciowej
suma strat w węźle po stronie sieciowej
bar
Założenie
∆PZ100 = a* ∆P
∆ całk
∆PZ100 = a*( ∆P
∆ Z100 + ∆PWĘZĘŁ)
∆p 100 =
a
∆p WĘĘZŁ
1− a
a = 0,5
∆PZ100 = ∆PWĘZĘŁ
Obliczenia
K
V
autorytet zaworu
V SIE Ć
=
∆P W ĘĘZŁ
KV = 6,84
KVS = 8,55
KVS = 6,3
m3/h
m3/h
wsp. przepływu dla założonych strat na zaworze regulacyjnym
wsp. przepływu dla maks. otwarcia
∆PZR = 0,17
bar
rzeczywisty spadek ciśnienia na zaworze regulacyjnym
3
m /h
V 
∆PZR =  SIEĆ 
 K VS 
2
aRZ = 0,54
a RZ =
rzeczywisty autorytet zaworu
∆PZR
∆PZR + ∆PWĘĘZŁ
Dobrano zawór regulacyjny gwintowany typu 3222
producent
SAMSON
DN 20 KVS = 6,3 typ zaworu
1
ilość
Dobrano siłownik zaworu regulacyjnego ze sprężyną bezpieczeństwa
SAMSON
5825_13
1
producent
typ siłownika
ilość
17
10
P.U.Z. MEIBES
ul. Gronowska 8
64-100 Leszno
Węzeł Grzewczy
HL146 AF O-H
2.9. Dobór zaworu róznicy cisnień.
Dane
VSIEĆ =
∆PWĘZŁA =
∆PZR =
∆PDYS =
2,57
0,14
0,17
2
m3/h
objetosciowe natężenie przepływu po stronie sieciowej
suma strat w węźle po stronie sieciowej
rzeczywisty spadek ciśnienia na zaworze regulacyjnym
dyspozycja ciśnienia na przyłączy węzła
bar
bar
bar
Obliczenia
KV =
VSIE Ć
∆P WĘĘZŁ + ∆P ZR
3
4,63 m /h
3
5,79 m /h
KV =
KVS =
KVS = 6,3
m3/h
∆PZRR =
∆P ZRR
wsp. przepływu dla założonych strat na zaworze regulacyjnym
wsp. przepływu dla maks. otwarcia
0,17 bar
V
=  SIE Ć
 K VS
∆PZRRC = 0,47
rzeczywisty spadek ciśnienia na zaworze różnicy ciśnień



2
bar
nastawa zaworu różnicy ciśnień
W wyniku przeprowadzonych obliczeń przyjęto zawór róznicy ciśnień z ograniczeniem przepływu
SAMSON
DN 20 KVS =6,3
47-1 0,2-1 bar
1
producent
typ zaworu
zakres nastaw
ilość
17
11
P.U.Z. MEIBES
ul. Gronowska 8
64-100 Leszno
Węzeł Grzewczy
HL146 AF O-H
2.10. Wyznaczenie najbardziej niekorzystnego okresu instalacja C.O.
OKRES ZIMOWY
Dane
Q = 146
TZCO = 70
TPCO = 50
TŚredniesieć = 60
Cw H 2 O = 4180
ρH2O =
ν =
mCO =
mCO =
VCO =
VCO =
983,2
7,90E-07
1,75
6287,08
1,78
6,39
OKRES LETNI
Dane
Q = 84
TZCO = 60
TPCO = 25
TŚredniesieć = 42,5
Cw H 2 O = 4170
ρH2O =
ν =
mCO =
mCO =
VCO =
VCO =
991,3
7,90E-07
0,58
2071,94
0,58
2,09
kW
C
o
o
C
o
C
zakładana temperatura powrotu instalacji c.o.
ciepło właściwe wody
J/kgK
kg/m3
m3/h
gęstość wody dla TŚrednieCO
kinematyczny współczynnik lepkości
masowe natężenie przepływu instalacji c.o.
objetosciowe natężenie przepływu instalacji c.o.
kW
C
zakładana moc obliczeniowa równa zapotrzebowaniu mocy c.o.
zakładana temperatura zasilania instalacji c.o.
2
m /s
kg/s
ks/h
dm3/s
o
o
C
o
C
J/kgK
kg/m3
m2/s
kg/s
ks/h
dm3/s
m3/h
OKRES PRZEJŚCIOWY
Dane
Q = 103
kW
o
C
TZCO = 60
o
C
TPCO = 32
TŚredniesieć = 46
Cw H 2 O = 4170
ρH2O =
ν =
mCO =
mCO =
VCO =
VCO =
991,3
7,90E-07
0,88
3175,75
0,89
3,20
o
C
J/kgK
kg/m3
2
m /s
kg/s
ks/h
dm3/s
m3/h
PODSUMOWANIE
m3/h
VCO = 6,39
dla okresu zimowego
m3/h
VCO = 2,09
dla okresu letniego
m3/h
VCO = 3,20
dla okresu przejściowego
Dla dalszych obliczeń przyjeto parametry okresu przejsciowego jako okresu najbardziej niekorzystnego.
z
12
17
z
l
p
P.U.Z. MEIBES
ul. Gronowska 8
64-100 Leszno
Węzeł Grzewczy
HL146 AF O-H
2.11. Dobór średnic SIEĆ
Dane
VSIEĆ = 6,39
m3/h
objetosciowe natężenie przepływu po stronie instalacji c.o.
DWEW = 50
FWEW = 0,0020
CWEW = 0,91
mm
średnica wewnętrzna przewodu węzła po stronie instalacji c.o.
powierzchnia przekroju przewodów w węźle po stronie inst. c.o.
pędkość przepływu w węźle po stronie instalacji c.o.
Założenie
Obliczenia
m
2
m/s
k=
ε =
ν=
Re =
λ=
0,0015
3,00E-05
7,90E-07
57285
0,0204
mm
mm
m2/s
chropowatość bezwzględna przewodów
chropowatość względna przewodów - k=ε/Dwew
liczba Reynoldsa
współ. oporów liniowych (strefa przejściowa)wg wzoru Blasiusa
R=
R=
R=
R=
164,5
0,165
0,016
0,002
Pa/m
kPa/m
m H2O/m
jednostkowa strata ciśnienia odcinków liniowych
bar/m
Wniosek
Dla węzła po stronie sieciowej dobrano średnicę:
DWEW = 50
mm
2.12. Dobór filtra po stronie instalacji c.o.
Dane
DWEW = 50
VCO = 6,39
mm
m3/h
średnica wewnętrzna przewodu węzła po stronie instalacji c.o.
DFiltra = 50
Kvs = 45
mm
m3/h
średnica dobranego filtra
Założenie
Straty ciśnienia na dobranym filtrze siatkowym
∆P Filta
 V
=  CO
 K VS



2
∆PFiltra = 0,0202
∆PFiltra = 2,02
bar
bar
Dobrano filtr siatkowy kołnierzowy
IDMAR
DN 50
1
producent
typ filtra
ilość
17
13
P.U.Z. MEIBES
ul. Gronowska 8
64-100 Leszno
Węzeł Grzewczy
HL146 AF O-H
2.13. Obliczenie strat węzła grzewczego po stronie instalacji c.o.
∆PC.O.
Dane
∆PWYM = 7,71
∆PFiltra = 2,02
R = 0,16
kPa
kPa
kPa/m
straty ciśnienia na wymienniku
straty ciśnienia na filtrze
straty ciśnienia na 1 m przewodu węzła
m
kPa
długość przewodów węzła
całkowite straty liniowe węzła
Założenie
L = 2,6
RL = 0,43
Straty miejscowe przyjeto 40% całkowitych strat liniowych węzła
RM = 0,17
kPa
całkowite straty miejscowe węzła
∆PC.O. = 10,33
∆PC.O. = 0,10
kPa
bar
suma wszystkich strat węźle po stronie instalacji c.o.
Obliczenia
17
14
P.U.Z. MEIBES
ul. Gronowska 8
64-100 Leszno
Węzeł Grzewczy
HL146 AF O-H
2.14. Obliczenie oborów hydraulicznych na trasi węzeł bufor + bufor
Dane
VSIEĆ = 6,39
m3/h
objetosciowe natężenie przepływu po stronie instalacji c.o.
DWEW = 50
FWEW = 0,0020
CWEW = 0,91
mm
średnica wewnętrzna przewodu na drodze węzeł bufor
powierzchnia przekroju przewodów na drodze węzeł bufor
pędkość przepływu na drodze węzeł bufor
Założenie
Obliczenia
m
2
m/s
k=
ε =
ν=
Re =
λ=
0,0015
3,00E-05
7,90E-07
57285
0,0204
mm
mm
m2/s
chropowatość bezwzględna przewodów
chropowatość względna przewodów - k=ε/Dwew
liczba Reynoldsa
współ. oporów liniowych (strefa przejściowa)wg wzoru Blasiusa
R=
R=
R=
R=
164,5
0,16
0,016
0,002
Pa/m
kPa/m
m H2O/m
jednostkowa strata ciśnienia odcinków liniowych
bar/m
Założenie
L= 5
RL = 0,82
m
kPa
długość przewodów na drodze węzeł bufor
całkowite straty liniowe na drodz węzeł bufor
Straty miejscowe przyjeto 30% całkowitych strat liniowych
RM = 0,25
kPa
całkowite straty miejscowe na drodze węzeł bufor
RB= 5,00
kPa
zakładane straty cisnienia na zbiorniku buforowym
kPa
bar
suma wszystkich strat węźle wraz z zbiornikiem buforowym.
Obliczenia
∆PC.O. = 16,40
∆PC.O. = 0,16
2.15. Parametry doboru pompy.
Dane
VCO = 6,39
∆PC.O. = 16,40
∆PC.O. = 1,64
dm3/h
kPa
m. H2O
maxymalne obętościowe natężenie przepływu instalacji c.o.
suma wszystkich strat węźle wraz z zbiornikiem buforowym.
Dobrano pompę typu Magna
GRUDNFOS
Magna 25-80
1
producent
typ pompy
ilość
17
15
P.U.Z. MEIBES
ul. Gronowska 8
64-100 Leszno
Węzeł Grzewczy
HL146 AF O-H
2.16. Dobór zaworu bezpieczeństwa.
Warunki techniczne dozoru technicznego DT-UC-90 WO-A/00
Polska Norma PN-B-02414:1999
Relacja przepustowości wymiennika.
Dla ciśnienie wody sieciowej większego od ciśnienia dopuszczalnego instalacji ogrzewania wodnego
G = 447,3 * b * A * p 2 − p1 * ρ
G = 6,04
kg/s
Relacja przepustowości zaworu.
G z = 5,03* α c * n * A1 * p z − p 0 * ρ
Π d2
A1 =
4
G Z = 54046,00
G Z = 15,01
kg/h
kg/s
A 1 = 572,265
mm2
Dane
V=
TZZ =
p0 =
p1 =
p2 =
A=
αc rz =
αC =
z=
d=
0,59
135
0
3
7
34
0,35
0,32
20
27
m3
pojemność instalacji grzewczej
temperatura obliczeniowa wody sieciowej (zima) zakres( 80-150°C)
ciśnienie na wylocie zaworu bezpieczeństwa
ciśnienie dopuszczalne instalacji ogrzewania
ciśnienie dopuszczalne wody sieciowej
powierzchnia przekroju poprzecznego (wg. danych producenta)
rzeczywisty współczynnik wypływu zaworu wg danych producenta.
dopuszczalny współczynnik wypływu zaworu dla ciecz, 0,9 αc rz
współczynnik maks. ciśnienia "zrzutowego" przed zaworem
najmniejsza średnica wewnętrzna kanału przepływowego
zaworu bezpieczeństwa
liczba zaworów o średnicy wewnętrznej kanału przepływowego =d
°C
MPa
MPa
MPa
mm2
%
mm
n= 1
Obliczenia
ρ H 2 O = 986,9
b =
G=
pz =
Gz =
2
6,04
3,6
15,01
kg/m3
gęstość wody sieciowej dla temperatury obliczeniowej
kg/s
MPa
kg/s
współczynnik zależny od różnicy ciśnień p2-p1
masowa przepustowość z pękniętego wymiennika
ciśnienie zrzutowe na wlocie zaworu bezpieczeństwa
masowa przepustowość zaworu bezpieczeństwa
Gz >G
warunek spełniony
Dobrano zawory bezpieczeństwa
SYR
1 1/4 1915
1
producent
typ filtra
ilość
17
16
P.U.Z. MEIBES
ul. Gronowska 8
64-100 Leszno
Węzeł Grzewczy
HL146 AF O-H
2.17. Zestawienie materiałów.
L.P. Oznaczenie
1
2
WCO
ZR2
3
M2
4
RRC
5
6
7
8
9
LC
F1
T1
O1
ZS1
10
11
12
PO2
F2
ZB2
13
14
15
16
19
Z2
T2
P2
O1
ZS1
20
21
22
23
24
25
26
27
R
TE1
TE2
TZ
STW2
TEG
TED
P
28
29
30
31
32
33
ZN
FN
UZ
WdN
ZZ2
PI
Nazwa urządzenie
Typ
Producent
Część Wysokoparametrowa
Wymiennik ciepła
IC 28x116
SWEP
Zawór regulacyjny c.o.typu 3222
DN 20 KVS = 6,3
SAMSON
Siłownik zaworu c.o. z funkcją
bezpieczeństwa
5825_13
SAMSON
Regulator róznicy ciśnień typu
47-1 z nastwa 0,2-1 bar Urządzenie
dostarcza MZGK Sp. z o.o.
DN 20 KVS =6,3
Ciepłomierz - Multical 602
Urządzenie dostarcza MZGK SP.z
o.o. + gniazdo do odczytu danych
2,5 m3/h
Filtroodmulnik
DN 32
Termometr techniczny
0-150 C
Zawór odpowietrzjący
DN 15
Zawór spustowy
DN 15
Część Niskoparametrowa
Pompa obiegowa
Magna 25-80
Filtr siatkowy kołnierzowy
DN 50
Zawór bezpieczeństwa
1 1/4 1915
Zawory kulowe odcinające
kołnierzowe
DN 50
0-100 C
Termometr techniczny
Manometr
M 0-0,6 bar
Zawór odpowietrzjący
DN 15
Zawór spustowy
DN 15
Układ regulacji automatycznej
Regulator pogodowy
TROVIS 5571
Czujnik temperatury zanurzeniowy 5207_21
Czujnik temperatury zanurzeniowy 5207_61
Czujnik temperatury zewnętrznej
5227_2
Termostat bezpieczeństwa
5343_2
Czujnik zasobnika góra
5207_61
Czujnik zasobnika dół
5207_61
Przetwornik różnicy ciśnień
PR 54
Układ regulacji automatycznej
Zawór odcinjący kołnierzowy
DN 15
Filtr siatkowy gwintowany
DN 15
Elektrozawór z cewka magnetyczną
Wodomierz wody ciepłej z impul.
1,5 m3/h
Zawór zwrotny
DN 15
Presostat
KPI
17
Ilość
1
1
1
WSTAWKA
1
WSTAWKA
AULIN
WIKA
GENEBRE
GENEBRE
1
1
2
1
1
GRUDNFOS
IDMAR
SYR
1
1
1
BROEN
WIKA
WIKA
GENEBRE
GENEBRE
2
2
2
1
1
SAMSON
MEIBES
MEIBES
SAMSOM
SAMSON
MEIBES
MEIBES
APLISENS
1
1
1
1
1
1
1
1
BROEN
IDMAR
DANFOS
Rosswiener
IDMAR
DANFOS
2
1
1
1
1
1
17

HL 146 AF O

Transkrypt

Podobne dokumenty

PT-5217 - BETACO

formularz zgłoszeniowy profesjonalne stroje dla

zawory spotkanie

Formularz zamówienia napędów

Dobór zaworu bezpieczeństwa dla obiegu c.w.u γ αc

Minister Spraw Zagranicznych DPE/236|rlL2

bezprzewodwy pomiar ciśnienia

TURBINA INTERNANO

PROJEKT WĘZŁA PARA_WODA