1.3 Rozkład poprzeczny obci e zmiennych (metoda sztywnej
Transkrypt
1.3 Rozkład poprzeczny obci e zmiennych (metoda sztywnej
1.3 Rozkład poprzeczny obciąĪeĔ zmiennych (metoda sztywnej poprzecznicy) RzĊdne lini wpływu rozdziału poprzecznego obciąĪeĔ obliczam ze wzoru: gdzie : n - liczba dĨwigarów e - mimoĞród bi - odległoĞü osi dĨwigara i do osi konstrukcji Ȉbj2 - suma kwadratów odległoĞci osi dĨwigarów od osi konstrukcji 2 ( 2 Σbj := 2⋅ 4.155 + 1.375 2 ) = 38.309 1.4 Linia wpływu dla dĨwigara nr 1 R1 := 1 5.41⋅ 4.155 = 0.837 38.309 4 1 5.41⋅ 4.155 R1 := − = −0.337 4 38.309 + Podział i numeracja pasów w=8m - szerokoĞü jezdni w1=3m - szerokoĞü pasa umownego 1 - pas umowny nr 1 2 - pas umowny nr 2 3 - obszar pozostały Linia wpływu reakcji na dĨwigar 1: η1 := 0.666 η2 := 0.449 η3 := 0.340 ωq1k := 1.671m η4 := 0.123 ωqrk := 0.022m ωq2k := 0.695m WartoĞci obciąĪeĔ wg Eurokodu: wszystkie współczynniki:αQi , αqi , αqr przyjĊto równe jednoĞci kN Q1k := 300kN q1k := 9 Q2k := 200kN q2k := 2.5 2 m qrk := 2.5 kN 2 m kN 2 m Reakcje od obciąĪeĔ zmiennych: qk := q1k⋅ ωq1k + q2k⋅ ωq2k + qrk⋅ ωqrk kN qk = 16.831⋅ m ( ) ( Qk := Q1k⋅ η1 + η2 + Q2k⋅ η3 + η4 Qk = 427.1⋅ kN ) 2. Obliczenie maksymalnych sił wewnĊtrznych w wybranych przekrojach dĨwigara 2.1 Maksymalna siła na podporze B z prawej strony Do obliczeĔ posłuĪono siĊ schematem belki trójprzĊsłowej 1 : 1,2 : 1 F1 := 1.266m η1 := 1.0000 F2 := 12.500m η2 := 0.9690 F3 := −1.303m Gk := 50 kN m qk = 16.8 kN m qtk := 0 Qk = 427⋅ kN ( ) ( ) ( ) QBP := Gk + qk + qtk F1 + Gk + qk + qtk ⋅ F2 + Gk⋅ F3 + η1 + η2 ⋅ Qk QBP = 1696⋅ kN 2.1 Maksymalny moment w przĊĞle pierwszym Do obliczeĔ posłuĪono siĊ schematem belki trójprzĊsłowej 1 : 1,2 : 1 2 η1 := 3.538m F1 := 37.58m 2 η2 := 4.080m F2 := −15.92m 2 F3 := 3.32m Gk := 50 kN m qk = 16.8 kN m qtk := 0 Qk = 427⋅ kN ( ) ( ) ( ) M1 := Gk + qk + qtk F1 + Gk⋅ F2 + Gk + qk + qtk ⋅ F3 + η1 + η2 ⋅ Qk M1 = 5191⋅ kNm