Obliczenia 3_06_2016 - Sąd Rejonowy w Pruszkowie

Obliczenia hydrauliczne węzła cieplnego
DANE DO OBLICZEŃ
Typ węzła: ET-30
Lokalizacja węzła: Pruszków, ul. Kraszewskiego 22 - Sąd Rejonowy
Kod węzła: 607215
TZL
TPL
70
35
zasilanie
powrót
TZZ
TPZ
125
62
zima
lato
Pdysp.Z
Pdysp.L
1. Parametry temperaturowe sieci LATO
(układ węzła - równoległy)
zasilanie
powrót
2. Parametry temperaturowe sieci ZIMA
3. Ciśnienie dyspozycyjne
∆t = 35 C
o
140
140
PMAX
1,6
TZCO
TPCO
70
50
6. Zapotrzebowanie ciepła c.o.
QCO
338,0
7. Zapotrzebowanie ciepła c.t.
QCT
25,1
4. Ciśnienie dopuszczalne wody sieciowej
5. Parametry temperaturowe instalacji c.t.
zasilanie
powrót
8. Zapotrzebowanie ciepła c.w.
maksymalne
QCWmax
29,5
9. Opory instalacji
ciepło technologiczne
HCT
20,0
ciepło technologiczne
PMAXCT
0,30
11. Ciśnienie statyczne instalacji
PSTAT
100
12. Pojemność instalacji c.o.
Vzł
0,30
10. Ciśnienie dopuszczalne w instalacji
ELEKTROTERMEX - Ostrołęka
Strona 1 z 18
Obliczenia hydrauliczne węzła cieplnego
OBLICZENIA PRZEPŁYWÓW
Przepływy - strona sieciowa
przepływ wody sieciowej c.o.
przepływ wody sieciowej c.t.
przepływ wody sieciowej c.w.
przepływ wody sieciowej c.w.
Gsco
Gsct
Gscwl
Gscwz
lato
zima
Gscwz+Gsco+G
sct
Gmsc
przepływ wody sieciowej zima
Przepływy - strona instalacyjna
przepływ wody instalacyjnej c.t.
Gict
1,28
0,09
0,20
0,11
kg/s
kg/s
kg/s
kg/s
4,61
0,34
0,72
0,40
t/h
t/h
t/h
t/h
4,75
0,35
0,74
0,41
1,48 kg/s
5,35 t/h
5,52
0,30 kg/s
1,08 t/h
1,11
DOBÓR ŚREDNIC PRZYŁĄCZY
Średnica przyłącza c.o. (strona sieciowa) :
Przyjęto Dn rury
Prędkość przepływu u =
Istn.
80
0,25
Średnica przyłącza c.t. (strona sieciowa) :
Przyjęto Dn rury
Prędkość przepływu u =
20
0,30
Średnica przyłącza c.w. (strona sieciowa) :
Przyjęto Dn rury
Prędkość przepływu u =
Istn.
25
0,41
Przyjęto Dn rury
Prędkość przepływu u =
Istn.
80
0,30
Średnica przyłącza sieci miejskiej :
Średnica przyłącza c.t. (strona instalacyjna)
Przyjęto Dn rury
Prędkość przepływu u =
25
0,61
DOBÓR LICZNIKÓW ENERGII CIEPLNEJ I WODOMIERZY
Licznik główny :
przepływ wody sieciowej - zima
przepływ wody sieciowej - lato
przepływ nominalny przepływomierza
spadek ciśnienia dla Qn
obliczeniowy spadek ciśnienia na przepływomierzu - zima
`
Dobrano przepływomierz typu:
z przelicznikiem typu:
Qn
Dn 32
MTWH
LEC 3M
5,52
0,74
6,00
20,0
16,93
0,30
KFAP S.A. ISTNIEJĄCY
Wodomierz uzupełnienia c.t.:
przepływ wody przez wodomierz
0,06
5%Gict
Q3
przepływ nominalny wodomierza
Dobrano wodomierz typu:
ELEKTROTERMEX - Ostrołęka
JS-1.6 dn 15
90stC
1,60
Powogaz
Strona 2 z 18
Obliczenia hydrauliczne węzła cieplnego
DOBÓR WYMIENNIKA - C.O.
Obliczeniowa moc wymiennika c.o.
338,0
Tzz/Tpz :
tzco/tpco :
125 / 62
85 / 60
dla powyższych parametrów dobrano
typ wymiennika
ilość wymienników - szeregowo (element)
JAD-X 6/50
2 szt.
Secespol ISTNIEJĄCY
Opory wymiennika c.o.
przepływ - strona sieciowa
przepływ - strona instalacyjna
strona sieciowa
strona instalacyjna
ELEKTROTERMEX - Ostrołęka
1,28
3,22
Hrco
Hpco
11,9
-
Strona 3 z 18
Obliczenia hydrauliczne węzła cieplnego
DOBÓR WYMIENNIKA - C.T.
Obliczeniowa moc wymiennika c.t.
25,1
Tzz/Tpz :
tzco/tpco :
125 / 62
70 / 50
dla powyższych parametrów dobrano
typ wymiennika
ilość wymienników - równolegle (element)
CBH16-13A
Alfa Laval
1 szt.
Opory wymiennika c.t.
przepływ - strona sieciowa
przepływ - strona instalacyjna
0,09
0,30
strona sieciowa
strona instalacyjna
Hrct
Hpct
2,8
11,5
Gict
0,30
H filtrct1
1,02
DOBÓR POMPY OBIEGOWEJ C.O.
przepływ wody instalacyjnej c.t.
Urządzenia czyszczące wodę instalacyjną:
filtr siatkowy typu:
opory instalacji c.t.
opór wymiennika c.t. - strona instalacyjna
przyjęte opory na filtrze:
opory miejscowe i liniowe:
wysokość podnoszenia
wydatek pompy
wysokość podnoszenia
Dobrano pompę typu:
ELEKTROTERMEX - Ostrołęka
FS-25
Kv filtrco1
3
11,0 m /h
Hct
Hpct
H filtrct1
H wi
=2 x H filtrct
Vp=Gict*1,15
Hp*1,1
Vp
Hp
Magna3 25-40
1 szt.
x1.3
20,00
3,67
2,04
4,00
29,71
0,35
3,30
Grundfos
Strona 4 z 18
Obliczenia hydrauliczne węzła cieplnego
ZABEZPIECZENIE INSTALACJI C.T. ( PN-B-02414:1999 )
Parametry instalacji grzewczej
zapotrzebowanie ciepła
pojemność instalacji
25,1
0,3
Qct
wg. PT instalacji c.t.
maksymalne ciśnienie w instalacji
V
pmaxct
obliczeniowa temperatura wody instalacyjnej na zasilaniu
tZ
70
obliczeniowa temperatura wody instalacyjnej na powrocie
tP
50
ciśnienie statyczne budynku
Pstat.
1,0
1. Ciśnienie wstępne w naczyniu wzbiorczym przeponowym
p
1,3
2. Maksymalne obliczeniowe ciśnienie w naczyniu
pmax
3,0
3,0
3. Pojemność użytkowa naczynia
ρ1
gęstość wody instalacyjnej w temperaturze początkowej
999,7
temperatura początkowa
t1
przyrost objętości właściwej wody instalacyjnej
∆v
0,0224
Vu
6,7
Vn
15,8
10
Minimalna pojemność użytkowa naczynia wzbiorczego przeponowego wyznaczona wg wzoru:
Vu= V* ρ1 * ∆ v
Pojemność naczynia wzbiorczego z rezerwą eksploatacyjną
3. Pojemność całkowita naczynia
Minimalna pojemność całkowita naczynia wzbiorczego wyznaczona wg wzoru:
Vn= Vu*
pmax+1
pmax-p
18NG
Dla powyższych parametrów dobrano :
1
szt.
Reflex
4. Rura wzbiorcza
Minimalna średnica wewnętrzna rury wzbiorczej (nie mniej niż 20 mm):
d
dmin
d = 0 ,7 ⋅ V u
1,8
20
ZABEZPIECZENIE INSTALACJI (PN-B-02414:1999)
ciśnienie dopuszczalne wody sieciowej
ciśnienie dopuszczalne wody instalacyjnej
powierzchnia przekroju poprzecznego
masowa przepustowość zaworu
współczynnik wypływu dla zaworu
obliczeniowa średnica wlotu zaworu
p2
p1
CBH16-13A
Dobrano zawory typu
SYR1915 Dn25
Sprawdzenie poprawności doboru:
masowa przepustowość dla pojedynczego zaworu
współczynnik wypływu dla zaworu
obliczeniowa średnica wlotu pojedynczego zaworu
ELEKTROTERMEX - Ostrołęka
A=
Po=3,0bar
0,000033
do
3,34
0,4
21,17
2 szt.
Hans Sasserath
M
αC
d0=20mm
16,00
3,00
M1
αC
do1
1,67
0,40
14,97
Strona 5 z 18
Obliczenia hydrauliczne węzła cieplnego
DOBÓR WYMIENNIKÓW - C.W.
Obliczeniowa moc wymiennika c.w.
Qcwmax
Tzl/Tpl :
tcw/tzw :
typ wymiennika
ilość wymienników
JAD-X 3/18
29,5
70 / 35
55 / 5
Secespol
1 szt.
Zestawienie oporów wymienników:
Strona sieciowa:
zima
lato
Strona instalacyjna:
opory wymiennika
Hrcwz1
Hrcwl1
Hpcw1
ELEKTROTERMEX - Ostrołęka
0,4 kPa
1,4 kPa
przepływ
0,11
0,20
- kPa
0,14
Strona 6 z 18
Obliczenia hydrauliczne węzła cieplnego
OBLICZENIA OPORÓW MODUŁU PRZYŁĄCZENIOWEGO
Opór węzła przyłączeniowego - zima
Urządzenia czyszczące wodę sieciową:
Magnetoodmulacz
IOW-80 PN16
filtr siatkowy kołnierzowy
Fig 821-80
opór na urządzeniach czyszczących:
Kvfiltrs1
3
107,0 m /h
opór na urządzeniach czyszczących
opór na przepływomierzu licznika głównego - zima
opory miejscowe
opór węzła przyłączeniowego
zima
H filtrs1
x2
5,00
0,54
5,54
5,54
16,93
2,00
24,47
∆ Pprzyłz
Opór węzła przyłączeniowego - lato
Urządzenia czyszczące wodę sieciową:
Magnetoodmulacz
IOW-80 PN16
filtr siatkowy kołnierzowy
Fig 821-80
opór na urządzeniach czyszczących:
Kvfiltrs1
3
107,0 m /h
H filtrs1
opór na urządzeniach czyszczących
1 opór na przepływomierzu licznika głównego - lato
opory miejscowe
opór węzła przyłączeniowego
ELEKTROTERMEX - Ostrołęka
lato
∆ Pprzyłl
x2
3,00
0,00
3,00
3,00
0,30
2,00
5,30
Strona 7 z 18
Obliczenia hydrauliczne węzła cieplnego
DOBÓR ZAWORÓW REGULACYJNYCH
Zawór regulacyjny c.o.
przepływ wody sieciowej przez zawór
Kvs zaworu regulacyjnego
rzeczywisty opór zaworu całkowicie otwartego
Dobrano zawór typu:
Kvs zaworu
średnica nominalna
H100%
3214
12,5 m3/h
32 mm
prędkość przepływu na wylocie zaworu:
autorytet zaworu regulacyjnego
Dobrano siłownik elektryczny typu:
Vrco
Arco
4,75
12,50
15,44
Samson ISTNIEJĄCY
1,64
0,41
Samson ISTNIEJĄCY
5821-1
Zawór regulacyjny c.t.
przepływ wody sieciowej przez zawór
Kvs zaworu regulacyjnego
rzeczywisty opór zaworu całkowicie otwartego
Dobrano zawór typu:
Kvs zaworu
średnica nominalna
H100%
3222
Samson
1 m3/h
15 mm
prędkość przepływu na wylocie zaworu:
autorytet zaworu regulacyjnego
Dobrano siłownik elektryczny typu:
0,35
1,00
14,75
Vrco
Arco
5825-10
0,55
0,40
Samson
Regulator temperatury bezpośredniego działania c.w.
przepływ wody sieciowej przez zawór
Dobrany Kvs zaworu regulacyjnego
rzeczywisty opór zaworu całkowicie otwartego
Zima
Lato
zima
lato
Hzcwz100%
Hzcwl100%
0,41
0,74
1,00
16,81
54,76
Dobrano zawór typu:
Kvs zaworu
średnica nominalna
43-2 z czujnikiem temperatury
prędkość przepływu na wylocie zaworu:
lato
Vrcw
1,16
lato
Arcwl
0,80
ELEKTROTERMEX - Ostrołęka
1 m3/h
15 mm
Samson ISTNIEJĄCY
Strona 8 z 18
Obliczenia hydrauliczne węzła cieplnego
REGULATOR STAŁEJ RÓŻNICY CIŚNIEŃ
zima
lato
przepływ wody sieciowej przez zawór
Kvs zaworu regulacyjnego
rzeczywisty opór zaworu całkowicie otwartego
(bez spadku ciśnienia na zwężce)
zima
lato
Regulator typu:
42-24B PN 25
5,52
0,74
12,50
18,72
0,34
Hr100%Z
Hr100%L
Samson ISTNIEJĄCY
Kvs zaworu
średnica nominalna
12,5 m3/h
32 mm
prędkość przepływu na wylocie zaworu:
minimalny spadek ciśnienia na zaworze
Vrdp
Hdpmin
1,91
0,20
DOBÓR NASTAWY REGULATORA CIŚNIENIA
Opory gałęzi węzła - strona wysokich parametrów
opór wymiennika c.o./c.t.
opór wymiennika c.w.
opór zaworu reg. całkowicie otwartego
opory miejscowe i liniowe
opór gałęzi [kPa]
Hrco
hrcw
Hzr100%
Hsm
Σ=
warunek: Hgałco100% > Hgałcw100%
>
37,3
27,2
zima
Nastawa regulatora ciśnienia
Obliczeniowa
Do regulacji
c.w.u.
zima
kPa
0,40
16,81
10,00
27,21
c.w.u.
lato
kPa
1,40
54,76
10,00
66,16
spełniony
lato
37,3
38
Zakres nastaw ciśnienia regulatora
c.o.
zima
kPa
11,90
15,44
10,00
37,34
66,2
67
kPa
kPa
0.2..1 bar
OBLICZENIA OPORÓW MINIMALNYCH WĘZŁA
nastawa regulatora różnicy ciśnienia
spadek ciśnienia na urządzeniach czyszczących
spadek na przepływomierzu licznika głównego
spadek ciśnienia na regulatorze ciśnienia i przepływu całkowicie otwartym
opory miejscowe
Minimalny opór węzła :
Ciśnienie dyspozycyjne podane
zima:
lato:
38,00
67,00
5,54
3,00
16,93
0,30
18,72
0,34
2,00
2,00
Σ=
81,19
72,64
Pdysp
140,00
140,00
Sprawdzenie zaworu dPiV ze względu na :
Stopień otwarcia zaworu regulacji ciśnienia
spadek ciśnienia na zaworze przy braku kryzy
przepływ przez zawór
kv obliczeniowy
Kvs dobrany
stopień otwarcia zaworu
ELEKTROTERMEX - Ostrołęka
zima:
lato:
76,53
66,70
5,52
0,74
6,31
0,91
12,50
12,50
0,50
0,07
Strona 9 z 18
Obliczenia hydrauliczne węzła cieplnego
°C
°C
°C
°C
kPa
kPa
MPa
°C
°C
kW
kW
kW
kPa
MPa
kPa
m3
ELEKTROTERMEX - Ostrołęka
Strona 10 z 18
Obliczenia hydrauliczne węzła cieplnego
m3/h
m3/h
m3/h
m3/h
m3/h
m3/h
mm
m/s
mm
m/s
mm
m/s
mm
m/s
mm
m/s
m3/h
m3/h
m3/h
kPa
kPa
kPa
KFAP S.A. ISTNIEJĄCY
m3/h
m3/h
ELEKTROTERMEX - Ostrołęka
Strona 11 z 18
Obliczenia hydrauliczne węzła cieplnego
kW
°C
°C
Secespol ISTNIEJĄCY
kg/s
kg/s
kPa
kPa
ELEKTROTERMEX - Ostrołęka
Strona 12 z 18
Obliczenia hydrauliczne węzła cieplnego
kW
°C
°C
kg/s
kg/s
kPa
kPa
m3/h
kPa
kPa
kPa
kPa
kPa
kPa
m3/h
msw
ELEKTROTERMEX - Ostrołęka
Strona 13 z 18
Obliczenia hydrauliczne węzła cieplnego
kW
m3
bar
°C
°C
bar
bar
bar
kg / m3
°C
dm3 / kg
dm3
dm3
mm
mm
bar
bar
m2
kG/s
mm
Hans Sasserath
kG/s
mm
ELEKTROTERMEX - Ostrołęka
Strona 14 z 18
Obliczenia hydrauliczne węzła cieplnego
kW
°C
°C
kg/s
kg/s
kg/s
ELEKTROTERMEX - Ostrołęka
Strona 15 z 18
Obliczenia hydrauliczne węzła cieplnego
kPa
kPa
kPa
kPa
kPa
kPa
kPa
kPa
kPa
kPa
kPa
kPa
kPa
kPa
ELEKTROTERMEX - Ostrołęka
Strona 16 z 18
Obliczenia hydrauliczne węzła cieplnego
m3/h
m3/h
kPa
Samson ISTNIEJĄCY
m/s
Samson ISTNIEJĄCY
m3/h
m3/h
kPa
m/s
m3/h
m3/h
m3/h
kPa
kPa
Samson ISTNIEJĄCY
m/s
ELEKTROTERMEX - Ostrołęka
Strona 17 z 18
Obliczenia hydrauliczne węzła cieplnego
m3/h
m3/h
m3/h
kPa
kPa
Samson ISTNIEJĄCY
m/s
c.t.
zima
kPa
2,82
14,75
10,00
27,57
kPa
kPa
kPa
kPa
kPa
kPa
kPa
kPa
m3/h
m3/h
m3/h
ELEKTROTERMEX - Ostrołęka
Strona 18 z 18