SPIS RYSUNKÓW

Transkrypt

SPIS RYSUNKÓW

ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA – CZĘŚĆ KONSTRUKCYJNA
SPIS RYSUNKÓW
OPIS TECHNICZNY
1. Podstawa opracowania
2. Zakres opracowania
3. Warunki gruntowo-wodne
4. Opis stanu technicznego budynku istniejącego
5. Opis planowanej modernizacji
6. Izolacje.
7. Uwagi końcowe.
Obliczenia statyczne - wyciąg
Poz.1. Wykaz obciążeń.
Poz.2. Drewniana konstrukcja dachu.
Poz.3. Schody żelbetowe.
Poz.4. Strop nad parterem.
Poz.4.1. Strop dla rozpiętości 5,90 i 6,35m.
Poz.4.2. Strop dla rozpiętości 4,65 lub mniejszej.
Poz.4.3. Podciąg 3-przęsłowy.
Poz.4.4. Belka ukryta przy kominie (1-przęsłowa).
Poz.4.5. Strop w miejscu starego pieca.
Poz.5. Nadproża w ścianach nośnych dla przeróbek otworów.
Poz.6. Pomieszczenie kotłowni.
Poz.6.1. Ścianki boczne.
Poz.6.2. Płyta posadzki w kotłowni.
SPIS RYSUNKÓW
K-1
K-2
K-3
K-4
K-5
K-6
K-7
K-8
K-9
Schemat konstrukcji parteru
Schemat stropu nad parterem
Schemat konstrukcji poddasza
Schemat konstrukcji dachu
Przekrój A-A
Poz.4.3. Podciąg PD1 i rdzenie
Poz.4.4. Podciąg PD2 i poz.4.5. Strop
Klatka schodowa
Płyta posadzki w kotłowni
OPIS TECHNICZNY
dla przebudowy starego budynku plebanii na budynek Centrum Informacji Turystycznej w ramach
zadania „Utworzenie Parku Kulturowego Kalwaria Pakoska w Pakości jako elementu promocji
dziedzictwa Kujaw i Pałuk”
1. Podstawa opracowania
•
•
•
Zlecenie z Pracowni „ARUS”;
Podkłady architektoniczne;
[1] Dokumentacja geotechniczna dla utworzenia Parku Kulturowego Kalwaria Pakoska w Pakości
jako element promocji dziedzictwa Kujaw i Pałuk opracowana przez „SOIL” Marek Zajdel,
85-158 Bydgoszcz, ul. Stroma 13a z czerwca 2009 roku;
• Uzgodnienia międzybranżowe;
• Obowiązujące normy i przepisy budowlane, w szczególności:
PN-82/B-02001 –
Obciążenia budowli. Obciążenia stałe.
PN-82/B-02003 –
Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne.
Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe.
PN-80/B-02010/Za1 – Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenie śniegiem.
PN-77/B-02011 –
Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenie wiatrem.
PN-81/B-03020 –
Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne
i projektowanie.
PN-90/B-03200 –
Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie.
PN-B-03264:2002 – Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne
i projektowanie.
PN-B-03002:2007 – Konstrukcje murowe niezbrojone . Projektowanie i obliczanie.
2. Zakres opracowania
Tematem niniejszego opracowania jest projekt budowlano-wykonawczy przebudowy budynku starej
plebanii na budynek Centrum Informacji Turystycznej.
3. Warunki gruntowo-wodne
Na podstawie badań geotechnicznych [1]:
W podłożu geologicznym dokumentowanego terenu w strefie przypowierzchniowej do głębokości 2-5 m zalegają osady
czwartorzędowe wieku holoceńskiego i plejstoceńskiego.
CZWARTORZĘD ( Q )
Holocen ( Qh ) - reprezentują:
Qh(NB) - nasypy budowlane zbudowane z cienkiej warstwy asfaltu, warstwy tłucznia z kamienia wapiennego
oraz lokalnie warstwy piasku. Nasypy te stwierdzono w otworach nr 1, 2, 3, 4, gdzie zalegają do głębokości
0,09-0,35 mppt.
Qh NN - nasypy niekontrolowane stanowiące mieszaninę piasków gliniastych humusowych, humusu oraz gruzu ceglanego.
Zostały one nawiezione, prawie we wszystkich otworach. Ich największą miąższość stwierdzono w otworach 1, 2, i 8,
gdzie zalegają do głębokości 1,3 – 2,0 mppt.
W pozostałych otworach miąższość nasypów osiąga 0,3-0,6 m.
Qh(Gb)-gleba próchnicza – piaski drobne humusowe i humus, stwierdzone
w strefie powierzchniowej. Tworzą one lokalnie warstwę o miąższość 0,4 m.
Łączną miąższości nasypów zestawiono w poniższej tabeli
1,3 m – otw. nr 1
2,0 m – otw. nr 2
0,8 m – otw. nr 3
0,7 m – otw. nr 4
0,7 m – otw. nr 5
0,6 m – otw. nr 7
1,3 m – otw. nr 8
0,4 m – otw. nr 9
0,3 m – otw. nr 11
tQh - osady akumulacji limnicznej /bagiennej/, litologicznie wykształcone głównie jako grunty organiczne – torfy, które
występują w rejonie otworu nr 1 w strefie głębokości 1,3 - 3,3 m.
fQh - osady akumulacji fluwialnej, /wodnej/, stanowiące piaski humusowe z przewarstwieniami torfu. Nawiercono je
również w otworze nr 1, bezpośrednio pod torfami.
Plejstocen ( Qp ) - reprezentują:
fQp - utwory fluwioglacjalne wykształcone jako osady piaszczyste, głównie jako piaski drobnoziarniste oraz lokalnie
średnioziarniste. Zalegają one bezpośrednio pod ww. gruntami organicznymi /otw. 1/ lub pod warstwą nasypów
/otwory 2,3,4,5,9,11/ lub gleby /otw. 10/.
gQp - utwory glacjalne, wykształcone jako kompleks glin morenowych /glin piaszczystych, piasków gliniastych/, w rejonie
obiektów Kalwarii na Wzgórzu Ludwikowskim /otw. nr 6,7,8/.
Budowę geologiczną przedstawiono na profilach geotechnicznych na załącznikach nr 4-14.
Charakterystyka geotechniczna podłoża gruntowego
Klasyfikację i symbolikę utworów gruntowych występujących w podłożu pod względem zróżnicowania geotechnicznego
przyjęto zgodnie z zaleceniami normy PN-81/B-03020. Podłoże, zbudowane z gruntów rodzimych, mineralnych
nieskalistych, organicznych, sypkich i spoistych podzielono na warstwy geotechniczne, przyjmując jako podstawę podziału
wydzielenia geologiczne różniące się genezą, stratygrafią i litologią. Niezbędne parametry wytrzymałościowe ustalono
metodą B na podstawie tabel i wykresów korelacyjnych podanych w ww. normie.
Nasypy budowlane na powierzchni terenu oraz nasypy niekontrolowane – zalegające poniżej - są gruntami nienośnymi dla
fundamentów obiektów kubaturowych i wyłączono je ze szczegółowej charakterystyki geotechnicznej.
W strefie budynku starej plebanii występują dobre warunki gruntowe – piaski. Woda gruntowa nie
występuje w poziomie posadowienia.
Zgodnie z zasadami określonymi w Rozporządzeniu Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji z dnia
24 września 1998r. w sprawie ustalania warunków posadawiania obiektów budowlanych (Dz.U.Nr 126,
poz.839) teren projektowanej inwestycji należy zaliczyć do pierwszej kategorii geotechnicznej ( I ) z
uwagi na:
• proste warunki gruntowe
• niewielki obiekt budowlany o statycznie wyznaczanym schemacie obliczeniowym
Geolog zwrócił uwagę, że w czasie wykonywania odkrywki fundamentu:
„Fundamenty budynku Starej Plebani z głazów granitowych /kamień ciosany/ są bezpośrednio
posadowione w warstwie piasków drobnych średniozagęszczonych. Są one oplecione bardzo gęstą
„siecią” systemu korzeniowego pobliskich drzew”.
Przekrój geotechniczny przy budynku starej plebanii:
Odkrywka fundamentu:
4. Opis stanu technicznego budynku istniejącego
Budynek starej plebanii jest parterowy z poddaszem i niewielkim podpiwniczeniem o wysokości 1,40m
użytkowany jako budynek mieszkalny.
Fundamenty – ciosy kamienne połączone częściowo wykruszoną zaprawą wapienną (wg odkrywki).
Ściany parteru murowane z cegły pełnej. Na ścianach liczne zarysowania powstałe prawdopodobnie na
skutek oddziaływania korzeni drzew, które były zasadzone zbyt blisko budynku.
Strop drewniany od spodu z pełnym deskowaniem i tynkiem wapiennym na trzcinie.
Poddasze niemieszkalne użytkowane jako suszarnia i schowek na stare przedmioty.
Konstrukcja dachu drewniana płatwiowo-kleszczowa z dwoma ściankami stolcowymi.
Pokrycie płytami azbestowo-cementowymi.
Ogólny stan techniczny budynku niezadowalający – obiekt zaniedbany wymaga remontu.
5. Opis planowanej modernizacji
W ramach modernizacji budynku planuje się:
• wymianę stropu drewnianego na gęstożebrowy typu TERIVA I o wys. 24cm (wg indywidualnie
projektowanego zbrojenia);
• wykonanie podciągów (belki ukryte) i słupów dla podparcia stropu;
• wykonanie nowej drewnianej konstrukcji dachu;
• wyburzenia części ścian;
• przeróbki otworów drzwiowych i okiennych;
• wykonanie przegłębienia dla kotłowni;
• wykonanie nowych schodów żelbetowych.
Kolejność prowadzenia prac budowlanych.
1. rozebrać pokrycie i konstrukcję dachu;
2. rozebrać ścianki działowe na piętrze i strop drewniany. Ściany szczytowe pozostawić i
odpowiednio zabezpieczyć przed wywróceniem (np. na skutek silnych wiatrów!);
3. rozebrać wszystkie ściany wewnętrzne, które określono jako do wyburzenia;
4. wykonać wykop w miejscu planowanej kotłowni;
5. wykonać płytę żelbetową posadzki w kotłowni i ścianki murków oporowych;
6. wykonać przemurowania otworów, wstawić nowe nadproża stalowe;
7. wykonać nowy strop żelbetowy gęstożebrowy;
8. wykonać nową więźbę dachową wraz z pokryciem;
9. wykonać nowe ścianki działowe na parterze;
10. wykonać lekkie ścianki działowe na piętrze;
11. wykonać posadzki i rozpocząć prace wykończeniowe.
Konstrukcja dachu.
Zaprojektowano nową konstrukcję dachu o układzie jętkowym z dodatkowymi podparciami niewielkimi
słupkami w linii ścianek kolankowych i naczółkami.
Przyjęty schemat statyczny pozwolił na wyeliminowanie słupów wewnątrz pomieszczeń użytkowych.
Konstrukcja dachu z drewna klasy C27 o przekrojach:
- krokwie 8/18cm w rozstawie do 90cm;
- jętka 8/18cm mocowana do krokwi łącznikami MITEK GNA20 160x300mm podwójnie;
- słupki podpierające 8/8cm;
- murłata i podwalina 12/12cm kotwiona do konstrukcji stropu za pomocą gwintowanych prętów #16mm
w rozstawie co 100cm (120cm podwalina).
Przy centralnym kominie spalinowym w kalenicy wykonać krokwie z wymianami, pozostałe kominy z
przewodami wentylacyjnymi nie kolidują z konstrukcją dachu.
Krokwie naczółków opierać na ścianach szczytowych budynku na istniejących murłatach. Jeśli stan
murłat będzie zły należy je wymienić na nowe.
Daszki nad wejściami ze względów konstrukcyjnych nie wymagają dużych przekrojów – w uzgodnieniu z
branżą architektoniczną wielkości poszczególnych profili drewnianych opisano na rysunkach detali
architektonicznych.
Strop międzypiętrowy.
Zaprojektowano strop nad parterem w oparciu o rozwiązania typowego stropu gęstożebrowego TERIVA I
o grubość 24cm i rozstawie belek co 60cm przy zastosowaniu pustaków keramzytobetonowych.
Konstrukcja belek stropu o indywidualnym (zwiększonym) zbrojeniu oznaczonym na rysunkach i
wymaganym odwrotnym wygięciu szalowania (strzałki odwrotne przed betonowaniem).
Strop opierać na ścianach, które należy częściowo rozebrać i przemurować (dla wyrównania
powierzchni). Możliwe, że w czasie rozkuwania ścian zewnętrznych dla oparcia stropu istniejące i już
bardzo zniszczone ceglane gzymsy ulegną całkowitej degradacji. Po wykonaniu stropu trzeba będzie te
gzymsy odbudować do stanu pierwotnego.
W wieńcach zakotwić pręty do mocowania murłaty, w belach żeber stropu kotwić pręty dla mocowania
podwalin. W stropach wykonać po dwa żebra rozdzielcze, lokalizacja na rysunkach, zbrojenie jak dla
typowego stropu.
Końcówki prefabrykowanych belek stropu, które opierać się będą na podciągach (belki ukryte) należy
rozkuć, dolne pręty zbrojenia lekko podgiąć do góry aby zbrojenie oparło się na zbrojeniu dolnym z
podciągu.
Dodatkowo zaprojektowano niewielką płytę żelbetową krzyżowo-zbrojoną o grub. 15cm, na której
odbudowany będzie centralny komin spalinowy.
Podciągi i słupy.
Z uwagi na zmiany architektoniczne pomieszczeń na parterze konieczne było zaprojektowanie dwóch
podciągów dla oparcia nowego stropu. Oba podciągi wykonstruowane będą jako belki ukryte o przekroju
30x25cm (3-przesłowy) i 25x25cm (1-przęsłowy).
Podciąg 3-przęsłowy oparty będzie na ścianach i dwóch dodatkowych słupach żelbetowych o przekroju
24x30cm.
Pod słupkami dla równomiernego rozłożenia obciążeń skupionych na ścianę fundamentową należy
wykonać dodatkową belkę żelbetową. Szczegóły rozwiązań pokazano na rysunkach.
Klatka schodowa.
Nowa klatka schodowa będzie żelbetową konstrukcją płytową o grubości 15cm. Biegi połaczone są z
płyta spocznika międzypiętrowego, który należy oprzeć na istniejącej ścianie zewnętrznej wykuwając w
niej bruzdę o szerokości 15cm i wysokości 15cm. Na poziomie stropu bieg górny oparty będzie na 3przęsłowej belce ukrytej.
Nadproża w ścianach istniejących.
Zaprojektowano nadproża stalowe obsadzane w ścianach murowanych o gr. 25cm (lub grubszych) dla
przeróbek otworów drzwiowych i okiennych – szczegółowa lokalizacja nadproży na rysunkach.
Dla otworów o rozpiętości do L=1,50m należy stosować podwójne profile z C120 (stal S235) obsadzone
w ścianach na głębokość 25cm.
Ściany.
Zamurowania otworów w ścianach nośnych na parterze – cegła pełna klasy 15 MPa na zaprawie
cem.-wap. marki 5 MPa.
Ścianki działowe na parterze z cegły ceramicznej pełnej lub dziurawki gr. 12cm i 6,5cm, na piętrze
wszystkie ścianki typu lekkiego – płyty gipsowo-kartonowe na rusztach stalowych lub drewnianych.
Niedopuszczalne jest wykonanie ścianek na piętrze jako murowanych!
Elementy zewnętrzne.
Od frontu i na ścianie bocznej przy drzwiach planowane jest wykonanie około 3-4 stopni i podestów przed
wejściami. Ponieważ elementy te nie będą przenosić dużych obciążeń projektuje się je jako betonowe
wykonane niemal „na gruncie”. Należy wykonać niewielkie wykopy (do 50cm) usunąć humus, wykonać
podsypkę piaskową grubości 30cm zagęszczoną do IS =0,95, ułożyć warstwę chudego betonu B10
grubości 10cm na której należy zaszalować i wybetonować schody i podesty wykonane z betonu B20.
Warstwy wykończeniowe wg branży architektonicznej. Schody i podesty oddylatować od budynku 1 cm
warstwą styropianu.
6. Izolacje.
Izolacje przeciwwilgociowe.
Zabezpieczenie płyty posadzki w kotłowni wykonać przy zastosowaniu środka „MAXSEAL” (Drizoro) –
jest to izolacja „do malowania” na bazie cementów pozwalająca później na bezpośrednie układanie płytek
ceramicznych na kleju.
Pozostałe elementy izolować zgodnie z opisem i detalami w części architektonicznej opracowania.
Zabezpieczenie drewna.
Elementy drewnianej konstrukcji dachu należy impregnować przy pomocy środka FOBOS – M4 (preparat
grzybobójczy i przeciwzapalny) dwukrotnie.
Zabezpieczenie antykorozyjne elementów stalowych.
Elementy stalowe nadproży (ceowniki) należy zabezpieczyć antykorozyjnie:
A/ gruntowanie
– 1 x farba miniowa 60%,
B/ powłoka pośrednia
– 1 x farba ftalowa podkładowa,
C/ powłoka zamykająca – 1 x farba ftalowa nawierzchniowa.
7. Uwagi końcowe.
•
•
•
•
•
•
Wszystkie prace należy wykonywać pod stałym nadzorem osoby posiadającej odpowiednie
uprawnienia budowlane zgodnie z obowiązującymi przepisami, ze szczególnym uwzględnieniem
wytycznych technologicznych i przepisów bhp.
Do realizacji obiektu należy stosować wyłącznie materiały posiadające ważne atesty i certyfikaty
wydane przez Instytut Techniki Budowlanej.
Wprowadzenie jakichkolwiek zmian w projekcie wymaga pisemnej akceptacji Projektanta.
Jeśli Wykonawca w trakcie prowadzenia robót remontowych stwierdzi odstępstwa od założeń
projektowych (niezgodność z przekazanym Projektem Budowlano-Wykonawczym) musi
niezwłocznie skontaktować się z Projektantem, aby zaistniały problem rozwiązać.
Sprawowanie Nadzoru Autorskiego przez Projektanta nie zostało ujęte w wycenie prac
projektowych i w razie potrzeby takiego nadzoru będzie on sprawowany wg oddzielnej umowy.
Opracowanie wytycznych Planu BIOZ znajduje się w części architektonicznej projektu.
OPRACOWAŁ:
mgr inż. Tomasz Skórcz
Obliczenia statyczne - wyciąg
Poz.1. Wykaz obciążeń.
1.1. Obc.stałe
1.1.1. Dach - pokrycie dachówką karpiówką podwójnie
Qk = 0,95 kN/m2.
Qo1 = 1,14 kN/m2,
γf1 = 1,20,
Qo2 = 0,85 kN/m2,
γf2 = 0,90.
1.1.2. Dach - ocieplenie + tynk z STG
Qk = 0,63 kN/m2.
Qo1 = 0,74 kN/m2,
γf1 = 1,18,
Qo2 = 0,57 kN/m2,
γf2 = 0,90.
1.1.3. Ciężar stropu TERIVA 1 o wys 24cm
Qk = 2,70 kN/m2.
Qo1 = 2,97 kN/m2,
γf1 = 1,10,
Qo2 = 2,43 kN/m2,
γf2 = 0,90.
1.1.4. Tynk cem.-wap. gr. max.2cm
Qk = 0,38 kN/m2.
Qo1 = 0,49 kN/m2,
γf1 = 1,30,
Qo2 = 0,34 kN/m2,
γf2 = 0,90.
1.1.5. Posadzka na stropie
Qk = 1,83 kN/m2.
Qo1 = 2,33 kN/m2,
γf1 = 1,28,
Qo2 = 1,65 kN/m2,
γf2 = 0,90.
1.1.6. Stopnie na schodach
Qk = 1,75 kN/m2.
Qo1 = 1,93 kN/m2,
γf1 = 1,10,
Qo2 = 1,57 kN/m2,
γf2 = 0,90.
1.2. Obc. zmienne
1.2.1. Użytkowe 2,00 kN/m2
Qk = 2,0 = 2,00 kN/m2.
Qo = 2,80 kN/m2,
γf = 1,40,
ψd = 1,00.
1.2.2. Obc. zastępcze od ścianek działowych typu lekkiego
Qk = 0,25 kN/m2 · 3,85 / 2,65 = 0,36 kN/m2.
Qo = 0,43 kN/m2,
γf = 1,20,
ψd = 1,00.
1.2.3. Użytkowe na jętce
Qk = 1,00 = 1,00 kN/m2.
Qo = 1,20 kN/m2,
γf = 1,20,
ψd = 1,00.
1.2.4. Scianka działowa gr. 12cm
Qk = 0,12 · 14 + 0,03 · 19 = 2,25 kN/m2.
Qo = 2,70 kN/m2,
γf = 1,20,
ψd = 1,00.
1.2.5. Użytkowe - kl. schodowa
Qk = 3,0 kN/m2 = 3,00 kN/m2.
Qo = 3,90 kN/m2,
γf = 1,30,
ψd = 1,00.
1.3. Śnieg
1.3.1. Śnieg większy kąt 43
Qk = 1,2 · 0,9 kN/m2 · 1,2 · ( 60 - 43 ) / 30 = 0,73 kN/m2.
Qo = 1,09 kN/m2,
γf = 1,50.
1.3.2. Śnieg mniejszy kąt 43
Qk = 1,2 · 0,9 kN/m2 · 0,8 · ( 60 - 43 ) / 30 = 0,49 kN/m2.
Qo = 0,73 kN/m2,
γf = 1,50.
1.4. Wiatr
1.4.1. Wiatr - nawietrzna parcie 43 stopnie
Qk = 0,25 kN/m2 · 1,05 · ( 0,44 - 0,00 ) · 1,8 = 0,21 kN/m2.
Qo = 0,27 kN/m2,
γf = 1,30.
1.4.2. Wiatr - zawietrzna ssanie 43 stopni
Qk = 0,25 kN/m2 · 1,05 · ( - 0,40 - 0,00 ) · 1,8 = -0,19 kN/m2.
Qo = -0,25 kN/m2,
γf = 1,30.
Poz.2. Drewniana konstrukcja dachu.
Przyjęto obliczeniowy rozstaw krokwi co 90cm
Nazwa: dach_w1.rmt
WĘZŁY:
3
2,540
6
7
1,598
2
4
8
9
1,332
1
1,400
1,680
2,670
2,670
5
1,680
1,400
V=5,470
H=11,500
PRĘTY:
3
2,540
4
7
2
1
1,598
5
8
1,400
9
1,680
2,670
2,670
1,680
1,332
6
1,400
V=5,470
H=11,500
PRZEKROJE PRĘTÓW:
1
1
3
2,540
4
1
7
1
1
2
1
1
1,400
1,598
5
2 8
2 9
1,680
2,670
2,670
1,680
1
6
1,400
1,332
V=5,470
H=11,500
PRĘTY UKŁADU:
Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub;
10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub
22 - cięgno
-----------------------------------------------------------------Pręt: Typ: A: B:
Lx[m]:
Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój:
-----------------------------------------------------------------1
00
1
2
1,400
1,332
1,932 1,000
1 Drew 8 x 18cm
2
00
2
6
1,680
1,598
2,319 1,000
1 Drew 8 x 18cm
3
01
6
3
2,670
2,540
3,685 1,000
1 Drew 8 x 18cm
4
10
3
7
2,670
-2,540
3,685 1,000
1 Drew 8 x 18cm
5
00
7
4
1,680
-1,598
2,319 1,000
1 Drew 8 x 18cm
6
00
4
5
1,400
-1,332
1,932 1,000
1 Drew 8 x 18cm
7
11
6
7
5,340
0,000
5,340 1,000
1 Drew 8 x 18cm
8
11
8
2
0,000
1,332
1,332 1,000
2 Drew 6 x 6cm
9
11
9
4
0,000
1,332
1,332 1,000
2 Drew 6 x 6cm
------------------------------------------------------------------
OBCIĄŻENIA:
0,66
0,66
0,90
0,86
0,66
0,57
-0,17
0,21
0,21
0,86
0,66
0,44
0,57
-0,17
0,21 -0,19
0,19
3
0,44
4
0,90
0,86
0,44
0,57
-0,19
0,19
0,19
0,44
7
0,66
0,86
0,28
-0,17
0,21
0,86
0,66
0,57
0,28
-0,17
-0,17
0,21
1
2
5
8
0,86
0,44
0,44
0,57
0,28
-0,19
0,19
-0,19
9
6
0,86
0,28
-0,19
0,19
OBCIĄŻENIA:
([kN],[kNm],[kN/m])
-----------------------------------------------------------------Pręt: Rodzaj:
Kąt:
P1(Tg):
P2(Td):
a[m]:
b[m]:
-----------------------------------------------------------------Grupa: A "pokrycie"
Stałe
γf= 1,20
1
Liniowe
0,0
0,86
0,86
0,00
1,93
1.1.1. Dach - pokrycie dachówką karpiówką podwójnie p=0,95*0,900
2
Liniowe
0,0
0,86
0,86
0,00
2,32
3
Liniowe
0,0
0,86
0,86
0,00
3,69
4
Liniowe
0,0
0,86
0,86
0,00
3,69
5
Liniowe
0,0
0,86
0,86
0,00
2,32
6
Liniowe
0,0
0,86
0,86
0,00
1,93
Grupa: B "w-wy izolacyjne"
1
Liniowe
0,0
0,28
Zmienne
0,28
γf= 1,18
0,00
1,93
1.1.2. Dach - ocieplenie + tynk z STG p=0,63*0,450
2
Liniowe
0,0
0,57
0,57
0,00
2,32
0,00
3,69
0,00
3,69
0,00
2,32
0,00
1,93
3
Liniowe
0,0
0,57
0,57
4
Liniowe
0,0
0,57
0,57
5
Liniowe
0,0
0,57
0,57
6
Liniowe
0,0
0,28
0,28
Grupa: L "wiatr z lewej"
1
Liniowe
43,6
0,21
Zmienne
0,21
γf= 1,30
0,00
1,93
1.4.1. Wiatr - nawietrzna parcie 43 stopnie p=0,21*1,000
2
Liniowe
43,6
0,21
0,21
0,00
2,32
3
Liniowe
43,6
0,21
0,21
0,00
3,69
4
Liniowe
-43,6
-0,19
-0,19
0,00
3,69
1.4.2. Wiatr - zawietrzna ssanie 43 stopni p=-0,19*1,000
5
Liniowe
-43,6
-0,19
-0,19
0,00
2,32
6
Liniowe
-43,6
-0,19
-0,19
0,00
1,93
Grupa: P "wiatr z prawej"
1
Liniowe
43,6
-0,17
Zmienne
-0,17
γf= 1,30
0,00
1,93
2
Liniowe
43,6
-0,17
-0,17
0,00
2,32
3
Liniowe
43,6
-0,17
-0,17
0,00
3,69
4
Liniowe
-43,6
0,19
0,19
0,00
3,69
5
Liniowe
-43,6
0,19
0,19
0,00
2,32
6
Liniowe
-43,6
0,19
0,19
0,00
1,93
Grupa: S "śnieg"
1
Liniowe-Y
0,0
Zmienne
0,66
0,66
γf= 1,50
0,00
1,93
1.3.1. Śnieg większy kąt 43 p=0,73*0,900
2
Liniowe-Y
0,0
0,66
0,66
0,00
2,32
0,66
0,00
3,69
0,44
0,00
3,69
0,00
2,32
0,00
1,93
3
Liniowe-Y
0,0
0,66
4
Liniowe-Y
0,0
0,44
1.3.2. Śnieg mniejszy kąt 43 p=0,49*0,900
5
Liniowe-Y
0,0
0,44
0,44
6
Liniowe-Y
0,0
0,44
0,44
Grupa: T "użytkowe na jętce"
7
Liniowe
0,0
Zmienne
0,90
0,90
γf= 1,20
0,00
5,34
1.2.3. Użytkowe na jętce p=1,00*0,900
-----------------------------------------------------------------==================================================================
W Y N I K I
Teoria I-go rzędu
Kombinatoryka obciążeń
==================================================================
OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.:
-----------------------------------------------------------------Grupa:
Znaczenie:
ψd:
γf:
-----------------------------------------------------------------Ciężar wł.
1,10
A -"pokrycie"
Stałe
1,20
B -"w-wy izolacyjne"
Zmienne
1
1,00
1,18
L -"wiatr z lewej"
Zmienne
1
1,00
1,30
P -"wiatr z prawej"
Zmienne
1
1,00
1,30
S -"śnieg"
Zmienne
1
1,00
1,50
T -"użytkowe na jętce"
Zmienne
1
1,00
1,20
-----------------------------------------------------------------KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ:
-----------------------------------------------------------------Nr:
Specyfikacja:
-----------------------------------------------------------------1
ZAWSZE
: A+B
EWENTUALNIE: L/P+S+T
-----------------------------------------------------------------SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu
Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"Kombinacja obciążeń"
-----------------------------------------------------------------Pręt: x[m]:
M[kNm]:
Q[kN]:
N[kN]: Kombinacja obciążeń:
-----------------------------------------------------------------1
1,208
0,65*
0,04
-15,31
ABP
1,932
-1,73*
-2,66
-18,42
ABLST
1,932
-1,73
-2,66*
-18,42
ABLST
1,932
-1,25
-1,91
-10,48* ABL
0,000
0,00
1,28
-25,39* ABPST
2
0,145
2,319
2,319
2,319
0,000
0,47*
-2,39*
-2,39
-1,00
-0,01
-0,01
-2,87
-2,87*
-1,69
0,81
-15,07
-16,42
-16,42
-11,30*
-24,53*
ABP
ABPS
ABPS
ABL
ABPST
3
2,073
0,000
0,000
3,685
0,000
2,89*
-2,39*
-1,34
0,00
-2,36
-0,12
3,55
4,18*
-2,59
3,54
-4,72
-9,39
-8,25
-1,46*
-9,40*
ABLST
ABPS
ABLS
ABL
ABPST
4
1,612
3,685
3,685
0,000
3,685
2,38*
-2,82*
-1,76
0,00
-2,78
-0,04
-3,31
-3,93*
2,52
-3,30
-4,91
-9,25
-8,11
-1,52*
-9,26*
ABPST
ABLS
ABPS
ABP
ABLST
5
2,319
0,000
0,000
0,000
2,319
0,72*
-2,82*
-2,82
-1,06
0,67
-0,08
3,12
3,12*
1,72
-0,11
-19,87
-16,29
-16,29
-11,35*
-24,02*
ABLS
ABLS
ABLS
ABP
ABLST
6
0,604
0,000
0,000
0,000
1,932
0,95*
-1,21*
-1,04
-1,16
-0,00
0,04
1,86
2,12*
1,84
-1,45
-19,91
-14,79
-19,08
-10,70*
-25,75*
ABLS
ABPT
ABPST
ABP
ABLST
7
2,670
0,000
0,000
0,000
2,670
0,000
2,670
4,10*
0,00*
0,00
0,00
0,25
0,00
4,10
-0,00
3,07
3,07*
0,19
0,00
3,07
-0,00
-12,50
-12,50
-12,50
-7,13*
-7,13*
-12,50*
-12,50*
ABLST
ABLST
ABLST
AB
AB
ABLST
ABLST
8
0,000
1,332
0,000
1,332
0,000
1,332
1,332
0,000
0,00*
0,00*
0,00*
0,00*
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00*
0,00*
0,00
0,00
-7,25
-7,23
-7,25
-7,23
-7,25
-7,23
-0,94*
-7,25*
ABLST
ABLST
ABLST
ABLST
ABLST
ABLST
ABP
ABLST
9
0,000
0,00*
0,00
-5,53
ABPST
1,332
0,00*
0,00
-5,51
ABPST
0,000
0,00*
0,00
-5,53
ABPST
1,332
0,00*
0,00
-5,51
ABPST
0,000
0,00
0,00*
-5,53
ABPST
1,332
0,00
0,00*
-5,51
ABPST
1,332
0,00
0,00
-0,72* ABL
0,000
0,00
0,00
-5,53* ABPST
-----------------------------------------------------------------* = Wartości ekstremalne
REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu
-----------------------------------------------------------------Węzeł: H[kN]:
V[kN]:
R[kN]:
M[kNm]: Kombinacja obciążeń:
-----------------------------------------------------------------1
17,51*
18,43
25,42
ABPST
8,55*
8,99
12,41
ABL
17,51
18,43*
25,42
ABPST
8,55
8,99*
12,41
ABL
17,51
18,43
25,42*
ABPST
5
-8,69*
-17,66*
-17,66
-8,69
-17,66
9,15
18,80
18,80*
9,15*
18,80
12,62
25,79
25,79
12,62
25,79*
ABP
ABLST
ABLST
ABP
ABLST
8
0,00*
0,00*
0,00*
0,00
0,00
0,00
7,25
0,97
2,99
7,25*
0,97*
7,25
7,25
0,97
2,99
7,25
0,97
7,25*
ABLST
ABP
AB
ABLST
ABP
ABLST
9
0,00*
5,53
5,53
ABPST
0,00*
0,74
0,74
ABL
0,00*
2,99
2,99
AB
0,00
5,53*
5,53
ABPST
0,00
0,74*
0,74
ABL
0,00
5,53
5,53*
ABPST
------------------------------------------------------------------
* = Wartości ekstremalne
Wymiarowanie przekrojów drewnianych:
PRZYJĘTO:
Projektuje się drewnianą konstrukcję dachu pod pokrycie dachówkę karpiówkę z ociepleniem i sufitem z
płyt g-k z drewna klasy C27 o przekrojach:
- krokwie 8 x 18cm (rozstaw 90cm);
- jętki 8 x 18cm;
- słupki podpierające 8 x 8 cm (w ściance kolankowej).
Poz.3. Schody żelbetowe.
Nazwa: schody.rmt
WĘZŁY:
6
1,400
5
4
2
3
0,500
1,700
1
0,200
2,400
1,600
V=3,600
H=4,200
PRĘTY:
1,400
4
3
0,500
2
1,700
1
0,200
2,400
1,600
V=3,600
H=4,200
PRZEKROJE PRĘTÓW:
1
1,400
4
1
3
0,500
1
2
1
1,700
1
0,200
2,400
1,600
V=3,600
H=4,200
PRĘTY UKŁADU:
22 - cięgno
-----------------------------------------------------------------Pręt: Typ: A: B:
Lx[m]:
-----------------------------------------------------------------1
00
1
2
2,600
1,700
3,106 1,000
1 B 15,0x100,0
2
00
2
3
1,600
0,000
1,600 1,000
1 B 15,0x100,0
3
00
5
4
1,600
0,000
1,600 1,000
1 B 15,0x100,0
4
00
6
5
2,400
-1,400
2,778 1,000
1 B 15,0x100,0
-----------------------------------------------------------------OBCIĄŻENIA:
3,00
1,75
0,70
3,00
4
3,00
1,75
0,50
0,70
3,00
3,00
1,75
0,70
0,50
3,00
0,50
3
0,50
2
1
1,75
0,70
3,00
OBCIĄŻENIA:
([kN],[kNm],[kN/m])
-----------------------------------------------------------------Pręt: Rodzaj:
Kąt:
P1(Tg):
P2(Td):
a[m]:
b[m]:
-----------------------------------------------------------------Grupa: A "stopnie na biegach"
Stałe
γf= 1,10
1
Liniowe
0,0
1,75
1,75
0,00
3,11
1.1.6. Stopnie na schodach p=1,75*1,000
4
Liniowe
0,0
1,75
1,75
0,00
2,78
1.1.6. Stopnie na schodach p=1,75*1,000
B "okładziny"
Liniowe
0,0
Liniowe
0,0
Liniowe
0,0
Liniowe
0,0
0,70
0,50
0,50
0,70
Stałe
0,70
0,50
0,50
0,70
γf= 1,20
0,00
3,11
0,00
1,60
0,00
1,60
0,00
2,78
Grupa: C "użytkowe"
1
Liniowe-Y
0,0
3,00
Zmienne
3,00
γf= 1,30
0,00
3,11
Grupa:
1
2
3
4
1.2.5. Użytkowe - kl. schodowa p=3,00*1,000
2
Liniowe-Y
0,0
3,00
3,00
0,00
1,60
0,00
1,60
0,00
2,78
3
Liniowe-Y
0,0
3,00
3,00
4
Liniowe-Y
0,0
3,00
3,00
-----------------------------------------------------------------==================================================================
W Y N I K I
Teoria I-go rzędu
==================================================================
-----------------------------------------------------------------Grupa:
Znaczenie:
ψd:
γf:
-----------------------------------------------------------------Ciężar wł.
1,10
A -"stopnie na biegach"
Stałe
1,10
B -"okładziny"
Stałe
1,20
C -"użytkowe"
Zmienne
1
1,00
1,30
-----------------------------------------------------------------SIŁY PRZEKROJOWE:
T.I rzędu
Obciążenia obl.: Ciężar wł.+ABC
-----------------------------------------------------------------Pręt:
x/L:
x[m]:
M[kNm]:
Q[kN]:
N[kN]:
-----------------------------------------------------------------1
0,00
0,000
0,00
20,09
-13,14
0,77
2,403
24,14*
0,00
-0,00
1,00
3,106
22,07
-5,88
3,85
2
0,00
1,00
0,000
1,600
22,07
0,00
-7,03
-20,56
-0,00
-0,00
3
0,00
1,00
0,000
1,600
19,96
-0,00
-5,71
-19,24
0,00
0,00
4
0,00
0,000
-0,00
19,30
11,26
0,80
2,214
21,35*
-0,01
-0,00
1,00
2,778
19,96
-4,93
-2,88
REAKCJE PODPOROWE:
T.I rzędu
Obciążenia obl.: Ciężar wł.+ABC
-----------------------------------------------------------------Węzeł:
H[kN]:
V[kN]:
Wypadkowa[kN]:
M[kNm]:
-----------------------------------------------------------------1
0,00
24,00
24,00
3
-0,00
20,56
20,56
4
0,00
19,24
19,24
6
-0,00
22,34
22,34
------------------------------------------------------------------
PRZYJĘTO:
Projektuje się płyty biegów schodowych o gr. 15cm z B25, stal A-IIIN, otulina 3cm.
Zbrojenie dolne #10 co 10cm, rozdzielcze #6 co 20cm.
Poz.4. Strop nad parterem.
Projektowany jest strop o indywidualnym zbrojeniu w oparciu o rozwiązania typowego stropu
gęstożebrowego TERIVA I o wys. 24cm i rozstawie belek co 60cm.
Poz.4.1. Strop dla rozpiętości 5,90 i 6,35m.
Nazwa: strop_6,50m_w1.rmt
WĘZŁY:
1
2
6,500
H=6,500
PRĘTY:
1
6,500
H=6,500
PRZEKROJE PRĘTÓW:
1
1
6,500
H=6,500
PRĘTY UKŁADU:
22 - cięgno
-----------------------------------------------------------------Pręt: Typ: A: B:
Lx[m]:
-----------------------------------------------------------------1
00
1
2
6,500
0,000
6,500 1,000
1 T 24,0x54,5x3,5
-----------------------------------------------------------------OBCIĄŻENIA:
3,72
1,62
1,20
1,10
0,23
0,22
1,62
1,20
1,10
0,23
0,22
1
OBCIĄŻENIA:
([kN],[kNm],[kN/m])
-----------------------------------------------------------------Pręt: Rodzaj:
Kąt:
P1(Tg):
P2(Td):
a[m]:
b[m]:
-----------------------------------------------------------------Grupa: A "CW stropu"
Stałe
γf= 1,10
1
Liniowe
0,0
1,62
1,62
0,00
6,50
1.1.3. Ciężar stropu TERIVA 1 o wys 24cm p=2,70*0,600
Grupa: B "tynk"
1
Liniowe
0,0
0,23
Stałe
0,23
γf= 1,30
0,00
6,50
1.1.4. Tynk cem.-wap. gr. max.2cm p=0,38*0,600
Grupa: C "posadzka"
1
Liniowe
0,0
1,10
Stałe
1,10
1.1.5. Posadzka na stropie p=1,83*0,600
γf= 1,25
0,00
6,50
Grupa: D "użytkowe "
1
Liniowe
0,0
1,20
Zmienne
1,20
γf= 1,40
0,00
6,50
1.2.1. Użytkowe 2,00 kN/m2 p=2,00*0,600
Grupa: E "zast. od ścianek"
1
Liniowe
0,0
0,22
Zmienne
0,22
γf= 1,20
0,00
6,50
1.2.2. Obc. zastępcze od ścianek działowych typu lekkiego p=0,36*0,600
Grupa: R "reakcja z dachu"
Zmienne
γf= 1,30
1
Skupione
0,0
3,72
1,50
-----------------------------------------------------------------==================================================================
W Y N I K I
Teoria I-go rzędu
==================================================================
-----------------------------------------------------------------Grupa:
Znaczenie:
ψd:
γf:
-----------------------------------------------------------------A -"CW stropu"
Stałe
1,10
B -"tynk"
Stałe
1,30
C -"posadzka"
Stałe
1,25
D -"użytkowe "
Zmienne
1
1,00
1,40
E -"zast. od ścianek"
Zmienne
1
1,00
1,20
R -"reakcja z dachu"
Zmienne
1
1,00
1,30
-----------------------------------------------------------------MOMENTY:
1
25,79
32,19
TNĄCE:
21,23
13,15
8,32
1
-18,63
REAKCJE PODPOROWE:
T.I rzędu
Obciążenia obl.: ABCDER
-----------------------------------------------------------------Węzeł:
H[kN]:
V[kN]:
Wypadkowa[kN]:
M[kNm]:
-----------------------------------------------------------------1
0,00
21,23
21,23
2
0,00
18,63
18,63
------------------------------------------------------------------
PRZYJĘTO:
Projektuje się strop typu TERIVA I wys. 24cm z rozstawem belek co 60cm, pustaki w stropie
keramzytobetonowe. Beton B25, stal A-IIIN. Indywidualne zbrojenie belek:
- dołem 3#14
- górą 1#8
- strzemiona w kratowniczkach belki #5mm.
UWAGA: Strzałka odwrotna ułożenia belek stropu - 2cm!
Poz.4.2. Strop dla rozpiętości 4,65m lub mniejszej.
Nazwa: strop_4,65m_w1.rmt
WĘZŁY:
1
2
4,900
H=4,900
PRĘTY UKŁADU:
22 - cięgno
-----------------------------------------------------------------Pręt: Typ: A: B:
Lx[m]:
-----------------------------------------------------------------1
00
1
2
4,900
0,000
4,900 1,000
1 T 24,0x54,5x4,5
-----------------------------------------------------------------OBCIĄŻENIA:
3,85
1,62
1,20
1,10
0,23
0,22
1,62
1,20
1,10
0,23
0,22
1
OBCIĄŻENIA:
([kN],[kNm],[kN/m])
-----------------------------------------------------------------Pręt: Rodzaj:
Kąt:
P1(Tg):
P2(Td):
a[m]:
b[m]:
-----------------------------------------------------------------Grupa: A "CW stropu"
Stałe
γf= 1,10
1
Liniowe
0,0
1,62
1,62
0,00
4,90
1.1.3. Ciężar stropu TERIVA 1 o wys 24cm p=2,70*0,600
Grupa: B "tynk"
1
Liniowe
0,0
0,23
Stałe
0,23
γf= 1,30
0,00
4,90
1.1.4. Tynk cem.-wap. gr. max.2cm p=0,38*0,600
Grupa: C "posadzka"
1
Liniowe
0,0
1,10
Stałe
1,10
γf= 1,25
0,00
4,90
1.1.5. Posadzka na stropie p=1,83*0,600
Grupa: D "użytkowe "
1
Liniowe
0,0
1,20
Zmienne
1,20
γf= 1,40
0,00
4,90
1.2.1. Użytkowe 2,00 kN/m2 p=2,00*0,600
Grupa: E "zast. od ścianek"
1
Liniowe
0,0
0,22
Zmienne
0,22
γf= 1,20
0,00
4,90
1.2.2. Obc. zastępcze od ścianek działowych typu lekkiego p=0,36*0,600
Grupa: R "reakcja z dachu"
Zmienne
γf= 1,30
1
Skupione
0,0
3,85
1,60
-----------------------------------------------------------------==================================================================
W Y N I K I
Teoria I-go rzędu
==================================================================
-----------------------------------------------------------------Grupa:
Znaczenie:
ψd:
γf:
-----------------------------------------------------------------A -"CW stropu"
Stałe
1,10
B -"tynk"
Stałe
1,30
C -"posadzka"
Stałe
1,25
D -"użytkowe "
Zmienne
1
1,00
1,40
E -"zast. od ścianek"
Zmienne
1
1,00
1,20
R -"reakcja z dachu"
Zmienne
1
1,00
1,30
------------------------------------------------------------------
MOMENTY:
1
19,62
20,42
TNĄCE:
16,57
7,95
2,95
1
-14,84
SIŁY PRZEKROJOWE:
T.I rzędu
Obciążenia obl.: ABCDER
-----------------------------------------------------------------Pręt:
x/L:
x[m]:
M[kNm]:
Q[kN]:
N[kN]:
-----------------------------------------------------------------1
0,00
0,000
0,00
16,57
0,00
0,44
2,167
20,42*
-0,11
0,00
1,00
4,900
-0,00
-14,84
0,00
PRZYJĘTO:
Projektuje się strop typu TERIVA I wys. 24cm z rozstawem belek co 60cm, pustaki w stropie
keramzytobetonowe. Beton B25, stal A-IIIN. Indywidualne zbrojenie belek:
- dołem 2#14
- górą 1#8
- strzemiona w kratowniczkach belki #4mm.
UWAGA: Strzałka odwrotna zbędna.
Poz.4.3. Podciąg 3-przęsłowy.
Podciąg obciążony będzie reakcjami ze stropów i biegu schodów
Nazwa: podciąg 3-przęsłowy.rmt
WĘZŁY:
1
2
3
4
3,000
2,000
2,200
1
2
3
3,000
2,000
2,200
1
1
1
1
2
3
3,000
2,000
2,200
H=7,200
PRĘTY:
H=7,200
PRZEKROJE PRĘTÓW:
H=7,200
PRĘTY UKŁADU:
22 - cięgno
-----------------------------------------------------------------Pręt: Typ: A: B:
Lx[m]:
-----------------------------------------------------------------1
00
1
2
3,000
0,000
3,000 1,000
1 B 24,0x30,0
2
00
2
3
2,000
0,000
2,000 1,000
1 B 24,0x30,0
3
00
3
4
2,200
0,000
2,200 1,000
1 B 24,0x30,0
-----------------------------------------------------------------OBCIĄŻENIA:
15,52
34,14
15,52
34,14
29,59
1
29,59
2
29,59
3
==================================================================
W Y N I K I
Teoria I-go rzędu
Kombinatoryka obciążeń
==================================================================
-----------------------------------------------------------------Grupa:
Znaczenie:
ψd:
γf:
-----------------------------------------------------------------Ciężar wł.
1,10
A -""
Zmienne
1
1,00
1,20
B -""
Zmienne
1
1,00
1,20
C -""
Zmienne
1
1,00
1,20
-----------------------------------------------------------------KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ:
-----------------------------------------------------------------Nr:
Specyfikacja:
-----------------------------------------------------------------1
ZAWSZE
:
EWENTUALNIE: A+B+C
-----------------------------------------------------------------MOMENTY-OBWIEDNIE:
-29,32 -29,32
-19,61 -19,61
-1,46
1
0,84 0,84
2
4,57 4,57
3
25,03
TNĄCE-OBWIEDNIE:
50,80
50,07
32,08
0,45
12,20
1,29
1
-2,40
-2,57 -4,77
1,45
0,01
2
3
-44,79
-37,86
-65,70
REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE:
T.I rzędu
-----------------------------------------------------------------Węzeł: H[kN]:
V[kN]:
R[kN]:
M[kNm]: Kombinacja obciążeń:
-----------------------------------------------------------------1
0,00*
32,08
32,08
AC
0,00*
0,45
0,45
B
0,00*
2,34
2,34
0,00
32,08*
32,08
AC
0,00
0,45*
0,45
B
0,00
32,08
32,08*
AC
2
3
0,00*
0,00*
0,00*
0,00
0,00
0,00
116,51
-2,20
5,68
116,51*
-2,20*
116,51
116,51
2,20
5,68
116,51
2,20
116,51*
AB
C
0,00*
0,00*
0,00*
0,00
0,00
0,00
94,86
-12,19
3,89
94,86*
-12,19*
94,86
94,86
12,19
3,89
94,86
12,19
94,86*
BC
A
AB
C
AB
BC
A
BC
4
0,00*
37,86
37,86
AC
0,00*
-1,45
1,45
B
0,00*
1,78
1,78
0,00
37,86*
37,86
AC
0,00
-1,45*
1,45
B
0,00
37,86
37,86*
AC
PRZYJĘTO:
Projektuje się podciąg 3-przesłowy (jako belka ukryta w stropie) o przekroju 30x24cm z B25, A-IIIN,
otulina 3cm, zbrojenie dolne i górne po 4#12, strzemiona 2-cięte #6 co 10cm na całej długości belki.
Podciąg oprzeć na ścianach istniejących i dodatkowo na dwóch żelbetowych rdzeniach (słupkach) o
przekroju 24x30cm zbrojonych pionowo 4#12 i strzemionami #6 co 15cm.
Pod rdzeniami (pod posadzką) wykonać żelbetową belkę której zadaniem będzie równomierne rozłożenia
obciążenia na istniejące ściany fundamentowe – belka o przekroju 30x24cm, zbrojona dołem i górą po
3#12, strzemiona konstrukcyjnie #6 co 20cm.
Poz.4.4. Belka ukryta przy kominie (1-przęsłowa).
Rozpiętość belki – 3,20m w świetle ścian.
Obciążenie jak z poz. 4.2. R=16,88 kN/m
Przekrój 24x24cm.
L obl. = 3,50m
M max = 28,18 kNm
R = 32,30 kN
PRZYJĘTO:
Projektuje się belkę ukrytą 1-przesłową o przekroju 24x24cm z B25, A-IIIN, otulina 3cm, zbrojenie dolne
4#12, górne 2#12, strzemiona 2-cięte #6 co 14cm na całej długości belki.
Podciąg oprzeć na ścianach istniejących.
Poz.4.5. Strop w miejscu starego pieca.
Po rozbiórce starego pieca konieczne będzie wykonanie nowego stropu na którym ustawiony będzie nowy
komin. Płyta oparta będzie na 3 ścianach i belce ukrytej.
PRZYJĘTO:
Projektuje się płytę stropową o gr. 15cm z B20, stal A-IIIN, otuliny 3cm. Zbrojenie dołem #10 co 15cm w
obu kierunkach, górą konstrukcyjnie #10 co 20cm.
Poz.5. Nadproża w ścianach nośnych dla przeróbek otworów.
PRZYJĘTO:
Projektuje się nadproża stalowe obsadzane w ścianach murowanych o gr. 25cm (lub grubszych) –
szczegółowa lokalizacja nadproży na rysunkach.
Dla otworów o rozpiętości do L=1,50m należy stosować podwójne profile z C120 (S235) obsadzone w
ścianach na głębokość 25cm.
Poz.6. Pomieszczenie kotłowni.
Poz.6.1. Ścianki boczne.
Ścianki obciążone będą poziomo parciem gruntu (h=1,10m) i pionowo ściankami działowymi.
Nazwa: ścianka_kotłownia.rmt
WĘZŁY:
1
1,200
2
V=1,200
PRĘTY UKŁADU:
22 - cięgno
-----------------------------------------------------------------Pręt: Typ: A: B:
Lx[m]:
-----------------------------------------------------------------1
00
2
1
0,000
1,200
1,200 1,000
1 B 12,0x100,0
-----------------------------------------------------------------OBCIĄŻENIA:
2,08
1
12,75
OBCIĄŻENIA:
([kN],[kNm],[kN/m])
-----------------------------------------------------------------Pręt: Rodzaj:
Kąt:
P1(Tg):
P2(Td):
a[m]:
b[m]:
-----------------------------------------------------------------Grupa: A ""
Zmienne
γf= 1,20
1
Liniowe
90,0
12,75
2,08
0,00
1,20
-----------------------------------------------------------------==================================================================
W Y N I K I
Teoria I-go rzędu
==================================================================
-----------------------------------------------------------------Grupa:
Znaczenie:
ψd:
γf:
-----------------------------------------------------------------Ciężar wł.
1,10
A -""
Zmienne
1
1,00
1,20
-----------------------------------------------------------------SIŁY PRZEKROJOWE:
T.I rzędu
Obciążenia obl.: Ciężar wł.+A
-----------------------------------------------------------------Pręt:
x/L:
x[m]:
M[kNm]:
Q[kN]:
N[kN]:
-----------------------------------------------------------------1
0,00
0,000
-4,87
10,68
-3,80
1,00
1,200
0,00
0,00
0,00
PRZYJĘTO:
Projektuje się ścianki żelbetowe o gr. 12cm z B20, stal A-IIIN, otuliny 3cm.
Zbrojenie pionowe (jako strzemiona) #8 co 15cm, poziomo konstrukcyjnie #8 co 25cm.
Poz.6.2. Płyta posadzki w kotłowni.
Płyta obciążona będzie ciężarem kotła, zbiornika na olej i na krawędziach ściankami.
PRZYJĘTO:
Projektuje się płytę żelbetową o gr. 15cm z B20, stal A-IIIN, otulina dolna 5cm, górna 3cm.
Zbrojenie dołem i górą #8 co 15 cm w obu kierunkach. Izolacja na płycie „MAXSEAL” (Drizoro).
PROJEKTANT:
mgr inż. Tomasz Skórcz
SPRAWDZAJACY:
mgr inż. Damian Wiluś

SPIS RYSUNKÓW

Transkrypt

Podobne dokumenty

ECLER AUDIO HSA4-120F - Super AV Store (http://super

omega 3 - Euforma

zużycie materiałów

KARTA DŹWIĘKOWA QUER USB 5.1 zewnętrzna