Projekt architektoniczno

Projekt architektoniczno - budowlany - uzupełnienie
I. UZUPEŁNIENIE DO PROJEKTU
1. STROP NAD PARTEREM - wymiana na strop gęstożebrowy Teriva 6,0,
1.1. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ i DOBÓR WYSOKOŚCI STROPU
OBCIĄŻENIA STROPU - stałe
Lp
1.
2.
3.
4.
Opis obciążenia
Ceramiczne płytki podłogowe grub. 2 cm
[21,0kN/m3·0,02m]
Beton zwykły na kruszywie kamiennym, niezbrojony,
zagęszczony grub. 4 cm [24,0kN/m3·0,04m]
Styropian grub. 7 cm [0,45kN/m3·0,07m]
Warstwa cementowo-wapienna grub. 2 cm
[19,0kN/m3·0,02m]
:
Obc. char.
2
kN/m
0,42
f
kd
1,20
--
Obc. obl.
2
kN/m
0,50
0,96
1,20
--
1,15
0,03
0,38
1,10
1,30
---
0,03
0,49
1,79
1,22
--
2,18
Obc. char.
2
kN/m
2,00
f
kd
1,40
0,50
Obc. obl.
2
kN/m
2,80
1,00
1,20
--
1,20
3,00
1,33
--
4,00
OBCIĄŻENIA STROPU - zmienne (biura)
Lp
Opis obciążenia
1.
Obciążenie zmienne (wszelkie pokoje biurowe,
gabinety lekarskie, naukowe, sale lekcyjne szkolne,
szatnie i łaźnie zakładów przemysłowych, pływalnie
oraz poddasza użytkowane jako magazyny lub
kondygnacje techniczne.) [2,0kN/m2]
Obciążenie zastępcze od ścianek działowych (o
ciężarze razem z wyprawą od 0,5 kN/m2 od 1,5 kN/m2)
wys. 3,53 m [0,999kN/m2]
:
2.
Ciężar stropu Teriva 6,0 - 4,00 kN/m
2
2
Obc. charakterystyczne ponad ciężar własny konstrukcji: 1,79 + 3,00 = 4,79 kN/m < 6,00 kN/m
2
Obc. obliczeniowe ponad ciężar własny konstrukcji: 2,18 + 4,0 = 6,18 kN/m < 7,50 kN/m
2
2
2
Obc. charakterystyczne całkowite: 4,79 + 4,00 = 8,79 < 10,0 kN/m
Dla obciążeń zmiennych wynoszących 2,0 kN/m2 przyjęto strop Teriva 6,0,
(wys. stropu 34 cm z nadbetonem)
Przebudowa i remont budynku przy ul. Mickiewicza…
Mielec, ul. Mickiewicza, działka nr 1723
Rybnik 2016 r.
Projekt architektoniczno - budowlany - uzupełnienie
2. OBLICZENIA ELEMENTÓW STALOWYCH
- zmiana wynikająca ze zmiany stropu z drewnianego na Teriva 6,0
2.1. PODCIĄGI STALOWE

Lp
1.
2.
3.
POZ.3.2 (oraz wszystkie jak POZ.3.2)
Opis obciążenia
Obc. char.
kN/m
Ciężar ściany [0,50 m x 3,55 m x 18,0 kN/m3]
31,95
Ciężar ze stropu nad parterem [(0,5 x 5,50 m + 1,0 m) x 8,79 kN/m2]
32,96
Ciężar ze stropu nad piętrem [(0,5 x 5,50 m + 1,0 m) x 2,33 kN/m2]
8,74
73,65
:
f
kd
1,20
1,25
1,30
1,23
-----
Obc. obl.
kN/m
38,34
41,20
11,36
90,90
SCHEMAT BELKI
A
B
3,45
Parametry belki:
- współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki f = 1,10
OBCIĄŻENIA OBLICZENIOWE BELKI
A
90,90
90,90
Przypadek P1: Przypadek 1 (f = 1,24)
Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):
B
go=1,09 kN/mb
3,45
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
B
136,86
158,68
158,68
A
ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA
Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: nie;
Parametry analizy zwichrzenia:
- obciążenie przyłożone na pasie górnym belki;
- obciążenie działa w dół;
- brak stężeń bocznych na długości przęseł belki;
Przebudowa i remont budynku przy ul. Mickiewicza…
Mielec, ul. Mickiewicza, działka nr 1723
Rybnik 2016 r.
Projekt architektoniczno - budowlany - uzupełnienie
WYMIAROWANIE WG PN-90/B-03200
1 y
x
x
1 y
Przekrój: 2 HE 220 A, połączone spoinami ciągłymi
2
Av = 29,4 cm , m = 101 kg/m
4
4
6
4
3
Jx = 10820 cm , Jy = 19461 cm , J = 193300 cm , J = 28,6 cm , W x = 1030 cm
Stal: St3
Nośności obliczeniowe przekroju:
- zginanie: klasa przekroju 1 (p = 1,000)
MR = 221,45 kNm
- ścinanie: klasa przekroju 1
VR = 366,62 kN
Nośność na zginanie
Przekrój z = 1,73 m
Współczynnik zwichrzenia L = 1,000
Moment maksymalny Mmax = 136,86 kNm
Mmax / (L·MR) = 0,618 < 1
(52)
Nośność na ścinanie
Przekrój z = 0,00 m
Maksymalna siła poprzeczna V max = 158,68 kN
Vmax / VR = 0,433 < 1
(53)
Nośność na zginanie ze ścinaniem
Vmax = 158,68 kN < Vo = 0,6·VR = 219,97 kN  warunek niemiarodajny
Stan graniczny użytkowania
Przekrój z = 1,73 m
Ugięcie maksymalne fk,max = 6,18 mm
Ugięcie graniczne fgr = lo / 350 = 9,86 mm
fk,max = 6,18 mm < fgr = 9,86 mm (62,7%)

Lp
1.
2.
3.
4.
POZ.3.5 (oraz wszystkie jak POZ.3.5)
Opis obciążenia
Obc. char.
kN/m
Ciężar ściany [0,42 m x 3,55 m x 18,0 kN/m3]
26,84
Ciężar ze stropu nad piętrem [0,5 x (3,77 m + 0,94 m) x 2,33 kN/m2]
5,49
Ciężar ze stropu nad parterem Teriva [1,0 m x 7,79 kN/m2]
7,79
Ciężar ze stropu nad parterem Teriva [0,5 x 3,75 m x 8,89 kN/m2]
16,67
56,79
:
f
kd
1,20
1,30
1,21
1,25
1,23
------
Obc. obl.
kN/m
32,21
7,14
9,43
20,84
69,61
OBCIĄŻENIA OBLICZENIOWE BELKI
69,61
69,61
Przypadek P1: Przypadek 1 (f = 1,23)
Schemat statyczny:
A
B
2,55
Przebudowa i remont budynku przy ul. Mickiewicza…
Mielec, ul. Mickiewicza, działka nr 1723
Rybnik 2016 r.
Projekt architektoniczno - budowlany - uzupełnienie
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Momenty zginające [kNm]:
56,58
88,75
B
88,75
A
ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA
Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: nie;
Parametry analizy zwichrzenia:
- obciążenie przyłożone na pasie górnym belki;
- obciążenie działa w dół;
- brak stężeń bocznych na długości przęseł belki;
WYMIAROWANIE WG PN-90/B-03200
1 y
x
x
1 y
Przekrój: 2 HE 160 A, połączone spoinami ciągłymi
2
Av = 18,2 cm , m = 60,8 kg/m
4
4
6
4
3
Jx = 3340 cm , Jy = 6198 cm , J = 31410 cm , J = 12,3 cm , W x = 440 cm
Stal: St3
Nośności obliczeniowe przekroju:
- zginanie: klasa przekroju 1 (p = 1,000)
MR = 94,60 kNm
- ścinanie: klasa przekroju 1
VR = 227,45 kN
Nośność na zginanie
Przekrój z = 1,27 m
Współczynnik zwichrzenia L = 1,000
Moment maksymalny Mmax = 56,58 kNm
Mmax / (L·MR) = 0,598 < 1
(52)
Nośność na ścinanie
Przekrój z = 0,00 m
Maksymalna siła poprzeczna V max = 88,75 kN
Vmax / VR = 0,390 < 1
(53)
Nośność na zginanie ze ścinaniem
Vmax = 88,75 kN < Vo = 0,6·VR = 136,47 kN  warunek niemiarodajny
Stan graniczny użytkowania
Przekrój z = 1,27 m
Ugięcie maksymalne fk,max = 4,55 mm
Ugięcie graniczne fgr = lo / 350 = 7,29 mm
fk,max = 4,55 mm < fgr = 7,29 mm (62,5%)
Przebudowa i remont budynku przy ul. Mickiewicza…
Mielec, ul. Mickiewicza, działka nr 1723
Rybnik 2016 r.