cos f [ - ] f = 0,95 Is= Ps / 1,73 U cos f

Projekt budowlano-wykonawczy instalacji elektrycznej
4. Obliczenia techniczne.
4.1. Zestawienie mocy dla budynku Piłsudskiego 22.
Punkt
odbioru
Pi
1. Mieszkania (20 x 4 KW )
2. Potrzeby adnimistracyjne Ch.S.M.
Suma
4.2. Moc szczytowa i współczynnik mocy
[KW]
Qn
cos f
[KVAr]
[-]
80
4
38,745768
1,9372884
0,9
0,9
84
40,683057
0,9
budynku mieszkalnego.
Przyjmując współczynnik jednoczesności kj =
Inwestor określił moc szczytową obiektu:
0,36
Ps = kj Pi
Qs = kj Qi
Ps = 30,2 KW
Qs = 14,6 KVAr
Obliczeniowy współczynnik mocy wynosi :
cos f =
0,9
f = 0,95
Zadany współczynnik mocy wynosi cos
Kompensacja mocy biernej indukcyjnej nie jest wymagana .
4.3. Dobór wewnętrznej
linii
zasilającej budynek ( ZK - Wył. p.poż. ).
Ps = 30,2 kW
Prąd szczytowy wynosi :
Is= Ps / 1,73 U cos
f
Is= 48,6 A
Projektuje się wyk. wewnętrz. linii zas. typu
długotrwałej :
4 X LgY
50 o obciążalności
Idd = 108 A
Zakład Projektowania
i
Instalatorstwa
Elektroenergetycznego J. Lewczak
Projekt budowlano-wykonawczy instalacji elektrycznej
Uwzględniając
współczynnik temperaturowy dla 40 °C Idd'=
Wew. linia zas. posiadać będzie długość
Spadek
napięcia
0,87
94 A
L=
9
m
wynosi:
2
u %=
g U S
100 Ps l
D u %= 0,0618545 %
Wew. linię zas. zabezp. się bezpiecznikami WTN 00/gF
80 A zainstalowanymi
w złączu kablowym w proj. rozłączniku RBK-00.
Biorąc powyższe wyniki pod uwagę dobiera się "wyłącznik p.poż." w postaci
rozłącznika typu DPX I -160 oraz modułowy blok rozdzielczy 160 A.
4.4. Dobór wewnętrznej
Punkt
linii
zasilającej
odbioru
Pi
1. Mieszkania (10 x 4 kW )
( połowa mieszkań klatki )
Suma
RG - TP ( piętro IV m 17 ).
[KW]
Qn
cos f
[KVAr]
[-]
40
19,372884
0,9
40
19,372884
0,9
4.5. Moc szczytowa i współczynnik mocy dla połowy kl. Dobór W.L.Z. i zab.
Przyjmując współczynnik jednoczesności kj =
0,45
Ps = kj Pi
Ps =
18 kW
Prąd szczytowy wynosi :
Is= Ps / 1,73 U cos
f
Is= 28,9 A
Projektuje się wyk. wewnętrz. linii zas. typu
długotrwałej :
Idd =
Uwzględniając
Zakład Projektowania
5 X LgY
56 A
współczynnik temperaturowy dla 35 °C -
i
Instalatorstwa
16 o obciążalności
0,94
Elektroenergetycznego J. Lewczak
Projekt budowlano-wykonawczy instalacji elektrycznej
Idd'= 52,6 A
Wew. linia zas. posiadać będzie długość
Spadek
napięcia
L=
26
u %=
100 Ps l
m
wynosi:
2
g U S
D u %= 0,3323864 %
Wew. linię zas. zabezp. się bezpiecznikami typu D02/gG 35 A zainstalowanymi
rozłączniku R303 35A.
Oczywiście zabezpieczenia dopasowano w taki sposób aby zachować ich
selektywne działanie.
4.6. Układy pomiarowe.
Układy pomiarowe istniejące - bezpośrednie 1- faz. 1 i 2 strefowe.
Układ pomiarowy administracyjny - 1 - faz. 1 strefowy.
4.7. Dobór przewodów w instalacjach elektrycznych mieszkań.
Nazwa obwodu
--- --Obwody jednofazowe :
W.L.Z. mieszkań
Moc
KW
Prąd
A
4
18,30664
Zab.
----
Typ przewod.
----
BiWts 20
YDY 3 X 6
Idd
A
Ibmax
A
29
25
Obwody 3 - faz.:
Nie występują
Przewody i zabezpieczenia dobrano prawidłowo.
4.8. Sprawdzenie spadków napięć w instalacjach elektrycznych (wg. PN-IEC.
60364-5-52 ).
Przyjęto, że suma spadków napięcia w sieci wewnętrznej obiektu nie po winna przekroczyć 4 %. Do obliczeń wybiera się obwody najdłuższe i naj bardziej obciążone. Dla uproszczenia przyjęto warunek najbardziej niekorzy stny zakładając, iż cała moc zainstalowana jest na końcu obwodu
( obwody gniazd ). Dla obwodów oświetleniowych przyjęto że obciążenie
jest równomiernie rozłożone w obwodach. Zatem spadek napięia wyliczono
przyjmując założenie, iż cała moc obciążenia jest przyłożona w
połowie długości obwodu.
Zakład Projektowania
i
Instalatorstwa
Elektroenergetycznego J. Lewczak
Projekt budowlano-wykonawczy instalacji elektrycznej
Procentowe spadki
napięć wyliczono ze
wzorów:
Dla obwodu jednofazowego:
2
D u%= P. l 200 / Unf g S.
Dla obwodu trójfazowego:
2
D u%= P. l 100 / Un g S.
Nazwa obwodu
-----
Moc
KW
Długość
m.
Un
V
O. gn. mieszk.
2,5
20
230
O. TM - TP
4
8
230
O. TP - RG
18
26
400
O. RG - ZK
30,24
9
400
SDU%
- suma spadków napięcia liczona od
Spadki napięć mieszczą
DU%
%
SDU%
%
YDYp 3 x 2,5
1,37481
1,37481
YDYp 3 x 6
0,36662
1,74142
5 X LYg 16
0,33239
2,07381
4 X LYg 50
0,06185
2,13566
Typ przewod.
----
końca obwodu odbiorczego.
się w dopuszczalnym przedziale 4 % .
4.9. Sprawdzenie skuteczności ochrony przeciwporażeniowej (wg. PN-IEC
60364-4-41).
W celu sprawdzenia skuteczności ochrony przeciwporażeniowej dokonano
obliczeń prądów zwarciowych przy zwarciach jednofazowych. Wyniki obliczeń
zestawiono w tabeli . Dobrane zabezpieczenia, zgodnie z PN-ICE 60364-4-41
powinny spełniać w układzie TN-C-S. warunek:
Z Iw <= U 0 = 230 V
Obliczenia
dla zasilania z K-16.
Parametry elementów obwodów zwarciowych :
Transformator S=400kVA
Zakład Projektowania
i
Instalatorstwa
R
X
0,0053
0,0172
Elektroenergetycznego J. Lewczak
Projekt budowlano-wykonawczy instalacji elektrycznej
Linia kablowa YAKY 4 X 70 L=200 m.
Główny W.L.Z. 4 x LgY 70 L=9 m
W.L.Z. 5 x LgY 16 L=26 m
Obw. zasil. mieszk. YDY 3 x 6 L=8 m
Zakład Projektowania
i
Instalatorstwa
0,1732
0,006545
0,059091
0,048485
0,032
Elektroenergetycznego J. Lewczak