01-03-03-00342 E5_opis PW_staja trafo ST1

Transkrypt

Inwestor:
Obiekt:
Część:
Stadium:
4WSK SP ZOZ WE WROCŁAWIU
Strona:
Przebudowa stacji transformatorowej nr 1, doziemnego Nr dokumentu:
zasilania elektroenergetycznego, okablowania wewnętrznego
i wymiany rozdzielnic
Stacja transformatorowa ST1-cz.energetyczna
Wydanie:
PW
Data:
1
ET-550
E4-0
03.2013
SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA
LP.
1
2
2.1
2.2
2.5
NAZWA
Opis techniczny
Wykaz uzgodnień
Aneks do warunków przyłączenia nr O5/TR5/JG/Z/6638/9051/12 z dn.22.01.2013r.
Uzgodnienie nr 05/TR5/JG/Z/1473/13 z dn.28.02.2013r.
3
3.1
3.2
3.3
3.4
3.5
3.6
3.7
3.8
3.9
3.10
3.11
3.12
3.13
3.14
3.15
3.16
3.17
3.18
3.19
3.20
3.21
3.22
Spis rysunków
E 1 Stacja ST1 – widok z góry – rozmieszczenie
E 2 Schemat ideowy stacji transformatorowej ST1
E 3 Schemat i elewacja – rozdzielnia SN
E 4 Schemat rozdzielni RGnn
E 5 Elewacja rozdzielni RGnn
E 6 Schemat rozdzielni RPW
E 7 Schemat zabezpieczeń transformatorów T1 i T2
E 8 Schemat sygnalizacji stanów T1 i T2
E 9 Schemat rozdzielnicy oświetlenia terenu ROZ
E 10 Elewacja rozdzielni ROZ oraz skrzynka ze sterownikiem STER.
E 11 Schemat tablicy napięć gwarantowanych TB
E 12 Kasety sygnalizacyjne KS1 i KS2
E 13 Uziemienie
E 14 Schemat układu pomiarowego
E 15 Stacja ST1 – elewacje – wejścia kablowe do stacji
E 16 Stacja ST1 – elewacje boczne– wejścia kablowe do stacji
E 17 Rodzaje i sposób montażu przepustów dla kabli SN i NN
E18 Schemat zasadniczy pola 1,3,4,6,9,10
E19 Schemat zasadniczy pola 5,8 rozdz.20kV. Arkusz 1/2
E20 Schemat zasadniczy pola 5,8 rozdz.20kV. Arkusz 2/2
E21 instalacje elektryczne wewnętrzne stacji
Schemat układu SZR MAX-3S
Warunki przyłączenia nr TR5/JG-4112-ZW/6638/1470/11 z dn.26.04.2011r.
uwagi
Inwestor:
Obiekt:
Część:
Stadium:
Strona:
Wydanie:
PW
Data:
2
ET-550
E4-0
03.2013
SPIS TREŚCI OPISU TECHNICZNEGO
1.
PRZEDMIOT INWESTYCJI
3
2.
PODSTAWA OPRACOWANIA
3
3.
CEL I ZAKRES OPRACOWANIA
3
4.
STAN ISTNIEJĄCY ZAGOSPODAROWANIA TERENU
3
5.
STAN PROJEKTOWANY
5.1.
BUDOWA STACJI TRANSFORMATOROWEJ ST1
5.2.
AGREGAT PRĄDOTWÓRCZY
5.3.
OCHRONA PRZECIWPORAŻENIOWA
5.4.
UWAGI OGÓLNE
4
4
10
11
11
Inwestor:
Obiekt:
Strona:
Wydanie:
PW
Data:
Część:
Stadium:
3
ET-550
E4-0
03.2013
OPIS TECHNICZNY
do projektu wykonawczego części energetycznej stacji transformatorowej ST1 dla inwestycji
przebudowy stacji transformatorowej nr 1 , doziemnego zasilania elektroenergetycznego,
okablowania wewnętrznego i wymiany rozdzielnic w zakresie budowy i przebudowy sieci
elektroenergetycznej SN, NN, oświetlenia zewnętrznego, wymiany rozdzielni i złączy kablowych
1.
PRZEDMIOT INWESTYCJI
Przedmiotem inwestycji jest przebudowa stacji transformatorowej nr 1, doziemnego zasilania
elektroenergetycznego, okablowania wewnętrznego i wymiany rozdzielnic i złączy kablowych na
działce nr 1 /2 AM-12 obręb GAJ, jedn.ewidencyjna Wrocław.
Adres:
ul. Rudolfa Weigla 5, Wrocław
Działka:
1 /2 AM-12 obręb GAJ,
Inwestor:
4WSK SP ZOZ WE WROCŁAWIU, ul. Rudolfa Weigla 5, Wrocław
Stadium:
Projekt zagospodarowania terenu
2.
PODSTAWA OPRACOWANIA
Podstawą opracowania jest:
•
zlecenie Inwestora;
3.
•
warunki przyłączenia TR5/JG-4112-ZW/6638/1470/11 z dn.26.04.2011,
•
•
•
aneks do warunków przyłączenia nr O5/TR5/JG/Z/6638/9051/12 z dn.26.01.2013,
wymagania inspektorów BHP, i P.Poż.
obowiązujące normy i przepisy.
CEL I ZAKRES OPRACOWANIA
Celem opracowania jest dokumentacja projektowa w zakresie projektu wykonawczego dla
przebudowy stacji transformatorowej nr 1, doziemnego zasilania elektroenergetycznego,
okablowania wewnętrznego i wymiany rozdzielnic na działce nr 1 /2 AM-12 obręb GAJ,
jedn.ewidencyjna Wrocław.
Niniejsze opracowanie obejmuje projekt części energetycznej stacji transformatorowej
kontenerowej typowej ST1. Stacja ST1 została przewidziana do wykonania w etapie I realizacji
inwestycji.
4.
4.1
STAN ISTNIEJĄCY ZAGOSPODAROWANIA TERENU
Lokalizacja inwestycji :
Teren inwestycji zlokalizowany jest we Wrocławiu przy ul. Rudolfa Weigla 5.
Inwestor:
Obiekt:
Część:
Stadium:
Strona:
Wydanie:
PW
Data:
4
ET-550
E4-0
03.2013
Oznaczenie działek 1/2 AM -12, obręb Gaj
4.2
Zasilanie w energię elektryczną
Istniejąca stacja transformatorowa o numerze R-2954 znajduje się w budynku istniejącym na
terenie Szpitala i zasilana jest 4 liniami kablowymi SN:
• K-638 kierunek R-142 GPZ Wieczysta,
• K-221 kierunek R-1144 ul.Dębowa 19,
• K-629 kierunek R-2803 ul.Weigla 3a,
• K-219 kierunek R-1160 ul.Turniejowa 12.
Stacja R-2954 wyposażona jest w 2 transformatory o mocy 1000kVA. W pomieszczeniu RGnn
znajduje się rozdzielnia RGnn dla obszaru 4WSK oraz agregat prądotwórczy o mocy 385kVA.
Z rozdzielni RGnn stacji ST1 zasilane są obiekty położone na terenie Szpitala. Na istniejącej
rozdzielni znajduje się układ SZR umożliwiający przełączanie zasilania po stronie niskiej pomiędzy
transformatorami oraz przełączenie jednej z sekcji na agregat prądotwórczy.
5.
STAN PROJEKTOWANY
5.1.
BUDOWA STACJI TRANSFORMATOROWEJ ST1
Przewiduje się posadowienie typowej stacji kontenerowej w kontenerze podwójnym żelbetowym z
elewacją dostosowaną wyglądem do otaczającej zabudowy Szpitala. Kontenery zostaną
wyposażone w instalacje wewnętrzne, tj. w instalacje oświetleniową , gniazd wtykowych,
wentylatory wraz z układem sterowania, otwory wlotowe i wylotowe dla wentylacji oraz w instalację
uziemiającą.
Projektowana stacja transformatorowa będzie główną stacją transformatorową dla całego obiektu z
układem pomiarowym rozliczeniowym pośrednim, czyli po stronie SN, do rozliczeń z dostawcą
energii elektrycznej. Stacja będzie posiadała 2-sekcyjną rozdzielnię SN i 2-sekcyjną rozdzielnię NN
oraz 2 stanowiska transformatorowe przystosowane dla transformatorów docelowych o mocy
1250kVA .
SN
nN
Maksymalna moc transformatora
1250 kVA
Moc zainstalowanego transformatora
1000 kVA
Napięcie znamionowe
Znamionowe napięcie izolacji
10/20 kV
0,4 kV
24 kV
0,69 kV
Częstotliwość znamionowa / liczba faz
Napięcie wytrzymywane o częstotliwości sieciowej
50Hz / 3
50/60 kV
2,5 kV
125/145 kV
—
Prąd znamionowy ciągły pól liniowych
630A
do 630A
Prąd znamionowy ciągły pola transformatorowego
630A
2000A
Prąd znamionowy krótkotrwały wytrzymywany (1 s)
16 kA
50 kA
Prąd znamionowy szczytowy wytrzymywany
40 kA
105 kA
Napięcie udarowe piorunowe wytrzymywane (1,2/50µs)
Stopień ochrony
IP 43
Inwestor:
Obiekt:
Część:
Stadium:
Strona:
Wydanie:
PW
Data:
5
ET-550
E4-0
03.2013
Przewidywani producenci:
• Rozdzielnia SN – Włoszczowa, Schneider, Siemens, ABB
• Rozdzielnia nn – Włoszczowa, Schneider, Eaton,
• Transformatory suche – Zucchini, GEAFOL /Siemens/, RESIBLOC/ABB/,
Cały układ zasilania jest przewidywany do monitoringu. Projektuje się udostępnienie następujących
sygnałów:
1.
Parametry sieci zasilającej : napięcie, prąd, moc czynna, moc bierna, moc pozorna,
zawartość wyższych harmonicznych, częstotliwość, współczynniki odkształcenia THD prądowe i
napięciowe - monitoring poprzez mierniki parametrów sieci zasilającej,
2.
Stan łączników i uziemników w polach liniowych na rozdzielni SN w stacji ST1 /
włączony/wyłączony/,
3.
Stan wyłączników zasilających transformatory / załączony, wyłączony, zadziałanie
zabezpieczenia /,
4.
Stan podwyższonej temperatury na transformatorze T1 i T2 – alarm I-go stopnia,
5.
Stan podwyższonej temperatury na transformatorze T1 i T2 – alarm II-go stopnia,
6.
Stan wyłączników głównych, obecność napięcia, przełączenie w stan pracy ręcznej / układ
SZR/ na rozdzielni RGnn stacji trafo,
7.
Pełny monitoring parametrów na zasilaniu sekcji I i sekcji II: napięcie, prąd, moc czynna,
moc bierna, moc pozorna, zawartość wyższych harmonicznych, częstotliwość, zużycie energii
elektrycznej czynnej biernej i pozornej, współczynniki odkształcenia THD prądowe i napięciowe
/opcja na życzenie/ – PM820
5.1.1.
Rozdzielnia SN
Projektuje się 2-sekcyjną rozdzielnię SN o napięciu do 24kV w izolacji powietrznej z wyłącznikami
w izolacji z SF6, zlokalizowaną w odrębnym pomieszczeniu .
Rozdzielnia SN złożona będzie z 11 pól:
• 2 x 3 pola liniowe
• 2 pola transformatorowe,
• 2 pola pomiarowe,
• 1 pole sprzęgłowe
Połączenie rozdzielnicy z transformatorem wykonane zostanie kablem 3xYHAKXS (1x70 mm2). W
polu transformatorowym i na transformatorze zastosowane będą głowice np. typu ITK 224 firmy
Euromold.
Parametry rozdzielni:
1 Liczba faz
3
2 Napięcie znamionowe
24kV
3 Napięcie probiercze o częstotliwości sieciowej
50kV/60kV
4 Częstotliwość znamionowa
50Hz
5 Napięcie probiercze udarowe piorunowe
125kV/145kV
6 Prąd znamionowy ciągły
630A
7 Prąd znamionowy ciągły krótkotrwały wytrzymywany
16kA(1s)
8 Prąd znamionowy ciągły szczytowy wytrzymywany
40kA
9 Prąd znamionowy ciągły wyłączalny
16kA(
10 Prąd znamionowy ciągły załączalny
40kA(
11 Odporność na działanie łuku
16kA (0,5s)
Inwestor:
Obiekt:
Część:
Stadium:
Strona:
Wydanie:
PW
Data:
12 Stopień ochrony
5.1.2.
6
ET-550
E4-0
03.2013
IP43
Komory transformatorowe
W projektowanej stacji przewiduje się 2 komory transformatorowe, ze stanowiskami dla
transformatorów suchych o mocy maksymalnej 1250kVA.
W ramach niniejszej inwestycji przewiduje się posadowienie transformatorów suchych
niskostratnych przełączalnych o mocy 1000kVA i niżej podanych parametrach.
Wymagane parametry transformatorów:
−
10/20 kV +-2.5% / 0.4kV.
−
3 PTC
−
Dyn5
−
Ucc=6%
−
blokady kółek,
−
IP 00
Każdy z transformatorów będzie miał zabezpieczenie temperaturowe z 3 stopniami zadziałania:
•
I stopień – załączenie wentylacji,
•
II stopień – alarm optyczny i akustyczny / nad drzwiami pomieszczenia SN oraz w alarmi Igo stopnia w monitoringu,
•
III stopień – wyłączenia transformatora i alarm optyczny i akustyczny / nad drzwiami
pomieszczenia SN oraz alarm II stopnia w monitoringu
5.1.3.
Rozdzielnia RGnn
W pomieszczeniu rozdzielni RGnn przewiduje się zamontowanie:
• Rozdzielni RGnn,
• Rozdzielni ROZ oświetlenia zewnętrznego,
• Szafi IT,
• Przełącznicy światłowodowej,
• Tablicy napięć gwarantowanych TB,
• Tablicy ROZ i STER.
Główna rozdzielnia nn w stacji trafo RGnn 400kV będzie posiadała 2 sekcje, każda z sekcji w
stanie pracy normalnej zasilana będzie z osobnego transformatora. Jedna z sekcji będzie
dodatkowo zasilana z agregatu prądotwórczego. Dla dokonywania przełączeń pomiędzy sekcjami i
źródłami zasilania przewiduje się montaż układu SZR na 4 wyłącznikach.
Parametry rozdzielni RGnn
1 Liczba faz
3
2 Napięcie znamionowe
0,4kV
3 Znamionowe napięcie izolacji
0,69kV
4 Częstotliwość znamionowa
50Hz
5 Napięcie znamionowe wytrzymywane o częstotliwości
2,5kV
sieciowej
6 Prąd znamionowy ciągły pól liniowych
630A
7 Prąd znamionowy pola transformatorowego
2000A
8 Prąd znamionowy ciągły krótkotrwały wytrzymywany
50kA(1s)
Inwestor:
Obiekt:
Część:
Stadium:
Strona:
Wydanie:
PW
Data:
9 Prąd znamionowy ciągły szczytowy wytrzymywany
10 Stopień ochrony
7
ET-550
E4-0
03.2013
105kA
IP43
Z rozdzielni RGnn zasilana będzie rozdzielnia potrzeb własnych, z której zasilane będą obwody
elektryczne wewnętrzne, tj. oświetlenie, gniazda , wentylacja i tablica napięć gwarantowanych TB.
Z tablicy TB zasilany będzie układ pomiarowy oraz szafka sterownika STER. Tablica oświetlenia
zewnętrznego ROZ zasilana będzie z sekcji 2 RGnn.
Jako opcję na rozdzielni RGnn przewiduje się zamontowanie wyłącznika pożarowego, przycisk
wyłącznika byłby zlokalizowany na zewnątrz ale w wewnętrznej strefie osłony żaluzjowej .
5.1.4.
Układ SZR
5.1.4.1.
1. Charakterystyka układu SZR typu MAX-3S
W rozdzielnicy należy zabudować układ samoczynnego załączania rezerwy zasilania (SZR) z
modułem automatyki typu MAX-3S produkcji Eaton. Należy skonfigurować układ SZR wg
fabrycznego programu pracy dla diagramu „2B1”, który umożliwia współpracę czterech
wyłączników: dwóch w polach zasilających z transformatorów, łącznika sekcji oraz pola agregatu
prądotwórczego.
Ponadto moduł automatyki typu MAX-3S jest wyposażony w panel operatorski, który umożliwia
miejscową lub zdalną wizualizację pracy układu SZR. Wyświetlany diagram układu SZR jest
animowany w zakresie położenia łączników, pracy zasilaczy oraz uruchamiania agregatu
prądotwórczego. Sterowanie automatyczne jest sygnalizowane na panelu za pomocą diody LED
barwy zielonej. Natomiast usterki i zakłócenia w pracy są sygnalizowane za pomocą pulsującej
diody LED barwy czerwonej oraz wyświetlanych komunikatów alarmowych.
5.1.4.2.
Funkcjonowanie układu SZR z modułem typu MAX-3S
5.1.4.2.1 Sygnalizacja miejscowa
Za pomocą sygnalizacji przekazywane są informacje o:
• obecności prawidłowego napięcia zasilania każdego źródła (zasilacza) - lampka barwy białej (H1,
H2, H3);
• stanie załączenia (zamknięcia) łączników (Q1, Q2, Q3, Q4) - lampka barwy zielonej w obudowie
zblokowanych przycisków (S1, S2, S3, S4);
• trybie sterowania ”Sterowanie automatyczne – SZR odblokowany” – przełącznik barwy żółtej
(S10) podświetlony / „Sterowanie ręczne – SZR zablokowany ”- przełącznik (S10) nie
podświetlony;
• sytuacji alarmowej – zadziałanie wyzwalacza wyłącznika oraz zakłócenia działania układu SZR
np. niewykonania przez aparaty wykonawcze cyklu przełączania zasilania, itp. – miganie
podświetlenia barwy żółtej przełącznika „Sterowanie automatyczne” (S10);
• wyłączenia pożarowego (awaryjnego) łączników (Q1, Q2, Q3, Q4) – czerwony przycisk (S101)
podświetlony.
Moduł automatyki jest standardowo wyposażony w zasilacz UPS do podtrzymywania sygnalizacji w
czasie braku zasilania zewnętrznego. Zasilacz UPS znajduje się w dostawie z automatyką SZR.
5.1.4.3.
Sterowanie ręczne
Podświetlany przełącznik (S10) służy do wyboru trybu sterowania „Automatyczne”/”Ręczne”. Do
sterowania ręcznego aparatami na elewacji pola SZR rozdzielnicy zainstalowano podwójne
Inwestor:
Obiekt:
Część:
Stadium:
Strona:
Wydanie:
PW
Data:
8
ET-550
E4-0
03.2013
przyciski (S1, S2, S3, S4). W trybie sterowania ręcznego przyciskami (S1, S2, S3, S4) można
załączać i wyłączać łączniki - z wykluczeniem operacji objętych blokadami. Blokady uniemożliwiają
jednoczesne zamknięcie łączników podających zasilanie z dwóch zasilaczy na te same szyny.
Sterowanie ręczne funkcjonuje przy prawidłowym zasilaniu z przynajmniej jednego źródła
zasilania.
Jeżeli w sterowaniu automatycznym zostanie uruchomiony agregat prądotwórczy, to po
przełączeniu do trybu sterowania ręcznego agregat zostanie zatrzymany.
Uwaga! Blokady elektryczne nie obejmują przycisków sterowania mechanicznego,
zainstalowanych bezpośrednio na frontowej płaszczyźnie obudowy
wyłączników/rozłączników!
5.1.4.4.
Sterowanie automatyczne
Po przełączeniu przełącznika (S10) do pozycji „Sterowanie automatyczne” zapala się żółte
podświetlenie przełącznika i:
• pali się światłem ciągłym w przypadku spełnionych warunków sterowania automatycznego,
• miga w przypadku nie spełnienia warunków sterowania automatycznego.
Sterowanie ręczne (elektryczne – przyciskami S1, S2, S3, S4) łącznikami zostaje zablokowane.
Przy spełnionych warunkach sterowania automatycznego położenie łączników zostanie
automatycznie skorygowane adekwatnie do bieżących warunków zasilania, zgodnie z wybranym
diagramem łączeń, łącznie z uruchomieniem agregatu prądotwórczego, kontroli jego napięcia i
gotowości do przyjęcia obciążenia oraz czasu jego wybiegu.
Czas zwłoki reakcji układu SZR na zanik napięcia sieci ustawiony fabrycznie na 3 sekundy może
być korygowany przez użytkownika w zakresie 0,1s–30,0s za pośrednictwem klawiszy i
wyświetlacza tekstu.
Czas zwłoki reakcji układu SZR na powrót napięcia sieci ustawiony fabrycznie na 6 sekund może
być korygowany przez użytkownika w zakresie 0,1 s–30,0 s za pośrednictwem klawiszy i
wyświetlacza tekstu.
Czas pracy generatora do zatrzymania po powrocie napięcia sieci (czas wybiegu) ustawiony
fabrycznie na 1 minutę może być korygowany przez użytkownika w zakresie 1–90 min za
pośrednictwem klawiszy i wyświetlacza tekstu.
5.1.4.5.
Usterki i awarie
W trybie sterowania automatycznego w przypadku:
• zadziałania wyzwalacza nadprądowego wyłącznika;
• niewykonania przez łącznik automatycznego cyklu wyłączenia lub załączenia;
nastąpi zablokowanie sterowania automatycznego SZR. Jest to sygnalizowane przez migające
podświetlenie przełącznika „Sterowanie ręczne”/„Sterowanie automatyczne” (S10). W celu
przywrócenia sterowania automatycznego, należy w trybie sterowania ręcznego, usunąć przyczynę
zakłócenia i ponownie przełączyć w tryb sterowania automatycznego.
W trybie sterowania automatycznego migające podświetlenie przełącznika „Sterowanie
ręczne”/„Sterowanie automatyczne” (S10) sygnalizuje również, że w ciągu 30 sekund od chwili
zamknięcia obwodu uruchamiającego agregat prądotwórczy, nie pojawił się sygnał potwierdzenia
jego gotowości do przyjęcia obciążenia lub przekaźnik kontroli zasilania nie rozpoznał prawidłowej
wartości napięć.
Zarówno w trybie sterowania ręcznego jaki automatycznego w przypadku:
• błędu odwzorowania położenia styków jednego z łączników głównych SZR;
Inwestor:
Obiekt:
Część:
Stadium:
Strona:
Wydanie:
PW
Data:
9
ET-550
E4-0
03.2013
• usterki jednostki logicznej modułu automatyki lub połączeń pomiędzy jednostkami logicznymi;
nastąpi zablokowanie ręcznego (za pomocą przycisków S1, S2, S3, S4) załączania łączników SZR
i jego sterowania automatycznego. Jest to sygnalizowane przez migające podświetlenie
przełącznika „Sterowanie ręczne”/„Sterowanie automatyczne” (S10). Po zlokalizowaniu i usunięciu
przyczyny usterki należy sprawdzić poprawność wybranego diagramu SZR oraz przeprowadzić
próbę sterowania ręcznego łącznikami SZR.
Wyłączenie za pomocą wyłącznika awaryjnego (przeciw-pożarowego) blokuje sterowanie
automatyczne SZR i jest sygnalizowane odrębną lampką .
5.1.4.6.
Wyłączenie awaryjne i p. pożarowe (GWP)
Przycisk dłoniowy (S100) stanowi wyłącznik awaryjny (ppoż.). Naciśnięcie tego przycisku
powoduje, niezależnie od bieżącego trybu sterowania i stanu zasilania, wyłączenie zamkniętego w
danej chwili łącznika mocy SZR. W stanie tym zostaje zablokowane ręczne załączanie
wymienionych aparatów oraz sterowanie automatyczne SZR. Przycisk ten może być powielony
poza rozdzielnicą (GWP).
Po zadziałaniu wyłączenia awaryjnego (przeciw-pożarowego) zapala się podświetlenie
czerwonego przycisku (S101). Stan ten zostaje zapamiętany przez jednostkę logiczną. W celu
przywrócenia zasilania rozdzielnicy należy „odciągnąć” wciśnięty przycisk S100 i/lub GWP oraz w
trybie sterowania ręcznego nacisnąć podświetlony przycisk S101. Jeśli wyłączony łącznik pozostał
w pozycji „wyzwolony” (TRIP) należy go wyłączyć w trybie sterowania ręcznego.
Wyłączenie przeciw pożarowe funkcjonuje przy istniejącym zasilaniu z przynajmniej jednego
źródła. Wciśnięcie przycisku S100 lub GWP przy braku zasilania z obu źródeł przygotowuje układ
do wyłączenia bezpośrednio po pojawieniu się napięcia z przynajmniej jednego źródła.
5.1.4.7.
System monitoringu
Przy zamówieniu sterownika SZR, należy zwrócić uwagę na dodatkowe, niestandardowe funkcje,
które należy zaprogramować. Przy wyborze diagramu „2B1” nie mamy obsługi wyłącznika Q5.
Wyjścia te są niewykorzystane. Należy zaprogramować wyjście S3 jako awarię układu SZR
(poziom „1”) oraz wyjście S4 jako sterowanie automatyczne (poziom „1”)/sterowanie ręczne
(poziom „0”). Zmiany te zostaną zaprogramowanie przez producenta sterownika SZR przed
wysłaniem sterownika na obiekt. Zaprogramowane styki powinny być bezpotencjałowe i
wyprowadzone na listwę sterownika SZR.
5.1.5.
Instalacje wewnętrzne elektryczne
Oświetlenie pomieszczeń w kontenerach wykonane jest źródłami żarowymi (plafoniery
porcelanowe proste z kloszem okrągłym (60 W) zamontowanymi w ilości:
- 6 sztuk w korytarzu obsługi rozdzielnicy SN i nN,
- po 1 sztuce w komorach transformatorowych,
Wyłączniki oświetlenia umieszczone są na wewnętrznej stronie ściany przy drzwiach wejściowych.
Gniazda 1-fazowe znajdują się przy drzwiach wejściowych do korytarzy obsługi a zabezpieczenia
obwodów w postaci wyłączników nadprądowych 10A i 16A zainstalowane są na rozdzielnicy RPW /
rozdzielnia potrzeb własnych/.
Oprawy oświetleniowe zasilane są przewodami YDY 3x1.5 mm2 w rurkach PCV układanymi po
konstrukcji ściany stacji.
Inwestor:
Obiekt:
Część:
Stadium:
Strona:
Wydanie:
PW
Data:
10
ET-550
E4-0
03.2013
W kontenerze przewiduje się zamontowanie 2 zespołów wentylatorów / nawiew+wyciąg/,
wentylatory zasilane będą również z rozdzielni RPW.
5.2.
AGREGAT PRĄDOTWÓRCZY
W ramach inwestycji przewiduje się montaż stacjonarnego agregatu prądotwórczego o mocy 650kVA
oraz zakup agregatu prądotwórczego przewoźnego o mocy 80kW, który po wykonaniu robót pozostanie
na majątku Inwestora.
Agregat prądotwórczy stacjonarny zostanie zlokalizowany w kontenerze typu SILENT. Zgodnie ze
specyfikacją SIWZ przewiduje się zainstalowanie agregatu o mocy 650kVA dla trybu pracy PRP /moc
zasadnicza do pracy ciągłej bez limitu godzin w ciągu roku/, z elektronicznym regulatorem obrotów
TELYS lub KERYS / poszerzona gama funkcji/. Zużycie paliwa przy obciążeniu 100% 139 l/h. Zbiornik w
ramie agregatu 610l.
Z pomieszczenia agregatu zostanie wyprowadzony komin dwupłaszczowy, izolowany z blachy
nierdzewnej, 80cm ponad płaszczyznę dachu i zakończony kolanem ze ścięciem pod kątem 60° w celu
rozproszenia spalin w kierunku poziomym.
Paliwo zaciągane będzie przez pompę paliwa w agregacie. Nadmiar paliwa przelewany będzie zwrotnie
do zbiornika agregatu, silnik VOLVO spełnia wszystkie wymagania dotyczące czystości spalin i
sterowany będzie komputerem na pompach wtryskiwaczach. Punkt zapłonu paliwa powyżej 55 °C.
Płynem chłodzącym będzie glikol, pracujący w w temperaturach -30 do 98 stopni Celsjusza. Silnik
posiadać będzie podgrzewanie bloku silnika z tablicy potrzeb własnych, grzałka elektryczna utrzymująca
temperaturę bloku sterowana będzie termostatem.
Nieprzekraczalny poziom ciśnienia akustycznego to 88dB w odległości 1m.
Posadowienie kontenera /płyta fundamentowa/ powinno być przedmiotem projektu branży
konstrukcyjnej, architektonicznej .
Przewiduje się 2 opcje czasu pracy dla agregatu: 36h – wymagany zbiornik zewnętrzny o pojemności
5m3. Zewnętrzny zbiornik paliwa zlokalizowany został w osobnym kontenerze, umiejscowionym obok
kontenera z agregatem prądotwórczym. Przewiduje się montaż zbiornika dwupłaszczowego typu
ROTH z zewnętrznym króćcem do tankowania , umieszczonym w skrzynce LORO zabudowanej przy
kontenerze / min.spadek rury 0,7%/. Króciec oddechowy wyprowadzony będzie razem z przewodem
zasilania zbiornika agregatu i wyprowadzony ponad dach / zakończenie zaworem z bezpiecznikiem
ogniowym. Zbiornik dwupłaszczowy f-my ROTH służy do przechowywania olejów napędowych o
właściwościach zgodnych z PN-76/C-96024 oraz innych cieczy palnych III klasy niebezpieczeństwa
pożarowego ( tj. paliw o temperaturze zapłonu powyżej 55°C). Pomiedzy zbiornikiem zewnętrznym a
zbiornikiem w ramie agregatu przewiduje się montaż licznika paliwa , jego wskazania będą
udostępnione w systemie monitoringu.
Każdorazowo przed zakupem paliwa Zamawiający powinien sprawdzić ten warunek na podstawie atestu
producenta. Pomieszczeni ze zbiornikami ma być dostępne dla kontroli zewnętrznej przez służby
kontroli ppoż. oraz terenowe organy ochrony środowiska.
Przewiduje się zdalne sterowanie i alarmy połączone z systemem monitoringu i wizualizacji:
•
Gotowość do startu agregatu,
•
Stan pracy agregatu,
•
Niski napięcie akumulatorów rozruchowych,
•
Stan pracy pomp podających paliwo,
•
Stany poziomów maksymalnych i minimalnych paliwa
•
Monitoring stanu zbiornika głównego na poziomie -1,
•
Alarm: niski poziom paliwa w zbiorniku w ramie,
•
Alarm: awaria grupy ( zbiorczy sygnał blokujący agregat- 5 alarmów),
•
Alarm niskiego stanu paliwa zbiornika głównego,
•
Alarm: wyciek paliwa z rury podającej paliwo do zbiornika w agregacie i sondy wycieku przy
podłodze,
•
Awaria pompy paliwowej,
•
Alarm: niski stan paliwa w zbiornikach ROTH
Inwestor:
Obiekt:
Część:
Stadium:
Strona:
Wydanie:
PW
Data:
11
ET-550
E4-0
03.2013
Bardziej szczegółowe specyfikacje będą przedmiotem opracowania projektu budowlanego oraz projektu
wykonawczego.
5.3.
OCHRONA PRZECIWPORAŻENIOWA
Jako zabezpieczenie przed porażeniem prądem elektrycznym należy stosować:
- po stronie SN – uziemienie ochronne,
- po stronie nn szybkie wyłączenie zasilania realizowane przy pomocy bezpieczników.
5.4.
UWAGI OGÓLNE
Wszystkie urządzenia i materiały energetyczne stosowane w obiekcie muszą posiadać
certyfikaty (atesty) dopuszczające do pracy, zgodnie z obowiązującymi przepisami.
Całość inwestycji należy wykonać zgodnie z niniejszym projektem , oraz z aktualnie
obowiązującymi normami PN-E.
Wykopy dla całego zadania prowadzić z zachowaniem odpowiedniej ostrożności zgodnie z
wymogami norm i przepisów bhp.
Należy dbać o dobre zabezpieczenie i oznakowanie miejsc prowadzonych robót.
Inwestycję należy prowadzić przestrzegając ochrony istniejącego drzewostanu i zieleni.
W miejscach skrzyżowań projektowanego kabla z istniejącym uzbrojeniem podziemnym wykopy
prowadzić ręcznie bez użycia sprzętu mechanicznego z zachowaniem odpowiedniej ostrożności.
Wykonawca ma bezwzględny obowiązek zapoznania się z uwagami i treścią wszystkich
uzgodnień zawartych w dokumentacji PB i PW i skrupulatnego przestrzegania w/w
zapisów.
Po zakończeniu robót, przed włączeniem do eksploatacji, Wykonawca będzie zobowiązany:
−
wykonać pomiary rezystancji izolacji kabla,
−
wykonać próby napięciowe izolacji kabla,
−
sprawdzić ciągłość żył kabla zasilających,
sprawdzić szczelność powłoki kabla.
Wyniki pomiarów potwierdzić protokołami, które należy przekazać Użytkownikowi.
−
Inwestor:
Obiekt:
Część:
Stadium:
Strona:
Wydanie:
PW
Data:
OBLICZENIA TECHNICZNE
1.Obliczenia zwarciowe
•
ETAP I – 10KV
1.1Obliczenia zwarciowe strona SN – stacja ST1
- prąd zwarciowy początkowy I”3f
I '' 3 f = 10kA, t = 0,55s
1,1U N
1,1 ⋅ 10
ZS =
=
= 0,64Ω
I 3 f ⋅ 3 10 ⋅ 3
Linia kablowa średniego napięcia 3x YHAKXS 1x120mm2
RL = R0 ⋅ l = 0,253Ω / km ⋅ 0,24km = 0,06Ω
X L = X 0 ⋅ l = 0,1Ω / km ⋅ 0,24km = 0,024Ω
Początkowy prąd zwarciowy na rozdzielni SN ST1
Z = 0,7Ω ,
I3 f =
k ⋅U N
3 ⋅Z
a. Maksymalny prąd zwarciowy trójfazowy
k=1,1
I '' 3 f =
1,1 ⋅ U N
3 ⋅Z
=
1,1 ⋅ 10
3 ⋅ 0,7
= 9,0kA
b. Minimalny prąd zwarciowy trójfazowy
k=1,0
I '' 3 f =
1,0 ⋅ U N
3 ⋅Z
=
1,0 ⋅ 20
3 ⋅1,38
= 8,2kA
c. Prąd udarowy
I U = 2 ⋅ κ ⋅ I '' 3 f = 2 ⋅ 1,75 ⋅ 9,0 = 22,3kA
1.2.Obliczenia zwarciowe strona nN
S RW = 3 ⋅ U ⋅ I 3 f = 3 ⋅ 10 ⋅ 9,0 = 155,9 MVA
12
ET-550
E4-0
03.2013
Inwestor:
Obiekt:
Część:
Stadium:
Strona:
Wydanie:
PW
Data:
X S ≈ ZS =
1,1 ⋅ U 2 1,1 ⋅ 0,4 2
=
= 1,12mΩ
S ZW
155,9
a. Transformator 1000kVA, 10kV/0,4kV
RT = 1,8mΩ
∆U k % ⋅ U N
6 ⋅ 0,4 2
ZT =
=
= 9,6mΩ
100 ⋅ S NT
100 ⋅ 1
2
X T = 9,4mΩ
X∑=9,4 +1,12 = 10,5
Z Σ = 10,7mΩ
d. Maksymalny prąd zwarciowy trójfazowy
k=1,0
I '' 3 f =
1,0 ⋅ U N
3 ⋅Z
=
1,0 ⋅ 400 ⋅ 10 3
3 ⋅10,7
= 21,6kA
e. Minimalny prąd zwarciowy trójfazowy
k=0,95
I '' 3 f =
f.
0,95 ⋅ U N
3 ⋅Z
=
0,95 ⋅ 400 ⋅ 10 3
3 ⋅10,7
= 20,5kA
Prąd udarowy
I U = 2 ⋅ κ ⋅ I '' 3 f = 2 ⋅ 1,7 ⋅ 21,6 = 53,5kA
1.3.SPRAWDZENIE KABLI SN-10 kV
1.3.1. Dobór kabla SN na obciążalność długotrwałą.
Kable sprawdzono na obciążalność długotrwałą i warunki zwarciowe
Do wyliczeń przyjęto moce zgodnie z warunkami technicznymi:
- na zasilaniu podstawowym
Zasilanie podstawowe i rezerwowe docelowo:
I=
S
3 × Ux0,93
=
800000
3 × 0,93 x10000
= 49,6 A
- zasilanie podstawowe - 3x YHAKXS 1x120/50; 12/24 kV
13
ET-550
E4-0
03.2013
Inwestor:
Obiekt:
Część:
Stadium:
Strona:
Wydanie:
PW
Data:
14
ET-550
E4-0
03.2013
Obciążalność długotrwała prądowa dla linii prowadzonej w ziemi wynosi:
dla 3xYHAKXS1x120/50
Idd = 157A>Is1= 49,6A
1.3.2. Sprawdzenie kabla SN na warunki zwarciowe.
Wartość początkowa składowej okresowej prądu zwarcia wynosi
I '' 3 f = 9,0kA,
t = 0,55s
Ze względu na skutki cieplne
Ze względu na odległość od źródła przyjmujemy, że Ith= I’3f=9,0kA
SMIN=99,5mm2
- zasilanie podstawowe i rezerwowe - 3x YHAKXS 1x120/50; 12/24 kV
•
•
dla żyły roboczej wynosi
dla żyły powrotnej
Id 1-sek. = 11,3kA
Id 1-sek. = 9,8 kA
Kabel 3x YHAKXS 1x120/50; 12/24 kV spełnia warunki
1.4. Sprawdzenie przyjętej rozdzielnicy SN-20 kV na warunki zwarciowe
Dopuszczalny prąd zwarciowy 1-sek
J1-sek=12,5 kA > Jtz = 9,0kA
Dopuszczalny prąd szczytowy
Jsz=25,0kA>Iu=22,8kA
Maksymalny prąd wyłączalny pól
kA
Jw =16,0kA>Jp = 9,0
1.5. OBLICZENIE REZYSTANCJI UZIEMIENIA
Uziemienie ochronno-robocze wg normy N SEP-E-001
Do obliczeń przyjęto zgodnie z warunkami przyłączenia: sieć z punktem neutralnym
uziemionym przez rezystor i prąd ziemnozwarciowy 500A; czas wyłączenia
przekraczający 0,55s,
- rezystancja uziemienia 0,42Ω.
Inwestor:
Obiekt:
Część:
Stadium:
Strona:
Wydanie:
PW
Data:
ETAP II – 20KV
1.1Obliczenia zwarciowe strona SN – stacja ST1
- prąd zwarciowy początkowy I”3f
I '' 3 f = 10kA, t = 0,0s
1,1U N
1,1 ⋅ 20
ZS =
=
= 1,3Ω
I 3 f ⋅ 3 10 ⋅ 3
Linia kablowa średniego napięcia 3x YHAKXS 1x120mm2
RL = R0 ⋅ l = 0,253Ω / km ⋅ 0,24km = 0,06Ω
X L = X 0 ⋅ l = 0,1Ω / km ⋅ 0,24km = 0,024Ω
Początkowy prąd zwarciowy na rozdzielni SN ST1
Z = 1,36Ω ,
I3 f =
k ⋅U N
3 ⋅Z
g. Maksymalny prąd zwarciowy trójfazowy
k=1,1
I '' 3 f =
1,1 ⋅ U N
3 ⋅Z
=
1,1 ⋅ 20
3 ⋅1,36
= 9,3kA
h. Minimalny prąd zwarciowy trójfazowy
k=1,0
I '' 3 f =
i.
1,0 ⋅ U N
3 ⋅Z
=
1,0 ⋅ 20
3 ⋅1,36
= 8,49kA
Prąd udarowy
I U = 2 ⋅ κ ⋅ I '' 3 f = 2 ⋅ 1,75 ⋅ 9,3 = 23,0kA
1.2.Obliczenia zwarciowe strona nN
S RW = 3 ⋅ U ⋅ I 3 f = 3 ⋅ 20 ⋅ 9,3 = 322,2 MVA
X S ≈ ZS =
1,1 ⋅ U 2 1,1 ⋅ 0,4 2
=
= 0,546mΩ
S ZW
322,2
b. Transformator 1000kVA, 21kV/0,42kV
15
ET-550
E4-0
03.2013
Inwestor:
Obiekt:
Część:
Stadium:
Strona:
Wydanie:
PW
Data:
16
ET-550
E4-0
03.2013
RT = 1,8mΩ
∆U k % ⋅ U N
6 ⋅ 0,4 2
=
= 9,6mΩ
100 ⋅ S NT
100 ⋅ 1
2
ZT =
X T = 9,45mΩ
X∑=9,45+0,546 = 10,0
Z Σ = 10,2mΩ
j.
Maksymalny prąd zwarciowy trójfazowy
k=1,0
I
''
3f
=
1,0 ⋅ U N
3 ⋅Z
=
1,0 ⋅ 400 ⋅ 10 3
3 ⋅10,2
= 22,6kA
k. Minimalny prąd zwarciowy trójfazowy
k=0,95
I '' 3 f =
l.
0,95 ⋅ U N
3 ⋅Z
=
0,95 ⋅ 400 ⋅ 10 3
3 ⋅10,2
= 21,5kA
Prąd udarowy
I U = 2 ⋅ κ ⋅ I '' 3 f = 2 ⋅ 1,7 ⋅ 22,6 = 54,3kA
1.3.SPRAWDZENIE KABLI SN-20 kV
1.3.1. Dobór kabla SN na obciążalność długotrwałą.
Kable sprawdzono na obciążalność długotrwałą i warunki zwarciowe
Do wyliczeń przyjęto moce zgodnie z warunkami technicznymi:
- na zasilaniu podstawowym
Zasilanie podstawowe i rezerwowe docelowo:
I=
S
3 × Ux cos ϕ
=
3200000
3 × 20000 x0,93
= 99,3 A
- zasilanie podstawowe - 3x YHAKXS 1x120/50; 12/24 kV
Obciążalność długotrwała prądowa dla linii prowadzonej w ziemi wynosi:
dla 3xYHAKXS1x120/50
Idd = 157A>Is1= 99,3A
1.3.2. Sprawdzenie kabla SN na warunki zwarciowe.
Inwestor:
Obiekt:
Część:
Stadium:
Strona:
Wydanie:
PW
Data:
17
ET-550
E4-0
03.2013
Wartość początkowa składowej okresowej prądu zwarcia wynosi
I '' 3 f = 9,3kA,
t = 0,55s
Ze względu na skutki cieplne
Ze względu na odległość od źródła przyjmujemy, że Ith= I’3f=9,3kA
SMIN=99,5mm2
- zasilanie podstawowe i rezerwowe - 3x YHAKXS 1x120/50; 12/24 kV
•
•
dla żyły roboczej wynosi
dla żyły powrotnej
Id 1-sek. = 11,3kA
Id 1-sek. = 9,8 kA
Kabel 3x YHAKXS 1x120/50; 12/24 kV spełnia warunki
1.4. Sprawdzenie przyjętej rozdzielnicy SN-20 kV na warunki zwarciowe
Dopuszczalny prąd zwarciowy 1-sek
J1-sek=12,5 kA > Jtz = 9,3kA
Dopuszczalny prąd szczytowy
Jsz=25,0kA>Iu=22,8kA
Maksymalny prąd wyłączalny pól
kA
Jw =16,0kA>Jp = 9,3
1.5. OBLICZENIE REZYSTANCJI UZIEMIENIA
Uziemienie ochronno-robocze wg normy N SEP-E-001
Do obliczeń przyjęto zgodnie z warunkami przyłączenia: sieć z punktem neutralnym
uziemionym przez rezystor i prąd ziemnozwarciowy 500A; czas wyłączenia nie
przekraczający 2s,
- rezystancja uziemienia 0,38Ω.
Inwestor:
Obiekt:
Część:
Stadium:
Strona:
Wydanie:
PW
Data:
18
ET-550
E4-0
03.2013
2.1.Układ pomiarowy etap I
Zasilanie podstawowe i rezerwowe :800kW
Napięcie zasilania 10kV
Prąd znamionowy I n =
800000
= 49,6 A
10000 ⋅ 3 ⋅ 0,93
2.1.1 Dobór przekładników prądowych
Dobrano następujące przekładniki prądowe:
typ : INTRA CTS25sch 25-50-100/5/5A
prąd znamionowy pierwotny
prąd znamionowy wtórny
klasa dokładności
znamionowy prąd 1 - no sekundowy
moc znamionowa
: I1n =50A
: I2n =5 A
: kl =0.5 , FS7,5
: Ith =10 kA
: Sn = 7,5 VA
49,6
I nl
=5⋅
= 4,96 A ,
I1n
50,0
Na moc odbiorników składa się moc tracona :
- na przewodach doprowadzających ( YDY 2,5mm2 ) :
prąd rzeczywisty strony wtórnej :
Sp =
I 2n = I 2n ⋅
'
l
24
2
2
⋅ (I 2 n ) =
⋅ (5,0 ) = 4,28VA
γ ⋅S
56 ⋅ 2,5
- na rezystancji zestyków : S z = R z ⋅ ( I 2 n ) 2 = 0,1 ⋅ (5,0) 2 = 2,5VA ,
Rz = 0,1Ω ,
- w uzwojeniach licznika ZMD 405 CT44.0459 kl.0,5 5A 58/100V
VA ,
Suma mocy:
S odb = S p + S z + S L = (4,28 + 2,5 + 0,128) = 6,9VA
0,25 ⋅ S n ≤ S odb ≤ S n
0,25 ⋅ 7,5 ≤ 6,9 ≤ 7,5
1,88 <6,9 < 7,5 VA ,
- warunek jest spełniony .
Prąd zwarciowy dla sieci 10kV na poziomie stacji R-2954 ≤ 9,0 kA
Ith=10kA >9,0kA
: SL = 0,125
Inwestor:
Obiekt:
Część:
Stadium:
2.1.2
Strona:
Wydanie:
PW
Data:
19
ET-550
E4-0
03.2013
Dobór przekładników napięciowych
Dobrano następujące przekładniki napięciowe:
typ : INTRA VTS 25 sch 10: 3 [kV] - 20:√3 [kV] /100: 3 [V] / 100:√3 [V]
Moc uzwojeń: 5VA; kl. 0,5
Warunek obciążenia obwodów wtórnych napięciowych:
0,25Sn < S2 < Sn
S2 = Sap – moc pobierana przez aparaty pomiaru rozliczeniowego
uzwojenie nr 1: 1,25VA; kl. 0.5
- licznik ZMD 405 CT44.0459 kl.0,5 5A 58/100V - (1,7) VA
Sap = 1,7 VA
Warunek obciążalności obwodów napięciowych dla przekładnika INTRA VTS 25 sch 10:√[kV] 10:√3 [kV] /100:√3 [V] / 100:√3 [V]
jest spełniony.
0,25 ⋅ S n ≤ S odb ≤ S n
0,25 * 5 ≤ 1,7 ≤ 5
1,25 <1,7 < 5 VA
- warunek jest spełniony
Minimalny przekrój przyłączonych przewodów torów napięciowych ze względu na spadek napięcia
(Udop = 0,5%) musi spełniać warunek:
S min =
l * S ap
(16,7 − Rd S ap )γ
=
26 * 1,9
= 0,06mm 2
(16,7 − 0,05 * 1,9) * 56
Rd = 0,05Ω - rezystancja styków dla przekładników wnętrzowych
Dobrano: S = 1,5mm2.
Inwestor:
Obiekt:
Część:
Stadium:
Strona:
Wydanie:
PW
Data:
20
ET-550
E4-0
03.2013
2.2.Układ pomiarowy etap II.1
Zasilanie podstawowe i rezerwowe :800kW
2.2.1
800000
20000 ⋅ 3 ⋅ 0,93
= 24,8 A
Dobór przekładników prądowych
klasa dokładności
moc znamionowa
: I1n =25A
: I2n =5 A
: kl =0.5 , FS7,5
: Ith =10 kA
: Sn = 7,5 VA
24,8
I nl
=5⋅
= 4,96 A ,
I1n
25,0
- na przewodach doprowadzających ( YDY 2,5mm2 ) :
Sp =
I 2n = I 2n ⋅
'
l
24
2
2
⋅ (I 2 n ) =
⋅ (5,0 ) = 4,28VA
γ ⋅S
56 ⋅ 2,5
- na rezystancji zestyków : S z = R z ⋅ ( I 2 n ) 2 = 0,1 ⋅ (5,0) 2 = 2,5VA ,
Rz = 0,1Ω ,
- w uzwojeniach licznika ZMD 405 CT44.0459 kl.0,5 5A 58/100V
VA ,
Suma mocy:
S odb = S p + S z + S L = (4,28 + 2,5 + 0,128) = 6,9VA
0,25 ⋅ S n ≤ S odb ≤ S n
0,25 ⋅ 7,5 ≤ 6,9 ≤ 7,5
1,88 <6,9 < 7,5 VA ,
Prąd zwarciowy dla sieci 10kV na poziomie stacji 9,52kA
Ith=10kA >9,52kA
: SL = 0,125
Inwestor:
Obiekt:
Część:
Stadium:
2.2.2
Strona:
Wydanie:
PW
Data:
21
ET-550
E4-0
03.2013
typ : INTRA VTS 25 sch 10: 3 [kV] - 20:√3 [kV] /100: 3 [V] / 100:√3 [V]
0,25Sn < S2 < Sn
Sap = 1,7 VA
Warunek obciążalności obwodów napięciowych dla przekładnika INTRA VTS 25 sch 10:√[kV] 10:√3 [kV] /100:√3 [V] / 100:√3 [V]
jest spełniony.
0,25 ⋅ S n ≤ S odb ≤ S n
0,25 * 5 ≤ 1,7 ≤ 5
1,25 <1,7 < 5 VA
Minimalny przekrój przyłączonych przewodów torów napięciowych ze względu na spadek napięcia
(Udop = 0,5%) musi spełniać warunek:
S min =
l * S ap
(16,7 − Rd S ap )γ
=
26 * 1,9
= 0,06mm 2
(16,7 − 0,05 * 1,9) * 56
Inwestor:
Obiekt:
Część:
Stadium:
Strona:
Wydanie:
PW
Data:
22
ET-550
E4-0
03.2013
2.3.Układ pomiarowy etap II.2
Zasilanie dla obiektu istniejącego +ZBO+angiografy - zasilanie podstawowe i
rezerwowe:3200kW
3200000
20000 ⋅ 3 ⋅ 0,93
= 99,3 A
2.3.1 Dobór przekładników prądowych
klasa dokładności
moc znamionowa
I 2n = I 2n ⋅
'
-
: I1n =100A
: I2n =5 A
: kl =0.5 , FS7,5
: Ith =10 kA
: Sn = 7,5 VA
I nl
I 1 n = 5 ⋅ 99,3 = 4,96 A ,
100,0
na przewodach doprowadzających ( YDY 2,5mm2 ) :
Sp =
l
24
2
2
⋅ (I 2 n ) =
⋅ (5,0 ) = 4,28VA
γ ⋅S
56 ⋅ 2,5
S = R z ⋅ ( I 2 n ) 2 = 0,1 ⋅ (5,0) 2 = 2,5VA
- na rezystancji zestyków : z
,
Rz = 0,1Ω ,
- w uzwojeniach licznika ZMD 405 CT44.0459 kl.0,5 5A 58/100V : SL = 0,125
VA ,
Suma mocy:
S odb = S p + S z + S L = (4,28 + 2,5 + 0,128) = 6,9VA
0,25 ⋅ S n ≤ S odb ≤ S n
0,25 ⋅ 7,5 ≤ 6,9 ≤ 7,5
1,88 <6,9 < 7,5 VA ,
Prąd zwarciowy dla sieci 20kV na poziomie stacji 9,52kA
Inwestor:
Obiekt:
Część:
Stadium:
Strona:
Wydanie:
PW
Data:
23
ET-550
E4-0
03.2013
Ith=10kA >9,5kA - warunek jest spełniony .
2.3.2
typ : INTRA VTS 25 sch 10:√3 [kV] - 10:√3 [kV] /100:√3 [V] / 100:√3 [V]
0,25Sn < S2 < Sn
Sap = 1,7 VA
Warunek obciążalności obwodów napięciowych dla przekładnika INTRA VTS
25 sch 10:√3[kV] - 20:√3 [kV] /100:√3 [V] / 100:√3 [V]
jest spełniony.
0,25 ⋅ S n ≤ S odb ≤ S n
0,25 * 5 ≤ 1,7 ≤ 5
1,25 <1,7 < 5 VA
Minimalny przekrój przyłączonych przewodów torów napięciowych ze względu
na spadek napięcia (Udop = 0,5%) musi spełniać warunek:
S min =
l * S ap
(16,7 − Rd S ap )γ
=
26 * 1,9
= 0,06mm 2
(16,7 − 0,05 * 1,9) * 56

01-03-03-00342 E5_opis PW_staja trafo ST1

Transkrypt

Podobne dokumenty

Opis produktu Dane techniczne

12. Nagrzewnica elektryczna Master moc 3,3 kW dane techniczne

Opis stacji TA2 Wyposażenie stacji typu MRw-20/2500-3

karta katalogowa data sheet

YUASA akumulator Yumicron YB12A-A

promienniki ciepła podczerwieni term2000 gejzer glv

RCM - Irsystem