Procedura optymalizacyjna skutków szlifowania

1330
MECHANIK NR 10/2016
Procedura optymalizacyjna skutków szlifowania
Optimization procedure of grinding effect
JÓZEF ZAWORA
MIECZYSŁAW MARCINIAK
LUCJAN DĄBROWSKI * DOI: 10.17814/mechanik.2016.10.347
Artykuł omawia potencjał innowacyjny technologii szlifowania,
wytyczne doboru parametrów technologicznych szlifowania
uwzględniające warunki techniczne i ekonomiczne obróbki,
wpływ cech ściernicy na warunki kontaktu czynnej powierzchni ściernicy (CPS) z materiałem obrabianym oraz naciski jednostkowe i efekty wydajnościowe szlifowania. Przedstawiono
rezultaty procedury optymalizacyjnej parametrów szlifowania
według kryteriów użytkowych tego procesu.
SŁOWA KLUCZOWE: szlifowanie, ściernice, optymalizacja, stereometria powierzchni
The article include: innovative potential of the grinding technique. Recommendation for grinding parameters in view of
technological conditions and economic indices. The impact of
the grinding wheel features and the ground material properties
on the condition of contact between the active wheel surface
(AWS) and the machined part implicating forces, productivity
and 3-d geometry of the machined surface. The effect of the
optimization procedure according to the performance criteria
for this manufacturing process.
KEYWORDS: grinding, grinding wheel, optimization, stereometry surface
ściernic o spoiwie ceramicznym. Jest to uzasadnienie następującej postaci modelu fizycznego CPS:
Rt = k ∙ αm (Vz/Vsp)n
(1)
gdzie: k, m, n – stałe zależne od charakterystyk stereometrycznych ziaren
ściernych i właściwości spoiwa.
W opracowanym modelu charakteryzującym maksymalną wysokość Rt profilu CPS uwzględniono trzy standardowe parametry strukturalne ściernicy: wymiar charakterystyczny ziarna α, objętość materiału ściernego Vz
i spoiwa Vsp (1). Uwzględnienie w modelu ilorazu Vz/Vsp
jest rezultatem obserwacji technologii ściernic: zwiększanie
udziału spoiwa w jednostkowej objętości ściernicy powoduje ograniczenie objętości porów i względne zmniejszenie
maksymalnej wysokości chropowatości profilu CPS [3, 4].
Parametr ten jest ściśle skorelowany z rodzajem i granulacją ziaren oraz odwrotnie proporcjonalny do udziału
objętościowego spoiwa (rys. 1).
We wszystkich modelach fizycznych procesu szlifowania
przyjmuje się jednakowe założenie co do mechanizmu
dekohezji materiału warstwy szlifowanej: czynne ziarna
ściernicy naruszają spójność materiału wskutek mikroskrawania, bruzdowania i tarcia ślizgowego [1].
Użytkowe cechy ściernic z ziarnami SiC, CrA, CBN
Ziarna ścierne połączone mostkami spoiwa tworzą czynną powierzchnię ściernicy (CPS) o określonym parametrze
wysokościowym Rt profilu chropowatości (1, 2).
TABLICA. Charakterystyki badanych ściernic
Kod w planie
doświadczeń
Nr ziarna
SiC, CrA
Twardość
SiC, CrA
Struktura
SiC, CrA
Granulacja
CBN
+ √2
+1
36
K
4
181
60
M
5
151
0
80
O
6
107
-1
100
Q
7
76
- √2
120
T
8
54
Na fizycznym modelu CPS z rys. 1 poziom spoiwa sięga
płaszczyzny X-X, gdyż w spoiwie pojawiają się wgłębienia
po ziarnach wyrwanych podczas obciągania bądź szlifowania. Parametry profilu CPS zależą więc od wymiarów
i objętościowego udziału spoiwa, a także pośrednio, od
odległości między ziarnami odpowiednio do ich udziału
objętościowego w ściernicy [2]. Przedstawione wyniki są
reprezentatywne dla pełnego zbioru zbadanych 33 nowych
* Dr hab. inż. Józef Zawora ([email protected]), dr hab. inż. Mieczysław Marciniak ([email protected]), dr hab. inż. Lucjan Dąbrowski
([email protected]) – Politechnika Warszawska
Rys.1. Parametr chropowatości Rt w funkcji granulacji i koncentracji
Dla badanych nowych ściernic ze spoiwem ceramicznym
parametr Rt wynosi odpowiednio 36,88 µm (SiC), 40,92 µm
(CrA) i 33,18 µm (CBN), co w przybliżeniu stanowi 30%
wymiaru charakterystycznego a tych ziaren. Weryfikację
doświadczalną zależności (1) przeprowadzono według
planu zamieszczonego w tablicy i uzyskano następujące
rezultaty:
CrA Rt = 1,41 a0,74(Vz/Vsp)0,17
SiC Rt = 1,35 a0,72(Vz/Vsp)0,22
CBN Rt = 4,6 a0,42
(2)
(przy stałej koncentracji CBN wynoszącej 100).
Współczynniki korelacji wielowymiarowej dla równań (2)
wynoszą odpowiednio: R(CrA) = 0,905; R(SiC) = 0,936; R(CBN)
= 0,991. Z testu F-Snedecora uzyskano następujące liczby:
F(CrA) = 27,129; F(SiC) = 42,575; F(CBN) = 173,744.
Takie wyniki testów statystycznych uwiarygadniają przyjęty model fizyczny CPS opisany zależnościami (2). Graficzną postać pierwszego z równań (2) przedstawiono na
rys. 2. Wysokość profilu chropowatości CPS z ziarnem
CBN jest tylko funkcją charakterystycznego wymiaru ziarna
α, gdyż dla badanych ściernic Vz/Vsp = const.
MECHANIK NR 10/2016
+
MECHANIK NR .../20...
+
a)
20
Rt [µm]
15-20 15
Rt [µm]
20 10
10-15
a)
1331
MECHANIK NR .../20...
a)
15-20
15 100
5-10

+
MECHANIK
MECHANIK
NR .../20...
NR .../20...
10-15 10 300
+
5-10Rt [µm]
5
100
Rt [µm]
a)
a)
Granulacja500
20
20
6
ziaren
5
+
300
4
3 Koncentracja V /V
15-20 15
15-20 15 Rt [µm]
[µm]
2
a)
z
sp
MECHANIK NR .../20...
MECHANIK NR .../20...
20
500
Rys. 2. Rys.
standardowych
proporcji
ziarna
Vz i spoiwa
Vsp oraz
granu10-15 10-15
Wpływ
standardowych
proporcji
ziarna
V z i spoiwa
V sp oraz
Granulacja
1015-20
10 Wpływ
R2.t [µm]
lacji na15
wysokość
t profilu CPS
granulacji
naRwysokość
R t profilu CPS
a)
6
ziaren
20
5
5-10 100
5-10
510-15100
5
4
3
10
[µm]
2
15-20
Ocena
warunków
dekohezji
szlifowanego
materiału
Koncentracja
Vz/Vsp
Ocena
warunków
dekohezji
szlifowanego
materiału
15
300
300
5-10
5 Kontakt
100
Rys.
2.
standardowych
proporcji
ziarna
V
czynnego
ziarna
ściernicy
z Vmateriałem
obra10-15
z i spoiwa
sp oraz
Kontakt
czynnego
ziarna
ściernicy
z materiałem
obrabia10Wpływ
b)
bianym
ma charakter
dynamiczny,
a czas tego kontaktu
granulacji
na wysokość
R t profilu
CPSa czas
500
500
300
nym
ma
charakter
dynamiczny,
tego
kontaktu
przy
Granulacja
Granulacja
przy
5-10
5 szlifowaniu obwodowym z prędkością 30÷50 m/s wy100
obwodowym
z prędkością
m/s
wynosi b)
6 5 odkształcenia
630÷50
nosi
50÷30
µs. dekohezji
Towarzyszą
temu
materiału
ziaren szlifowaniu
ziaren
Ocena
warunków
materiału
5 4szlifowanego
4 3temu
ms.500
odkształcenia
materiału
opi3 2 Koncentracja
opisywane
quasistatyczną
teorią
małych deformacji
zarówGranulacja
[µm] 50÷30
[µm]300
2Towarzyszą
Koncentracja
Vz/Vsp Vz/Vsp
no quasi-statyczną
dla materiałów plastycznych
jak i kruchych,
co zarówno
z różną
sywane
teorią
małych
deformacji
ziaren
Kontakt
czynnego
ziarna na
ściernicy
materiałem
obra5 z6ziaren
intensywnością
oddziałuje
i z rezultaty
4 zużycie
dla
materiałów
plastycznych,
i kruchych,
różną in500
3V zziarna
s. 2. Wpływ
Rys. 2.standardowych
Wpływ
standardowych
proporcji
ziarna
V
i jak
spoiwa
oraz Vco
b)
z iV
sp czas
sp orazkontaktu
bianym
ma
charakter
dynamiczny,
aspoiwa
tego
Granulacja
[µm]
2proporcji
Koncentracja
V
/V
techniczne
szlifowania.
Przy
ocenie
tych
rezultatów
zi rezultaty
sp
anulacji
granulacji
na wysokość
na wysokość
R t profiluRCPS
CPSna zużycie
tensywnością
oddziałuje
ziaren
techt profilu
przy
szlifowaniu
obwodowym
z
prędkością
30÷50
m/s
wy6
uwzględnia się niezbędne w badaniach
cechy
procesu jako
ziaren
4postać
szlifowania.
Przy
ocenie
tychV5odkształcenia
rezultatów
uwzględnia
3 ziarna
Rys. 2.niczne
Wpływ
standardowych
proporcji
i spoiwa
V sp
oraz
zmienne
niezależne,
których
umożliwić
wykorzynosi
50÷30
µs.
Towarzyszą
temu
materiału
zma
[µm]
2
Koncentracja
V
/V
z jako
sp
cena warunków
Ocena
warunków
dekohezji
dekohezji
szlifowanego
szlifowanego
materiału
materiału
granulacji
na
wysokość
R
profilu
CPS
stanie
najlepszych
wyników.
Służy
temu
optymalizacja
wiesię
niezbędne
w
badaniach
cechy
procesu
zmienne
t
opisywane quasistatyczną
teorią małych deformacji
zarówwymagająca
uzasadnionego
merytorycznie
których
postać ma
umożliwić
no
dlalokryterialna,
materiałów
plastycznych
jak
z różną Rys. 3. Przekrój wielowymiarowej przestrzeni: a) badań i parameRys. 2.niezależne,
Wpływ
standardowych
proporcji
ziarna
V zi ikruchych,
spoiwawykorzystanie
V sp co
oraz
wyboru
celów,
mają
byćmateriału
spełnione
jednoczeKontakt
Kontakt
czynnego
ziarnafunkcji
ściernicy
ziarna
zktóre
materiałem
zzużycie
materiałem
obraobraOcena
warunków
dekohezji
szlifowanego
trów wejściowych [5] i b) model oddziaływania CPS na przedmiot
najlepszych
wyników.
Służy
temu
optymalizacja
granulacji
naczynnego
wysokość
R
profiluściernicy
CPS
intensywnością
na
ziaren
i wielokryrezultaty
t oddziałuje
b)
b)przy dosuwie a r , posuwie V f i prędkości szlifowania V s [2].
śnie.
Funkcje
te wa wielu
przypadkach
są
przeciwstawne.
anym bianym
ma charakter
ma
charakter
dynamiczny,
dynamiczny,
czas
a
tego
czas
kontaktu
tego
kontaktu
terialna,
wymagająca
uzasadnionego
merytorycznie
wybotechniczne
szlifowania.
Przy
ocenie
tych
rezultatów
Oznacza
to,z że
wraz
ze
wzrostem
wartości
zmiennych
zy szlifowaniu
przy
szlifowaniu
obwodowym
obwodowym
prędkością
zszlifowanego
prędkością
m/s
30÷50
wy-m/s
wy- deKontakt
czynnego
ziarna
ściernicy
zspełnione
materiałem
obraOcena
warunków
dekohezji
materiału
uwzględnia
się
niezbędne
w 30÷50
badaniach
cechy
procesu
jako
ru
funkcji
celów,
któreokreślonej
mają
być
cyzyjnych,
wartość
funkcji
celu
(odjednocześnie.
której
wymab) Zważywszy na zróżnicowanie wydajności Q w ’ w kolejsi 50÷30
nosi
µs.
50÷30
Towarzyszą
Towarzyszą
temu
odkształcenia
temu odkształcenia
materiału
materiału
bianym
maµs.
charakter
dynamiczny,
a są
czas
kontaktu
ga
się
maksymalizacji)
rośnie,
a tego
innej,
która również
zmienne
niezależne,
których
postać
ma
umożliwić
wykorzyFunkcje
te
wnp.
wielu
przypadkach
przeciwstawne.
Ozna- nych fazach obróbki do jej oceny włączono parametr czasu
isywane
opisywane
quasistatyczną
quasistatyczną
teorią
małych
teorią
małych
deformacji
deformacji
zarówzarówprzyKontakt
szlifowaniu
obwodowym
z prędkością
30÷50
m/sobrawymaksymalizacji
maleje
[5].
Podobne
przypadki
czynnego
ziarna
ściernicy
z temu
materiałem
stanie
najlepszych
wyników.
Służy
optymalizacja
wie- szlifowania t oraz wskaźnik nacisków jednostkowych 𝐹𝐹𝑛𝑛2 .
cza
to,wymaga
że wraz
ze
wzrostem
wartości
zmiennych
decyzyj𝑛𝑛𝑐𝑐
dla materiałów
nobianym
dla 50÷30
materiałów
plastycznych
plastycznych
jak
i
kruchych,
jak
i
kruchych,
co
z
różną
co
z
różną
b)Rys. 3. Przekrój wielowymiarowej przestrzeni: a) badań
obserwuje
się,
kiedy
wartości
funkcji
celu
mają
być
minimanosi
µs.
Towarzyszą
temu
odkształcenia
materiału
mawartość
charakter
dynamiczny,
a celu
czas(odtego
kontaktu
i parametrów
lokryterialna,
wymagająca
uzasadnionego
merytorycznie
nych
określonej
funkcji
której
wymaga
testem F-Snedecora
α = i parameRys. 3. uwiarogodnione
Przekrój wielowymiarowej
przestrzeni:(dla
a) badań
lizowane.
Równoczesne
spełnienie
takich
wyma-się Uzyskano
ensywnością
intensywnością
oddziałuje
oddziałuje
na
zużycie
na
zużycie
ziaren
ziaren
i być
rezultaty
i idealnych
rezultaty
wejściowych [5] i b) model oddziaływania CPS na przedmiot przy dosuwie
opisywane
quasistatyczną
teorią
małych
deformacji
zarówprzy
szlifowaniu
obwodowym
z
prędkością
30÷50
m/s
wywyboru
funkcji
celów,
które
mają
spełnione
jednoczenp.
maksymalizacji)
rośnie,
a
innej
(która
również
wymaga
0,05)
następujące
zależności:
trów
wejściowych
[5]
i
b)
model
oddziaływania
CPS
na
przedmiot
gań niePrzy
jest fizycznie
możliwe,
a zatem
chniczne
techniczne
szlifowania.
szlifowania.
ocenie
Przy
ocenie
tych
rezultatów
tych
rezultatów
ar, posuwie Vf i prędkości szlifowania Vs [2]
no dla
materiałów
plastycznych
jak
i kruchych,
coniezbędna
z różną jest
nosi
50÷30
µs. Towarzyszą
temu
odkształcenia
materiału
śnie.
Funkcje
te– w
wielu
przypadkach
są
przeciwstawne.
przy dosuwie a r , posuwie V f i prędkości szlifowania V s [2].
potrzeba
stosowania
kompromisu.
Do przypadki
wielokryterialnej
opmaksymalizacji)
maleje
[5].
Podobne
obserwuwzględnia
uwzględnia
się Oznacza
niezbędne
się niezbędne
w że
badaniach
w teorią
badaniach
procesu
cechy
procesu
jako
jako
intensywnością
oddziałuje
na cechy
zużycie
ziaren
i zmiennych
rezultaty
opisywane
małych
deformacji
zarówto,
wraz
ze
wzrostem
wartości
detymalizacji
analizowanego
procesu
wybrano
przykładowo
dla ściernic SiC (przy F / F k r = 4,415)
jeniezależne,
się,quasistatyczną
kiedy
wartości
funkcji
celu
mają
być minimalizowane.
miennezmienne
niezależne,
których
których
postać
ma
postać
umożliwić
ma
umożliwić
wykorzywykorzytechniczne
szlifowania.
Przy
ocenie
tych
rezultatów
no
dlacyzyjnych,
materiałów
plastycznych
jak
ifunkcji
kruchych,
z której
różnąwyma- ′
𝐹𝐹
𝐹𝐹 2wydajności Qw
wykładnicze
funkcje
celu:
wartość
określonej
celu co
(od
Zważywszy
Zważywszy
na zróżnicowanie
w kolejkolejw’’ w
=
0,46
– 0,03 R t + na
0,03
tzróżnicowanie
+ 5,1 𝑛𝑛2 - 2,4 � 𝑛𝑛2�wydajności
Q
Równoczesne
spełnienie
takich
idealnych
wymagań
nie
3
anie najlepszych
stanie
najlepszych
wyników.
wyników.
Służy właściwej
temu
optymalizacja
temu
optymalizacja
wiewie𝑛𝑛𝑐𝑐
𝑛𝑛𝑐𝑐
uwzględnia
sięnp.
wSłuży
badaniach
cechy
jako
- niezbędne
wydajności
szlifowania
’ mm
/mm
min,
wprocesu
intensywnością
oddziałuje
na
zużycie
ziaren
i rezultaty
ga się
maksymalizacji)
rośnie,
a Qinnej,
która
również w nych
fazach
obróbki,
do
jej
oceny
włączono
parametr
czasu
nych
fazach
obróbki
jej
oceny
włączono
parametr
czasu
jest
fizycznie
możliwe,
a
zatem
niezbędna
jest
potrzeba
kryterialna,
lokryterialna,
wymagająca
wymagająca
uzasadnionego
uzasadnionego
merytorycznie
merytorycznie
- naciski
jednostkowe
profilu
naPodobne
materiał
szlifowany
-wielowymiarowej
dla wielowymiarowej
ściernic CrA
(przy przestrzeni:
F / F a)
= 3,442)
zmienne
niezależne,
których
postać
maCPS
umożliwić
wykorzy𝐹𝐹𝑛𝑛
k r badań
techniczne
szlifowania.
Przy
ocenie
tych
rezultatów
wymaga
maksymalizacji
maleje
[5].
przypadki
Rys.
3. Przekrój
Rys. 3. Przekrój
przestrzeni:
a)
i badań
paramei parameszlifowania
oraz
wskaźnik
nacisków
jednostkowych
szlifowania
tt oraz
wskaźnik
nacisków
jednostkowych
..
𝐹𝐹𝑛𝑛
zależne
od być
siły
normalnej
F n .jednoczekompromisu.
Do
wielokryterialnej
optymalizacji
boru wyboru
funkcji
celów,
funkcji
celów,
mają
które
spełnione
być
spełnione
jednoczestanieznalezienia
najlepszych
wyników.
Służy
temu
optymalizacja
wie𝑛𝑛𝑐𝑐2
- 2,05
0,06
–model
0,0005 oddziaływania
R2t + 0,01
t + 0,5
(4)
Q′w = [5]
trów
wejściowych
trów wejściowych
i b)+ model
[5] iRb)
CPS
na 𝑛𝑛CPS
przedmiot
na
przedmiot
t oddziaływania
uwzględnia
sięktóre
niezbędne
wmają
badaniach
cechy
jako
obserwuje
się,
kiedy
wartości
funkcji
celuprocesu
mają
być
minima2
𝑐𝑐
Funkcje
te
określają
efektywność
usuwania
masy
mateanalizowanego
procesu
wybrano
przykładowo
wykładnicze
ie. Funkcje
śnie.
Funkcje
te
w
wielu
tewymagająca
w
przypadkach
wielu
przypadkach
są przeciwstawne.
przeciwstawne.
*)V i prędkości
Uzyskano
uwiarogodnione
lokryterialna,
uzasadnionego
merytorycznie
Uzyskano
uwiarogodnione
testem
(dla (dla
α =
przy dosuwie
przy dosuwie
a r-, posuwie
a r , posuwie
V f iCBN
prędkości
szlifowania
Vtestem
[2]. F-Snedecora
V sF-Snedecora
[2].
f
zmienne
niezależne,
których
masą
umożliwić
wykorzylizowane.
Równoczesne
spełnienie
takich
idealnych
wymadla
ściernic
(dla
Rszlifowania
z , przy F / F ksr = 5,915)
riału
szlifowanego
mpostać
n zależną od jednostkowego obciążeniaRys. 3. Przekrój wielowymiarowej przestrzeni: a) badań i parameznacza
Oznacza
to, żefunkcje
wraz
to,
że
ze
wraz
wzrostem
ze
wzrostem
wartości
wartości
zmiennych
zmiennych
de-jednoczedecelu:
2
α
=
0,05)
następujące
zależności:
wyboru
funkcji
celów,
które
mają
być
spełnione
0,05)
następujące
zależności:
𝐹𝐹𝑛𝑛 2CPS na przedmiot
stanie
najlepszych
wyników.
Służy
temu
optymalizacja
wiegań
nie
jest
fizycznie
możliwe,
a
zatem
niezbędna
jest
′
2
trów
wejściowych
[5]
i
b)
model
oddziaływania
siłą F n liczby czynnych ziaren ściernych n c 3, a także od
Qw = -1,68 + 0,68R z – 0,06R z +0,0 l4t + 0,74 � 2�
zyjnych,
cyzyjnych,
wartość
wartość
określonej
określonej
funkcji
celu
funkcji
(odcelu
której
(od
której
wyma’ mm
/mm min,
●potrzeba
● wydajności
właściwej
szlifowania
QwymaZważywszy
Zważywszy
na zróżnicowanie
zróżnicowanie
wydajności
Q w𝑛𝑛’𝑐𝑐 w kolejQ
w kolejśnie.
Funkcje
testosowania
w
wielu
przypadkach
są
przeciwstawne.
w
lokryterialna,
wymagająca
uzasadnionego
merytorycznie
kompromisu.
Do
wielokryterialnej
przy
dosuwie
a r ,na
posuwie
V f iwydajności
prędkości
szlifowania
V sw ’[2].
możliwości
kontaktu
spoiwa
z materiałem
szlifowanym,
od-opRys. 3. Przekrój
wielowymiarowej
przestrzeni: a) badań
i paramesię ga
np.
się
maksymalizacji)
np.
maksymalizacji)
rośnie,
rośnie,
a
innej,
a
która
innej,
również
która
również
Oznacza
to,powiednio
żecelów,
wraz
ze
wzrostem
wartości
zmiennych
de-fazach
nych
nych obróbki
fazach
obróbki
do
jej
oceny
doSiC
jejwłączono
oceny
włączono
parametr
parametr
czasu
czasu
●tymalizacji
● funkcji
naciski
jednostkowe
profilu
CPS
na
materiał
szlifowany
do
jego
objętościowego
udziału
w
spajaniu
każF/F
=
4,415)
●
●
dla
ściernic
(przy
wyboru
które
mają
być
spełnione
jednoczeanalizowanego
procesu
wybrano
przykładowo
dla
ściernic
SiC
(przy
F
/
F
=
4,415)
kr
k r CPS na przedmiot
trów wejściowych
[5] iparametrów
b) model oddziaływania
Wykorzystanie
R t oraz R z przy
charaktery𝐹𝐹𝑛𝑛 2
𝐹𝐹𝑛𝑛
magawymaga
maksymalizacji
maksymalizacji
maleje
maleje
[5].
Podobne
[5].
Podobne
przypadki
przypadki
dego
z
n
ziaren
występujących
w
jednostce
objętości
cyzyjnych,
wartość
określonej
funkcji
celu
(od
której
wymazależne
od
siły
normalnej
Fn.
Zważywszy
na
zróżnicowanie
wydajności
Q
’
w
kolejśnie. Funkcje
te w
wielu
przypadkach
są przeciwstawne.
𝐹𝐹
𝐹𝐹
wykładnicze
funkcje
celu:
.
.
szlifowania
szlifowania
tzowaniu
oraz
oraz
wskaźnik
nacisków
nacisków
jednostkowych
jednostkowych
=
0,46
–
0,03
R
+
0,03
t
+
5,1
–
2,4
′ twskaźnik
Q'
w
𝑛𝑛
𝑛𝑛
w
t
przy
dosuwie
a
,
posuwie
V
i
prędkości
szlifowania
V
[2].
2
CBNRjest
z mniejszą
dyspersją
r
f + związane
s �
𝑛𝑛𝑐𝑐2
0,46
– 0,03
0,03 t + 5,1
Qw =ściernic
3
ściernicy:
serwuje
obserwuje
się,
wartości
kiedy
funkcji
celu
funkcji
mają
celu
mają
minimabyć
minimat
2 - 2,4 � 𝑛𝑛
2 𝑐𝑐
gasię,
siękiedy
np.
maksymalizacji)
rośnie,
a być
innej,
która
również
𝑛𝑛
𝑛𝑛
Funkcje
te wartości
określają
efektywność
usuwania
masy
maOznacza
to,
że
wraz
ze
wzrostem
wartości
zmiennych
denych
fazach
obróbki
do
jej
oceny
włączono
parametr
czasu
- wydajności
właściwej
szlifowania
Q
’
mm
/mm
min,
𝑐𝑐 3,442)
𝑐𝑐
w
●
●
dla
ściernic
CrA
(przy
F/F
=
rzędnych
profilu
chropowatości
CPS,
którą
zapewnia
ich
kr
Uzyskano
Uzyskano
uwiarogodnione
uwiarogodnione
testem testem
F-Snedecora
F-Snedecora
(dla α (dla
=
α =
owane.
lizowane.
Równoczesne
Równoczesne
spełnienie
spełnienie
takich
idealnych
takich
idealnych
wymawyma𝐹𝐹𝑛𝑛
wymaga
maleje
[5].
Podobne
przypadki
c1
c2 celu
cyzyjnych,
wartość
określonej
(od
której
wyma-maksymalizacji
naciski
jednostkowe
profilu
CPS
na
materiał
szlifowany
wytwarzanie.
Z
powyższych
danych
wynika,
na
usuwanie
zależną
od
jednostkowego
obciąteriału
szlifowanego
- tQ'oraz
dla
CrA
(przy
F / F jednostkowych
n funkcji
Zważywszy
na
zróżnicowanie
wydajności
Qw’ w
kolejkże
r =
. (4)
szlifowania
wskaźnik
nacisków
zależności:
= ściernic
-2,05
+ 0,06
R
0,0005
+ 3,442)
0,01t
+ 0,5
w
t –
CX
X 2 niezbędna
(3)
man =m
1 a
0,05)
następujące
0,05)
następujące
zależności:
𝑛𝑛𝑐𝑐2
ń niegań
jest
nie
fizycznie
jest
fizycznie
możliwe,
możliwe,
zatem
zatem
niezbędna
jest
jest
2
𝐹𝐹
obserwuje
się,
kiedy
wartości
funkcji
celu
mają
być
minimamasy
materiału
szlifowaniem
bezpośredni
istotny
wpływ
𝑛𝑛
2przy F/F
ga siężenia
np. zależne
maksymalizacji)
rośnie, ziaren
aF ninnej,
która również
od siłyczynnych
normalnej
. ściernych
nc , a także
siłą Fn liczby
nych fazach
obróbki
do Rjejt*)–oceny
włączono
czasu
●Q●′wdla
CBN
(dla
R
,
= uwiarogodnione
-ściernic
2,05 + 0,06
0,0005
+ 0,01 parametr
t +kr0,5=(dla
(4)
zR
t
25,915)
trzeba
potrzeba
stosowania
stosowania
kompromisu.
kompromisu.
Do
wielokryterialnej
Do
wielokryterialnej
opop2
Uzyskano
testem
F-Snedecora
α
=
𝑛𝑛𝑐𝑐
mają parametry wysokościowe profilu chropowatości CPS.
lizowane.
Równoczesne
spełnienie
takich
idealnych
wyma𝐹𝐹𝑛𝑛
wymaga
maksymalizacji
maleje
przypadki
Funkcje
określają
efektywność
usuwania
masy mateV sp /n,
X 2 =spoiwa
F n /n[5].
gdzie: Xte
1 =kontaktu
c zPodobne
od możliwości
materiałem
szlifowanym,
*)0,68
.
szlifowania
t
oraz
wskaźnik
nacisków
jednostkowych
Q'
=
-1,68
+
R
–
0,06
+
0,014t
+
0,74
w
z
malizacji
tymalizacji
analizowanego
procesu
wybrano
przykładowo
przykładowo
dla
- ściernic
dla
ściernic
SiC
(przy
SiC
FCBN
/(przy
F k r (dla
=F /4,415)
FRk rz ,=przy
4,415)
0,05)
następujące
zależności:
- dla
ściernic
F / F k r = 5,915)𝑛𝑛𝑐𝑐2
gańanalizowanego
nie
fizycznie
możliwe,
a wybrano
zatem
niezbędna
jest
obserwuje
się,
kiedy
wartości
funkcji
celu
mają
być
minimaod
jednostkowego
riałujest
szlifowanego
mprocesu
n zależną
odpowiednio
do
jego
objętościowego
udziału
wobciążenia
spajaniu
2
LITERATURA
2
Maksima
i minima
przyjętych funkcji
wyznacza
się w
2
𝐹𝐹𝑛𝑛
𝐹𝐹𝐹𝐹
𝐹𝐹𝑛𝑛 2
kładnicze
wykładnicze
funkcje
funkcje
celu:
celu:
𝐹𝐹𝑛𝑛(dla
𝑛𝑛𝑛𝑛2
potrzeba
stosowania
kompromisu.
Do
wielokryterialnej
opUzyskano
uwiarogodnione
testem
F-Snedecora
α =
′
′
′
lizowane.
Równoczesne
spełnienie
takich
idealnych
wymaliczby
czynnych
ziaren
ściernych
n
,
a
także
od
siłą
F
n
c
=objęto0,46
0,46
–t=0,03
+ -1,68
0,03
R tt++0,68R
0,03
5,1 t2zparametrów
+
-–2,4
5,1
� 22z-� +0,0
2,4 R
� l4t
� + 0,74
QwpojedynQw– =0,03
0,06R
�przy
QRwWykorzystanie
3
3w jednostce
procesie
jednokryterialnej.
Wartości
każdego
z szlifowania
n optymalizacji
ziaren
występujących
2oraz
2 � charakteryR
t
z
𝑛𝑛
𝑛𝑛
𝑛𝑛
𝑛𝑛
𝑛𝑛
’
mm
/mm
’
mm
min,
/mm
min,
- wydajności
wydajności
właściwej
właściwej
szlifowania
Q
Q
𝑐𝑐
𝑐𝑐
𝑐𝑐
𝑐𝑐
w
w
𝑐𝑐
tymalizacji
analizowanego
procesu
wybrano
przykładowo
dlaF.:ściernic
SiC (przy
F / F k2:r Grinding,
= 4,415)
0,05)
następujące
zależności:
1.
Klocke
Manufacturing
Processes
Honing, Lapgań
nie
jest
fizycznie
możliwe,
a
zatem
niezbędna
jest
możliwości
kontaktu
spoiwa
z
materiałem
szlifowanym,
odczych
funkcji
celu
normalizuje
się
w
zakresie
od
0
do
1.
Na
ści ściernicy:
zowaniu
CBN
- naciski
- naciski
jednostkowe
jednostkowe
profilu
CPS
profilu
naCPS
materiał
na materiał
szlifowany
szlifowany
ping.
- przedla
- ściernic
dlaSpringler-Verlag,
ściernic
CrAściernic
(przy
CrA
F /Berlin,2009.
(przy
F k r =Fjest
/3,442)
F𝐹𝐹kzwiązane
𝐹𝐹𝑛𝑛 2z mniejszą dyspersją
r = 3,442)
wykładnicze
funkcje
celu:
potrzeba
stosowania
kompromisu.
Do
wielokryterialnej
oppowiednio
do
jego
objętościowego
spajaniu
każrys.
3a
zamieszczono
przykład
możliwej
c1 wyznaczenia
c2udziału w
0,46
– 0,03
0,03
t + 25,1 w𝑛𝑛2ujęciu
-𝐹𝐹𝑛𝑛2,4Rfenomenologicznym.
�CPS,
Q′w 2.= Marciniak
m
(3)
𝐹𝐹𝑛𝑛 którą
M., R
Proces
szlifowania
t +2
n .= CX1 X2 3
2�
Wykorzystanie
parametrów
R(4)
charakteryrzędnych
profilu
chropowatości
zapewnia
ich
′
′
zależne
zależne
od
siły
normalnej
od
siły
normalnej
F
F
.
t
z przy
n
n
𝑛𝑛F𝑐𝑐
𝑛𝑛oraz
’ mm
/mm
min,
- wydajności
Q wparametrów
strzeni
użytkowej
zprocesu
przestrzeni
opisanych
na
𝑐𝑐
Qw =
- 2,05
Qw =+ --0,06
2,05
Rdla
+t 0,06
–ściernic
0,0005
R t –RSiC
0,0005
0,01
R tt +
0,01
+ 4,415)
0,5
(4)
tymalizacji
wybrano
przykładowo
(przy
F /0,5
dego analizowanego
z nwłaściwej
ziaren szlifowania
występujących
w jednostce
objętości
k r2t=
t +
OWPW.
Mechanika
z.
178,
1999.
𝑛𝑛
𝑛𝑛𝑐𝑐2wynika,
𝑐𝑐
zowaniu
ściernic
CBN
jest
związane
z
mniejszą
dyspersją
2, X 2CPS
Funkcje
Funkcje
te
określają
te
określają
efektywność
efektywność
usuwania
usuwania
masy
matemasy
matewytwarzanie.
Z
powyższych
danych
że
na
usuwa2
=
V
=
V
).
Wierzchołki
ziaren
ściernych
rys.
3b
(np.
X
1
s
f
naciski
jednostkowe
profilu
na
materiał
szlifowany
gdzie:
X
=
V
/n,
X
=
F
/n
dla
ściernic
CrA
(przy
F
/
F
=
3,442)
*)
*)
1
sp
2
n c
𝐹𝐹𝑛𝑛 k r
𝐹𝐹𝑛𝑛
wykładnicze
funkcje
celu:
3. Nadolny K. Plichta J. ,Jednoprzejściowe
otworów
ściernicy:
- dla ściernic
-Q′wdla
CBN
(dla
CBN
Rt z+,(dla
przy
Rszlifowaniem
F
przy
F- /5,915)
F k szlifowanie
=2�5,915)
z+,/ 5,1
k r 2=
r�CPS,
= ściernic
0,46
– 0,03
Rprofilu
0,03
tF
2,4
3 obciążenia
rzędnych
chropowatości
zapewnia
ich
𝐹𝐹𝑛𝑛 którą Polipracujących
w Fustalonych
warunkach
szlifowania,
zależną
od jednostkowego
od
jednostkowego
łu szlifowanego
riału szlifowanego
m nCPS
m
n zależną
nie
masy
materiału
istotny
ściernicą
o strefowo
zróżnicowanej
Wydawnictwo
2 𝑛𝑛budowie.
′
zależne
od właściwej
siły
normalnej
n.
𝑛𝑛
- wydajności
szlifowania
Q wobciążenia
’ mm
/mm min,
2 t bezpośredni
22
𝑐𝑐0,01
𝑐𝑐
Q
=
2,05
+
0,06
R
–
0,0005
R
+
+
0,5
(4)wpływ
2
2
t
w
t
𝐹𝐹
𝐹𝐹
𝑛𝑛
𝑛𝑛
wnikają
w
materiał
obrabiany
na
głębokość
h = (0,
h=max
) prow′ =
′od
2 Z powyższych
2
c1 ściernych
c2
techniki
Koszalińskiej,
Koszalin,
2008,
222.
𝑛𝑛chropowatości
wytwarzanie.
danych
wynika,
że
na
usuwanie
liczby
czynnych
liczby
czynnych
ziaren
ściernych
ziaren
n
,
a
także
n
,
a
od
także
ą F n siłą
F-Funkcje
Maksima
i
minima
przyjętych
funkcji
wyznacza
się
w
𝑐𝑐
nnaciski
c
c
mają
parametry
wysokościowe
profilu
CPS.
te
określają
efektywność
usuwania
masy
mate-1,68
+
0,68R
-1,68
+
–
0,68R
0,06R
–
+0,0
0,06R
l4t
+0,0
+
0,74
l4t
�
+
�
0,74
�
�
Q
Q
(3)w 4.
m n = CX
z
z z *)CrA (przy
jednostkowe
profilu
CPS
na materiał
szlifowany
w
zM., Szlifierka
- ściernic
dla
ściernic
F / F 2 r segmentowa
= 3,442)
1 X(rys.
2
𝑛𝑛2
L.,
Marciniak
z głowicą
zakresie
3b).
Zmienność
takaodcechuje
- dlaDabrowski
CBN
(dla
R z , przy𝑛𝑛k𝑐𝑐F
/ Fbezpośredni
masy materiału
szlifowaniem
k r 𝑐𝑐= 5,915) istotny wpływ
ożliwości
możliwości
kontaktu
kontaktu
spoiwa
zkontaktu
z AB
materiałem
szlifowanym,
szlifowanym,
odcesie
optymalizacji
jednokryterialnej.
Wartości
pojedynzależną
od
obciążenia
riału
szlifowanego
mspoiwa
𝑛𝑛
n materiałem
2 5-6,Marcosta, 𝐹𝐹
′
zależne
od siły
normalnej
F n .jednostkowego
planetarną.
Świat
Obrabiarek
Nr
Tarnów
2010, (4)
wszystkie
sposoby szlifowania
odpowiednio
do
zróżnicowa2
Q
=
2,05
+
0,06
R
–
0,0005
R
+
0,01
t
+
0,5
2
t
w
t
2
𝐹𝐹𝑛𝑛
2 spajaniu
mają
parametry
wysokościowe
profilu
chropowatości
CPS.
𝑛𝑛
wiednio
powiednio
do
jego
do
objętościowego
jego
objętościowego
udziału
udziału
w
w
spajaniu
każkaż′
2
funkcji
normalizuje
w zakresie
odmate0wskutek
do
1. Na
liczby
czynnych
ziaren
ściernych
nCPS,
aa także
od
siłąFunkcje
Fczych
20-22.
𝑐𝑐
ngdzie:
c , masy
= V celu
X
X 1określają
te
usuwania
= -1,68
+ 0,68Rparametrów
l4t
+ 0,74
�przy
QwWykorzystanie
sp /n, efektywność
2 = Fnaroży
n /n
c się
LITERATURA
nia
wysokościowego
ziaren
także
z –
z +0,0
2 � charakteryWykorzystanie
parametrów
R
R
oraz
R
oraz
przy
R
charaktery*) 0,06R
t
t
z
z
𝑛𝑛
𝑐𝑐5,915)
5.
Zawora
J.
Podstawy
technologiczne
wielokryterialnej
optymaligo zdego
n
ziaren
z
n
ziaren
występujących
występujących
w
jednostce
w
jednostce
objętości
objętości
dla
ściernic
CBN
(dla
R
,
przy
F
/
F
=
z
k
r
możliwości
kontaktu
spoiwa
z
materiałem
szlifowanym,
odrys.
3a
zamieszczono
przykład
wyznaczenia
możliwej
przelosowo m
zróżnicowanych
między obciążenia
nimi. zowaniu
Ilustrują zowaniu
tościernicściernic
jednostkowego
riału szlifowanego
n zależną od odległości
CBN
jest
CBN
związane
jest związane
z mniejszą
z mniejszą
dyspersją
zacji
procesów
toczenia
złożonych
powierzchni
narzędziami
2 dyspersją
LITERATURA
Maksima
i minima
przyjętych
funkcji
wyznacza
sięna
w
2
ernicy:
ściernicy:
wyniki
badań
wydajności
właściwej
szlifowania
uzyskane
1.Klocke
F.OWPW.
“Manufacturing
Processes
2:𝐹𝐹𝑛𝑛 �Grinding, Honing, Lappowiednio
do
jego
objętościowego
udziału
każ′
2
użytkowej
zziaren
przestrzeni
parametrów
opisanych
liczby
czynnych
ściernych
nwc spajaniu
, a także
od dla
siłą
F nstrzeni
=
-1,68
+
0,68R
–
0,06R
+0,0
l4t
+
0,74
�
Q
punktowymi.
Mechanika
z.
255,
2013.
rzędnych
rzędnych
profilu
chropowatości
profilu
chropowatości
CPS,
którą
CPS,
zapewnia
którą
zapewnia
ich
ich
z
w
z
2
Wykorzystanie
parametrów
R
oraz
R
przy
charakteryt
z 𝑛𝑛𝑐𝑐
procesie
optymalizacji
jednokryterialnej.
Wartości
pojedynstali
100CR.
ping“. Springler-Verlag. Berlin 2009.
dego rys.
z n3b
ziaren
w jednostce
objętości
■Honing, Lapmożliwości
kontaktu
spoiwa
szlifowanym,
od- wytwarzanie.
= Vsc2
, X2z =materiałem
Vf). Wierzchołki
ziaren
ściernych
(np.
X1występujących
c1
c2
c1
wytwarzanie.
Z 2.Marciniak
powyższych
Z powyższych
danych
danych
wynika,
wynika,
żeujęciu
na
usuwanie
że
na usuwanie
1.
Klocke
F.:
Manufacturing
Processes
2: Grinding,
zowaniu
ściernic
CBN
jest
związane
z
mniejszą
dyspersją
czych
funkcji
celu
normalizuje
się
w
zakresie
od
0
do
1.
Na
M.
“Proces
szlifowania
w
fenomenologicznym”.
OWPW.
CX
X
CX
X
(3)
(3)
m
m
n = do1 jego
n = 2 objętościowego
1
2
ściernicy:
powiednio
udziału
w spajaniu
każ- materiału
CPS
pracujących
w ustalonych
warunkach
szlifowania,
ping.
Springler-Verlag,
masy
masy
materiału
szlifowaniem
szlifowaniem
bezpośredni
bezpośredni
istotny
istotny
wpływ
wpływ
rzędnych
profilu
chropowatości
którą
zapewnia
ich
Mechanika.
Z.
178,
1999. Berlin,2009.
rys. 3a zamieszczono przykład wyznaczenia możliwej
przeWykorzystanie
parametrów
R
oraz
R
charakterytCPS,
z przy
dego wnikają
z n ziaren
wnajednostce
2.wysokościowe
Marciniak
M., profilu
Proces
szlifowania
w szlifowanie
ujęciu
fenomenologicznym.
) parametry
w materiał
głębokośćobjętości
h mają
= (0,parametry
hmają
2występujących
2
max
chropowatości
profilu chropowatości
CPS.
CPS.
3.Nadolny
K.,
Plichta
J. „Jednoprzejściowe
otworów ściernicą
c1 z obrabiany
c2
wytwarzanie.
Zwysokościowe
powyższych
danych
wynika,
że na
usuwanie
strzeni
użytkowej
parametrów
opisanych
na
zowaniu
ściernic
CBN
jest
z mniejszą
dyspersją
=/n,
F nnX
/n
=F
zie: Xgdzie:
X/n,
1 = V sp
1 =XV
2 sp
X 2c przestrzeni
(3) cechum
= 2cCX
1 n /n
OWPW.
Mechanika
z.związane
178,
1999.Wydawnictwo
ściernicy:
o
strefowo
zróżnicowanej
budowie”.
Politechniki
w
zakresie
kontaktu
AB
(rys.
3b).
Zmienność
taka
masy 3.materiału
szlifowaniem
bezpośredni
istotny
wpływ
rys. 3b (np. X 1 = V s , X 2 = V f ). Wierzchołki ziaren ściernych
rzędnych
profilu
chropowatości
CPS,
którą
zapewnia
ich KoszaNadolny
K. s.Plichta
lińskiej.
2008:
222. J. ,Jednoprzejściowe szlifowanie otworów
LITERATURA
LITERATURA
Maksima
Maksima
i je
minima
i
minima
przyjętych
przyjętych
funkcji
funkcji
wyznacza
wyznacza
się
w
się
w
wszystkie
sposoby
szlifowania
odpowiednio
do
zróż2
mają
parametry
wysokościowe
profilu
chropowatości
CPS.
c1
c2
CPS
pracujących
w ustalonych warunkach szlifowania,
wytwarzanie.
Z powyższych
danych
wynika,
że naWydawnictwo
usuwanie
ściernicą
o strefowo
budowie.
Poli/n,
X
gdzie:
Xoptymalizacji
1 = V sp
2 =
n /n
4.Dabrowski
L.,
Marciniakzróżnicowanej
M. „Szlifierka
segmentowa
z głowicą planeCX
(3)a także
m
n =wysokościowego
1 FX
2 c
ocesieprocesie
optymalizacji
jednokryterialnej.
jednokryterialnej.
Wartości
pojedynnicowania
naroży
ziarenpojedynwnikają
w materiał
obrabiany
na Wartości
głębokość
hCPS,
=1.(0,Klocke
h max1.)masy
w Manufacturing
materiału
szlifowaniem
bezpośredni
istotny
wpływ
techniki
Koszalińskiej,
Koszalin,
2008,
222.
tarną“.
Świat
Obrabiarek.
Nr
5÷6.
Marcosta,
Tarnów
2010:
s. 20÷22.
F.:
Klocke
F.:
Manufacturing
Processes
Processes
2:
Grinding,
2:
Grinding,
Honing,
Honing,
LapLapych funkcji
czychMaksima
celu
funkcji
normalizuje
celu
normalizuje
sięzróżnicowanych
w
się w zakresie
od 0Zmienność
do
od
1. 0Na
do między
1.
Naw
LITERATURA
i losowo
minima
przyjętych
wyznacza
się
wskutek
odległości
nimi.
2 (rys. funkcji
4. Dabrowski
L.,Berlin,2009.
Marciniak
M., Szlifierka
segmentowa
z głowicą
zakresie
kontaktu
ABzakresie
3b).
taka
cechuje
mają
profilu
chropowatości
CPS.
5.Zawora
J.wysokościowe
„Podstawy
technologiczne
wielokryterialnej
optymalizacji
ping.
Springler-Verlag,
ping.parametry
Springler-Verlag,
Berlin,2009.
= V sp
/n,
X 2 przykład
=wyznaczenia
F
gdzie:
X 1 optymalizacji
n /n c wyznaczenia
s. 3a rys.
zamieszczono
3a Ilustrują
zamieszczono
przykład
możliwej
możliwej
prze- do
przeprocesie
jednokryterialnej.
Wartości
pojedynplanetarną.
Świat
Obrabiarek
Nr fenomenologicznym.
5-6,Marcosta,
Tarnów
2010,
tosposoby
wyniki
badań
wydajności
właściwej
szlifowania
procesów
toczenia
powierzchni
narzędziami
punktowywszystkie
szlifowania
odpowiednio
zróżnicowa2. Marciniak
2. Marciniak
M., Proces
M., szlifowania
Proces
szlifowania
wzłożonych
ujęciuwfenomenologicznym.
ujęciu
1. Klockemi“.
F.:OWPW.
Manufacturing
Processes
2: Grinding, Honing, Lapzeni strzeni
użytkowej
użytkowej
zwysokościowego
przestrzeni
z normalizuje
przestrzeni
parametrów
parametrów
opisanych
opisanych
20-22.
czych
funkcji
celu
się
wfunkcji
zakresie
odna
0a do
1.na
Na
Mechanika.
Z. 255, 2013.
■
LITERATURA
uzyskane
dla
staliprzyjętych
100CR.
Maksima
i minima
wyznacza
się
w
nia
naroży
ziaren
CPS,
także
wskutek
OWPW.
OWPW.
Mechanika
Mechanika
z. 178, 1999.
z. 178, 1999.
ping. Springler-Verlag, Berlin,2009.
5. Zawora
J. Podstawy
technologiczne
wielokryterialnej
=zamieszczono
Voptymalizacji
, 1X=
=V sV, fX
). 2Wierzchołki
=
V f ). Wierzchołki
ziaren ściernych
ziaren
ściernych
s. 3b rys.
(np.
X3a
1 (np.
sX
2zróżnicowanych
rys.3b
przykład
wyznaczenia
możliwej
prze3.
Nadolny
3.2.to
Nadolny
K.
Plichta
K. M.,
J.
Plichta
,Jednoprzejściowe
J. ,Jednoprzejściowe
szlifowanie
otworów otworówoptymaliprocesie
jednokryterialnej.
Wartości
pojedynlosowo
odległości
między
nimi.
Ilustrują
Marciniak
Proces
szlifowania
w ujęciuszlifowanie
fenomenologicznym.
zacji
procesów
toczenia
złożonych
powierzchni
narzędziami
PS pracujących
CPS
pracujących
w badań
ustalonych
w
ustalonych
warunkach
warunkach
szlifowania,
szlifowania,
1.ściernicą
F.:
Manufacturing
Processes
2: Grinding,
Honing,PoliLapstrzeni
użytkowej
zwydajności
przestrzeni
parametrów
opisanych
na dla
ściernicą
oKlocke
strefowo
o strefowo
zróżnicowanej
zróżnicowanej
budowie.
budowie.
Wydawnictwo
Wydawnictwo
Policzych
funkcji
celu
normalizuje
się
w zakresie
od
0 douzyskane
1. Na
wyniki
właściwej
szlifowania
OWPW.punktowymi.
Mechanika z.
178, 1999.
OWPW.
Mechanika
z. 255, 2013.
ping.
Springler-Verlag,
Berlin,2009.
nikająwnikają
wrys.
materiał
w
materiał
obrabiany
obrabiany
na
głębokość
na
głębokość
h
=
(0,
h
=
(0,
h
)
w
)
w
techniki
Koszalińskiej,
techniki
Koszalińskiej,
Koszalin,
Koszalin,
2008,
222.
2008,
222.
max
max
=
V
,
X
=
V
).
Wierzchołki
ziaren
ściernych
3b
(np.
X
1
s
2
f
3astali
zamieszczono
przykład wyznaczenia możliwej prze100CR.
3. Marciniak
Nadolny K.
J.szlifowania
,Jednoprzejściowe
szlifowanie otworów
■
2.
M.,Plichta
Proces
w ujęciu
fenomenologicznym.
4. Dabrowski
L., Marciniak
L.,
Marciniak
M., Szlifierka
M., Szlifierka
segmentowa
segmentowa
z głowicą
z głowicą
kresiezakresie
kontaktu
kontaktu
AB (rys.AB
3b).
(rys.
Zmienność
3b). Zmienność
taka cechuje
taka
cechuje
CPS
pracujących
ustalonych
warunkach
szlifowania,
strzeni
użytkowej
zw
przestrzeni
parametrów
opisanych
na 4. Dabrowski
ściernicą o strefowo zróżnicowanej budowie. Wydawnictwo PoliOWPW.
Mechanika
z.
178,
1999.
planetarną.
planetarną.
Świat Obrabiarek
Świat Obrabiarek
Nr 5-6,Marcosta,
Nr 5-6,Marcosta,
Tarnów Tarnów
2010, 2010,
zystkie
wszystkie
sposoby
sposoby
szlifowania
szlifowania
odpowiednio
odpowiednio
do
zróżnicowado
zróżnicowawnikają
w
materiał
obrabiany
na
głębokość
h
=
(0,
h
)
w
techniki Koszalińskiej, Koszalin, 2008, 222.
max
rys. 3b (np. X = V , X = V ). Wierzchołki ziaren ściernych