projekt konstrukcyjny – tom iii

BUDYNEK WYDZIAŁU RZEŹBY ASP
Faza i symbol projektu:
A
PROJEKT
KONSTRUKCYJNY TOM III
str. 1
PROJEKT KONSTRUKCYJNY – TOM III
PROJEKT BUDOWLANY
DO WNIOSKU O DECYZJĘ POZWOLENIA NA BUDOWĘ
89/2011
Nazwa obiektu:
Budynek Wydziału Rzeźby Akademii Sztuk Pięknych w Warszawie wraz z zagospodarowaniem
terenu i infrastrukturą techniczną.
Adres:
ul. Spokojna 15, Warszawa
Nr ewidencyjne działek:
02/6-03-06
Inwestor:
Akademia Sztuk Pięknych w Warszawie
Jednostka projektowania:
VOSTOK DESIGN ul. Skłodowskiej 14/16/37, 42-200 Częstochowa
tel: 500 254 009, email: [email protected]
Data opracowania:
Luty 2012
NiŜej podpisani projektanci oświadczają, Ŝe projekt niniejszy został sporządzony zgodnie z obowiązującymi przepisami
oraz zasadami wiedzy technicznej.
(art. 20 ust. 4 Ustawy z dn. 7 lipca 1994 r. – Prawo Budowlane z późniejszymi zmianami)
branŜa
projektant:
sprawdzający:
KONSTRUKCJE
mgr inŜ. Sebastian Bielski
mgr inŜ. Lucjan Cylupa
Upr. budowlane SLK/2903/POOK/09
Upr. budowlane SLK/3422/OWOK/10
Upr. budowlane 217/83
mgr inŜ. Adrian Szelka
Upr do wyk. dokumentacji hydrologicznych 1/2006
VOSTOK DESIGN
ul. Skłodowskiej 14/16/37, 42-200 Częstochowa, tel: 500254009, email: [email protected]
BUDYNEK WYDZIAŁU RZEŹBY ASP
A
PROJEKT
KONSTRUKCYJNY TOM III
SPIS TREŚCI
1. WPROWADZENIE
1.1. Podstawa opracowania
1.2. Cel i zakres opracowania
2. MATERIAŁY WYJŚCIOWE
3. CHARAKTERYSTYKA WARUNKÓW GEOTECHNICZNYCH
4. OPIS ROZWIĄZAŃ
5. WZMOCNIENIE ISTNIEJĄCYCH FUNDAMENTÓW
5.1. ObciąŜenia
5.2. Wyniki obliczeń
5.3. Nośność wewnętrzna zeskalonego gruntu
5.4. Technologia wykonania kolumn iniekcyjnych
5.5. Rygory technologiczne
6. ZABEZPIECZENIE WYKOPU STALOWĄ ŚCIANKĄ SZCZELNĄ
7. ODWODNIENIE WYKOPU
8. BHP
9. ŚRODOWISKO
10. ZALECENIA WYKONAWCZE
SPIS RYSUNKÓW
Rys.1.
Rys.2.
Rys.3.
Schemat zabezpieczenia wykopu
Przekrój typowy 1-1
Przekrój typowy 2-2
VOSTOK DESIGN
ul. Skłodowskiej 14/16/37, 42-200 Częstochowa, tel: 500254009, email: [email protected]
str. 2
BUDYNEK WYDZIAŁU RZEŹBY ASP
A
PROJEKT
KONSTRUKCYJNY TOM III
str. 3
1. WPROWADZENIE
1.1. Podstawa opracowania
Niniejszy projekt opracowano na podstawie umowy nr 1/02/2012 zawartej w dniu 06.02.2012 r.
pomiędzy biurem projektowym VOSTOK DESIGN – Wojciech Gawinowski, ul. Skłodowskiej 14/16 m.37,
42-200 Częstochowa, a TIBGEO Sebastian Bielski, ul. Kaliska 35a/3, 41-200 Sosnowiec.
1.2. Cel i zakres opracowania
Celem niniejszego opracowania jest podanie sposobu i opis technologii wykonania prac polegających
na zabezpieczeniu fundamentów zabytkowego budynku oraz wykonaniu obudowy wykopu w związku
z budową nowego budynku Wydziału Rzeźby Akademii Sztuk Pięknych w Warszawie.
Zakres prac obejmuje projekt:
- wzmocnienia fundamentów istniejącego budynku z wykorzystaniem iniekcji wysokociśnieniowej „jet grouting”,
- zabezpieczenia terenu w bezpośrednim sąsiedztwie głębokiego wykopu szczelną obudową,
- zabezpieczenie wykopu przed napływem wód gruntowych,
- odwodnienia wykopu.
2. MATERIAŁY WYJŚCIOWE
Merytoryczną podstawę opracowania stanowią następujące źródła informacji rzeczowej:
[1] Ekspertyza konstrukcyjna wpływu posadowienia nowoprojektowanego budynku na istniejący budynek Wydziału
Rzeźby Akademii Sztuk Pięknych w Warszawie, ul. Spokojna 15, działka 15, obręb 6-03-06 Warszawa. Autor
opracowania mgr inŜ. Mariusz Michta.
[2] Inwentaryzacja budowlana budynków Akademii Sztuk Pięknych w Warszawie, ul. Spokojna 15. Cześć 1 – rzuty
kondygnacji. Obiekt: Budynki nr 1, 1c, 2, 3, 4, 5a, 5b. Autorzy opracowania: mgr inŜ. Andrzej śaboklicki,
tech. Arch. Anna Wnuk.
[3] Robocze karty otworów geotechnicznych, przekroje geotechniczne oraz zestawienie wartości
charakterystycznych parametrów geotechnicznych wykonane przez firmę GEOVIA.
[4] PN-81/B-03020 Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie.
[5] PN-83/B-03010 Ściany oporowe. Obliczenia statyczne i projektowanie.
[6] PN-90/B-03200 Fundamenty budowlane. Nośność pali i fundamentów palowych.
[7] Literatura techniczna związana z przedmiotem niniejszego opracowania.
[8] Wizje lokalne oraz informacje uzyskane w drodze wywiadu.
[9] Uzgodnienia z Zamawiającym.
3. CHARAKTERYSTYKA WARUNKÓW GEOTECHNICZNYCH
W podłoŜu budowlanym badanego terenu, zgodnie z informacją zawartą w [3] występują grunty
nasypowe antropogeniczne (warstwa 0), oraz rodzime grunty czwartorzędowe reprezentowane przez grunty
organiczne (warstwa I), grunty niespoiste (warstwa II) oraz grunty spoiste zastoiskowe (warstwa III).
Warstwa 0 - nasypy niekontrolowane (NN) zalega w podłoŜu gruntowym na głębokości od 1,10 m do
2,0 m i nawiercona została we wszystkich z wykonanych otworów geotechnicznych. Parametrów
geotechnicznych tej warstwy nie określono.
Warstwa I – namuły i torfy (Nm, T) nawiercona została w dwóch otworach geotechnicznych (otwory
OB1 i OB2). W otworze OB1 występuje jako warstwa namułu czarnego z domieszką torfu o miąŜszości
0,20 m. W otworze OB2 jest to warstwa namułu przewarstwionego piaskiem pylastym o miąŜszości 1,10 m.
Warstwę tą zaliczono do gruntów słabonośnych i nie określono jej parametrów geotechnicznych.
Warstwa II – piaski drobne i piaski pylaste (Pd, Pπ) w stanie średniozagęszczonym o ID=0,40. Warstwa
II o zmiennej miąŜszości nawiercona zostały we wszystkich otworach geotechnicznych. Minimalna miąŜszość tej
warstwy wynosi 0,80 m (otwór OB3), natomiast w otworze OB4 spągu warstwy II nie przewiercono.
VOSTOK DESIGN
ul. Skłodowskiej 14/16/37, 42-200 Częstochowa, tel: 500254009, email: [email protected]
BUDYNEK WYDZIAŁU RZEŹBY ASP
A
PROJEKT
KONSTRUKCYJNY TOM III
str. 4
Parametry geotechniczne warstwy II
- stopień zagęszczenia – ID = 0,40
- gęstość objętościowa – 1,75 t/m3 (dla gruntów wilgotnych)
- gęstość objętościowa– 1,95 t/m3 (dla gruntów mokrych)
- kąt tarcia wewnętrznego φu – 29,9 [o]
- edometryczny moduł ściśliwości pierwotnej Mo– 51,2 [MPa]
- moduł ogólnego odkształcenia gruntu Eo– 38,2 [MPa]
Warstwa IIIA – pyły piaszczyste (πp) w stanie plastycznym o stopniu plastyczności IL=0,35, zaliczone
do grupy konsolidacji C. Strop warstwy IIIA nawiercony został na głębokości od 2,80 m do 8,90 m. Występuje
w czterech otworach geotechnicznych. W otworach OB5 i OB6 spągu warstwy IIIA nie przewiercono do
głębokości 10,0m.
Parametry geotechniczne warstwy IIIA
- stopień zagęszczenia – IL = 0,35
- gęstość objętościowa – 2,05 t/m3
- kąt tarcia wewnętrznego φu – 12,4 [o]
- kohezja (spójność) cu – 11,9 [kPa]
- edometryczny moduł ściśliwości pierwotnej Mo– 21,2 [MPa]
- moduł ogólnego odkształcenia gruntu Eo– 14,9 [MPa]
Warstwa IIIB – gliny pylaste i gliny pylaste zwięzłe (Gπ, Gπz) w stanie plastycznym o stopniu
plastyczności IL=0,35, zaliczone do grupy konsolidacji C. Warstwa IIIB nawiercona została w trzech otworach
geotechnicznych na głębokościach od 1,80 do 6,50 m, a miąŜszość tej warstwy wynosi 1,20 m (OB4), 2,1 m
(OB7) i 3,30 m (OB2).
Parametry geotechniczne warstwy IIIB
- stopień zagęszczenia – IL = 0,35
- gęstość objętościowa – 2,00 t/m3
- kąt tarcia wewnętrznego φu – 12,4 [o]
- kohezja (spójność) cu – 11,9 [kPa]
- edometryczny moduł ściśliwości pierwotnej Mo– 21,2 [MPa]
- moduł ogólnego odkształcenia gruntu Eo– 14,9 [MPa]
Warstwa IIIC – gliny pylaste (Gπ) w stanie twardoplastycznym o stopniu plastyczności IL=0,20,
zaliczone do grupy konsolidacji C. Warstwa IIIC nawiercona została w dwóch otworach geotechnicznych na
głębokościach od 7,50 m (OB1) do 8,70 m (OB7). W obu otworach spągu warstwy IIIC nie przewiercono do
głębokości 10,0m.
Parametry geotechniczne warstwy IIIC
- stopień zagęszczenia – IL = 0,20
- gęstość objętościowa – 2,10 t/m3
- kąt tarcia wewnętrznego φu – 14,8 [o]
- kohezja (spójność) cu – 16,9 [kPa]
- edometryczny moduł ściśliwości pierwotnej Mo– 29,4 [MPa]
- moduł ogólnego odkształcenia gruntu Eo– 20,5 [MPa]
Warstwa IIID – gliny pylaste i gliny pylaste zwięzłe (Gπ, Gπz) w stanie twardoplastycznym o stopniu
plastyczności IL=0,15, zaliczone do grupy konsolidacji C. Warstwa IIID nawiercona została w dwóch otworach
VOSTOK DESIGN
ul. Skłodowskiej 14/16/37, 42-200 Częstochowa, tel: 500254009, email: [email protected]
BUDYNEK WYDZIAŁU RZEŹBY ASP
A
PROJEKT
KONSTRUKCYJNY TOM III
str. 5
geotechnicznych na głębokościach od 4,50 (OB3) do 7,80 m (OB2). W obu otworach spągu warstwy IIIC nie
przewiercono do głębokości 10,0m.
Parametry geotechniczne warstwy IIID
- stopień zagęszczenia – IL = 0,15
- gęstość objętościowa – 2,10 t/m3
- kąt tarcia wewnętrznego φu – 15,6 [o]
- kohezja (spójność) cu – 19,2 [kPa]
- edometryczny moduł ściśliwości pierwotnej Mo– 32,9 [MPa]
- moduł ogólnego odkształcenia gruntu Eo– 23,0 [MPa]
Woda gruntowa nawiercona została we wszystkich otworach geotechnicznych w postaci swobodnego
zwierciadła na głębokości od 0,90 do 1,80 m poniŜej poziomu terenu.
4. OPIS ROZWIĄZAŃ
W związku z projektowaną rozbudową budynku ASP Wydział Rzeźby w Warszawie konieczne jest
zabezpieczenie fundamentów budynku istniejącego sąsiadującego bezpośrednio z projektowanym wykopem.
Aktualny poziom posadowienia budynku istniejącego to rzędna +24,20 m n.0.W, projektowane rzędne dna
wykopu zawierają się w przedziale od +23,47 m n.0.W do +22,17 m n.0.W. Związana jest z tym konieczność
przegłębienia wykopu poniŜej aktualnego poziomu posadowienia budynku istniejącego w przedziale od 0,73 m
do 1,93 m.
Dla zabezpieczenia terenu wokół inwestycji, poza obszarem, na którym projektuje się wykonanie
pionowej przesłony, wykonana zostanie stalowa ścianka szczelna. Ścianka stalowa zabezpieczać będzie
teren wokół wykopu o wysokości w przedziale od 2,70 m do 3,90 m, co odpowiada rzędnej dna wykopu
w przedziale od +23,47 m n.0.W do +22,17 m n.0.W.
W związku z wysokim poziomem zwierciadła wody gruntowej (ZWG), pionowa przesłona z kolumn
iniekcyjnych oraz stalowa ścianka szczelna muszą stanowić szczelną obudowę pozwalającą na obniŜenie
ZWG w granicach inwestycji.
Dla rozwiązań projektowych przyjęto następujące załoŜenia dotyczące obudowy:
a) wzmocnienie fundamentów istniejącego obiektu wykonane zostanie od strony zewnętrznej z poziomu
przygotowanej platformy roboczej,
b) obudowa wykopu pod istniejącym budynkiem wykonana zostanie w postaci pionowej przesłony z kolumn
iniekcyjnych „jet grouting”; jest to metoda bezwstrząsową pozwalająca na wytworzenie pod istniejącym
posadowieniem fundamentu zastępczego na projektowanej głębokości,
c) fundament zastępczy utworzony z kolumn iniekcyjnych posadowiony zostanie w gruntach spoistych
w stanie twardoplastycznym,
d) obudowa poza obrysem budynku wykonana zostanie w postaci ścianki szczelnej,
e) obudowa wykopu, zarówno w postaci ścianki szczelnej jak i przesłony pionowej z kolumn iniekcyjnych
„jet grouting” zagłębiona zostanie w warstwę gruntów spoistych w stanie twardoplastycznym na głębokość
min. 2,0 m. Pozwoli to na wykonanie szczelnej obudowy, z której będzie moŜliwe odprowadzenie wody.
W tym celu prace projektowe związane z obudową wykopu podzielone zostały na dwa typy:
Typ 1 obudowy polega na wykonaniu pionowej przesłony z wykorzystaniem kolumn iniekcyjnych
formowanych w technologii iniekcji strumieniowej „jet grouting” pełniącej podwójną funkcję. Funkcja pierwsza
polega na bezpiecznym przekazaniu obciąŜeń z istniejącego obiektu na nośne warstwy podłoŜa gruntowego
zalegające poniŜej docelowego dna wykopu. Funkcja druga polega na wykonaniu pionowej przesłony
przeciwfiltracyjnej zabezpieczającej projektowany wykop przed bezpośrednim napływem do niego wód
VOSTOK DESIGN
ul. Skłodowskiej 14/16/37, 42-200 Częstochowa, tel: 500254009, email: [email protected]
BUDYNEK WYDZIAŁU RZEŹBY ASP
A
PROJEKT
KONSTRUKCYJNY TOM III
str. 6
gruntowych. Zakładana średnica kolumn (Ø60-80 cm), ich rozstaw (co ~60 cm w kaŜdym rzędzie) oraz ilość
rzędów (2-3 rzędów), pozwolą na spełnienie stawianych jej wymagań.
Typ 2 obudowy zabezpieczenia polegać będzie na wykonaniu obudowy z wykorzystaniem stalowych
grodzic pełniących funkcję szczelnej obudowy zabezpieczającej przed napływem wód gruntowych do wykopu
i zabezpieczającej teren znajdujący się za obudową.
5. WZMOCNIENIE ISTENIJĄCYCH FUNDAMENTÓW
Obliczenia projektowe prowadzono w oparciu o materiały wyszczególnione w punkcie 2 niniejszego
opracowania oraz materiały dostarczone przez Zamawiającego, literaturę techniczną oraz wizje lokalne.
W dalszej części opracowania przedstawiono załoŜenia oraz uzyskane wyniki obliczeń
przeprowadzonych dla przekrojów reprezentatywnych.
Obliczenia wzmocnienia fundamentów istniejącego budynku w obrębie ściany zewnętrznej
sąsiadującej z projektowanym wykopem wykonano wg PN–81/B–03020, jak dla posadowienia
bezpośredniego na zastępczych ławach fundamentowych wykształconych na głębokości spodu kolumn
iniekcyjnych. Nośność pobocznicy kolumn poniŜej docelowego dna wykopu stanowi dodatkowy zapas
bezpieczeństwa.
Ze względu na występowanie w podłoŜu części organicznych oraz w związku z projektowanym
przegłębieniem kolumny iniekcyjne naleŜy zbroić stalową rurą grubościenną. Przekrój rury naleŜy określić w
projekcie wykonawczym.
5.1. ObciąŜenia
Projektując wzmocnienie istniejących fundamentów za pomocą kolumn iniekcyjnych opierano się na
danych zawartych w materiałach wymienionych w punkcie 2 niniejszego opracowania. Maksymalna wartość
obliczeniowa obciąŜeń przypadających na 1 mb w podstawie istniejących ław fundamentowych
przewidzianych do wzmocnienia wynosi:
dla części jednokondygnacyjnej - Nr1 = 115,0 kN/mb
dla części dwukondygnacyjnej - Nr2 = 150,0 kN/mb
gdzie: Nr - maksymalne obciąŜenie w spodzie ław fundamentowych przewidzianych do wzmocnienia.
Do wartości obliczeniowej obciąŜenia przypadającego na 1 mb w podstawie istniejących ław
fundamentowych dodano cięŜar fundamentu zastępczego wytworzonego z kolumn iniekcyjnych „jet grouting”
równy, co do wartości ich cięŜarowi zgodnie z przedstawionymi poniŜej obliczeniami:
Nr,f = Nr + Nf
gdzie:
Nr - maksymalna wartość obliczeniowa obciąŜeń przypadających na 1 mb w podstawie istniejących
ław fundamentowych,
Nfi – maksymalny cięŜar zastępczej ławy fundamentowej przypadający na 1 mb.
Nfi= Bśr * Di * γb * γf
Nf,max = 283,1 kN/m
Bśr – przyjęta średnia szerokość fundamentu zastępczego
Di – głębokość posadowienia fundamentu zastępczego
γb – cięŜar gruntobetonu wynoszący 18 kN/m3
γf – współczynnik bezpieczeństwa równy 1,3
VOSTOK DESIGN
ul. Skłodowskiej 14/16/37, 42-200 Częstochowa, tel: 500254009, email: [email protected]
BUDYNEK WYDZIAŁU RZEŹBY ASP
A
PROJEKT
KONSTRUKCYJNY TOM III
str. 7
Do dalszych obliczeń przyjęto:
Nr,f,max = 433,1 kN/m
5.2. Wyniki obliczeń
Obliczenia składowej pionowej oporu granicznego podłoŜa przeprowadzono dla odcinka 1 m ławy przy
uŜyciu oprogramowania komputerowego. Jako nośność fundamentu zastępczego przyjęto nośność pod jego
podstawą. Wyniki dla obliczeń wzmocnienia przedstawiono poniŜej.
Nośność pod podstawą fundamentu zastępczego określono przy następujących załoŜeniach:
B = 1,4 m - szer. zastępcza ławy
Dmin = 7,0 m –minimalna głębokość projektowanego posadowienia
Lmin= 9,0 m – minimalna długość kolumn
Dla tak prowadzonych obliczeń warunek nośności przedstawia się następująco:
m*QfNB = 563,0 kN/m> Nr,f = 433,1 kN/m
warunek nośności spełniony
m*QfNB – nośność pod podstawa fundamentu obliczona zgodnie z PN-81/B-03020
I.
II.
Długość kolumn L musi spełniać dwa warunki:
nie moŜe być mniejsza, niŜ zakładana w projekcie (Lmin=9,0 m), gwarantując uzyskanie minimalnej
głębokości posadowienia Dmin.
musi zapewniać zagłębienie na głębokość min. 2,0 m w warstwę gruntów spoistych w stanie
twardoplastycznym (warstwa IIIC lub IIID).
Przegłębienie wykopu o wartość większą niŜ załoŜono w niniejszym projekcie lub zmniejszenie
projektowanej wartości posadowienia Dmin, wymaga akceptacji autorów niniejszego opracowania.
5.3. Nośność wewnętrzna zeskalonego gruntu
Nośność wewnętrzną gruntu zeskalonego z wykorzystaniem kolumn iniekcyjnych wyznaczono jak dla
betonowych elementów ściskanych wg metody uproszczonej zgodnie z PN–B–03264:2002.
- dla istniejących warunków gruntowych przyjęto tworzywo kolumny z gruntobetonu o parametrach:
fcd=3,6 MPa – wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie w elementach niezbrojonych po 28 dniach,
- dla zeskalonego gruntu przyjęto przekrój zastępczy o polu powierzchni równym polu przekroju 1 mb (L)
fundamentu zastępczego o szerokości Bmin* = 1,00 m,
- nośność wewnętrzną na 1 mb zeskalonego gruntu oblicza się ze wzoru:
Nrd = φ * ψ * fcd * L * Bmin = 2260 kN
gdzie: Bmin - minimalna szerokość przekroju z kolumn iniekcyjnych „jet grouting”
φ=0,9 zgodnie z tab.10-PN-B-03264
ψ=0,7 współczynnik bezpieczeństwa związany ze stosowaną technologią formowania kolumn
-
maksymalne obliczeniowe obciąŜenie przypadające na 1 mb fundamentu zastępczego wynosi:
Nsd = 433,1 kN
VOSTOK DESIGN
ul. Skłodowskiej 14/16/37, 42-200 Częstochowa, tel: 500254009, email: [email protected]
A
PROJEKT
KONSTRUKCYJNY TOM III
BUDYNEK WYDZIAŁU RZEŹBY ASP
str. 8
Warunek obliczeniowy:
Nsd ≤ Nrd = φ * fcd * L * B
Nsd = 433,1 kN ≤ Nrd = 2260 kN
warunek nośności spełniony
5.4. Technologia wykonania kolumn iniekcyjnych
Technologia wykonania kolumn iniekcyjnych polega na wierceniu otworów w podłoŜu gruntowym
i formowaniu trzonów kolumn przy wykorzystaniu energii kinetycznej strumienia wypływającego z dyszy, który
podczas ruchu obrotowego z jednoczesnym posuwem narzędzia wiercącego w dół i górę, urabia
i wypełnia ośrodek gruntowy iniektem. W analizowanym przypadku wtłaczanym medium będzie zaczyn
cementowy sporządzony z cementu portlandzkiego CEM II 32,5. Dopuszcza się równieŜ zastosowanie do
wykonania projektowanych prac cementu CEM I oraz cementów wyŜszych klas.
Przewiduje się wykonanie kolumn iniekcyjnych o średnicy ø=60-80 cm od strony zewnętrznej
istniejącego budynku z poziomu przygotowanej platformy roboczej. Dopuszcza się korektę usytuowania
poziomu roboczego, z zastrzeŜeniem utrzymania poziomu spodu kolumn oraz załoŜonej geometrii pod
obrysem fundamentu zgodnie z wielkościami przedstawionymi w części rysunkowej. Zmiana poziomu
roboczego powodująca zmianę geometrii wzmocnienia (zagłębienie kolumn wykraczające poza dopuszczalne
odchyłki) wymaga akceptacji autorów opracowania.
Ze względów bezpieczeństwa prowadzenia robót, przed przystąpieniem do wierceń naleŜy wykonać
przekopy kontrolne celem zlokalizowania istniejących instalacji podziemnych. W przypadku kolizji istniejących
instalacji z projektowanymi pracami naleŜy wykonać przekładkę kolidujących instalacji lub rozwaŜyć moŜliwość
zmiany geometrii prac iniekcyjnych.
-
Prace wiertniczo-iniekcyjne prowadzone będą w następującej kolejności:
wykonanie przekopów kontrolnych celem lokalizacji podziemnej sieci uzbrojenia terenu,
przygotowanie poziomu roboczego dla wykonania kolumn (poziom wierceń),
rozpoczęcie wykonania kolumn średnicy 60-80 cm.
-
Wykonanie kolumn przebiegać będzie w następującej kolejności:
wiercenie otworów przez ściany i fundamenty budynku,
wiercenie otworów w gruncie do projektowanej głębokości,
formowanie kolumn metodą iniekcji strumieniowej „jet grouting”,
ewentualnie zabudowanie zbrojenia w kolumnach, które zostały zaprojektowane jako zbrojone.
Uwzględniając zmienne warunki gruntowe, uŜyty zaczyn cementowy oraz technikę formowania
kolumn wykonawca prac powinien dobrać ciśnienie iniekcji oraz szybkość obrotu i posuwu przewodu
wiertniczego, gwarantujące uzyskanie projektowanej średnicy buławy φ=60-80 cm (grunty spoiste-grunty
niespoiste).
Podczas prowadzenia zabiegu iniekcji przewiduje się zrzuty technologiczne wypływającej z otworów
mieszaniny gruntowo-cementowej, w wysokości ok. 10% zuŜytego do iniekcji zaczynu cementowego.
5.5. Rygory technologiczne
5.5.1 Zaczyn cementowy
Do sporządzania zaczynu cementowego zakłada się stosowanie cementu portlandzkiego CEM II 32,5.
Dopuszcza się równieŜ zastosowanie do wykonania projektowanych prac cementu CEM I oraz cementów
wyŜszych klas.
Ciąg technologiczny do sporządzania zaczynu cementowego powinien składać się z mieszalnika
szybkoobrotowego (ultramikser), pompy iniekcyjnej wysokociśnieniowej i aparatury kontrolno-pomiarowej.
VOSTOK DESIGN
ul. Skłodowskiej 14/16/37, 42-200 Częstochowa, tel: 500254009, email: [email protected]
BUDYNEK WYDZIAŁU RZEŹBY ASP
A
PROJEKT
KONSTRUKCYJNY TOM III
str. 9
Dla wzmocnienia podłoŜa gruntowego projektuje się następujący skład zaczynu cementowego:
- Cement CEM I lub CEM II 32,5
- Woda zarobowa w/c 0,6 – 1,05
- Gęstość zaczynu ρ = 1,50 – 1,70 g/cm3 – kontrolowana przy uŜyciu wagi typu „BAROID”.
Dobór składu zaczynu w zaleŜności od stwierdzonych warunków gruntowych i rozchodu iniektu
powinien być dobrany i korygowany przez Wykonawcę.
5.5.2 Kontrola przebiegu i efektów prac iniekcyjnych
Podczas realizacji robót iniekcyjnych naleŜy prowadzić Dziennik Prac Wiertniczo – Iniekcyjnych,
w którym naleŜy odnotowywać wszystkie istotne informacje, słuŜące poprawnemu wykonawstwu kolumn
stanowiących wzmocnienie istniejących fundamentów.
Kontrolę przebiegu i jakości prac iniekcyjnych wykonawca prac powinien określić w Projekcie
Technologii i Organizacji Robót (PTiOR).
Dla kaŜdej kolumny iniekcyjnej naleŜy prowadzić zbiorczą metrykę, w której naleŜy zamieścić
następujące dane:
-
Numer kolumny,
Data formowania kolumny,
Głębokość odwierconego otworu,
Średnica wiercenia,
Rodzaj zaczynu iniekcyjnego,
Gęstość zaczynu iniekcyjnego,
Ilość zuŜytego na otwór cementu w kg,
Ciśnienie iniekcji mierzone na pompie,
Rodzaj i długość zabudowanego zbrojenia (w kolumnach które będą zbrojone).
W/w parametry, jak równieŜ raporty dzienne z prowadzonych robót naleŜy odnotowywać
w prowadzonym Dzienniku Prac Wiertniczo-Iniekcyjnych. NaleŜy zachować jednoznaczną numerację kolumn
iniekcyjnych w Projekcie Technologii i Organizacji Robót oraz Dzienniku Prac Wiertniczo Iniekcyjnych.
5.5.3. Kontrola wytrzymałości gruntobetonu
Podczas formowania kolumn naleŜy pobrać normowe próbki wypływającej z otworu mieszaniny
gruntocementowej. Próbki przechowywane w warunkach zbliŜonych do naturalnych, po 28 dniach twardnienia
poddać próbie wytrzymałościowej na ściskanie. Zakłada się, Ŝe wytrzymałość tak pobranych próbek stanowi
ok. 70% wytrzymałości miarodajnej dla gruntobetonu w kolumnach iniekcyjnych, która powinna wynosić
Rb,28min ≥ 3,6 MPa (w gruntach organicznych Rb,28min ≥ 1,0 MPa). NaleŜy pobrać min. 3 próbki mieszaniny
gruntocementowej na kaŜde 25 szt. wykonanych kolumn iniekcyjnych.
5.5.4. Tolerancje wykonania
- rozstaw kolumn iniekcyjnych w dostosowaniu do warunków miejscowych, lecz nie więcej niŜ: ±10 cm
w obu kierunkach,
- głębokość formowania kolumn: -10 cm (tolerancji plusowej nie ogranicza się),
- wytrzymałość gruntobetonu na ściskanie: -10 % (tolerancji plusowej nie ogranicza się),
- pochylenie kolumn: ±30,
- średnica kolumn: -10% (tolerancji plusowej nie ogranicza się).
5.5.5. Zapotrzebowanie energetyczne i wodne
Dla przeprowadzenia prac wiertniczo-iniekcyjnych niezbędna jest energia elektryczna i woda
zarobowa. Wymagania związane z zapotrzebowaniem na wymienione wyŜej media powinien określić
wykonawca prac wiertniczo iniekcyjnych w PTiOR.
VOSTOK DESIGN
ul. Skłodowskiej 14/16/37, 42-200 Częstochowa, tel: 500254009, email: [email protected]
BUDYNEK WYDZIAŁU RZEŹBY ASP
A
PROJEKT
KONSTRUKCYJNY TOM III
str. 10
6. ZABEZPIECZENIE WYKOPU STALOWĄ ŚCIANKĄ SZCZELNĄ
Przedmiotowe zabezpieczenie projektuje się wykonać z wykorzystaniem wciskanych grodzic
stalowych G 62 (GU-16-400) ze stali S240GP (fd=205 MPa) bądź jej odpowiednika.
Celem zabezpieczenia istniejącego naziomu zlokalizowanego w bezpośrednim sąsiedztwie
głębokiego wykopu, projektuje się wykonanie ścianki z grodzic stalowych G 62 (GU-16-400) o długości nie
mniejszej niŜ Lmin=11,0 m opracowania oraz gwarantującej zagłębienie w warstwę gruntów spoistych w stanie
twardoplastycznym na głębokość minimalną 2,0 m. Konstrukcja zabezpieczająca w postaci stalowej ścinaki
wykonana zostanie na trzech ścianach obudowy zgodnie z częścią rysunkową niniejszego opracowania.
Czwartą ścianę obudowy stanowić będzie pionowa przesłona z kolumn iniekcyjnych „jet grouting”.
Obliczenia projektowe prowadzono w oparciu o dostarczone przez Zamawiającego materiały, normy,
literaturę techniczną oraz uzgodnienia. Obliczenia konstrukcji zabezpieczającej prowadzono przy załoŜeniu
schematu wspornikowego z przyporą ziemną od strony wykopu. Dla przyjętej geometrii konstrukcji wykonano
obliczenia w programie komputerowym GEO5 firmy Fine.
W dalszej części opracowania przedstawiono szczegółowe załoŜenia oraz uzyskane wynik obliczeń.
6.1. ObciąŜenia
Na podstawie uzyskanych danych projektowane zabezpieczenie wykopu obciąŜone będzie parciem
gruntu pochodzącym od:
- gruntu zalegającego za konstrukcją powyŜej poziomu dna wykopu,
- wody gruntowej za konstrukcją powyŜej poziomu dna wykopu,
- obciąŜenia powierzchniowego od obciąŜeń uŜytkowych za ścianka stalową o wartości:
qp=5kN/m2
6.2. Parcie gruntu
Obliczenia parć gruntu wykonano bez redukcji danych wejściowych, zgodnie z następującymi teoriami:
- wyznaczenie parcia czynnego – Coulomb,
- wyznaczenie parcia biernego – Caqout-Kerisel.
6.3. Dane charakterystyczne grodzic
Dla wykonania zabezpieczenia wykopu przyjęto grodzice G 62 (GU-16-400), które posiadają
następujące parametry charakterystyczne, zgodne z danymi podanymi w „Tablicach do projektowania
konstrukcji metalowych”:
SpręŜysty wskaźnik wytrzymałości
Moment bezwładności:
Wx = 1600 cm3/m
Jx = 23200 cm4
h = 168 mm
b = 436 mm
t1 = 9,5 mm
t2 = 13,0 mm
Prace związane z wykonaniem ścianki oporowej z grodzic stalowych ze względu na bezpośrednie
sąsiedztwo zabezpieczanego obiektu naleŜy prowadzić metodą bezwstrząsową.
Całość prac zabezpieczających naleŜy prowadzić zgodnie z przedstawionymi poniŜej fazami
wykonania ścianki z grodzic stalowych.
Faza I – Wciskanie grodzic stalowych G 62 (GU-16-400) na projektowaną głębokość i przy
zapewnieniu minimalnego zagłębienia w warstwę gruntów spoistych na głębokość 2,0 m (Lmin=11,0 m).
Rozmieszczenie ścianek przedstawiono w części rysunkowej .
VOSTOK DESIGN
ul. Skłodowskiej 14/16/37, 42-200 Częstochowa, tel: 500254009, email: [email protected]
BUDYNEK WYDZIAŁU RZEŹBY ASP
A
PROJEKT
KONSTRUKCYJNY TOM III
str. 11
Faza II – Wykonanie wykopu do projektowanego poziomu z uwzględnieniem ewentualnej
konieczności pozostawienia przypory ziemnej zapewniającej stateczności obudowy wykopu. W projekcie
wykonawczym naleŜy określić ewentualna geometrię przypory lub w razie konieczności wykonanie rozparcia
obudowy wykopu.
Faza III – Wykonanie projektowanych fundamentów wraz z podbudową. Po zakończeniu prac
związanych z projektowaną konstrukcją przestrzeń naleŜy zapełnić do poziomu około 1,0m poniŜej góry
grodzic gruntem w dostosowaniu do wytycznych opracowania konstrukcyjnego. Jeśli brak jest takich
wytycznych, to wówczas naleŜy zastosować piasek średni zagęszczany warstwami o miąŜszości około 30 cm
i w sposób zapewniający uzyskanie stopnia zagęszczenia min. Is>0,97. Po wykonaniu powyŜszych czynności
naleŜy zdemontować konstrukcję belki oczepowej.
Faza IV – Wykonanie konstrukcji projektowanego budynku biurowego do poziomu zapewniającego
zapełnienie przestrzeni pomiędzy wykonanymi ścianami i grodzicami gruntem, zgodnie z wytycznymi
opracowania konstrukcyjnego. W przypadku braku wytycznych dotyczących zagęszczania wykonać naleŜy je
zgodnie z informacją zawartą w fazie IV. Następnie naleŜy zdemontować ściankę z grodzic stalowych. Po
demontaŜu grodzic stalowych moŜna przystąpić do niwelacji terenu do wymaganego poziomu – zgodnie z
odrębna dokumentacją.
Zmiana poziomu roboczego powodująca zmianę geometrii ściany oporowej (wielkość przewieszenia
i/lub zagłębienie grodzic) wymaga akceptacji autorów opracowania.
Ze względów bezpieczeństwa prowadzenia robót, przed przystąpieniem do wierceń naleŜy wykonać
przekopy kontrolne celem zlokalizowania istniejących instalacji podziemnych, a zwłaszcza kabli
energetycznych. W przypadku kolizji istniejących instalacji z projektowanymi pracami naleŜy wykonać
przekładkę kolidujących instalacji lub rozwaŜyć moŜliwość zmiany geometrii prac zabezpieczających.
7. ODWODNIENIE WYKOPU
Odwodnienie wykopu realizowane będzie poprzez system rurociągów drenarskich o średnicy od
∅ 198mm do ∅ 392mm z rur dwuściennych PE o sztywności obwodowej SN8 przeznaczony do stosowania w
miejscach o duŜych obciąŜeniach statycznych i dynamicznych. Perforacja umieszczona jest na całym
obwodzie rury. Na ciągach drenarskich w odległościach nie większych niŜ 100m i na załamaniach
zastosowano studzienki drenarskie z osadnikiem o średnicy od ∅ 300mm do ∅ 600mm, które wykonane
będą z PE. System drenarski winien posiadać aprobatę techniczną COBRTI INSTAL AT/99-02-0594 oraz
aprobatę IBDiM AT/98-03-0458.
Wykopy pod drenaŜe i studnie naleŜy sprawdzić pod względem wymiarów, a takŜe odpowiednio
zniwelować i wypoziomować. PodłoŜe pod studnie naleŜy zagęścić poprzez wykonanie warstwy nośnej co
najmniej 30cm. Warstwę nośną wykonać jako warstwę 25cm betonu B-12.5. Wykonanie wykopu powinno
opowiadać obowiązującym przepisom. Wykop na czas montaŜu musi być odwodniony.
Podsypkę i obsypkę naleŜy układać równomiernie z obu stron przewodu i zagęścić niezwłocznie po
wbudowaniu w taki sposób, aby nie spowodować odkształcenia rur zarówno w planie, jak i w ich przekroju
poprzecznym. Zagęszczenie tych warstw oraz zasypki wstępnej do wysokości 30cm ponad wierzch przewodu,
ale nie mniej niŜ jego średnicy, powinno przebiegać warstwami ręcznie lub lekkim sprzętem –
niedopuszczalne jest stosowanie sprzętu cięŜkiego. Strefa ułoŜenia przewodu ma bowiem największe
znaczenie dla wytrzymałości kanału, i dlatego nie wolno dopuścić do wystąpienia pustych przestrzeni,
szczególnie w dolnej części rury, a zagęszczenie nie moŜe być mniejsze niŜ 85% zmodyfikowanej próby
Proctora. Warstwa podsypki dolnej o grubości 1/2 średnicy układana bezpośrednio pod przewodem nie
powinna być zagęszczana bardziej niŜ do stanu średniego zagęszczenia. Zostanie ona dogęszczona podczas
zagęszczania kolejnych warstw konstrukcyjnych w strefie ułoŜenia przewodu i pozwoli na jego elastyczne
ułoŜenie. Zagęszczona podsypka górna powinna być ułoŜona warstwami do wysokości połowy przewodu.
Wykonanie obsypki moŜna rozpocząć po zakończeniu układania i zagęszczania podsypki górnej.
VOSTOK DESIGN
ul. Skłodowskiej 14/16/37, 42-200 Częstochowa, tel: 500254009, email: [email protected]
BUDYNEK WYDZIAŁU RZEŹBY ASP
A
PROJEKT
KONSTRUKCYJNY TOM III
str. 12
Niedopuszczalne jest układanie gruntów w stanie upłynnionym, a w przypadku konieczności odwadniania
podłoŜa na czas budowy niezbędne jest wykonanie tymczasowego drenaŜu opaskowego umoŜliwiającego
prowadzenie robót, aby nie dopuścić do pogorszenia nośności gruntu rodzimego. Zasypkę naleŜy wznosić
równomiernie, a grunt naleŜy zagęszczać niezwłocznie po wbudowaniu, warstwami o grubości dostosowanej
do posiadanego sprzętu i wilgotności zbliŜonej do optymalnej. Grubość warstw nie powinna być jednak
większa od 15cm przy zagęszczaniu ręcznym i 30cm przy zagęszczaniu mechanicznym.
Na ujściu wody z drenaŜy zostanie zamontowana przepompownia wód deszczowych. Obudowę
przepompowni stanowi Ŝelbetowy zbiornik wykonany z wodoszczelnego betonu klasy C 35/45 (B 45). Zbiornik
składa się z monolitycznej części dennej, która stanowi zasadniczą część technologiczną przepompowni,
elementów przedłuŜających łączonych na uszczelkę wg DIN 4034 cz. I, dostosowujących wysokość zbiornika
do istniejącego terenu oraz pokrywy z otworem na włazy. Wszystkie otwory dla rur i przewodów w zbiorniku,
wykonane jako przejścia szczelne. Całkowita wysokość zbiornika, wynika z róŜnicy pomiędzy poziomem
terenu, a rzędną przewodów doprowadzających wody opadowe i gruntowe. Ścieki deszczowe ze zbiornika
retencyjnego wpływają grawitacyjnie do rząpia, w którym przepompownią doprowadzane są do studni
rozpręŜnej przewodem tłocznym Dn 80mm i dalej do kanalizacji deszczowej. Uruchomienie przepompowni
następuje w momencie napływu wód gruntowych i deszczowych do zbiornika retencyjnego. W wyniku napływu
wód do zbiornika, zostaje uruchomiony włącznik przepompowni. Wyłączenie przepompowni następuje w
momencie, w którym zbiornik zostanie całkowicie opróŜniony.
8. BHP
Prace naleŜy prowadzić zgodnie z Instrukcją Ogólną BHP.
W szczególności przy wykonywaniu robót iniekcyjnych wymaga się:
- Posiadania przy sobie przez operatorów uprawnień, a na wyposaŜeniu sprzęt gaśniczy i apteczki.
- Wykonywania tylko tych prac, do których dana maszyna jest przeznaczona.
- Dbania o czystość maszyn i osprzętu.
- Nie dopuszczania do pracy na maszynie osób postronnych oraz nie dopuszczania do przebywania
kogokolwiek postronnego w obrębie pracy maszyny.
- Pozostawianie maszyn bez nadzoru podczas pracy silnika jest zabronione.
- Zabronione jest niebezpieczne zbliŜanie się do urwisk o nieznanej wytrzymałości.
- Do stałego korzystania winny być:
- instrukcje obsługi maszyn i urządzeń,
- instrukcje dotyczące technologii robót.
- Stosowania przepisów BHP. Pracownicy powinni być zaopatrzeni w ubrania robocze i środki ochrony
osobistej, szczególnie okulary ochronne, maski przeciwpyłowe.
- Zachowania szczególnej ostroŜności w pobliŜu urządzeń znajdujących się pod ciśnieniem.
- Obowiązkowe jest posiadanie aktualnych badań lekarskich i szkoleń BHP przez pracowników
dopuszczonych do prac.
9. ŚRODOWISKO
Roboty prowadzić naleŜy sprzętem sprawnym technicznie, a szczególną uwagę naleŜy zwrócić na
szczelność systemu hydraulicznego sprzętu, tak aby nie dopuścić do zanieczyszczenia środowiska olejami.
Ewentualne wycieki naleŜy natychmiast usunąć bądź wymienić sprzęt i środki transportowe na sprawne. Po
zakończeniu robót z terenu prac usunąć naleŜy resztki materiałów i ewentualne odpady.
Zastosowany do formowania kolumn zaczyn cementowy jest materiałem mineralnym, po związaniu
stanowiącym kamień cementowy.
VOSTOK DESIGN
ul. Skłodowskiej 14/16/37, 42-200 Częstochowa, tel: 500254009, email: [email protected]
BUDYNEK WYDZIAŁU RZEŹBY ASP
A
PROJEKT
KONSTRUKCYJNY TOM III
str. 13
10. ZALECENIA WYKONAWCZE
- Ze względów technologicznych wykonawca prac przed przystąpieniem do projektowanych robót opracuje
Projekt Technologii i Organizacji Robót (PTiOR).
- Przed rozpoczęciem prac wiertniczo-iniekcyjnych oraz prac związanych z wykonaniem ścianki szczelnej
konieczna jest dokładna lokalizacja istniejących podziemnych sieci uzbrojenia terenu. W razie kolizji
z projektowanymi pracami naleŜy dokonać niezbędnych przekładek. NaleŜy zachować wymagane
przepisami odległości iniekcji od urządzeń obcych.
- Wszelkie zmiany dotyczące usytuowania poziomu roboczego powodujące zmianę geometrii podbicia lub
zmianę geometrii ściany szczelnej (wielkość przewieszenia i/lub głębokość posadowienia kolumn i/lub
długość grodzic) wymagają akceptacji autorów opracowania.
- W przypadku wątpliwości wykonawczych dotyczących długości kolumn iniekcyjnych lub długości grodzic
naleŜy wykonać dodatkowe otwory geotechniczne dla dokładnego rozpoznania budowy podłoŜa
gruntowego. Wykonawca prac powinien określić wymaganą ilość otworów, zapewniającą właściwe
rozpoznanie podłoŜa gruntowego gwarantujące spełnienie zakładanych wymagań projektowych.
- W bezpośrednim sąsiedztwie kolumn iniekcyjnych oraz grodzic wykopy naleŜy wykonywać z zachowaniem
szczególnych środków bezpieczeństwa, aby nie dopuścić do mechanicznego uszkodzenia konstrukcji
zabezpieczającej.
- Nie wyklucza się konieczności wykonania rozpór pozwalających na zmniejszenie momentów w konstrukcji
oporowej i ograniczających jej przemieszczenie. Ewentualny typ rozpór i ich lokalizacja powinny zostać
określone w projekcie wykonawczym. Szczegółowe informacje dotyczące sposobu podparcia powinny
zostać określone przez wykonawcę prac w Projekcie Technologii i Organizacji Robót.
- Przed przystąpieniem do realizacji robót iniekcyjnych na murach istniejących obiektów naleŜy zabudować
repery kontrolne i dokonać pomiaru „zerowego”. Kolejne pomiary naleŜy przeprowadzić w trakcie realizacji
prac iniekcyjnych oraz po ich zakończeniu, a takŜe podczas wykonywania robót ziemnych związanych
z głębieniem wykopów.
- W czasie prac wiertniczo-iniekcyjnych naleŜy potwierdzić przyjęty poziom posadowienia istniejących
fundamentów, poprzez wiercenie.
- Podczas wykonywania prac wiertniczo-iniekcyjnych naleŜy potwierdzić przyjętą budowę podłoŜa
gruntowego. W razie stwierdzenia odmiennych warunków niŜ określone w dokumentacji geotechnicznej,
naleŜy skontaktować się z projektantem celem podjęcia odpowiednich decyzji. Projektowane wzmocnienie
fundamentów naleŜy wykonać od strony zewnętrznej budynku istniejącego.
- Ze względów technologicznych naleŜy formować co 5÷6 kolumnę iniekcyjną w jednym rzędzie.
- Kolumny naleŜy wykonać nie krótsze niŜ Lmin=9,0 m, przy zapewnieniu ich zagłębienia na min. 2,0 m
w warstwę gruntów spoistych w stanie twardoplastycznym (warstwa IIIC lub IIID).
- Przystąpienie do wykonywania projektowanego wykopu moŜliwe będzie po zakończeniu prac związanych
z formowaniem kolumn i odczekaniu minimum 14 dni od daty zakończenia formowania ostatniej kolumny
iniekcyjnej.
- Buławy kolumn wychodzące poza lico obrysu docelowych ścian wykopu naleŜy skuć do wymaganej
powierzchni.
- Podczas prowadzenia zabiegu iniekcji przewiduje się zrzuty technologiczne wypływającej z otworów
mieszaniny gruntowo-cementowej, w wysokości ok. 10 % zuŜytego do iniekcji zaczynu cementowego.
- Wyklucza się prowadzenie prac iniekcyjnych przy temp. poniŜej -3°C.
- W przypadku występowania wolnych przestrzeni pomiędzy kolumnami lub pod fundamentem naleŜy
wykonać podbetonowanie z wykorzystaniem betonu ekspansywnego.
- Zastosowany do formowania kolumn zaczyn cementowy jest materiałem mineralnym, po związaniu
stanowiącym kamień cementowy.
- Inwestor przyjmuje do wiadomości, Ŝe wzmacnianie ław fundamentowych istniejącego obiektu wiąŜe się
z przeniesieniem działających obciąŜeń na głębiej zalegające warstwy podłoŜa nośnego. Procesowi
przenoszenia obciąŜeń towarzyszy zmiana stanu napręŜenia w gruncie, co zawsze i przy kaŜdym sposobie
wzmacniania, prowadzi do wystąpienia odkształceń podłoŜa gruntowego oraz ograniczonych osiadań
VOSTOK DESIGN
ul. Skłodowskiej 14/16/37, 42-200 Częstochowa, tel: 500254009, email: [email protected]
BUDYNEK WYDZIAŁU RZEŹBY ASP
-
A
PROJEKT
KONSTRUKCYJNY TOM III
str. 14
obiektu. W związku z powyŜszym przy opracowaniu niniejszego projektu dołoŜono wszelkich starań, aby
dobrana technologia nie spowodowała pogorszenia stanu obiektu istniejącego. NaleŜy jednak spodziewać
się niegroźnych dla statyki budowli rys i pęknięć, jakie potencjalnie mogą wystąpić przy przejmowaniu
obciąŜeń przez nowe fundamenty. Wszelkie uszkodzenia konstrukcji powstałe po zakończeniu podbijania
i ustabilizowaniu osiadań powinny zostać naprawione.
Lokalizację osi zabezpieczenia wykopu naleŜy wytyczyć geodezyjnie.
Grodzice naleŜy wykonać o długości minimalnej nie mniejszej niŜ Lmin=11,0 m, przy zapewnieniu ich
zagłębienia na min. 2,0 m w warstwę gruntów spoistych w stanie twardoplastycznym (warstwa IIIC lub IIID).
Ze względu na charakter niniejszego zagadnienia konieczne jest zachowanie kolejności wykonania prac
przedstawionej w części opisowej niniejszego opracowania.
Podane w części rysunkowej wymiary naleŜy potwierdzić na budowie. W razie odstępstw wymiary dostosować
w ramach dopuszczonych w dokumentacji projektowej odchyłek. Odchyłki wykraczające poza dopuszczone
w dokumentacji projektowej tolerancje wymagają akceptacji projektanta.
Roboty ziemne naleŜy prowadzić w okresie niskich opadów atmosferycznych.
Nie jest dopuszczalne wykonanie wykopu poniŜej rzędnych przyjętych w niniejszej dokumentacji. Wszelkie
zmiany w zakresie zmiany poziomu dna wykopu wymagają akceptacji autorów niniejszej dokumentacji.
Po zakończeniu projektowanego zakresu prac naleŜy sporządzić dokumentacje powykonawczą.
Podczas wykonywania robót naleŜy przestrzegać obowiązujących norm i przepisów.
*********
*****
*
VOSTOK DESIGN
ul. Skłodowskiej 14/16/37, 42-200 Częstochowa, tel: 500254009, email: [email protected]