1.0 Dane wyjściowe woda sieciowa - zima 115 65 woda instalacyjna
Transkrypt
1.0 Dane wyjściowe woda sieciowa - zima 115 65 woda instalacyjna
1.0 2.0 Dane wyjściowe woda sieciowa - zima woda instalacyjna c.o. woda instalacyjna wentylacja woda sieciowa - lato woda ciepła ciśnienie statyczne c.o. ciśnienie statyczne went. 115 70 70 65 10 0,8 0,8 65 50 50 42 60 Bilans ciepła 2.1 Zapotrzebowanie na c.o. Budynek 22A Rozbudowa RAZEM Q c.o = 78,2 kW 97,8 kW 176,00 kW 2.2 Zapotrzebowanie na c.t. RAZEM Q c.o = 94,00 kW o C C o C o C o C bar bar o 2.3 Zapotrzebowanie na c.w. 3.0 Q c.w.max = 157,00 kW Q c.w.śr. = 113,00 kW Obliczeniowe przepływy 3.1. Wody sieciowej dla potrzeb c.o. G c.o .= 3,03 t/h 3.2. Wody sieciowej dla potrzeb c.t. G c.o .= 1,62 t/h 3.3. Wody sieciowej dla potrzeb c.w. zimą G c.w .= 5,87 t/h 3.4. Łączne zapotrzebowanie wody sieciowej zimą G S.Z. = 10,51 t/h 3.5. Przepływ wody sieciowej latem G S.L. = 5,87 t/h 3.6. Przepływ wody instalacyjnej c.o. - sumaryczny G ico. = 7,57 t/h 3.6. Przepływ wody instalacyjnej c.o. - Budynek 22A G ico. = 3,36 t/h 3.6. Przepływ wody instalacyjnej c.o. - Rozbudowa G ico. = 3.7. Przepływ wody instalacyjnej c.t. G ico. = 4,20 t/h 4,04 t/h 3.8. Przepływ ciepłej wody użytkowej G c. = 4.0 2699,91 kg/h Dobór wymienników Doboru wymienników dokonano za pomocą programu Danfoss Hexact 1.5.6. 4.1. Wymienniki c.o. Qco= XB 51H-1 36 ps= pi= 2,8 kPa 14,8 kPa 176 kW Istniejący wymiennik XB 51H-1 30 przenieść na cwu zamontować XB 51H-1 36 4.2. Wymienniki c.t. Qct= XB 51H-1 30 ps= pi= 4.3. Wymienniki c.w.u. 94 kW Istniejacy wymiennik należy pozostawić 1,3 kPa 6,4 kPa Qcwu= 157 kW XB 51H-1 30 ps= pi= Należy zastosować zdemontowany wymiennik c.o. 14,7 kPa 3,2 kPa 5.0 Dobór pomp 5.1. Pompa obiegowa c.o. - budynek 22A 3 3,79 m /h G p. = Wysokość podnoszenia: opory w węźle cieplnym opory instalacji wewnętrznej RAZEM H p. = Pozostawić pompę 25862 Pa 19100 Pa 44962 Pa 49,46 KPa Grundfos Magna 50-120F 1szt. 5.1. Pompa obiegowa c.o. - część rozbudowywana 3 4,74 m /h G p. = Wysokość podnoszenia: opory w węźle cieplnym opory instalacji wewnętrznej RAZEM H p. = Pozostawić pompę 0 Pa 31900 Pa 31900 Pa 35,09 KPa Grundfos Magna 50-120F 1szt. 5.2. Pompa obiegowa c.t. 3 4,57 m /h G p. = Wysokość podnoszenia: opory w węźle cieplnym opory instalacji wewnętrznej 14256 Pa 47000 Pa RAZEM H p. = Pozostawić pompę 61256 Pa 67,38 KPa Grundfos Magna 50-100F 1szt. 5.2 Pompy cyrkulacyjnej c.w.u. G p. = 1079,97 kg/h opór wymiennika opory instalacji węzła opory instalacji budynku 3200 15000 30000 48200 RAZEM H p. = Pozostawić istniejącą pompę Pa Pa Pa Pa 53,02 KPa GRUNDFOSS Magna 32-100N 1szt. 6.0 Zabezpieczenie strony instalacyjnej c.o. pojemność zładu w węźle= pojemność zładu inst. c.o.= Łączna pojemność zładu= gęstość= Dv= p max= p stat= p= E= 6.1. 0,05 2 2,050 999,70 0,0224 4,50 0,80 1,00 m3 3 m 3 m 3 kg/m 3 dm /kg bar bar bar 0,50 % Dobór naczynia wzbiorczego Obliczenia przeprowadzono na podstawie PN-B-02414 Pojemność użytkowa: Vu= 45,91 dm 3 Pojemność użytkowa z rezerwą eksploatacyjną: V uR = 56,16 Pojemność całkowita: 88,25 dm 3 Vn= Ciśnienie wstępne pracy instalacji p R= 1,26 bar Całkowita pojemność naczynia wzbiorczego z uwzględnieniem użytkowej pojemności z rezerwą 3 95,41 dm V nR = 6.2. REFLEX NG 100 Istniejące naczynie wzbiorcze pozostawić Dobór zaworu bezpieczeństwa Obliczenia przeprowadzono na podstawie PN-B-02414 ac= 0,2 a crz = 0,18 p 1= 5 bar p 2= 16 bar 0,000041 m 2 2 M= d o= 3,74 kg/s 29,7 mm Pozostawić zawór bezpieczeństwa SYR 1915 6.3. 11/4 " szt. 1 , nastawa 5,0 bar Rura wzbiorcza Wewnętrzna średnica d 1 wynosi: d1= 4,74 mm Ze względu na konstrukcję naczynia wzbiorczego przyjęto rurę wzbiorczą Dn= 7.0 R=1" 947,05 kg/m 3 r= A= b= p max= 6,0 bar Zabezpieczenie strony instalacyjnej c.t. pojemność zładu w węźle= pojemność zładu inst. c.t.= Łączna pojemność zładu= gęstość= Dv= p max= p stat= p= E= 0,03 0,14 0,17 999,70 0,0224 4,50 0,80 1,00 0,50 m3 m3 3 m kg/m 3 3 dm /kg bar bar bar % 25 7.1. Dobór naczynia wzbiorczego Obliczenia przeprowadzono na podstawie PN-B-02414 Pojemność użytkowa: Vu= 3,81 dm 3 Pojemność użytkowa z rezerwą eksploatacyjną: V uR = 4,66 Pojemność całkowita: Vn= 7,32 dm 3 Ciśnienie wstępne pracy instalacji p R= 1,26 bar Całkowita pojemność naczynia wzbiorczego z uwzględnieniem użytkowej pojemności z rezerwą 3 V nR = 7,91 dm Istniejące naczynie pozostawić 7.2. REFLEX NG 12 p max= 6,0 bar Dobór zaworu bezpieczeństwa Obliczenia przeprowadzono na podstawie PN-B-02414 ac= 0,25 a crz = 0,225 p 1= 4 bar p 2= 16 bar 943,1 kg/m 3 0,000025 m 2 2 r= A= b= M= d o= 2,38 kg/s 22,4 mm Pozostawić istniejący zawór bezpieczeństwa SYR 1915 7.3. 11/4 " szt. 1 , 1,37 mm Ze względu na konstrukcję naczynia wzbiorczego przyjęto rurę wzbiorczą Dn= 20 Zabezpieczenie instalacji c.w.u. Obliczenia przeprowadzono na podstawie PN-76/B-02440 p 1= 6 at p 2= 0 at p 3= 16 at r= ac= a c1 = b= F= 977,8 kg/m 0,3 1 2 41 mm 2 G= 12892,47 kg/h d= 20,70 mm 3 pozostawić istniejący zawór bezpieczeństwa SYR typ 2115 10.0 nastawa 5,0 bar Rura wzbiorcza Wewnętrzna średnica d 1 wynosi: d1= 8.0. R=3/4" 11/2 " nastawa 6 bar, szt.1 Dobór regulatora różnicy ciśnień i przepływu Obliczeniowe przepływy: latem: zimą: Istniejacy wymienić na 5,87 t/h = 10,51 t/h = DANFOSS AVPQ4 6,05 m 3 /h 10,73 m 3 /h DN = 50 Kvs= 20,0 m 3 /h wersja na zasilanie, wykonanie kołnierzowe PN25 wartość mierniczego spadku ciśnienia= zakres regulowanej różnicy ciśnień= zakres regulowanego przepływu= Opory zaworu: latem Dp= zimą Dp= 10.1. 12.0 13.0 14.0 0,29 bar 0,49 bar Nastawy regulatora G= Dp= 11.0 0,2 bar 0,2-1,0 bar 0,8-15,0 m 3 /h 10,51 t/h bar Uzupełnianie zładu Istnieący wodomierz Powogaz WS 120- 1,5NK DN15, Qp=1,5m 3 /h z nadajnikiem impulsów 10l/imp o Tem. robocza do 120 C, Ciśnienie robocze do 1,6 MPa Reduktor ciśnienia c.o. Caleffi 553140z manometrem 0- 0,4MPa, DN15, Temp. do 120 C, Odmulacze strona sieciowa IFOM 2 DN 65 Filtry strona instalacyjna c.o. strona instalacyjna c.t. woda zimna cyrkulacja uzupełnianie FS-1 DN 50-kołn FS-1 DN 100 -kołn DN 50 -gwint - wymiana DN 25 -gwint DN 15 Magnetyzery strona instalacyjna c.o. strona instalacyjna c.t. MI-1 DN 50 MI-1 DN 50 o istniejące istniejące 15.0 Pomiar energii cieplnej 15.1. Pomiar sumaryczny na wodzie sieciowej - istniejący Obliczeniowe przepływy: zimą: latem: Pozostawić 10,51 t/h 5,87 t/h DANFOSS INFOCAL 6 , wersja na powrót Przetwornik SONO 2500 , Dn 40, Qp-10,0 m3/h ,nr kat.65-5-CJBD-PL Czujniki Pt500 opory : zimą latem 0,06 bar 0,02 bar 16.0 Układ regulacji temperatury ECL Comfort 300 z kartą C 66 + ECL Comfort 300 z kartą C 60 - pozostawić do dalszej eksploatacji 16.1. Regulacja temperatury c.w.u.- strona sieciowa GS= 5,87 t/h= 3 5,99 m /h Przyjęto : 3 zawór regulacyjny VB2 DN= 25 K vs = 10,0 m /h siłownik AMV33 czujnik temperatury ESMU 100 termostat bezp. ST 2 opory zaworu: 0,36 bar zawór, siłownik, czujniki i termostat bezpieczeństwa - pozostawić bez zmian 16.2. Regulacja temperatury c.o.- strona sieciowa G SZ = 3,03 t/h= 3 3,09 m /h Przyjęto : zawór regulacyjny VB2 DN= 20 Kvs= 6,3 m 3 /h siłownik AMV23 czujnik temperatury zasilania ESMU 100 czujnik temperatury zewnętrznej ESMT czujnik temperatury powrotu ESMU 100 termostat bezp. ST 1 opory zaworu: 0,24 bar zawór, siłownik, czujniki i termostat bezpieczeństwa - bez zmian 16.3. Regulacja temperatury c.o. zaw 3dr.- strona instalacyjna zawór regulacyjny HFE 3 DN= 20 Kvs= 12,0 m 3 /h siłownik AMB 162 czujnik temperatury zasilania ESMU 100 zawór, siłownik, czujniki i termostat bezpieczeństwa - do demontażu 16.4. Regulacja temperatury c.t.-strona sieciowa G SZ = 1,62 t/h= 3 1,65 m /h Przyjęto : zawór regulacyjny VB2 DN= 15 Kvs= siłownik AMV13 czujnik temperatury zasilania ESMU 100 czujnik temperatury zewnętrznej ESMT czujnik temperatury powrotu ESMU 100 opory zaworu: 0,17 bar zawór, siłownik, czujniki - pozostawić bez zmian 4,0 m 3 /h