biuletyn informacyjny instytutu techniki cieplnej

biuletyn informacyjny instytutu techniki cieplnej

BIULETYN INFORMACYJNY
INSTYTUTU TECHNIKI CIEPLNEJ
POLITECHNIKI WARSZAWSKIEJ
WARSZAWA
TEL. 21007 w. 1232 i 1248
Nr 1 2 / K . K . T . i P.2
NOWOWIEJSKA 25
październik 1967 r .
Mgr i n ż . Andrzej Miller
Katedra Kotłów, Turbin i Pomp
BADANIE GRUPY STOPNI TURBINY
i . Wstęp
Znaczenie badania stopni turbinowych i grup s t o p n i jako
koniecznego minimum łączącego różne badania przepływów, częs t o mało przydatne dla bezpośredniego zastosowania w konstrukc j i , podkreślane było niejednokrotnie [ l ] w związku z w i e l kim rozwojem energetyki o p a r t e j o turbozespoły parowe.W znac z n e j już i l o ś c i nagromadzonych i opracowanych wyników takich
badań określone eksperymentalnie c h a r a k t e r y s t y k i grup stopni
turbinowych zajmują, jak dotychczas, stosunkowo niewiele miejs c a , co tłumaczone być może zarówno trudnościami takich badań, jak i kosztami budowy odpowiednich stanowisk badawczych.
Możliwości przeprowadzania badań zarówno grup jak i pojedynczych s t o p n i turbinowych przy użyciu pary jako czynnika roboczego i s t n i e j ą w laboratorium turbinowym Instytutu Techniki
C ieplnej.
2. Opis i n s t a l a c j i
Siłownia wraz ze wszystkimi urządzeniami pomocniczymi i
badawczymi mieści s i ę w oddzielnej h a l i . Źródło pary stanowią
dwa kotły o wydajnościach 2500 i 1300 kg/h i parametrach pary
odpowiednio 43 a t a , 420°C oraz 27 a t a , 350°C. Rozbudowany
- 2 -
układ rurociągów i kolektorów parowych, łączonych s t a c j a m i
redukeyjno-ochładzającymi, ma umożliwiać uzyskanie pary o ż ą danych parametrach zarówno przed turbinami j a k i innymi badanymi w laboratorium urządzeniami. Para odlotowa z turbin s k r a plana j e s t w ich własnych s k r a p l a c z a c h . Dodatkowo l a b o r a t o rium wyposażone j e s t w s k r a p l a c z c e n t r a l n y , do którego k i e r o wana j e s t , obok pary odlotowej z innych urządzeń badawczych,
para upustowa z t u r b i n . Skropliny ze skraplaczy tłoczone s ą
do zbiornika, gdzie wprowadzona j e s t również woda z rozbudowanej s t a c j i przygotowania wody, która także może być obiektem badań. Ze zbiornika skropliny podawane s ą do odgazowywacza wspólnego dla obu kotłów, skąd pompy z a s i l a j ą c e t ł o c z ą j e
do kotłów.
W laboratorium zainstalowane s ą dwie turbiny parowe: t u r bina kondensacyjna z regulowanym upustem wytwórni BBC napędzaj ą c a prądnicę e l e k t r y c z n ą oraz dwukadłubowa turbina wytwórni
Aktiebolaget De Lavais Ängturbin Stockholm. Kadłub wysokoprężny t e j turbiny wyposażony z o s t a ł w wymienny układ przepływowy w dwu wariantach: dwuwieńcowy stopień C u r t i s a lub dwa s t o p nie akoyjne jednowieńcowe. W pierwszym.przypadku znamionowe
parametry pary dolotowej s ą 31 a t a , 400°C a przećiwclśnienie
może być 4 lub 7 a t a (dwa komplety d y s z ) . Moc znamionowa c z ę ś c i WP turbiny w tych warunkach przy przepływie pary 2000 kg/h
i prędkości obrotowej 4000 obr/min wynosi odpowiednio 170 i
140 kM na s p r z ę g l e . Układ dwu s t o p n i akcyjnych kadłuba WP dostosowany j e s t do parametrów pary dolotowej 16 a t a , 350°C i
p r z e c i w c i ś n i e n i a 5 a t a . Układ przepływowy c z ę ś c i niskoprężnej
składa s i ę z s z e ś c i u s t o p n i akcyjnych jednowieńcowych. Znamionowe parametry pary przed kadłubem NP s ą 4 ř- 7 a t a , 300°C.
W tych warunkach przy znamionowym przepływie pary również"
2000 kg/h, prędkości obrotowej 3500 obr/min i p r z e c i w c i ś n i e niu o k . 0 , 1 a t a moc znamionowa c z ę ś c i NP będzie 235 -ř 250 KM
na s p r z ę g l e . Wirniki obu c z ę ś c i turbiny mogą być s p r z ę g n i ę t e
indywidualnie lub oba jednocześnie z umieszczonym między nimi
hamulcem wodnym Prouděna typu DPX4.
Obie c z ę ś c i turbiny wyposażone są w oddzielne, n i e z a l e ż n e ,
pozwalające na s z e r o k i e zakresy zmian nastawianej prędkości
obrotowej, układy r e g u l a c j i dławieniowej, mechaniczno-hydrau-
- 3 -
l i c z n e j , uzupełnione zaworami ręcznymi otwierającymi dodatkowe grupy dysz pierwszych s t o p n i , pozostającymi jednak pod kont r o l ą zaworów regulacyjnych. W układ r e g u l a c j i c z ę ś c i NP włączony j e s t dodatkowo r e g u l a t o r c i ś n i e n i a , uruchamiany przy
szeregowej pracy kadłubów, pozwalający na r e g u l a c j ę c i ś n i e nia między kadłubami. Turbina posiada również dwa układy o l e jowe wraz z pompami, mogące pracować n i e z a l e ż n i e .
Układ kondensacji turbiny, między innymi d z i ę k i zasuwie
umieszczonej między wylotem.z c z ę ś c i NP turbiny a skraplaczem,
stwarza możliwości r e g u l a c j i przećiwclśnienia w szerokich g r a nicach od dobrej próżni do pracy na wydmuch włącznie.
J a k pokazuje uproszczony schemat połączeii parowych w obr ę b i e turbiny de Lavala ( r y s . i ) , układ stanowiska pozwala zaUktad stanowiska
• de La vata
turbiny
kolektor parowy 25 ata
Ж * ·
txl-ό
(Xl·
do skraplacza centralnego
1. Zawór gtómy
2. Zawór regulacyjny
3.0chtadzacz pary
4. Odzie/acz wody
5. Zasuwa
S Zawór bezpieczeństwa
7. Zawór obejściowy
8.Zawor redukcyjny
5 Pompa próżniowa Leblanc'a
Ш Pompa wody chtodzqcej
11. Pompa skroptin
12 Zbiornik wody
woda chtödzgca
Hys.l
równo na samodzielną pracę c z ę ś c i WP jako turbiny przeciwprężnej oraz c z ę ś c i NP jako turbiny kondensacyjnej, j a k i na s z e regową pracę obu turbin bez upustu, albo z nieregulowanym lub
regulowanym upustem między kadłubami. I s t n i e j ą c e układy regul a c j i c z ę ś c i WP i NP przy szeregowej pracy kadłubów z r e g u l o wanym upustem tworzą tzw. niesprzężony układ r e g u l a c j i t u r b i -
- 4 -
biny upustówo-kondensacyjnej. Drogą nieznacznych a d a p t a c j i
możliwe j e s t uzyskanie również układu r e g u l a c j i s p r z ę ż o n e j .
Te różne warianty dopuszczalnych połączeń kadłubów t u r b i ny w powiązaniu z możliwością zmian w szerokich g r a n i c a c h , t a k
parametrów pary przed kadłubami turbiny i c i ś n i e ń za n i m i , j a k
i prędkości obrotowej wałów, s t w a r z a j ą różnorodne możliwości
zarówiio dydaktyczne j a k i badawcze, zwłaszcza w powiązaniu
z ewentualną wymianą układu przepływowego turbiny.
3 . Opis turbiny
B y s . 3 . Geometria stopnia nr 4
Obiektem dotychczasowych prac i badań była
głównie część niskoprężna
turbiny de Lava l a ( r y s . 2),
w związku z czym z o s t a n i e
ona omówiona s z c z e g ó ł o w i e j . Pierwszy z s z e ś c i u
jednowieńcowych akcyjnych
s t o p n i umieszczonych w
c z ę ś c i NP turbiny, przeznaczony do pracy w warunkach znamionowych przy
większym spadku e n t a l p i i ,
ma średnicę podziałową
około 645 mm, nieco większą niż pozostałe s t o p n i e .
Z a s i l a n i e tego stopnia odbywa s i ę tylko na małej
c z ę ś c i obwodu (około 0 , 1 )
przez 6 kierownic o wys o k o ś c i 15 mm na w y l o c i e .
I s t n i e j e możliwość zwięks z e n i a łuku z a s i l a n i a
przez otwarcie 2 ręcznych
zaworów prowadzących parę
do dodatkowych grup 5 i
2 kierownic. W pozostałych
- 5 -
5 stopniach, o praktycznie równej ś r e d n i e j średnicy około
630 mm i pełnym łuku z a s i l a n i a , wysokość łopatek kierowniczych na wylocie wzrasta od 5 , 5 do 34 mm przy kącie wylotu od
13 do 1 7 ° . Względne wysokości tych· łopatek s ą również małe.
Wieńce wirnikowe nie p o s i a d a j ą uszczelnień promieniowych ani
osiowych. Zarówno ł o p a t k i kierownicze jak i wirujące mają prof i l e łopatkowe s t a r s z e g o typu, kreślone przy pomocy odcinków
l i n i i prostych i łuków k ó ł . Szczeliny międzywieńcowe w s t o p niach wynoszą 2 -i- 3 mm. Odległości międzystopniowe s ą znaczne,
wynoszące około 27 mm, większe niż w przeciętnych konstrukc j a c h turbinowych, co ułatwia pomiar parametrów czynnika za
poszczególnymi stopniami przez odpowiednie otwory w kadłubie
turbiny. Charakter układu przepływowego i l u s t r u j e geometria
4 stopnia turbiny ( r y s . 3 ) .
Koła wirnikowe osadzone s ą na wale za pośrednictwem s t o ż kowych, r o z c i ę t y c h t u l e i , co umożliwia stosunkowo łatwy ich
demontaż. Wirnik turbiny, oparty na dwu ślizgowych łożyskach
promieniowych i ustalony względem kadłuba w osiowym łożysku
cjr
±ptywjjęjjl
o/ej_regu/aa/jni[
Rys.4. Schemat r e g u l a c j i c z ę ś c i niskoprężnej
turbiny de L a v a l a : i - r e g u l a t o r
obrotów,
2 - r e g u l a t o r c i ś n i e n i a , 3 - zawór główny,
4 - zawór r e g u l a c y j n y , 5 - ręczne zawory dodatkowe, 6 - grupy dysz, 7 - serwomötor zaworu regulacyjnego, 8 - synchronizator, 9 - suwak r o z d z i e l c z y , 10 - t u l e j a r o z d z i e l c z a ,
i i - zawór r e g u l a t o r a c i ś n i e n i a , 12 - zaczep
r e g u l a t o r a bezpieczeństwa
- 6 -
grzebieniowym, sprzęgnięty j e s t z j e d n e j strony z hamulcem,
z d r u g i e j zaś napędza przez przekładnię ślimakową odśrodkowy
r e g u l a t o r prędkości obrotowej i pompę olejową. Turbina p o s i a da labiryntowe dławice międzystopniowe i węglowo - labiryntowe dławnice końcowe, do których u s z c z e l n i e n i a potrzebna
j e s t niewielka i l o ś ć p a r y . Schemat r e g u l a c j i c z ę ś c i niskoprężnej pokazuje r y s . 4 .
4 . Układ pomiarowy
Schemat układu pomiarowego użytego przy badaniach grupy
s t o p n i w c z ę ś c i niskoprężnej turbiny de Lavala pokazano na
r y s . 5 . Parametry pary dolotowej oraz parametry czynnika przed
6
Κ
Η
Rys.5.Schemat układu pomiarowego: i - pomiar
c i ś n i e n i a , 2 - pomiar temperatury, 3 - b a t e r i a manometrów rtęciowych do pomiaru c i ś n i e ń
za poszczególnymi stopniami, 4 - termopary do
pomiaru temperatur za poszczególnymi stopniami, 5 - obrotomierz, 6 - pomiar s i ł y na koł y s c e hamulca, 7 - zwężka do pomiaru natężenia przepływu pary, 8 - paromierz
kierownicami pierwszego stopnia mierzono cechowanymi manometrami prężnymi i termometrami rtęciowymi, zanurzonymi w k ą p i e l i
o l e j o w e j . C i ś n i e n i e i temperaturę pary za kolejnymi stopniami
c z ę ś c i NP określano przy pomocy manometrów rtęciowych i termop a r . Natężenie przepływu pary mierzono przy pomocy normalnej
zwężki połączonej z rtęciowym manometrem różnicowym. Moc na
- 7 -
s p r z ę g l e turbiny wyliczano z pomiaru prędkości obrotowej i
s i ł y potrzebnej do utrzymywania kołyski hamulca w położeniu
poziomym.
5 . Opis badań
Opisane stanowisko z l a b o r a t o r y j n ą turbiną de Lavala, jak
wspomniano, kryje w sobie niewątpliwie s z e r o k i e możliwości
dydaktyczne zarówno badawcze jak i projektowo-konstrukcyjne.
Dla ich lepszego wykorzystania włączono prace dyplomowe s t u denckie obok prac grup studenckich w laboratorium jako pomocnicze elementy planowego tematu Instytutu Techniki Cieplnej
P o l i t e c h n i k i Warszawskiej p t . "Badanie s t o p n i turbiny" prowadzonego w Zakładzie Turbin Cieplnych Katedry Kotłów, Turbin
i Pomp. Do powiązania prac badawczych z z a j ę c i a m i studentów
w specjalistycznym laboratorium energetycznym zachęcał, obok
k o r z y ś c i dydaktycznych, znaczny koszt ruchu i n s t a l a c j i
laboratorium parowego.
Celem pierwszego, wstępnego etapu prac było głównie nabranie doświadczenia, rozpoznanie właściwości i możliwości badawczych stanowiska na t l e układu siłowni dla następnego wys u n i ę c i a i r e a l i z a c j i propozycji zmian i ulepszeń oraz wyboru
węższych zadań w powiązaniu z przeglądem opublikowanych badań
W * [2]· w
okresie wykonano dwie prace dyplomowe, z których jedna dotyczyła głównie c z ę ś c i WP, druga - c z ę ś c i NP
t u r b i n y . Zakres tych prac, przytaczany dla i l u s t r a c j i tematów
dyplomowych, obejmował między innymi opis stanowiska, pomiary układu przepływowego i odtworzenie obliczeń cieplnych w znamionowych warunkach pracy, schemat i o b l i c z e n i a układu r e g u l a c j i , o b l i c z e n i a wytrzymałościowe elementów turbiny, projekty
s t o p n i modelowych wraz z układem pomiarowym i propozycją programu badań oraz wstęphe badania i s t n i e j ą c e j c z ę ś c i przepływowej.
Opierając s i ę na doświadczeniu uzyskanym w pierwszym e t a pie prac wprowadzono szereg zmian i n s t a l a c j i pomiarowej s t a nowiska dla podniesienia dokładności pomiaru poszczególnych
parametrów oraz zmian w układzie z a s i l a n i a stanowiska dla leps z e j s t a b i l n o ś c i parametrów pary na wlocie i wylocie z t u r b i ny. W s z c z e g ó l n o ś c i zmieniono, w porównaniu z fabrycznym,układ
- 8. -
u s z c z e l n i e n i a i odsysania pary z dławnic turbiny dla uproszczenia oceny w i e l k o ś c i przecieku dławnicowego, który może
t r a f i ć do układu łopatkowego.
Wstępne badania i s t n i e j ą c e j c z ę ś c i przepływowej wykazały,
że bezwzględne błędy pomiarów przy określaniu sprawności mało
z a l e ż ą od mocy badanych s t o p n i a więc dokładność pomiarów r o ś n i e ze wzrostem mocy wobec malenia błędów względnych. Poprawa dokładności o k r e ś l a n i a sprawności przy małych mocach, jak
wykazały a n a l i z y , wymagałaby i s t o t n i e j s z y c h zmian w układzie
stanowiska, z wymianą hamulca włącznie, co wobec znacznego
okresu czasu potrzebnego na r e a l i z a c j ę t a k i c h przeróbek sugerowało p o d j ę c i e początkowo badania obiektów o w i ę k s z e j mocy,
a więc r a c z e j grup s t o p n i n i ż s t o p n i pojedynczych.
J a k wynika z opisu, stanowisko i i s t n i e j ą c y układ pomiarowy przystosowane są do o k r e ś l a n i a sumarycznych charakterystyk
badanych s t o p n i , bez szczegółowego wnikania w charakter przepływu w wieńcach i s t o p n i a c h , co również o g r a n i c z a ł o wybór
tematu.
Trudności i koszty budowy qbok długotrwałości wykonania i
montażu nowych s t o p n i modelowych d l a turbiny de Lavala s k ł a niały do badania początkowo i s t n i e j ą c e j c z ę ś c i przepływowej
pomimo j e j s t a r s z e j k o n s t r u k c j i , co oczywiście związane być
musiało ze s z c z e g ó l n ą s e l e k c j ą węższego zagadnienia.
Wszystkie przytoczone względy przemawiały za wyborem, j a ko tematu szczegółowego, badania charakterystyk grupy s t o p n i
turbinowych w znacznie zmienionych, 4 porównaniu z o b l i c z e n i o wymi, warunkach pracy, co w ś w i e t l e s z c z u p ł o ś c i t a k j c h danych
w l i t e r a t u r z e wydawało s i ę dodatkowo uzasadnione;
6 . Wyniki i wnioski
W o k r e s i e 3 l a t przeprowadzono k i l k a n a ś c i e c y k l i badań p r a cy w zmiennych warunkach grupy stopni w c z ę ś c i NP turbiny de
Lavala, między innymi w ramach dwu dalszych prac dyplomowych.
Pierwsza z nich obejmowała również częściowe o b l i c z e n i a char a k t e r y s t y k grupy s t o p n i w zmienionych warunkach pracy. Badania prowadzono przy różnych wartościach prędkości obrotowej
i c i ś n i e n i a za ostatnim stopniem grupy, t j . p r z e e i w c i ś n i e n i a ,
dobieranego w t a k i sposób, aby proces rozprężania w grupie
s t o p n i zachodził w obszarze pary p r z e g r z a n e j . ft t r a k c i e j e d n e j s e r i i pomiarów przy ustalonym p r z e c i w c i ś n i e n i u , prędkości
obrotowej oraz parametrach pary przed zaworem regulacyjnym
turbiny określano c h a r a k t e r y s t y k i grupy s t o p n i w f u n k c j i
zmian natężenia przepływu pary. Pomiary w t a k i c h samych warunkach były powtarzane a otrzymane wyniki uśredniano.
Odejście od zwykle stosowanej w t a k i c h badaniach metodyk i пр. [ з З , gdzie przy ustalonych wartościach c i ś n i e n i a i
temperatury czynnika przed giupą s t o p n i i p r z e c i w c i ś n i e n i a
o k r e ś l a s i ę c h a r a k t e r y s t y k i w f u n k c j i zmian prędkości obrotowej, uwarunkowane było odmiennymi cechami, sposobem z a s i l a nia oraz r e g u l a c j ą pracy stanowiska.
Sprawność wewnętrzną grupy s t o p n i wyliczono z z a l e ż n o ś c i
Nj
2 i ~ G ·Η 0 '
gdzie:
ρ - natężenie przepływu pary,
H o - izentropowy spadek e n t a l p i i grupy s t o p n i wyznaczony wg zmierzonych parametrów pary przed k i e rownicami pierwszego stopnia i p r z e c i w c i ś n i e n i a ,
Nj = Ne + N t - moc wewnętrzna grupy s t o p n i .
Moc na s p r z ę g l e
Nβ
równa j e s t
N e = cPn ,
g d z i e : Ρ - s i ł a potrzebna do utrzymywania k o ł y s k i hamulca w
położeniu poziomym;
η - prędkość obrotowa,
с - s t a ł a hamulca.
Moc N t zużywaną na pokonanie oporów t a r c i a w łożyskach t u r biny i napęd r e g u l a t o r a obrotów i pompy o l e j o w e j , s p r z ę g n i ę tych z wałem turbiny, określono z krzywej wybiegu przy dobrej
próżni w kadłubie turbiny wg z a l e ż n o ś c i
- 10 -
gdzie:
J
co
at
N
w
- zredukowany moment bezwładności elementów wirujących obliczony ze znanej g e o m e t r i i ,
- prędkość kątowa wirnika turbiny,
- p r z y s p i e s z e n i e kątowe wirnika turbiny określone.
z kąta pochylenia s t y c z n e j do krzywej wybiegu
turbiny przy prędkości kątowej ω ( r y s . 6 ) ,
- m o c t a r c i a kół wirnikowych w parze oceniona na
drodze o b l i c z e n i o w e j .
P r z y j ę t o , że N^ j e s t
f u n k c j ą t y l k o prędkości obrotowej, a nie zależy od natężenia przepływu pary, co
w związku z akcyjnym układem łopatkowym z dużymi szczelinami i otworami o d c i ą ż a j ą cymi w kołach wirnikowych
może być uzasadnione»
Średni wskaźnik prędkoś c i grupy s t o p n i wyliczono
z zależności
x
gdzie:
=yWo χ
d
i·
- średnia średnica stopnia.
Przykładowe, c h a r a k t e r y s t y k i grupy s t o p n i d l a p r z e c i w c i ś nienia 0 , Í 0 5 i 0 , 2 i a t a przedstawiono na r y s . 7 i 8 .
Wyniki przeprowadzonych badań potwierdziły znany f a k t , że
przebieg sprawności wewnętrznej grupy s t o p n i w f u n k c j i natężenia przepływu pary może mieć różny charakter w z a l e ż n o ś c i od
własności badanej grupy s t o p n i i zmian warunków j e j pracy |V].
N i s k i poziom sprawności wewnętrznej o s i ą g a n e j przez badaną
grupę s t o p n i tłumaczy s i ę znacznie mniejszymi od optymalnych
wskaźnikami prędkości s t o p n i , małą wysokością kanałów przepływowych i starszym typem ich k o n s t r u k c j i . Nieznaczny wpływ prędk o ś c i obrotowej na przelotność badanej grupy s t o p n i , mieszczący s i ę w z a s a d z i e w granicach dokładności pomiaru natężenia
przepływu użytą normalną zwężką, wyjaśniony być może znaczny-
- 12 -
ml szczelinami osiowymi i promieniowymi w badanych stopniach
o r a z występowaniem krytycznych prędkości pary w pierwszym s t o pniu grupy w znacznym z a k r e s i e zmian natężenia przepływu pary.
Pk =0,№ała
X
tl
Q4
li
06/
/
s'
/№
/
М
240
/
/
ι
Q5
200
\
' Y
\
Q4-
os
Ш0
03
Q2
Q2
•
/
0.1
/
0
fatal
V\
/
/
80
у
/
У
400
40
n=340L obr/min
800
1200
1600
Hys.7. Charakterystyki grupy s t o p n i
przeciwciśnieniu 0,105 ata
2000б[кф]
przy
Przeprowadzone badania wskazały, między innymi, na pot r z e b ę dalszych zabiegów w kierunku podniesienia dokładności
pomiarów s z c z e g ó l n i e przy poszukiwaniu b a r d z i e j subtelnych
wpływów. Projekty takich zmian wchodziły w zakres 4 wykonanej
pracy dyplomowej. Między innymi dla praktycznie wyeliminowania wpływu błędów pomiaru natężenia przepływu pary i prędkoś c i obrotowej wirnika, przewiduje s i ę p r z e j ś c i e na pomiar i l o ś c i kondensatu zbiornikami mierniczymi, połączony z d a l s z ą
- 12 -
fcmianą sposobu u s z c z e l n i a n i a dławic turbiny i zastosowaniee l e k t r o n i c z n e g o , cyfrowego pomiaru prędkości obrotowej. Okreś l a n i e mocy wewnętrznej ułatwi zmiana sposobu odczytu s i ł y
na ramieniu hamulca, nowy układ olejowy turbiny związany z odłączeniem pompy olejowej napędzanej od wirnika turbiny oraz
pomiar momentu t a r c i a w łożyskach. Zmiany te wraz z budową
s t o p n i modelowych pomogą w podjęciu w p r z y s z ł o ś c i dalszych
zadań badawczych.
7. B i b l i o g r a f i a
i . Miller A.i Badanie s t o p n i turbinowych. B i u l e t y n Informacyjny I n s t y t u t u Techniki C i e p l n e j P o l i t e c h n i k i Warszawskiej
Nr 3/1965.
- 13 -
2. Uklański Α., Jankowski J . . . M i l l e r A.i Opracowanie wysokosprawnych p r o f i l i łopatek (modernizacja układu łopatkowego) turbin Elektrociepłowni Żerań. Opracowanie ZTC n i e opublikowane.
3 . Dejcz M.E., Trojanowski B.M.: I s s l e d o w a n i j a i r a s c z e t y stu
p i e n i e j osiewych t u r b i n . Moskwa 1964.
4 . Ainley D.G.: Performance of Axial-flow Turbines. The Ins t i t u t i o n of Mechanical Engineers Proceeding. 1948 vol 159
War Emergency Issue No 41.
Wyk.ZG.PW.,z.139,n.100+20