ALP/2013/xx/11-A4-0020-000-A

Transkrypt

AIR LIQUIDE POLSKA Sp. z o.o. ul. J. Conrada, 63, 31-357 Kraków
SYNTHOS DWORY 7 Sp. z o.o. SKA ul. Chemików 1; 32-600 OŚWIĘCIM
INWESTOR :
ZAMAWIAJĄCY :
Nr działki :
Nr mapy :
2653/196 , 4126/2, 4126/1
532.331.2343
KERG 3011- 369/2013
OBIEKT :
TYTUŁ PROJEKTU :
INSTALACJA ZASILANIA AZOTEM GAZOWYM SSBR-7
SYNTHOS DWORY 7 Sp. z o.o. SKA w Oświęcimiu
BUDOWA FUNDAMENTÓW, OGRODZENIA, DOJAZDÓW ORAZ
INFRASTRUKTURY TECHNICZNEJ WRAZ Z BUDOWĄ
INSTALACJI SYSTEMU ZAOPATRZENIA W AZOT GAZOWY
PROJEKT BUDOWLANY
NR PROJEKTU :
ALP/2013/xx/11-A4-0020-000-A
PROJEKTANCI :
imię i nazwisko
branża/ specjalność
nr uprawnień budowlanych
mgr inż.
Michał WACH
budowlana/
konstrukcyjno-budowlana
555/76
mgr inż.
Józef MIEDZIŃSKI
instalacyjna/technologiczna
instalacje i urządzenia
sanitarne
1449/74/Kt
mgr inż.
Mieczysław POLAK
elektryczna
SLK/2311/PWOE/08
branża/ specjalność
nr uprawnień budowlanych
mgr inż.
Zofia WACH
budowlana/
konstrukcyjno-budowlana
256/85
mgr inż.
Anna WOWRA
instalacyjno-inżynieryjna
426/77
podpis
SPRAWDZAJĄCY :
imię i nazwisko
Dąbrowa Górnicza, luty 2014
podpis
Dąbrowa Górnicza, luty 2013
OŚWIADCZENIE PROJEKTANTA
Zgodnie z art. 20 ust. 4 ustawa z dnia 07 lipca 1994r. – Prawo budowlane (tekst
jednolity z 2006 Dz.U. nr 156, poz. 1118 z późn. zm.)
niniejszym oświadczam, że :
projekt budowlany instalacji zasilania azotem gazowym obiekt SSBR-7 w
SYNTHOS DWORY 7 sp. z o.o. SKA w Oświęcimiu, ul. Chemików 1 pt.
„BUDOWA
FUNDAMENTÓW,
OGRODZENIA,
DOJAZDÓW
ORAZ
INFRASTRUKTURY TECHNICZNEJ WRAZ Z BUDOWĄ INSTALACJI SYSTEMU
ZAOPATRZENIA W AZOT GAZOWY”
został wykonany zgodnie z obowiązującymi przepisami i zasadami wiedzy
technicznej.
OŚWIADCZENIE SPRAWDZAJĄCEGO
Zgodnie z art. 20 ust. 4 ustawa z dnia 07 lipca 1994r. – Prawo budowlane (tekst
jednolity z 2006 Dz.U. nr 156, poz. 1118 z późn. zm.)
niniejszym oświadczam, że :
projekt budowlany instalacji zasilania azotem gazowym obiekt SSBR-7 w
SYNTHOS DWORY 7 sp. z o.o. SKA w Oświęcimiu, ul. Chemików 1 pt.
„BUDOWA
FUNDAMENTÓW,
OGRODZENIA,
DOJAZDÓW
ORAZ
INFRASTRUKTURY TECHNICZNEJ WRAZ Z BUDOWĄ INSTALACJI SYSTEMU
ZAOPATRZENIA W AZOT GAZOWY”
został wykonany i sprawdzony zgodnie z obowiązującymi przepisami i
zasadami wiedzy technicznej.
AZOT DLA SSBR w SYNTHOS DWORY 7 Sp. z o.o. SKA
SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA
A. ZAGADNIENIA OGÓLNE
A.1.
A.2.
A.3.
A.4.
PRZEDMIOT OPRACOWANIA
PODSTAWA OPRACOWANIA
ZAKRES OPRACOWANIA
ZAKRES INWESTYCJI
B. PLAN ZAGOSPODAROWANIA TERENU
B.1.
B.2.
B.3.
B.4.
B.5.
LOKALIZACJA INWESTYCJI
ZAGOSPODAROWANIE ISTNIEJĄCE
ZAGOSPODAROWANIE PROJEKTOWANE
ZGODNOŚĆ Z MIEJSCOWYM PLANEM ZAGOSPODAROWANIA
WARUNKI GRUNTOWO-WODNE
C. CZĘŚĆ ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANA
C.1.
C.2.
C.3.
C.4.
C.5.
C.6.
FORMA ARCHITEKTONICZNA I ZESTAWIENIE POWIERZCHNI
OCHRONA ZABYTKÓW
WPŁYWY GÓRNICZE
OCHRONA ŚRODOWISKA
OPIS PRZYJĘTYCH ROZWIĄZAŃ ; WYNIKI OBLICZEŃ
OPIS ROBÓT BUDOWLANYCH I ZASTOSOWANE MATERIAŁY :
C.6.1. Zatoka dla cystern
C.6.2. Fundament F1 pod kolumnę rozdziału powietrza (cold box)i F2 pod zbiorniki azotu
C.6.3. Fundament F3 pod parownice atmosferyczne
C.6.4. Fundament F6 pod słup estakady
C.6.5. Fundament F4 pod sprężarkę i „warm skid”
C.6.6. Ogrodzenie
C.6.7. Nawierzchnie komunikacyjne
C.6.8. Estakada rurowa
C.7. UWAGI WYKONAWCZE
D. ZAGADNIENIA TECHNOLOGICZNE
D.1. CHARAKTERYSTYKA WYTWÓRNI
D.2. CHARAKTERYSTYKA I ZAPOTRZEBOWANIE MEDIÓW TECHNOLOGICZNYCH
D.2.1. Surowce :
D.2.2. Produkty :
D.2.3. Media pomocnicze :
D.3. TECHNOLOGIA WYTWARZANIA AZOTU
D.4. URZĄDZENIA , DOPROWADZENIE MEDIÓW
D.5. ZAGADNIENIA BHP
D.5.1. Zagrożenia
D.5.2. Eliminowanie i ograniczanie zagrożeń
D.6. WARUNKI OCHRONY PRZECIWPOŻAROWEJ
D.6.1. Ogólna charakterystyka obiektu
D.6.2. Odległości od sąsiednich obiektów i granicy działki
D.6.3. Występujące substancje palne
D.6.4. Gęstość obciążenia ogniowego
D.6.5. Zagrożenie wybuchem
D.6.6. Strefy pożarowe
D.6.7. Urządzenia przeciwpożarowe
D.6.8. Zalecenia uzupełniające
D.7. OCHRONA PRZECIWPORAŻENIOWA
2
E. CZĘŚĆ INSTALACYJNA
E.1. Rurociągi technologiczne
F. CZĘŚĆ ELEKTRYCZNA
F.1.
F.2.
F.3.
F.4.
F.5.
F.6.
INSTALACJA ZASILAJĄCA N/N
KABLE ZASILAJĄCE
ROZDZIELNICA NAPIĘCIA GWARANTOWANEGO 230V, 50HZ
POMIARY ENERGII
OCHRONA ODGROMOWA
KANALIZACJA TELETECHNICZNA
INFORMACJA BIOZ
OBLICZENIA STATYCZNE
UPRAWNIENIA
KARTY CHARAKTERYSTYKI SUBSTANCJI
ZAŁĄCZNIKI
RYSUNKI
1. Zagospodarowanie. Lokalizacja
ALP/2013/xx/11-A1-0020-010-0
2. Rzut przyziemia
ALP/2013/xx/11-A1-0020-011-0
3. Plan fundamentów
ALP/2013/xx/11-A1-0020-012-0
4. Przekroje
ALP/2013/xx/11-A1-0020-013-0
5. Przyłącza
ALP/2013/xx/11-A1-0020-014-0
6. Fundament F1, F2
ALP/2013/xx/11-A3-0020-015-0
7. Fundament F3
ALP/2013/xx/11-A2-0020-016-0
8. Fundament F4
ALP/2013/xx/11-A3-0020-017-0
9. Fundament F6
ALP/2013/xx/11-A3-0020-018-0
10. Komunikacja-wytyczne
ALP/2013/xx/11-A3-0020-019-0
11. Wytyczne uziemienia
ALP/2013/xx/11-A4-0020-020-0
12. Schemat technologiczny blokowy
ALP/2013/xx/11-A3-0120-010-0
Projekt budowlany:
BUDOWA LINII KABLOWYCH SN-6kV i STACJI TRANSFORMATOROWEJ KONTENEROWEJ
DLA ZASILANIA INSTALACJI NOWY AZOT PRZY UL. 7 NA TERENIE SYNTHOS DWORY W
OŚWIĘCIMIU
3
A. ZAGADNIENIA OGÓLNE
A.1. PRZEDMIOT OPRACOWANIA
Przedmiotem opracowania jest projekt budowlany budowy fundamentów, ogrodzenia,
dojazdów oraz infrastruktury technicznej wraz z budową instalacji systemu zaopatrzenia w
azot gazowy dla potrzeb technologicznych instalacji SSBR w SYNTHOS Dwory 7 Sp. z o.o.
zlokalizowanej na terenie Zakładu, na działce nr 2653/196 przy ul. Chemików 1 ; 32-600
Oświęcim .
Dostawcą technologii i urządzeń dla projektowanej wytwórni jest firma AIR LIQUIDE.
A.2. PODSTAWA OPRACOWANIA
Formalną podstawę opracowania stanowi umowa nr F255 z dnia 30.07.2013 zawarta
pomiędzy Air Liquide a Synthos Dwory 7 Sp. z o .o. SKA .
Prawną podstawę opracowania stanowią następujące przepisy i materiały :
ustawa z dnia 07 lipca 1994r. – Prawo budowlane (tekst jednolity z 2006 Dz.U. nr 156, poz. 1118 z
późn. zm.)
− Ustawa z dnia 27 04.2001 Prawo ochrony środowiska ( Dz. U. Nr 25 z 2008 r. poz.150 z późn. zm.),
− Decyzja nr 864/DI/2013 Prezydenta Miasta Oświęcim z dnia 27 listopada 2013 o niewymaganiu
przeprowadzenie oceny oddziaływania przedsięwzięcia na środowisko.
− Zarządzenia do prawa budowlanego, w tym :
♦ Rozporządzenie Infrastruktury z dnia 12 kwietnia 2002 r. (z późniejszymi zmianami) w sprawie
warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budynki i ich usytuowanie (Dz.U. Nr 75 z 2002
r. poz. 690 z późn. zm.)
♦ Rozporządzenie Ministra Infrastruktury z dnia 03 lipca 2003 r. w sprawie szczegółowego zakresu i
formy projektu budowlanego. ( Dz.U. Nr 120 z dnia 10 lipca 2003 poz. 1133)
− Mapa sytuacyjno-wysokościowa w skali 1:500, dotycząca przedmiotowego terenu, dostarczona
przez Inwestora,
− Miejscowy Plan Zagospodarowania Przestrzennego - Uchwała nr XXXIV/644/13 z dnia 27 marca
2013 roku Rady Miasta w sprawie jednolitego tekstu przyjętego planu zagospodarowania.
− Dokumentacja geologiczno-inżynierska opracowana na podstawie danych z otworów badawczych,
wykonanych w miejscach planowanego posadowienia urządzeń sporządzona przez
Przedsiębiorstwo Wiertniczo-Geologiczne Tychy Sp. z o.o. 43-100 Tychy; ul. Fabryczna 11
− Rozporządzenie Ministra Gospodarki, Pracy i Polityki Społecznej z dnia 23 grudnia 2003 r. w
sprawie bezpieczeństwa i higieny pracy przy produkcji i magazynowaniu gazów, napełnianiu
zbiorników gazami oraz używaniu i magazynowaniu karbidu (Dz. U. Nr 72/2004, poz. 59
) [5]
− Rozporządzenie Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji z dnia 07 czerwca 2010 w sprawie
ochrony przeciwpożarowej budynków, innych obiektów budowlanych i terenów (Dz.U. 109/2010
poz. 719)
[7]
− Rozporządzeniem Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji z dnia 16 czerwca 2003 w
−
sprawie uzgadniania projektu budowlanego pod względem ochrony przeciwpożarowej
(Dz.U. Nr 121/2003 poz. 1137 z późniejszymi zmianami)
−
−
−
−
−
założenia technologiczne uzgodnione z Inwestorem
posiadane materiały własne projektujących,
uzgodnienia międzybranżowe,
przepisy i wytyczne dotyczące bezpieczeństwa
obowiązujące normy i standardy
4
A.3. ZAKRES OPRACOWANIA
Przedmiotowy projekt budowlany jest opracowaniem jednotomowym, w którym
wyodrębniono części :
- ogólną
- plan zagospodarowania terenu
- budowlano-architektoniczną
- instalacyjną i technologiczną
Część elektryczna ujęta jest w oddzielnym opracowaniu stanowiącym integralną część
niniejszej dokumentacji.
A.4. ZAKRES INWESTYCJI
W zakres inwestycji wchodzi :
• ustawienie na fundamentach na działce 2653/196 :
- sprężarki
- bloku oczyszczania powietrza
- kolumny destylacyjnej powietrza
- odparowywacza zrzutów
- 3 szt. zbiorników magazynowych ciekłego azotu
- 2 zespołów po 2 szt. parownic atmosferycznych technologicznych
- 3 szt. parownic pomocniczych
wykonanie podjazdu do instalacji przez poszerzenie ulicy 7 Ad
= 147 m2
• ogrodzenie obiektów
•
•
•
powierzchnia w ramach ogrodzenia
A2
= 748 m2
w tym powierzchnia fundamentów
AF
= 220,22 m2
poprowadzenie niezbędnych rurociągów technologicznych :
-
sprężonego i ciekłego powietrza wewnątrz instalacji
-
azotu ciekłego i gazowego w obiekcie
-
azotu od obiektu do estakady
wykonanie
-
energetycznej instalacji zasilającej urządzenia wytwórni azotu
-
tras kablowych do sterowania , pomiarów i monitoringu procesu
prace przygotowawcze
-
oczyszczenie terenu z elementów zlikwidowanej instalacji chłodzenia wody
-
wykonanie fragmentu kanalizacji teletechnicznej
-
zabezpieczenie instalacji przebiegających pod projektowaną drogą
5
B. PLAN ZAGOSPODAROWANIA TERENU
B.1. LOKALIZACJA INWESTYCJI
Projektowaną wytwórnię sytuuje się na terenie zakładu, na działce nr 2653/296, przy ulicy
7, w bliskości estakady międzyobiektowej wzdłuż ulicy 5, na wolnym obecnie terenie
porośniętym trawą.
Wszystkie urządzenia – zarówno instalacji wytwórczej jak i magazynowania ciekłego azotu
- posadowiono będą na indywidualnych fundamentach zlokalizowanych na wydzielonym,
ogrodzonym terenie.
Przyjęta lokalizacja umożliwia dogodne włączenie nowej wytwórni w istniejący układ
rurociągów technologicznych zakładu, a także sieci i instalacji zasilających w niezbędne media.
Usytuowanie obiektu ilustruje rysunek nr ALP/2013/xx/11-A1-0020-10-0
Z uzyskanych informacji wynika, że przedmiotowy teren nie jest wpisany do rejestru zabytków
i nie podlega z tego tytułu ochronie.
B.2. ZAGOSPODAROWANIE ISTNIEJĄCE
Teren przewidziany pod projektowaną inwestycję jest wolny od zabudowy kubaturowej,
natomiast przebiega na nim uzbrojenie podziemne. Na podstawie dostarczonej mapy
sytuacyjno wysokościowej i informacji Użytkownika terenu, rozpoznano :
- nieczynne rurociągi wody technologicznej wzdłuż ulicy 7,
- rurociąg wody ppoż wzdłuż południowej części ogrodzenia,
- kable energetyczne zasilające rozdzielnie i obiekty zakładowe, prowadzone w ziemi
wzdłuż ulicy B
- kanalizację kablową telekomunikacyjną,
Teren wytypowany do posadowienia obiektów wytwórni jest obecnie nieużytkiem
porosłym trawą.
Drogi wewnętrzne – ulice 7 i B, umożliwiające dojazd do istniejących obiektów wytwórni
azotu, posiadają nawierzchnię asfaltową lub z kostki brukowej i betonowej i są wyposażone
we wpusty uliczne kanalizacji deszczowej, zapewniającej spływ i odprowadzenie wód
opadowych. Oświetlenie terenu zapewniają lampy umieszczone na słupach przy ulicach 7 i B.
B.3. ZAGOSPODAROWANIE PROJEKTOWANE
Rysunek nr ALP/2013/xx/11-A1-0020-10-0 i ALP/2013/xx/11-A1-0020-11-0 przedstawiają
nowe zagospodarowanie, uwzględniające obiekty projektowanej wytwórni azotu.
W skład projektowanej wytwórni azotu wchodzą :
− obiekty instalacji magazynowania i zgazowania ciekłego azotu
− obiekty instalacji rozdziału powietrza – generatora APSA T6
Obiekty obydwu instalacji: magazynowania i zgazowania ciekłego azotu oraz rozdziału
powietrza – generator azotu - zlokalizowano na terenie przylegającym do trasy podziemnych
kabli elektrycznych. Teren okalający obiekty instalacji jest ogrodzony. Zachowano pas
komunikacyjny umożliwiający dostęp do kabli podziemnych. Rozmieszczenia obiektów
dokonano w sposób nie kolidujący z istniejącym, rozpoznanym uzbrojeniem podziemnym.
Obszar zajmowany pod instalację wynosi ok. 748 m 2 . Długość ogrodzenia ok. 116,5 mb .
W skład instalacji magazynowania i zgazowania wchodzą następujące obiekty i urządzenia:
− V01, V02, V03, – zbiorniki magazynowe ciekłego azotu (V03 dla instalacji generatora),
− EV201A,B , VAP202A,B – parownice atmosferyczne technologiczne,
− TF088HF – parownice atmosferyczne pomocnicze układu zgazowania,
− TH301 – podgrzewacz elektryczny,
6
− rozdzielnia RE do zasilania pomp autocystern dostarczających ciekły azot oraz jako źródło
napięcia dla układów sterowania instalacją zgazowania i oświetlenia miejscowego,
− linia kablowa energetyczna zasilająca rozdzielnię RE,
− sprężarka powietrza o wydajności do 3500 Nm 3/h powietrza o nadciśnieniu 10 bar,
− APSAT6 cold box - kolumna destylacyjna powietrza,
− APSAT6 warm skid - blok oczyszczania,
− PIT – odparowywacz zrzutów z kolumny destylacyjnej
− rozdzielnia elektryczna do zasilania i sterowania instalacją (zintegrowana z warm skid)
− niezbędne rurociągi technologiczne, DN15 ÷ DN100, prowadzone nad terenem działki, na
niskich i wysokich podporach i po projektowanej estakadzie do włączenia w sieci istniejące
− linia kablowa energetyczna zasilająca rozdzielnię warm skida, kontenerowa stacja
transformatorowa,
− kanalizacja teleinformatyczna,
Sprzężone powietrze do produkcji azotu instalacja będzie podawane przez sprężarkę
śrubową, bezolejową. Medium napędowym dla AKPiA będzie azot gazowy czerpany z instalacji
własnej wytwórni.
Projektowane poszerzenie odcinka ulicy 7, o szerokości ca 3,4 m, długości ok. 47,8 m, o
nawierzchni betonowej (kostka, płyta betonowa wylewana na mokro) ma powierzchnię ok.
146,7 m2 . Odwodnienie projektowanego odcinka drogi przewiduje się jako powierzchniowe,
ze spływem w kierunku ulicy 7, bez rozbudowy kanalizacji podziemnej.
Oświetlenie terenu instalacji wymagać będzie ustawienia 6 lamp oświetlających ważne
węzły obsługowe.
B.4. ZGODNOŚĆ Z MIEJSCOWYM PLANEM ZAGOSPODAROWANIA PRZESTRZENNEGO
Projektowany obiekt znajduje się w jednostce strukturalnej 2C 1P – tereny obiektów
produkcyjnych, składów i magazynów.
B.5. WARUNKI GRUNTOWO-WODNE
W miejscu lokalizacji zbiorników ciekłego azotu i odparowywaczy atmosferycznych dokonano
5 odwiertów geotechnicznych wykonanych przez Przedsiębiorstwo Wiertniczo-Geologiczne
Tychy w grudniu 2010 roku.
Z kart dokumentacyjnych otworów wynika, że teren zbudowany jest z następujących warstw:
− (I + IIc + IIIa + IIIb) grunty słabe, nienośne, ściśliwe - nasypy, miękkoplastyczne pyły i
gliny pylaste, humusowe, organiczne, torfy
− (IIb + IIIc) grunty średnionośne i średniościśliwe – spoiste, mineralne, plastyczne pyły i
gliny pylaste
− (IIa ) grunty nośne i średniościśliwe – spoiste mineralne, twardoplastyczne pyły i gliny
pylaste
Grunty powyższe zalegają warstwami (i przewarstwiają się) o różnej miąższości do głębokości
ok. 14,0 do 15,0 m ppt. Poniżej zalegają :
− (IV) grunty nośne i słabo odkształcalne – piaski średnie i grube ze żwirem, zagęszczone
Zwierciadło swobodne wody gruntowej nawiercono na głębokości ok. 10,5 m ppt .
Do głębokości 14,0 m ppt grunty pod względem budowlanym nie nadają się do
bezpiecznego i pewnego bezpośredniego posadowienia ciężkich obiektów budowlanych.
7
Ustalono kategorię geotechniczną III posadowienia obiektów w złożonych warunkach
gruntowych.
Po przeprowadzeniu obliczeń statycznych, zgodnie z sugestiami zawartymi w dokumentacji
geologicznej, założono posadowienie pośrednie, na palach, fundamentów zbiorników
magazynowych i kolumny rozdziału powietrza oraz parownic z tym, że parownice można
posadowić także bezpośrednio, po wymianie gruntu niebudowlanego na nośny.
Fundamenty obiektów lekkich : sprężarki, warm skida, estakady mogą być posadowione
bezpośrednio z uwagi na niskie naprężenia, których wartość pod fundamentami nie przekracza
naprężeń granicznych gruntu, na którym będą posadowione.
Pod terenem, w miejscu planowanego wykonania zatoki zalegają grunty z przewagą
warstw nasypowych i w związku z tym zalecono wymianę gruntu pod drogą do głębokości ok.
1,0 m ppt , do poziomu przemarzania.
(Patrz dokumentacja geotechniczna)
C. CZĘŚĆ ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANA
C.1. FORMA ARCHITEKTONICZNA I ZESTAWIENIE POWIERZCHNI
Forma architektoniczna projektowanego obiektu jest indywidualna i wynika z
przemysłowego charakteru inwestycji oraz zastosowanych urządzeń technologicznych .
Powierzchnia zabudowy
:
w tym :
fundamentów łącznie
220,2 m2
fundamenty zbiorników
3x 20,25 m2= 60,75m2
fundamenty parownic
4x 12,96 m2=51,84 m2
fundamenty słupów estakady
2x 1,44 m2=2,88 m2
fundament kolumny
20,25 m2
fundament sprężąrki
31,92 m2
fundament warm skid
31,92 m2
fundament pogrzewacza
7,2 m2
fundament chłodnicy
18,0 m2
terenu w granicach ogrodzenia
748 m2
w tym :
teren utwardzony kostką
322,0 m2
żwirem
190,0 m2
terenu pod estakadą
10 m2
W terenie nie zachodzi konieczność wycinki drzew kolidujących z projektowanymi
obiektami.
C.2. OCHRONA ZABYTKÓW
Inwestycja nie koliduje z przepisami o ochronie zabytków i opiece nad zabytkami.
C.3. WPŁYWY GÓRNICZE
Teren inwestycji leży na obszarze, na którym nie występują zagrożenia powierzchni
skutkami eksploatacji górniczej.
8
C.4. OCHRONA ŚRODOWISKA
Przedsięwzięcie zaliczane jest do wymienionych w § 3 ust 1 pkt 37 Rozporządzenia Rady Ministrów z dnia 9
listopada 2004 r. w sprawie określenia rodzajów przedsięwzięć mogących znacząco oddziaływać na środowisko
oraz szczegółowych kryteriów związanych z kwalifikowaniem przedsięwzięć do sporządzenia raportu o
oddziaływaniu na środowisko (Dz. U. Nr 257, poz. 2573 z późn. zm.)
Dla przedmiotowego przedsięwzięcia Inwestor uzyskał Decyzję o środowiskowych
uwarunkowaniach, w której nie wskazano potrzeby sporządzania raportu oddziaływania
planowanej inwestycji na środowisko.
Azot jest gazem bezbarwnym, bez zapachu i smaku, chemicznie obojętnym w stosunku do
większości pierwiastków. Jest składnikiem atmosfery ziemskiej.
Zbiorniki magazynowe stanowią szczelne, dwupłaszczowe, izolowane naczynia,
wyposażone w niezbędną armaturę odcinającą, kontrolną i zabezpieczającą. Sporadyczny,
nadmierny wzrost ciśnienia w zbiorniku może powodować otwarcie zaworu bezpieczeństwa.
Zbiorniki jako urządzenia ciśnieniowe podlegają stałemu nadzorowi jednostki Dozoru
Technicznego.
Obiekt jest zlokalizowany odpowiednio do obowiązujących wymagań oraz zostanie
odpowiednio oznakowany.
Projektowana instalacja nie wymaga dodatkowej ochrony przed zanieczyszczeniem
powietrza, nie ma wpływu na zmiany w szacie roślinnej i glebie. Grunt powstały z wykopów
będzie zagospodarowany na terenie zakładu. Eksploatacja instalacji nie powoduje
powstawania :
− ścieków sanitarnych,
− odpadów,
Poziom hałasu nie przekroczy wartości dopuszczalnych dla instalacji przemysłowych.
W czasie eksploatacji instalacji magazynowania nie występują :
− zapotrzebowanie na paliwa (gaz opałowy),
− zapotrzebowanie na ciepło do ogrzewania,
− konieczność budowy dodatkowej infrastruktury technicznej.
Zapotrzebowanie na energię elektryczną pokryte będzie z istniejącej rozdzielni elektrycznej
w ramach posiadanego przez Inwestora przydziału mocy.
Jakikolwiek negatywny wpływ projektowanego przedsięwzięcia nie będzie wykraczać
poza granice działki inwestycyjnej.
Nie zachodzi konieczność utworzenia obszaru ograniczonego użytkowania dla
projektowanych instalacji.
C.5. OPIS PRZYJĘTYCH ROZWIĄZAŃ ; WYNIKI OBLICZEŃ
Zaprojektowano fundamenty żelbetowe typu blokowego i płytowego o wymiarach i
zbrojeniu jak niżej.
Fundamenty ustawiono na podlewce z chudego betonu grubości 10 cm wylanej na
poduszce piaskowej lub piaskowo-żwirowej. Posadowienie stóp fundamentów blokowych na
głębokości ok. 1,0 m ppt istniejącego terenu.
Powierzchnie fundamentów zatrzeć na gładko – nie przewiduje się wykonywania
nadlewek.
Po sprawdzeniu obliczeniowym stwierdzono stateczność fundamentów na wywrót dla
obciążeń obliczeniowych, przy współczynniku bezpieczeństwa większym od 1,5. Stateczność i
9
naprężenia sprawdzono dla największych urządzeń przewidzianych do zastosowania w
obiekcie.
Wartości charakterystycznych naprężeń pod fundamentami oraz obciążenia pali podano w
obliczeniach. Obliczenia w załączeniu.
Estakadę dla rurociągów zaprojektowano jako ramę jednoprzęsłową, wspartą na
fundamentach żelbetowych.
Zastosowano następujące podstawowe materiały konstrukcyjne:
− beton podłoża
C8/10
− beton konstrukcyjny
C25/30 W8, W4 ; F250, F150
− stal zbrojeniowa
A-IIIN , RB500
− stal zbrojeniowa strzemion i zbrojenia rozdzielającego St0S
− rury P235TR1
− blachy S235JR
− kotwy klasy min. 5.8
− śruby klasy min. 4.8
− izolacja zewnętrzna pozioma - folia HDPE obustronnie gładka grubości 0,75mm ( lub
2 x papa + 2x lepik)
− izolacja zewnętrzna pionowa powłokowa na bazie cementowej
C.6. OPIS ROBÓT BUDOWLANYCH I ZASTOSOWANE MATERIAŁY :
C.6.1. Zatoka dla cystern
Projektuje się odcinek drogi kołowej-zatokę przy ulicy 7. Nawierzchnię drogi przewidziano
dla samochodów o nacisku do 12 t. Nawierzchnię drogi zgodnie ze stanowiskiem Inwestora
przyjęto jako betonową.
Łuki wjazdu dostosowano do gabarytów transportu kołowego.
Szczegółowy plan został przedstawiony na rysunku.
Przekrój konstrukcyjny drogi zaprojektowany dla lokalnych warunków gruntowych,
przedstawiony na rysunku drogi.
C.6.2. Fundament: F1 pod kolumnę rozdziału powietrza (cold box) i F2 pod zbiorniki
Zaprojektowano fundament blokowy żelbetowy o wymiarach 4,5×4,5 m i wysokości 1,1
m . Zbiornik mocowany do fundamentu śrubami wklejanymi M24 (kotwy chemiczne).
Posadowienie fundamentu na 3 palach ø40 cm zagłębionych ok. 15,2 m ppt.
Materiały: beton C25/30 W4, F150 ; stal zbrojeniowa A-IIIN (RB500).
Wszystkie powierzchnie stykające się z gruntem należy zaizolować.
Wykonać 4 sztuki.
C.6.3. Fundament F3 pod parownice atmosferyczne
Zaprojektowano fundament blokowy żelbetowy o wymiarach 3,6×3,6 m i wysokości 1,1 m.
Parownice mocowane do fundamentu śrubami wklejanymi M24 (kotwy chemiczne).
Posadowienie fundamentu na 3 palach ø40 cm zagłębionych ok. 15,2 m ppt lub bezpośrednie.
Wykonać 4 sztuki.
10
C.6.4. Fundament F6 pod słup estakady i węzeł armatury regulacyjnej
Zaprojektowano fundament blokowy żelbetowy o wymiarach 1,2×1,2 m i wysokości 1,1 m .
Mocowanie słupa estakady śrubami wklejanymi M24 (kotwy chemiczne)
Posadowienie fundamentu bezpośrednie.
Wykonać 2 sztuki.
C.6.5. Fundament F4 pod sprężarkę i „warm skid”
Zaprojektowano fundament płytowy żelbetowy o wymiarach 3,8×8,4 m i wysokości 0,6 m .
Warm skid ustawiony bezpośrednio na stopkach wibroizolacyjnych, bez kotwienia. Sprężarka
w zabudowie kontenerowej.
Posadowienie fundamentu bezpośrednie.
Materiały: beton C25/30 W4, F150; stal zbrojeniowa A-IIIN (RB500).
Wykonać 2 sztuki.
C.6.6. Ogrodzenie
Przewiduje się wykonanie ogrodzenia obiektu instalacji magazynowania i produkcji azotu
siatką stalową na słupkach lub zastosowanie gotowego ogrodzenia modułowego z przęsłami z
prętów. Elementy stalowe ocynkowane.
W ogrodzeniu przewidziano dwuskrzydłową bramę i cztery furtki. Wysokość ogrodzenia
minimum 1,80 m , długość ok. 116,0 m .
Ogrodzenie bez podmurówki – zastosować krawężniki. Słupki stalowe osadzane w
prefabrykowanych fundamentach blokowych.
C.6.7. Nawierzchnie komunikacyjne
Nawierzchnie komunikacyjne pomiędzy urządzeniami wewnątrz ogrodzenia wykonać jako
utwardzoną betonową kostką brukową na podbudowie wzmocnionej. Pomiędzy
fundamentami parownic wykonać nawierzchnię żwirową. Wejście główne na teren obiektu od
strony projektowanej zatoki.
C.6.8. Estakada rurowa
Zaprojektowano estakadę dla rurociągów technologicznych i trasy kabli AKPiA, jako ramę
wykonaną z rur stalowych:
− przęsło ø273x8 mm
− słupy ø219,1x7,1 mm
Słupy kotwione do żelbetowych fundamentów. Przęsło wyposażone w poprzeczki dla
podparcia rurociągów.
Elementy składowe spawane – stal S235JR (St3SX), P235TR1 (R35), elektrody EA1.46.
Połączenie elementów ze sobą śrubami M20 klasy 4.8 .
11
Elementy stalowe całkowicie ocynkowane.
C.7. UWAGI WYKONAWCZE
Prace ziemne – wykopy, należy wykonywać mechanicznie i ręcznie pod nadzorem
przedstawicieli administratorów uzbrojenia podziemnego.
Montaż urządzeń i rurociągów należy powierzyć specjalistycznemu przedsiębiorstwu
posiadającemu odpowiedni sprzęt i doświadczenie. Kotwienie urządzeń zgodnie z wytycznymi
w opisie powyżej.
Wszystkie prace wykonywać zgodnie z przepisami bhp i Prawa Budowlanego pod
nadzorem.
Dopuszcza się korektę rozmieszczenia i położenia powierzchni fundamentów wynikającą z
rzeczywistego przebiegu istniejącego uzbrojenia oraz potrzeb wykonawczych.
12
D. ZAGADNIENIA TECHNOLOGICZNE
D.1. CHARAKTERYSTYKA WYTWÓRNI
Projektowana wytwórnia azotu ma zaspokoić potrzeby odbiorcy (SSBR) określone na 1100
Nm3/h ( przy t = 0 oC, p = 1,013 bar ) gazu pod ciśnieniem 5,8-6,0 bar. Okresowo, co dwa
tygodnie wymagana będzie szarża ok. 2960 Nm 3/h przez dobę. Gaz o takich parametrach ma
dostarczać wytwórnia azotu zbudowana w oparciu o generator azotu – APSA T6 produkujący
go na drodze rozdziału powietrza atmosferycznego oraz rezerwowe źródło azotu z
odparowania cieczy, pokrywające maksymalne, krótkotrwałe zapotrzebowanie.
Powstająca w normalnej eksploatacji nadwyżka azotu gazowego będzie uzupełniała obieg
technologiczny Synthos Dwory.
Jako backup (rezerwowe źródło) gazowy pracować będą dwa zespoły parownic
atmosferycznych o podanej wyżej wydajności, zasilane ciekłym gazem ze zbiorników
magazynowych. Backup stanowi źródło zastępcze i uzupełniające generator w wypadku jego
postoju, lub chwilowego, zwiększonego poboru gazu. Pobór azotu z instalacji zgazowania
następuje automatycznie po obniżeniu się ciśnienia w instalacji odbiorcy poniżej 5,5 bar .
Azot gazowy podawany będzie do sieci zakładu przez rurociąg nadziemny wpięty w rurę na
estakadzie. Do głównego odbiorcy – instalacji SSBR – będzie poprowadzony na estakadzie
oddzielny rurociąg.
System FLOXAL zawierający generator APSA T6 składa się z następujących elementów:
− źródła sprężonego powietrza
− jednostki oczyszczania powietrza w obudowie (warm-skid), zawierającej:
o wstępne oczyszczanie powietrza wraz z osuszaczem,
o linię filtracyjną,
o automatyczne spusty kondensatu połączone z separatorem woda/olej,
o adsorbery do usuwania CO2 i H2O zawartych w powietrzu,
o niezbędne oprzyrządowanie,
o Teleflo - informatyczny system Air Liquide - służący do transmisji krytycznych
danych procesu;
− cold box’u w obudowie z izolacją próżniową zawierającego:
o kolumnę destylacji kriogenicznej,
o aluminiowe wymienniki ciepła,
o panel instrumentacyjny wraz z szafą elektryczną,
o połączenia wewnętrzne z wyposażeniem;
− zbiornika magazynowego z izolacją próżniową przeznaczonego do przechowywania
ciekłego azotu – liquid assist.
Backup cieczowy działać będzie jako typowa stacja zgazowania ciekłego azotu. Skroplony,
oziębiony do niskiej temperatury gaz dostarczany jest za pomocą specjalnych pojazdów
zbiornikowych (cystern) firmy AIR LIQUIDE. Stacjonarny zbiornik stojący jest napełniany za
pomocą pompy wirowej, która znajduje się w cysternie samochodowej .
Przez podłączoną parownicę atmosferyczną ciekły gaz jest w razie potrzeby zgazowywany i
przesyłany przewodami rurowymi do miejsca użytkowania. Gaz nagrzewa się w parownicy w
pobliże temperatury otoczenia ( nieco niżej, o ok. 10 OC).
13
Parownice ogrzewane powietrzem są wykonane w formie typowych zespołów rurowych.
Dla zapewnienia ciągłości poboru gazu zaprojektowano zespół 2 przełączanych cyklicznie
zespołów po 2 parownice. Dodatkowe dogrzewanie w okresie niskich temperatur otoczenia
produkowanego azotu realizowane będzie za pomocą przepływowego podgrzewacza
elektrycznego o mocy ok. 50 kW. To działanie zabezpieczy istniejące rurociągi przed
przekroczeniem dopuszczalnej minimalnej temperatury pracy materiału, z których zostały
zbudowane (stal węglowa).
Z uwagi na dwie wartości ciśnienia zasilania instalacji odbiorcy (6,0 i 5,0 bar dla zakładu),
stację zgazowania wyposaża się w odpowiedni węzeł regulacji ciśnienia. Strumień azotu
gazowego do 1400 Nm3/h.
Podstawowe urządzenia stacji zgazowania to zbiorniki magazynowe i parownice
atmosferyczne.
Zbiornik magazynowy jest to pionowy zbiornik ciśnieniowy, składający się z izolowanego
próżniowo zbiornika wewnętrznego i osłaniającego go zbiornika zewnętrznego, wyposażony w
pełni zautomatyzowaną, wymaganą armaturę, urządzenia regulujące mierniki i zabezpieczenia
przed nadmiernym wzrostem ciśnienia. Obok na fundamencie miejscu ustawiona będzie
ogrzewana powietrzem parownica ciśnieniowa układu odbudowy ciśnienia, pracująca na
potrzeby własne zbiornika. Zbiornik kriogeniczny jest dostarczany z kompletnym
wyposażeniem i posiada wymagane certyfikaty CE. Urządzenia pomiarowe są chronione przy
pomocy osłon.
Zbiornik wyposażony jest w układ odbudowy i stabilizacji ciśnienia wewnętrznego z
zabudowanym automatycznym zaworem regulacyjnym, pełniącym dodatkowo funkcję
ekonomizera, tzn. przesyła on do sieci użytkownika instalacji nadwyżkę fazy gazowej ze
zbiornika, powodującą nadmierny wzrost ciśnienia w zbiorniku.
Parownice atmosferyczne (powietrzne) składają się z rur z ze stali austenitycznej z
nałożonym użebrowaniem wzdłużnym z metali lekkich, zamocowanych w stelażu wykonanym
z kształtowników stalowych. Wchodzący od spodu do układu rurowego skroplony gaz zostaje
przez wymianę ciepła odparowany i przetworzony na fazę gazową - nagrzewa się w pobliże
temperatury otoczenia.
Projektuje się zespół 2 parownic przełączanych automatycznie w cyklu naprzemiennym –
jedna parownica pracuje, druga taje. Parownice dobrano do zapewnienia stabilnej wydajności
zgazowania – minimum 1400 Nm3/h azotu gazowego.
14
D.2. CHARAKTERYSTYKA I ZAPOTRZEBOWANIE MEDIÓW TECHNOLOGICZNYCH
D.2.1. Surowce :
Przedsięwzięcie ma charakter produkcyjny, surowcami w procesie technologicznym są:
− sprężone powietrze czerpane z otoczenia przez sprężarkę – strumień powietrza
1400÷3600 Nm3/h o ciśnieniu 10,0 bar,
− ciekły azot (do zgazowania przy pełnej wydajności) ok. 4,57 m3/h cieczy)
W procesie technologicznym nie powstają ścieki technologiczne.
Okresowo usuwany jest z kolumny ciekły odpad zawierający zanieczyszczony azot
powstający przy rektyfikacji powietrza – do kilku dm3/dobę - do specjalnej „studzienki” PIT w
pobliżu kolumny, gdzie odparowuje.
D.2.2. Produkty :
Wszystkie podane poniżej własności mediów odniesiono do warunków otoczenia : t = 0 oC, p =
1,013 bar .
Azot gazowy - jest gazem bezbarwnym, nietrującym, bez smaku i zapachu, lżejszym od
powietrza, chemicznie obojętnym w stosunku do większości pierwiastków. Zwiększona
koncentracja azotu stwarza atmosferę duszącą.
Gęstość azotu gazowego 1,25 kg/m3 .
Produkcja azotu gazowego do 1400 Nm3/h .
Azot ciekły - jest cieczą bezbarwną i bezwonną. Temperatura wrzenia pod ciśnieniem
atmosferycznym wynosi -196 OC.
Gęstość azotu ciekłego 0,81 kg/dm 3 .
Zapas magazynowy azotu ciekłego do 70 400 kg
Produktem odpadowym jest wzbogacone w tlen powietrze usuwane na zewnątrz warmskida, do atmosfery.
Tlen gazowy - jako odpad z instalacji jest gazem bezbarwnym, bez smaku i zapachu, cięższym
od powietrza. Łatwo wchodzi w reakcje zwane utlenianiem. Sam tlen jest gazem niepalnym,
ale podtrzymującym palenie. Działa utleniająco, zwłaszcza na tłuszcze ( smary ) powodując ich
szybkie spalanie, które przy podwyższonym ciśnieniu tlenu przebiega wybuchowo..
Gęstość tlenu gazowego 1,332 kg/m3 .
Produkcja tlenu gazowego zawartego w usuwanym, wzbogaconym powietrzu do 330 Nm3/h.
D.2.3. Media pomocnicze :
Azot pomiarowy – do zasilania instalacji generatora azotu podczas uruchamiania instalacji
produkcyjnej z ze zbiornika ciekłego azotu - ciśnienie dyspozycyjne do 1,0 MPa .
Wymagany strumień azotu do 50 Nm 3/h .
Powietrze pomiarowe do obwodów PiA zastąpi azot pomiarowy z własnego źródła obiektu.
Ciśnienie dyspozycyjne do 1,0 MPa.
Wymagany strumień powietrza do 50 Nm 3/h .
15
Energia elektryczna – do zasilania urządzeń wytwórni i magazynowania azotu, oświetlenia
stanowisk pracy, zasilania obwodów PiA, pobierana z rozdzielni własnej sprężarkowni
powietrza.
Moc zainstalowana niskiego napięcia 400/230V:
Sprężarka
do 427 kW
Podgrzewacz
do 50,0 kW
generator APSA T6
do 65,0 kW
sterowania, pomiary
do 1,0 kW
pompa cysterny kriogenicznej
do 32,0 kW
dodatkowe oświetlenie obiektu
do 2,0 kW
Razem
do 577 kW mocy zainstalowanej z
przydziału mocy sprężarkowni powietrza zakładu
D.3. TECHNOLOGIA WYTWARZANIA AZOTU
Azot gazowy w projektowanej wytwórni będzie produkowany drogą rozdziału powietrza.
Schemat blokowy wytwórni azotu przedstawiono na rys. ALP/2013/xx/11-A3-0120-010-0.
Wstępnie oczyszczone sprężone powietrze ze sprężarki bezolejowejpodawane jest do
bloku dokładnego oczyszczania i wstępnego schładzania (warm skid).
Proces produkcji azotu w generatorze APSA polega na rozdziale powietrza w kolumnie
rektyfikacyjnej w temperaturach kriogenicznych. Dla zapewnienia poprawności procesu i
utrzymania ciągłego, powtarzalnego procesu w części kriogenicznej, sprężone powietrze jest
oczyszczane w urządzeniu warm-skid. Po oczyszczeniu przechodzi do zespołu urządzeń cold
box, gdzie jest schładzane na wymienniku. Główny proces produkcji rozdziału powietrza na
poszczególne frakcje występuje w kolumnie destylacyjnej, skąd gotowy produkt pod
ciśnieniem do 5,0 bar przekazywany jest do klienta.
Ciekły gaz, niezbędny do rozruchu i prawidłowej pracy kolumny (a powstający także w
procesie technologicznym) gromadzony będzie w oddzielnym zbiorniku kriogenicznym. W
warm-skid układ regulacyjny zapewniać będzie także uzupełnianie produkcji generatora
azotem ze zgazowania, aby strumień azotu gazowego dla odbiorcy nie był niższy od
wymaganego 2960 Nm3/h .
Użycie suchego sprężonego powietrza z sieci zakładowej (punkt rosy +3 OC ) eliminuje
powstawanie kondensatu wodno-olejowego, występującego przy zasilaniu bezpośrednim ze
sprężarki.
Kontrola pracy instalacji zasilającej azotem odbywać się będzie zdalnie z wykorzystaniem
odpowiedniego oprogramowania, pozwalającego śledzić parametry wytwórni na panelu
kontrolnym procesu technologicznego.
16
D.4. URZĄDZENIA , DOPROWADZENIE MEDIÓW
W ramach generatora azotu APSA T6 na fundamentach zainstalowane będą:
− warmskid w zabudowie kontenerowej o wymiarach
o długość
7402 mm
o długość z wyposażeniem
8655 mm
o szerokość
2995 mm
o wysokość
2890 mm
o wysokość z wyposażeniem 3865 mm
− pionowa kolumna cold box o wymiarach
o średnica zewnętrzna
1882 mm
o wysokość
10750 mm
− pionowy zbiornik magazynowy (liquid assist) o wymiarach (maksymalnie)
2840 mm
o wysokość
14516 mm
o pojemność użytkowa do
59,91 m3 ,
W ramach backupu cieczowego na fundamentach zainstalowane będą:
− pionowe zbiorniki magazynowe (2-sztuki) o wymiarach (maksymalnie)
2840 mm
o wysokość
14516 mm
o pojemność użytkowa do
59,91 m3 ,
− parownice atmosferyczne o wymiarach
o długość
2553 mm
o szerokość
2270 mm
o wysokość
7225 mm
o wydajność odparowania
3000 Nm3/h (nominalnie)
− podgrzewacz (element orurowania)
114 (256)
mm
o długość
1620 mm
o moc grzania
50 kW
Urządzenia posadowione będą nadziemnie, na żelbetowych fundamentach.
Rurociągi : zasilania sprężonym powietrzem, azotu gazowego niskiego i średniego ciśnienia łączące
obiekt z istniejącymi sieciami zakładowymi poprowadzone zostaną nadziemnie na estakadzie, nad trasą
kablową.
Zasilanie energią elektryczną niskiego napięcia poprowadzone będzie z istniejącej rozdzielni w
sprężarkowni powietrza trasą podziemną.
Przyłącze teletechniczne zostanie doprowadzone podziemnie z istniejącej sieci.
Urządzenia chłodzone są powietrzem zewnętrznym. Dla umożliwienia zabudowy w przyszłości
sprężarki chłodzonej cieczą zaprojektowano fundament pod kompaktową chłodnicę wentylatorową.
Obiekt nie wymaga stałej obsługi – nie są potrzebne media dla potrzeb sanitarno-higienicznych.
Nie ma potrzeby rozbudowy lub budowy nowych przyłączy wodnych, gazowych czy kanalizacji
sanitarnej.
17
D.5. ZAGADNIENIA BHP
D.5.1. Zagrożenia
Zagrożenia występujące w instalacjach wynikają przede wszystkim z własności mediów
ciekłych i gazowych (odparowanie w razie wycieku - własności duszące); ciekły gaz stwarza
zagrożenie oparzeniem od bardzo niskiej temperatury cieczy.
Oprócz tego w instalacji będą występowały jeszcze zagrożenia o charakterze ogólnym,
wynikające z parametrów pracy i wykonywanych czynności, zagrożenie urazami
mechanicznymi od występujących ciśnień do 25 bar (zawory bezpieczeństwa), zagrożenie
porażenia prądem przy awarii instalacji elektrycznej, zagrożenie urazami mechanicznymi przy
pracach remontowych. transportowych itd.
D.5.2. Eliminowanie i ograniczanie zagrożeń
Eliminowanie i ograniczanie zagrożeń występujących przy pracy z instalacjami gazów
polega
głównie
na
utrzymywaniu
ich
w
n
ależytym stanie technicznym i przestrzeganiu zasad bezpiecznej pracy określonych w
instrukcjach obsługi. Instalacje mogą być dopuszczone do pracy po spełnieniu wymogów
wynikających z obowiązujących przepisów - po ich dopuszczeniu do eksploatacji.
Oznakowanie instalacji powinno być dostosowane do własności mediów, występujących
zagrożeń i przewidzianych procedur bezpieczeństwa.
Do eksploatacji może być dopuszczona jedynie instalacja sprawna - szczelna. Nie wolno
eksploatować instalacji, na której wystąpiły jakiekolwiek nieszczelności - taką instalację należy
natychmiast naprawić.
Pełne charakterystyki własności mediów technologicznych, ich oznaczeń, stwarzanych
zagrożeń i wskazówek postępowania na wypadek zaistnienia zagrożenia obejmują załączone
karty charakterystyki substancji opracowane przez dostawcę gazów.
Instalacje pracują bez stałej obsługi – wymagają dozoru (do 2 godzin na zmianę)
wykonywanego przez upoważnionych pracowników z załogi, zgodnie z instrukcjami
przekazanymi przez dostawcę gazów. Wszelkie naprawy i regulacje przeprowadzane są przez
służby serwisowe dostawcy gazów.
Napełnianie zbiorników magazynowych prowadzi kierowca cysterny.
D.6. WARUNKI OCHRONY PRZECIWPOŻAROWEJ
Warunki ochrony przeciwpożarowej opracowano zgodnie z Rozporządzeniem Ministra
Spraw Wewnętrznych i Administracji z dnia 16 czerwca 2003 w sprawie uzgadniania projektu
budowlanego pod względem ochrony przeciwpożarowej ( Dz.U. Nr 121/2003 poz. 1137 z
późniejszymi zminami).
Projekty stacji zgazowania nie podlegają uzgodnieniom ppoż.
D.6.1. Ogólna charakterystyka obiektu
Projekt obejmuje zabudowę zbiorników na ciekły gaz atmosferyczny – azot i ustawienie
urządzeń generatora azotu. Zbiorniki są typowe, stalowe, wolnostojące na indywidualnych
fundamentach w obrębie ogrodzenia na terenie Synthos. Są to zbiorniki kriogeniczne (na
gaz skroplony niskoschłodzony), dwupłaszczowe z izolacją próżniową.
18
Dostarczane urządzenia wykonane są przez uznanych wytwórców, wyposażone w
niezbędną armaturę manipulacyjną, regulacyjną i bezpieczeństwa, posiadają dopuszczenie
UDT do eksploatacji oraz niezbędne certyfikaty ich wytwórców.
Charakterystykę urządzeń podano powyżej w opisie i w załączonych kartach
katalogowych.
Pełną obsługę techniczną urządzeń wykonują służby serwisowe dostawcy gazów, a
upoważnieni pracownicy nadzorują urządzenia w zakładzie.
D.6.2. Odległości od sąsiednich obiektów i granicy działki
Zbiorniki usytuowane są jak pokazano na planie zagospodarowania w minimalnej
odległości płaszcza:
− od ściany najbliższego budynku
32,2
m
− od krawędzi wewnętrznej drogi
8,9
m
− od granicy działki
8,7
m
D.6.3. Występujące substancje palne
Substancje palne nie występują w stacji magazynowania ciekłego azotu i produkcji
gazowego azotu.
D.6.4. Gęstość obciążenia ogniowego
Obciążenia ogniowego nie wyznacza się – brak substancji palnych, przestrzeń otwarta.
D.6.5. Zagrożenie wybuchem
Zagrożenie wybuchem nie występuje z uwagi na brak substancji palnych
D.6.6. Strefy pożarowe
Projektowany stokaż ciekłego azotu i instalacja generatora stanowi oddzielną strefę
pożarową o powierzchni wewnątrz ogrodzenia ok. 748 m2 . Odległości od obiektów
sąsiednich podano w pkt D.6.2 .
D.6.7. Urządzenia przeciwpożarowe
Jak podano w pkt D.6.1 zbiorniki posiadają odpowiednie zabezpieczenia techniczne.
wymagana ilość wody do zewnętrznego gaszenia pożaru wynosi dla obiektu 10 dm3/s . W
pobliżu, w odległości do 70,0 m usytuowany jest hydrant zewnętrzny wody
przeciwpożarowej.
Podręczny sprzęt gaśniczy powinien składać się minimum z gaśnicy proszkowej GP9Z
(lub 2 gaśnic śniegowych GS6Z) oraz jednego koca gaśniczego. Podręczny sprzęt gaśniczy
przechowywać w miejscu oznakowanym zgodnie z PN-92/N-01256/01.
D.6.8. Zalecenia uzupełniające
Obiekt należy wyposażyć w instrukcję przeciwpożarową zgodnie z Rozporządzeniem
Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji z dnia 07 czerwca 2010 w sprawie ochrony
przeciwpożarowej (...) ( Dz.U. Nr 109/2010 r. poz.719) .
19
Obiekt nie wymaga stałej obsługi, okresowa obsługa przy napełnianiu zbiornika przez
uprawnionego kierowcę cysterny, prace serwisowe dokonywane przez ekipy dostawcy
gazów.
Oświetlenie terenu i stanowiska napełniania zbiornika będzie wystarczające przez
istniejące oświetlenie słupowe i ewentualnie dodatkowy indywidualny punkt świetlny na
ścianie hali.
OBIEKT ORAZ RUROCIĄGI NALEŻY OZNAKOWAĆ ZGODNIE Z WYMAGANIAMI
PRZEPISÓW.
D.7. OCHRONA PRZECIWPORAŻENIOWA
Zbiornik i rurociąg technologiczny należy uziemić, ponieważ może wystąpić napięcie
wskutek uszkodzenia urządzeń elektroenergetycznych lub oddziaływania pola elektrycznego.
Do uziemienia należy wykonać uziom otokowy wraz z odczepami do podłączenia zacisków
kontrolnych. Uziom wykonać z bednarki ocynkowanej 35x4 mm ułożonej wokół fundamentu.
Odcinki łączyć przez spawanie, złącza zabezpieczyć przed korozją.
Po wykonaniu połączeń należy zmierzyć wypadkową rezystancję uziemienia obiektu, która
nie powinna przekraczać aktualnie wymaganych przepisami wartości.
Wszystkie metalowe elementy instalacji gazowych połączyć z uziemiającym przewodem
wyrównawczym. Złącza rurociągów i aparatów w instalacji, posiadające uszczelki i gwinty
uszczelniane zmostkować dla zachowania ciągłości przewodzenia elektrycznego.
UWAGA :
Zastosowane urządzenia techniczne winny być objęte systemem zgodności z wymogami
bezpieczeństwa, tzn. posiadać certyfikację zgodności lub deklarację zgodności wydaną przez
producenta lub dostawcę. (Dz.U. Nr 166/2002 poz. 1110, Dz.U. Nr 5/00 poz. 58 )
20
E. CZĘŚĆ INSTALACYJNA
E.1. Rurociągi technologiczne
Rurociągi technologiczne wykonane będą z rur stalowych bez szwu ( lub ze szwem o
gwarantowanym współczynniku złącza wzdłużnego) łączonych przez spawanie. Połączenia
rozłączne przewiduje się jedynie na podejściach do urządzeń i części armatury. Zmiana
kierunku i rozgałęzienia za pomocą kształtek. Z uwagi na niskie temperatury azotu rurociągi
projektuje się ze stali austenitycznej, kwasoodpornej.
Rurociąg zasilający azotem instalację SSBR poprowadzony będzie po istniejących estakadach
międzyobiektowych i podłączony w wyznaczonym punkcie. Na odcinku do estakady w ulicy 7
wykonany będzie z rury ze stali kwasoodpornej. Materiał dalszego odcinka do ustalenia na
etapie projektu wykonawczego.
Rurociąg sprężonego powietrza technologicznego wykonany będzie z rur ze stali węglowej
P235 TR1.
Szczegóły i specyfikacja w projekcie wykonawczym, po otrzymaniu właściwych DTR urządzeń.
KONIEC
opracował :
21
F. CZĘŚĆ ELEKTRYCZNA (wytyczne do projektów wykonawczych)
F.1. INSTALACJA ZASILAJĄCA N/N
W instalacji generatora azotu należy zasilić dwie rozdzielnice niskiego napięcia:
− RE przy zbiorniku magazynowym V102
− w warm skidzie
Obie rozdzielnice, dostarczane przez dostawcę urządzeń, zasilane będą z kontenerowej
rozdzielni n/n 3x400V ulokowanej przy granicy obiektu wytwórni azotu, przy ulicy B. Projekt
załączony do dokumentacji. Pola w rozdzielni n/n wyposażone będą w niezbędny osprzęt z
zabezpieczeniem elektronicznym dla odpływu liniowego oraz w zabezpieczenia
ziemnozwarciowe.
F.2. KABLE ZASILAJĄCE
Rozdzielnice instalacji azotu połączone będą z rozdzielnią n/n w sprężarkowni oddzielnymi
kablami czterożyłowymi z żyłami miedzianymi i z żyłą ochronną, typu NYY, NYCWY, NYKY o
przekroju żył określanym przez dostawcę urządzeń do każdej z rozdzielnic. Długość kabli ok. 65
mb . Kable zasilające rozdzielnice ułożone będą w ziemi, w miejscu wskazanym na planie.
F.3. ROZDZIELNICA NAPIĘCIA GWARANTOWANEGO 230V, 50HZ
Do zapewnienia bezprzerwowego zasilania obwodów AKP wymagane jest napięcie
gwarantowane 230V, 50Hz. W tym celu zaprojektowana będzie rozdzielnica zasilana z
urządzenia bezprzerwowego zasilania UPS ON-LINE. Zasilacz UPS zasilany będzie z rozdzielni
n/n
w
kontenerze
sprężark
i.
Przewidujemy lokalizację rozdzielnicy napięcia gwarantowanego w rozdzielni n/n w
kontenerze sprężarki.
F.4. POMIARY ENERGII
W obu instalacjach niskiego napięcia, mierzona będzie ilość energii pobieranej przez
urządzenia instalacji azotu.
F.5. OCHRONA ODGROMOWA
Projektowane zbiorniki i parownice na gazy niewybuchowe i niepalne nie wymagają
ochrony odgromowej.
Aparaty technologiczne należy uziemić, ponieważ może wystąpić napięcie wskutek
uszkodzenia urządzeń elektroenergetycznych lub oddziaływania pola elektrycznego.
Do uziemienia zbiorników i parownic atmosferycznych będą wykorzystane uziomy
naturalne tj. siatki zbrojenia ich fundamentów oraz uziom otokowy, stanowiący jednocześnie
połączenie siatek zbrojenia pomiędzy sobą.
Wszystkie połączenia fundamentów, odczepy i sam uziom otokowy będą wykonane taśmą
stalową ocynkowaną, a miejsca połączeń należy zabezpieczyć przed korozją.
Po wykonaniu połączeń należy zmierzyć wypadkową rezystancję uziemienia obiektu.
22
UWAGA :
Projekty wykonawcze zawierające szczegółowe opracowania instalacji :
− oświetlenia,
− ochrony odgromowej i uziemienia,
− ochrony przeciwporażeniowej i przepięciowej,
− ochrony przed elektrycznością statyczną,
będą uzgodnione pod względem bhp i ppoż .
F.6. KANALIZACJA TELETECHNICZNA
Dla wyprowadzenia sygnałów informacyjnych z instalacji do systemu nadzoru
technologicznego zakładu projektuje się przyłącze do kanalizacji teletechnicznej. Przewiduje
się wykonanie podłączenia studni końcowej w pobliżu fundamentu estakady do studni
końcowej na istniejącym ciągu kanalizacyjnym. Przewiduje się zastosowanie
prefabrykowanych studni ø600 PE i rury osłonowej 63PE.
Sygnały będą doprowadzone do szafy teleinformatycznej przy bramie B. Rodzaj
kabla/światłowodu do transmisji danych określony będzie zgodnie z wymaganiami
dostarczanych dla instalacji urządzeń teleinformatycznych, po ich otrzymaniu.
23
SPRAWDZENIE STATECZNOŚCI ZBIORNIKA ECT50/17
Walcowy pionowy zbiornik o wymiarach w zaokrągleniu :
ø = 3,0 m,
H = 11,9 m ,
masie własnej Qz = 261 kN,
masie z ładunkiem Qzp = 860,0 kN
Obciążenie wiatrem wg PN-B-02011
Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru:
strefa obciążenia wiatrem 2 ;
a0 = 4,0 m < A < 300 m n.p.m.
Vb,0 = 26 m/s
qb,o = 0,420 kN/m2
- Współczynnik ekspozycji:
zakładam teren rodzaju A;;
przyjmuję
10 < z = H = 11,9 m < 20
Ce(z) = 0,8+ 0,02 x 17,46 = 1,15
- Współczynnik działania porywów wiatru:
przyjmuję β = 2,0
- Współczynnik aerodynamiczny C:
przyjmuję C = C0 = 0,6 dla budowli walcowych
Obciążenie charakterystyczne:
pk = qk Ce C β = 0,42 x 1,15 x 0,6 x 2,0 = 0,58 kN/m2
Obciążenie obliczeniowe:
p = pk ϒf = 0,58 x 1,5 = 0,87 kN/m2
Siła pozioma obliczeniowa od wiatru Ww
A=DxH
A = 3,0 x 11,9 = 35,7 m2
Ww= 35,7 x 0,87 = 31,06 kN
Moment wywracający obliczeniowy od wiatru Mww
Mww = Ww x H/2 = 31,06 x 11,9/2 = 184,8 kNm
Siła pionowa obliczeniowa od ciężaru własnego zbiornika pełnego Nzp
Nzp= Gzp x 1,1
NP=860 x 0,9 = 946 kN
5
SPRAWDZENIE STATECZNOŚCI ZBIORNIKA C63
ø = 2,84 m,
H = 14,58 m ,
masie własnej Qz = 217,0 kN,
a0 = 4,0 m < A < 300 m n.p.m.
Vb,0 = 26 m/s
qb,o = 0,420 kN/m2
przyjmuję
10 < z = H = 14,58 m < 20
Ce(z) = 0,8+ 0,02 x 17,46 = 1,15
przyjmuję β = 2,0
pk = qk Ce C β = 0,42 x 1,15 x 0,6 x 2,0 = 0,58 kN/m2
p = pk ϒf = 0,58 x 1,5 = 0,87 kN/m2
A=DxH
A = 2,84 x 14,58 = 41,41 m2
Ww= 41,41 x 0,87 = 36,02 kN
Mww = Ww x H/2 = 36,02 x 14,58/2 = 262,6 kNm
Siła pionowa obliczeniowa od ciężaru własnego zbiornika pełnego Nzp
Nzp = Gzp x 1,1
Nzp= 701,0 x 1,1 = 771,1 kN
6
SPRAWDZENIE STATECZNOŚCI PAROWNICY 300ALE
Prostopadłościenna kostrukcja przestrzenna o wymiarach w zaokrągleniu :
L= 2,553 m,
S=2,27 m
H = 7,22 m ,
masie własnej Qz = 35,38 kN,
a0 = 4,0 m < A < 300 m n.p.m.
Vb,0 = 26 m/s
qb,o = 0,420 kN/m2
przyjmuję
z = H = 11,9 m < 10
Ce(z) = 1,0
przyjmuję β = 2,0
przyjmuję C = 0,7-(-0,4)= 1,1
- Współczynnik wypełnienia :
przyjmuję φ = 80% = 0,8
pk = qk Ce C β φ = 0,300 x 1,0 x 1,1 x 2,0 x 0,8 = 0,528 kN/m2
p = pk ϒf = 0,528 x 1,5 = 0,792 kN/m2
AX =S x H = 2,3x7,3 = 16,8 m2
AY = L x H = 2,55x7,3 = 18,6 m2
WX= 16,8 x 0,792 = 13,31 kN
WY= 18,6 x 0,792 = 14,73 kN
7
MwWX = WWX x H/2 = 13,31 x 7,22/2 = 48,05 kNm
MwWY = WWY x H/2 = 14,73 x 7,22/2 = 53,17 kNm
Siła pionowa obliczeniowa od ciężaru parownicy oblodzonej NPO
NPO = GPO x 1,1
NPO = 100,9 x 1,1 = 111 kN
8
SPRAWDZENIE STATECZNOŚCI KOLUMNY COLD BOX T6
ø = 1,882 m,
H = 14,55 m ,
a0 = 4,0 m < A < 300 m n.p.m.
Vb,0 = 26 m/s
qb,o = 0,420 kN/m2
przyjmuję
10 < z = H = 14,58 m < 20
Ce(z) = 0,8+ 0,02 x 17,46 = 1,15
przyjmuję β = 2,0
pk = qk Ce C β = 0,42 x 1,15 x 0,6 x 2,0 = 0,58 kN/m2
p = pk ϒf = 0,58 x 1,5 = 0,87 kN/m2
A=DxH
A = 1,882 x 14,55 = 27,83 m2
Ww= 27,83 x 0,87 = 23,82 kN
Mww = Ww x H/2 = 23,82 x 14,55/2 = 173,3 kNm
Siła pionowa obliczeniowa od ciężaru ruchowego kolumny Nzp
Nzp = Gzp x 1,1
Nzp= 141,0 x 1,1 = 155,1 kN
9
SPRAWDZENIE STATECZNOŚCI KOLUMNY COLD BOX LC
ø = 3,1 m,
H = 13,23 m ,
masie ruchowej Qzp = 600 kN
a0 = 4,0 m < A < 300 m n.p.m.
Vb,0 = 26 m/s
qb,o = 0,420 kN/m2
przyjmuję
10 < z = H = 14,58 m < 20
Ce(z) = 0,8+ 0,02 x 17,46 = 1,15
przyjmuję β = 2,0
pk = qk Ce C β = 0,42 x 1,15 x 0,6 x 2,0 = 0,58 kN/m2
p = pk ϒf = 0,58 x 1,5 = 0,87 kN/m2
A=DxH
A = 3,1 x 13,23 = 41,0 m2
Ww= 41,0 x 0,87 = 35,98 kN
Mww = Ww x H/2 = 35,68 x 13,23/2 = 236 kNm
Siła pionowa obliczeniowa od ciężaru ruchowego kolumny Nzp
Nzp = Gzp x 1,1
Nzp= 600,0 x 1,1 = 660 kN
10
ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ FUNDAMENTÓW DLA URZĄDZEŃ GENERATORA
AZOTU SSBR SYNTHOS DWORY 7 - Oświęcim
F1 – fundament blokowy kolumny COLD BOX
(1 szt.)
o wymiarach 4,5 x 4,5 x 1,1 m posadowiony 1,0 m ppt
załozone obciażenia maksymalne w płaszczyźnie fundamentu :
− max. siła pionowa
N=660,0
kN
− siła od wiatru
W=35,98
kN
− mom. wywracający Mw=236,0
kNm
F2 – fundament blokowy zbiornika magazynowego (3 szt.)
N=946,0
kN
− siła od wiatru
W=36,02
kN
kNm
F3 – fundament blokowy parownicy atmosferycznej
(4 szt.)
N=111,0
kN
− siła od wiatru
W=31,06
kN
kNm
F4 – fundament płytowy pod kontener ze sprężarką
Załozona max. siła pionowa N=119,0
kN
(1 szt.)
F4 – fundament płytowy pod WARM SKID
Założona max. siła pionowa N=163,0
kN
(1 szt.)
F5 – płyta pod węzeł armatury
(1 szt.)
F6 – fundament blokowy słupa estakady
(1 szt.)
założone obciażenia maksymalne w płaszczyźnie fundamentu :
N=40,0
kN
− siła od wiatru
W=12,0
kN
kNm
F6 – fundament blokowy pod podporę rurociągów
F7 – fundament płytowy pod chłodnicę
(1 szt.)
o wymiarach 5,0x 3,6 x 0,6 m posadowiony 0,5 m ppt
Założona max. siła pionowa N=40,0 kN
(1 szt.)
Obliczenia nośności pali fundamentowych
wg PN-83/B-02482
(wersja zgodna z nr. 24.0.0)
Nazwa zadania :
pale pod otworem OT3.pfc
• Dane :
Pale : standardowe, w grupie
rodzaj:
wiercone
wykonanie:
w rurach obsadowych wyciąganych
przekrój pala:
kołowy, o średnicy 40,00 (cm)
długość pala:
15,60 (m) od poziomu -1,00 (m)
typ głowicy:
swobodna
klasa betonu:
B 30, beton silnie ubity
układ pali:
3 pale w układzie trójkątnym,
wzdłuż osi X : rzędy co 2,85 (m) powtórzone 1 raz
wzdłuż osi Y : rzędy co 2,85 (m) powtórzone 1 raz
Podłoże gruntowe:
woda gruntowa poniżej poziomu -12,50 (m)
brak warstw osiadających
Układ warstw :
Rodzaj gruntu
Nasyp niebudowlany
Glina pylasta
Glina pylasta
Glina pylasta
Namuł zwarty
Pył piaszczysty
Pospółka rzeczna
ID/IL
0,20
0,42
0,60
0,19
0,13
0,14
0,60
wn [%]
15,00
25,00
32,00
20,00
35,00
18,00
12,00
z [m]
0,00
-5,00
-6,00
-9,70
-10,60
-14,60
-15,20
g [kN/m3]
19,00
20,00
19,00
21,00
14,00
21,00
19,00
t [kN/m2]
0,00
34,04
24,20
42,78
48,00
26,08
102,59
• Nośność pojedynczego pala:
Wytrzymałości gruntu na pobocznicy pala wciskanego
Rodzaj gruntu
Nasyp niebudowlany
Glina pylasta
Glina pylasta
Glina pylasta
Namuł zwarty
Pył piaszczysty
Pospółka rzeczna
zśr [m]
-3,00
-5,50
-7,85
-10,15
-12,60
-14,90
-15,90
h [m]
4,00
1,00
3,70
0,90
4,00
0,60
1,40
Ssi
0,90
0,90
0,90
0,90
0,90
0,90
0,90
ti [kN/m2]
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
26,08
102,59
Nsi [kN]
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
15,93
146,19
q [kN/m2]
0,00
1026,00
690,00
1532,00
0,00
1040,00
4667,65
Wykres zmiany wytrzymałości wzdłuż pala wciskanego
Wytrzymałości gruntu pod podstawą pala :
q = 4667,65 (kN/m2) /Spi = 1,00/
Nośność pala obciążonego siłą pionową
Nośność Nt (w gruncie nośnym)
Nośnośc Nw
690,02 (kN)
- 234,31 (kN)
Nośność pala obciążonego siłą poziomą
wysokość zaczepienia siły nad poz. terenu
obliczeniowy poziom terenu:
współczynnik podatności bocznej gruntu
zagłębienie pala w gruncie
zagłębienie sprężyste pala
pal wiotki (h ≥ 3*hs), nośność moment Mmax od siły poziomej 100 kN
(Np = 527,90, Ns = 162,12)
hH = 1,00 (m)
z0 = -2,00 (m)
kx = 12279,50 (kN/m2)
h = 14,60 (m)
hS = 3,41 (m)
norma nie określa nośności poziomej
170,97 (kN*m)
• Przemieszczenia pojedynczego pala:
Parametry: moduł średni odkszt. gruntu E0
= 104760,50 (kN/m2)
moduł ściśliwości pala Et
= 31000000,00 (kN/m2)
moduł odkszt. w podstawie Eb
= 156154,80 (kN/m2)
= -20,00 (m)
poziom warstw nieodkszt. zS
obliczenia dla pala z warstwą mniej ściśliwą w poziomie podstawy
Iok ( h/D, Ka ) = Iok ( 5,00, 295,91 ) = 1,13
RA
= 1,00
Rh
= 0,93
osiadanie s dla Qn=1 000 kN :
5,0 (mm)
(bez uwzględniania tarcia negatywnego i ciężaru własnego)
przemieszczenie y0 dla Hn = 100 kN :
18,1 (mm)
• Nośność fundamentu palowego:
Liczba pali:
n=3
Najmniejsza odległość pali
Zasięg strefy naprężeń wokół pala :
wciskanego
wyciąganego
współczynnik korekc.
r
= 2,85 (m)
m = 0,90
R = 0,39 (m)
Rw = 1,76 (m)
m1 = 1,00
m1 = 0,94
Nośność obliczeniowa pala (w grupie)
wciskanego
Qr = 0,90*(1,00*162,12+527,90) = 620,97 (kN)
wyciąganego
Qrw = - 0,90 * 0,94 * 234,31 = -197,50 (kN)
Ciężar obliczeniowy pala z uwzględnieniem wyporu wody: Gp = 45,21 (kN)
Dopuszczalne pionowe obciążenie obliczeniowe przekazywane na pal:
wciskany
Pmax = -575,76 (kN)
wyciągany
Pmin = -242,71 (kN)
• Kombinacje obciążeń:
Nr
1
2
Typ
SGN
SGN
Q [kN]
946,00
946,00
MX [kN*m] MY [kN*m]
262,20
0,00
0,00
262,20
Punkt obciążenia układu:
Środek ciężkości układu:
Punkt sugerowany:
x = 1,43 (m),
x = 1,43 (m),
x = 1,43 (m),
y = 0,95 (m)
y = 0,95 (m)
y = 1,14 (m)
Układ pali :
Wartości ekstremalne:
Kombinacja SGN nr 1:
Qmax
Qmax/Qmin
Kombinacja SGN nr 2:
Qmax
Qmax/Qmin
Największa siła pionowa
Największy stosunek
= 361,33 (kN) (pal nr 1)
= 1,62
(pal nr 3)
= 407,33 (kN) (pal nr 2)
= 1,82
(pal nr 1)
Qmax
= 407,33 (kN) (dopuszczalna: 575,76 (kN))
Qmax/Qmin= 1,82
Wymagana dla nośności długość pala L = 15,60 (m)
Warunek nośności jest spełniony.
Fundament pod parownice
– alternatywa posadowienia bezpośredniego przy wymianie gruntu nasypowego na pospółkę
H=1,10
DANE:
2
1,00
2,50
L = 4,50
1,00
1
4
3
1,13
2,25
B = 4,50
1,13
V = 22,28 m3
Opis fundamentu :
Typ:
stopa prostopadłościenna
Wymiary:
B = 4,50 m
L = 4,50 m
Bs = 2,25 m
Ls = 2,50 m
H = 1,10 m
eB = 0,00 m
eL = 0,00 m
Posadowienie fundamentu:
D = 0,95 m
Dmin = 0,95 m
brak wody gruntowej w zasypce
Opis podłoża:
z [m]
-0,95
0,00
0,90
Pospółki
z
Gliny pylaste
3,00
Gliny pylaste
5,20
Gliny pylaste
Gliny pylaste
Gliny pylaste
6,30
7,20
8,30
Gliny pylaste
N nazwa gruntu
r
1 Pospółki
h [m]
0,90
9,60
nawodni
ona
nie
ρo(n) [t/m3]
γf,min
γf,max
φu(r) [o]
cu(r) [kPa]
M0 [kPa]
M [kPa]
1,85
0,90
1,10
36,24
0,00
207708
207708
2
3
4
5
6
7
Gliny pylaste
Gliny pylaste
Gliny pylaste
Gliny pylaste
Gliny pylaste
Gliny pylaste
2,10
2,20
1,10
0,90
1,10
1,30
nie
nie
nie
nie
nie
nie
2,10
2,00
2,00
1,90
2,10
2,00
0,90
0,90
0,90
0,90
0,90
0,90
1,10
1,10
1,10
1,10
1,10
1,10
13,46
12,02
10,15
7,56
13,46
12,02
15,65
12,28
9,17
6,23
15,65
12,28
30074
24144
18437
12832
30074
24144
50133
40248
30734
21391
50133
40248
Kombinacje obciążeń obliczeniowych:
N typ obc.
r
1 całkowite
N [kN]
TB [kN]
MB [kNm]
TL [kN]
ML [kNm]
e [kPa]
∆e [kPa/m]
111,00
31,06
53,17
0,00
0,00
0,00
0,00
Materiały :
Zasypka:
3
ciężar objętościowy: 20,00 kN/m
współczynniki obciążenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,20
Beton:
klasa betonu: B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa
3
ciężar objętościowy: 24,00 kN/m
współczynniki obciążenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,10
Zbrojenie:
klasa stali: A-IIIN (RB500W) → fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa
otulina zbrojenia cnom = 85 mm
Założenia obliczeniowe :
Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża:
- dla nośności pionowej m = 0,81
- dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72
- dla stateczności na obrót m = 0,72
Współczynnik kształtu przy wpływie zagłębienia na nośność podłoża: β = 1,50
Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50
Współczynniki redukcji spójności:
- przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50
- przy korekcie nachylenia wypadkowej obciążenia: 1,00
Czas trwania robót: powyżej 1 roku (λ=1,00)
Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych Nk N/Nk = 1,20
WYNIKI-PROJEKTOWANIE:
WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOŻA - wg PN-81/B-03020
Nośność pionowa podłoża:
Decyduje: kombinacja nr 1
Decyduje nośność w poziomie: z = 6,30 m
Obliczeniowy opór graniczny podłoża QfN = 32784,9 kN
Nr = 7211,0 kN < m·QfN = 26555,7 kN
(27,2%)
Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome:
Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu
Obliczeniowy opór graniczny podłoża QfT = 296,1 kN
Tr = 31,1 kN < m·QfT = 213,2 kN (14,6%)
Stateczność fundamentu na obrót:
Decyduje moment wywracający MoB,2-3 = 87,34 kNm, moment utrzymujący MuB,2-3 = 1332,32 kNm
Mo = 87,34 kNm < m·Mu = 959,3 kNm
(9,1%)
Osiadanie:
Osiadanie pierwotne s'= 0,00 cm, wtórne s''= 0,01 cm, całkowite s = 0,01 cm
s = 0,01 cm < sdop = 1,00 cm
(1,1%)
Nr
σ1 [kPa]
σ2 [kPa]
σ3 [kPa]
σ4 [kPa]
C [m]
C/C'
aL [m]
aP [m]
28,8
40,3
40,3
28,8
--
--
--
-28,8
1
ty
p
C
40,3
Naprężenia:
28,8
1
2
40,3
3
40,3
N
Or
4
40,3
28,8
28,8
Nośność pionowa podłoża:
Nr
1
w poziomie posadowienia
N [kN]
QfN [kN]
699,1
48201,6
mN
0,01
w poziomie stropu warstwy najsłabszej
z [m]
N [kN]
QfN [kN]
6,30
7211,0
32784,9
[%]
1,8
mN
0,22
[%]
27,2
Nośność pozioma podłoża:
Nr
1
w poziomie posadowienia
N [kN]
T [kN]
QfT [kN]
592,1
31,1
296,1
mT
0,10
[%]
14,6
w poziomie stropu warstwy najsłabszej
z [m]
N [kN]
T [kN]
QfT [kN]
0,00
592,1
31,1
296,1
OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002
Nośność na przebicie:
2
Pole powierzchni wielokąta A = 0,55 m
Siła przebijająca NSd = (g+q)max·A = 22,1 kN
Nośność na przebicie NRd = 3510,5 kN
NSd = 22,1 kN < NRd = 3510,5 kN (0,6%)
Wymiarowanie zbrojenia:
Wzdłuż boku B:
2
Zbrojenie potrzebne As = 5,11 cm
2
Przyjęto konstrukcyjnie 23 prętów φ12 mm o As = 26,01 cm
Wzdłuż boku L:
2
Zbrojenie potrzebne As = 4,52 cm
2
Przyjęto konstrukcyjnie 23 prętów φ12 mm o As = 26,01 cm
mT
0,10
[%]
14,6

ALP/2013/xx/11-A4-0020-000-A

Transkrypt

Podobne dokumenty

bioilsa li1 ln li , s2 s5 a5 a

Azot i fosfor – substancje odżywcze czy toksyczne

Wysoka technologia weszła „na styk”

SYNTHOS PS GP 585A

zapytanie ofertowe dla projektu

synexil® g 36

SYNTHOS PS GP 585X

Warszawa, dn. 17-10-2016 r. Wyjaśnienie treści - ibprs