Wroc³aw, 16.03.2004 - SIECI 2004
Transkrypt
Wroc³aw, 16.03.2004 - SIECI 2004
Elektroenergetyczne sieci rozdzielcze – SIECI 2004 V Konferencja Naukowo-Techniczna Politechnika Wrocławska Instytut Energoelektryki Stanisław WITKOWSKI Jan IWASZKIEWICZ Jacek PERZ Tomasz RAWIŃSKI Stefan BIENIECKI Instytut Elektrotechniki O/G, 80-557 Gdańsk, ul. Narwicka 1, e-mail: [email protected] UKŁADY UPQC W SYSTEMIE ELEKTROENERGETYCZNYM SN W artykule przedstawiono podział systemów FACTS stosowanych w sieciach elektroenergetycznych. Zaproponowano schemat rozmieszczenia i sterowania rozproszonymi systemami FACTS w sieciach elektroenergetycznych SN oraz nowy model układu UPQC z zastosowaniem przekształtników wielopoziomowych. Zamieszczono przykładowy model sieci zasilającej odbiory o dużej dynamice obciążeń oraz podano przyjęte parametry modelu sieci i odbiorów. Dokonano porównania wyższych harmonicznych prądów i napięć oraz ich przebiegów przed i po zastosowaniu układu UPQC. Badania przeprowadzono w programie symulacyjnym TCAD. Prezentowane wyniki badań są kontynuacją prac przedstawianych w [20], gdzie zaproponowano model systemu FACTS pośredniczącym w zasilaniu m.in. sieci trakcyjnej. 1. WPROWADZENIE Zmieniająca się wielkość i charakter obciążeń w sieciach elektroenergetycznych SN pogarsza jakość energii dostarczanej do użytkowników sieci. Poprawa jakości energii wymaga zastosowania specjalizowanych układów regulacji napięcia. Systemy, w których stosuje się urządzenia energoelektroniczne służące do poprawy jakości energii, nazywane są elastycznymi systemami przesyłu prądu przemiennego FACTS (z ang. Flexible Alternating Current Transmission System). Obecnie w literaturze proponuje się szereg rozwiązań elastycznych systemów przesyłowych [1-5, 7-12, 16-19], które zależnie od sposobu przyłączania do sieci można podzielić na bocznikowe (SVC – z ang. Static VAR Compensator, SVG – z ang. Static VAR Generator, STATCOM - z ang. Static Compensator), szeregowe (SSC – z ang. Swichted Series Capacitor, CSC – z ang. Controlled Series Capacitor, SSSC – z ang. Static Synchronous Series Compensator, PST – z ang. Phase Shifting Transformer) oraz szeregowo - bocznikowe (UPFC – z ang. Unified Power Flow Controller, UPQC – z ang. Unified Power Quality Controller). Oprócz licznych zalet proponowanych rozwiązań układów FACTS, każde z osobna charakteryzuje się pewnymi wadami, wynikającymi z konstrukcji technicznej oraz względów ekonomicznych. Dlatego przy wyborze i ocenie działania elastycznego systemu energetycznego należy uwzględniać wpływ takich czynników jak napięcie sieci, przepływ mocy, tłumienie kołysań mocy w systemie, stabilność układu, a także czynniki ekonomiczne. Dodatkowo pod uwagę należy wziąć regulacje prawne oraz powstałe warunki techniczno – ekonomiczne na rynku energii elektrycznej, które określają nowe wymagania w zakresie zapewnienia zwiększonego poziomu jakości energii elektrycznej, niezawodności w sieciach zasilających oraz wysokiej efektywności jej przesyłania [13, 14, 15]. 448 Większość towarzystw energetycznych w Polsce i Europie daje obecnie jedynie ogólne gwarancje dotyczące niezawodności i jakości zasilania dla odbiorców sieci. Rozwój otwartego rynku energetycznego oraz prywatyzacja niektórych sieci przesyłowych powoduje konieczność rozszerzenia i uściślenia tych gwarancji, a także istotnego zwiększenia efektywności przesyłu. Współczesne systemy przesyłu i dystrybucji energii elektrycznej są układami stosunkowo nieefektywnymi, w którym straty energetyczne wynoszą przeciętnie od 10% do 20%. Połączenie różnych sieci elektroenergetycznych w ramach jednego systemu, przy występujących znacznych stratach energetycznych, powoduje pogorszenie jakości energii dostarczanej dla innych odbiorców. W polskim przemyśle energetycznym brak jest zarówno teoretycznych opracowań jak i praktycznych zastosowań systemów FACTS w sieciach okrętowych i układach zasilania sieci trakcyjnych, a także informacji na temat praktycznych rozwiązań systemów sieci elektroenergetycznej z zastosowaniem omawianych układów o średnich lub dużych mocach przesyłowych. W artykule zamieszczono wstępne wyniki badań uzyskane w zaproponowanym modelu systemu FACTS z zastosowaniem przekształtników wielopoziomowych, który pośredniczy w zasilaniu m.in. sieci trakcyjnej, układów napędowych, odbiorników indukcyjnych o dużej dynamice obciążenia. 2. SYSTEMY FACTS Bank Światowy od wielu lat czynnie wspiera prace zmierzające do rozpowszechniania i wdrażania systemów FACTS (Flexible Alternating Current Transmission System) oraz HVDC (High Voltage Direct Current) w celu ”pozyskania tzw. czystej energii’’. Planowane łączenie systemów elektroenergetycznych w Europie, przesył energii na duże odległości oraz wprowadzenie przepisów i norm określających jakość dostarczanej energii, stwarzają zapotrzebowanie na praktyczne rozwiązania systemów FACTS dużych mocy, których zastosowanie może zapewnić zmniejszenie strat energetycznych nawet do 4 – 5 %. Poszukiwane są ciągle nowe rozwiązania zmierzające do możliwie jak największego ograniczania strat energii elektrycznej przy jednoczesnym zapewnieniu poprawności działania systemu [2, 9, 17]. Proponowane systemy FACTS cechują się jednak szeregiem wad i zalet techniczno – ekonomicznych istotnych dla samych właścicieli sieci elektroenergetycznych. Do zalet stosowanych systemów FACTS można zaliczyć: poprawę jakości energii dostarczanej dla odbiorców, brak obciążeń finansowych za przekraczanie dopuszczalnych poziomów jakości energii, współpraca z innymi sieciami systemu, większą stabilność całego systemu (przy prawidłowo zaprojektowanym układzie FACTS). Wady stosowanych systemów FACTS, to przede wszystkim wysoki koszt układu, dodatkowe koszty energii pobieranej przez urządzenie, dodatkowa obsługa i monitoring, koszty napraw i konserwacji, niedogodny transport układu w inny rejon systemu elektroenergetycznego. Wyniki badań są kontynuacją prac prezentowanych w [20] gdzie przedstawiono model sieci elektroenergetycznej z zastosowaniem układu FACTS pośredniczącym w zasilaniu m.in. sieci trakcyjnej. Poprawa jakości energii elektrycznej w danym punkcie sieci osiągnięta po zastosowaniu systemu FACTS może jednak w innych punktach sieci powodować pogorszenie jakości energii. Dlatego też niezbędne jest określanie jakości energii dostarczanej do pozostałych odbiorców w różnych punktach sieci oraz stosowanie rozproszonego systemu FACTS. W omawianym artykule jako układ FACTS zaproponowano strukturę UPQC z zastosowaniem przekształtników wielopoziomowych [6, 20]. Schemat ideowy rozmieszczenia i sterowania rozproszonymi systemami FACTS przedstawiono na rys. 1. Zaproponowana struktura rozmieszczenia systemów FACTS oraz układów do pomiaru parametrów sieci, umożliwia zintegrowane sterowanie jakością energii elektrycznej dostarczanej do poszczególnych odbiorców sieci. Proponuje się aby przesył uzyskanych danych do centralnego serwera sterującego odbywał się z zastosowaniem techniki bezprzewodowej GPRS. Centralny serwer systemu będzie 449 opracowywał, na podstawie uzyskanych danych, strategie sterowania dla poszczególnych urządzeń FACTS, przesyłając do ich układu regulacji odpowiednią informację. Istotną zaletą proponowanego systemu są mniejsze moce poszczególnych układów UPQC instalowanych w różnych punktach sieci. Ponadto systemy te dzięki zastosowaniu techniki bezprzewodowej GPRS mogą mieć możliwość zdalnego załączania i wyłączania wybranych układów FACTS w sieci. Na rys. 2 zamieszczono przykładową strukturę układu UPQC. W Instytucie Elektrotechniki Oddział Gdańsk prowadzone są badania zmierzające do praktycznej realizacji takiego systemu o mocy 100 kVA. Zespolony Regulator Przepływu Mocy (UPQC) może regulować w sposób ciągły przepływ mocy czynnej i biernej w sieci przesyłowej oraz poziom napięcia w węźle, do którego został przyłączony. Układ składa się z dwóch zasadniczych części: równoległej i szeregowej [20]. Cześć równoległa zawiera transformator oraz dwa falowniki napięcia (główny P1/1 i pomocniczy P1/2), natomiast cześć szeregowa transformator dodawczy jak również dwa falowniki napięcia (główny P2/1 i pomocniczy P2/2). Obie części połączone są po stronie prądu stałego przez wspólny kondensator. Zasadniczym zadaniem układu UPQC jest regulacja napięcia oraz przepływ mocy czynnej i biernej w sieci przemysłowej. Przykładowy diagram sterowania układem UPQC zamieszczono na rys. 3. Regulacji takiej dokonuje się przez sterowanie wektorem napięcia Vb (napięcie dodawcze z transformatora TR2). Zadaniem części równoległej jest regulacja modułu napięcia linii VS niezależnie od w/w regulacji przepływu mocy w części szeregowej oraz regulacja napięcia stałego na zaciskach kondensatora sprzęgającego oba podukłady. Zależności wyznaczania chwilowych mocy, napięć i prądów oraz współczynnika zawartości wyższych harmonicznych THD opisano w pracach [11, 18]. 15/0.4 kV/kV Odbiorcy energii o dużym wsp. THD 15/0.4 kV/kV 110/15 kV/kV F1 P1 F2 15/0.4 kV/kV Odbiorcy energii elektrycznej P2 Odbiorcy energii o dużym wsp. THD 15/0.4 kV/kV 110/15 kV/kV F3 P3 F4 15/0.4 kV/kV Odbiorcy energii elektrycznej 15/0.4 kV/kV Odbiorcy energii o dużym wsp. THD 15/0.4 kV/kV 110/15 kV/kV Centralny Serwer Sterujący 15/0.4 kV/kV F5 Odbiorcy energii elektrycznej F6 15/0.4 kV/kV P4 Rys. 1. Schemat ideowy rozmieszczenia i sterowania rozproszonymi systemami FACTS (oznaczenia: F- urządzenie FACTS, P- punkt pomiaru parametrów sieci elektroenergetycznej) 450 Vs Vc 110/15 kV/kV BP Vr Vi=jXI 15 kV Vb I Obc. PZ TR TR Ukł. Przekształtnikowe 2 1 PQ2 PQ1 Siec Trakcyjna P 1/2 P 1/1 Regulator I L 2/2 L 2/1 L 1/1 L 1/2 C P1 C P3 C P2 C P4 P 2/2 P 2/1 Sterowanie Sterowanie Sterowanie Regulator I zintegrowane II II VC V 1 V 2 PF BP Rys. 2. Zaproponowana struktura układu UPQC realizowana w IEL OG Vs Vi Vc α δ φ I Vb Vr Vb Vbx Rys. 3. Diagram sterowana napięcia - systemem UPQC 3. STRUKTURA UKŁADU BADAWCZEGO Prezentowany system, dzięki zastosowaniu uniwersalnej struktury wewnętrznej, pozwala na wybór konfiguracji odpowiadającej potrzebom odbiorcy. W referacie przedstawiono wstępne wyniki badań ze strukturą UPQC. Badania symulacyjne przeprowadzono dla układu sieci elektroenergetycznej zawierającej m.in. odbiory sieci trakcyjnej oraz układy napędowe dużych mocy [20]. Schemat podukładu z systemu FACTS zamieszczono na rys. 4. Jako kryterium poprawności sterowania przyjęto ograniczenie zawartości wyższych harmonicznych napięcia w wybranych punktach sieci, kompensację mocy biernej oraz podwyższenie napięcia. Nie uwzględniano takich parametrów jak kołysanie mocy, chwilowe zapady napięć, przetężenia, przepięcia, niezawodność systemu oraz zakres stabilnej pracy układu. W badaniach przyjęto, że układ zasilany jest z generatora o napięciu sinusoidalnym. Odbiory linii 15 kV zasilane są z generatora przez transformator TWBN 240000/400, linie 400kV o długości 200km, transformator TFR 250000/110, linię 110kV o długości 80km, transformator TDRb 25000/15, szynoprzewody 451 15kV o długości 20m. Na podstawie danych technicznych urządzeń zbudowano modele transformatorów, linii przesyłowych, szynoprzewodów (załącznik). Trakcja elektryczna, jako jeden z większych odbiorców energii elektrycznej, charakteryzuje się dużą zmiennością obciążenia po stronie prądu stałego, co powoduje dużą dynamikę zmian mocy pobieranej z sieci napięcia przemiennego. Model podsystemu z urządzeniem FACTS uwzględnia transformator prostownikowy, prostownik wraz z układami przeciwprzepięciowymi, dławik katodowy, centralne urządzenie wygładzające, zasilacze i kable powrotne oraz sieć trakcyjną. Jako odbiór przyjęto rezystancję Robc znajdującą się na końcu sieci trakcyjnej o długości 5km. Model układu zasilania sieci trakcyjnej 3kV prądu stałego został przedstawiony szczegółowo i omówiony w pracach [20, 21]. Rys. 4. Schemat systemu energetycznego z filtrem aktywnym (system FACTS) W omawianym artykule jako odbiory zamodelowano szereg układów o dużej dynamice zmian obciążenia, które mogą być wrażliwe na występowanie zaburzeń w sieci lub być dodatkowym ich źródłem. Na rys. 5 i rys. 7 przedstawiono przebiegi napięcia oraz prądu fazy L1 sieci elektroenergetycznej 15 kV. Przebiegi te są znacznie odkształcone od przebiegów sinusoidalnych, co potwierdza analiza harmoniczna tych przebiegów przedstawiona na rys. 6 oraz rys. 8. Widoczny jest znaczny udział 3, 5, 7, 11, oraz 13-harmonicznej w napięciu i prądzie sieci SN. W celu ograniczenia występujących zaburzeń napięciowych i prądowych, włączono do systemu elektroenergetycznego układ filtru aktywnego o strukturze UPQC z zastosowaniem przekształtnika wielopoziomowego [6]. Zastosowano metodę sterowania z identyfikacją harmonicznej podstawowej. Jako przekształtnik wielopoziomowy zaproponowano dwa podukłady: UPQC główny i UPQC pomocniczy. Dla przejrzystości analizy badanego układu nie zamieszczono połączeń neutralnych z punktem uziemiającym oraz zaproponowano oddzielne kondensatory sprzęgające systemy UPQC. Przekształtnik główny pozwala na ograniczenie zawartości niskich harmonicznych, kompensację mocy biernej oraz podwyższenie podstawowej harmonicznej napięcia. W rozpatrywanym przypadku założono kompensację 3, 5 i 7 – harmonicznej napięcia. 452 W praktycznych rozwiązaniach kompensacja wyższych harmonicznych jest utrudniona ze względu na znaczne czasy przełączeń łączników energoelektronicznych dla tak dużych mocy układu. W tym celu zaproponowano dodatkowy przekształtnik o strukturze UPQC dzięki któremu możliwa jest kompensacja wybranych wyższych harmonicznych np. 13, 15, 17, 19 oraz dodatkowe podwyższenie lub obniżenie napięcia podstawowej harmonicznej. Przekształtnik pomocniczy może być wykonany na kilkakrotnie mniejszą moc w stosunku do przekształtnika głównego, co pozwala na zastosowanie elementów energoelektronicznych o krótszych czasach przełączeń, a co za tym idzie zwiększa możliwość ograniczenia wyższych harmonicznych prądu lub napięcia. Na rys. 9 i rys. 11 zamieszczono przebieg napięcia fazowego oraz prądu w fazie L1. Dokonując porównania przebiegów z rys. 5 i rys. 7. można zauważyć zbliżenie przebiegów do sinusoidalnych. Ograniczona została również zwartość wyższych harmonicznych prądów i napięć – rys. 10 i rys. 12. Widoczne jest jednak przesuniecie widma harmonicznych napięcia i prądu, po włączeniu układu FACTS, w pasmo wyższych częstotliwości. System ten umożliwia ograniczenie niskich harmonicznych, jednakże powoduje pojawienie się harmonicznych napięcia lub prądu o wyższych częstotliwościach. Związane jest to przede wszystkim z częstotliwością przełączeń łączników energoelektronicznych. Amplitudy harmonicznych 18000 16000 12000 10000 8000 4000 0 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 0 Kąty fazowe harmonicznych 150 -10000 0 -150 czas w [ms] 260 280 300 320 340 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 360 Rys. 5. Przebieg napięcia fazowego UL1 sieci SN Rys. 6. Amplitudy harmonicznych napięcia fazowego UL1 sieci SN Am p lit u d y h a r m o n ic z n y c h 3000 3000 2500 2000 1500 1500 1000 500 0 0 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 1718 19 20 21 22 23 24 25 26 27 2829 30 31 32 33 34 35 36 3738 39 40 41 42 43 44 45 46 47 4849 50 K ą t y fa z o w e h a r m o n ic z n y c h 150 -1500 0 -3000 -150 czas w [ms] 260 280 300 320 340 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 1718 19 20 21 22 23 24 25 26 27 2829 30 31 32 33 34 35 36 3738 39 40 41 42 43 44 45 46 47 4849 50 360 Rys. 7. Przebieg prądu IL1 sieci SN Rys. 8. Amplitudy harmonicznych prądu IL1 sieci SN 20000 20000 A m p litu d y h arm o n icz n y ch 15000 10000 10000 5000 0 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1112 13 1415 1617 1819 20 2122 2324 25 2627 28 2930 3132 33 3435 3637 38 3940 4142 4344 45 4647 4849 50 K ąty fa zo w e h a rm o n ic zn yc h 0 15 0 -10000 0 -20000 czas w [ms] -15 0 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1112 13 1415 1617 1819 20 2122 2324 25 2627 28 2930 3132 33 3435 3637 38 3940 4142 4344 45 4647 4849 50 350 400 450 Rys. 9. Przebieg napięcia fazowego UL1 sieci SN z zastosowaniem układu UPQC Rys. 10. Amplitudy harmonicznych napięcia fazowego UL1 sieci SN z zastosowaniem układu UPQC 453 3500 3000 2500 2000 1500 1000 500 0 0 3000 2000 1000 Amplitudy harmonicznych 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 0 Kąty fazowe harmonicznych 150 -1000 -2000 0 -3000 -4000 czas w [ms] 320 340 360 380 400 -150 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 420 Rys. 11. Przebieg prądu IL1 sieci SN z zastosowaniem układu UPQC Rys. 12. Amplitudy harmonicznych prądu IL1 sieci SN z zastosowaniem układu UPQC 4. WNIOSKI W ostatnich latach obserwuje się coraz większy nacisk na zapewnienie jak najlepszej jakości energii elektrycznej dostarczanej do odbiorców. Wraz ze wzrostem rozwoju techniki, szczególnie układów, w których występują szybkie procesy przełączania np. przekształtników sterowanych i niesterowanych, ulega pogorszeniu jakość dostarczanej energii. Na podstawie wyników otrzymanych z badań symulacyjnych można stwierdzić, że zastosowanie filtru aktywnego ma istotne znaczenia dla odbiorców sieci elektroenergetycznej i wpływa korzystnie na polepszenie jakości energii. Wskazują one jednakże na konieczność stosowania układów UPQC wraz z filtrami pasywnymi w celu ograniczenia pozostałych wyższych harmonicznych oraz chwilowych przepięć i przetężeń. W Instytucie Elektrotechniki Oddział Gdańsk prowadzone są prace zmierzające do zbudowania praktycznego proponowanego układu FACTS. Nowo opracowane urządzenie umożliwi sterowanie układem do poprawy jakości energii elektrycznej w wybranym punkcie sieci elektroenergetycznej nn i SN. Planowane łączenie systemów elektroenergetycznych w Europie, przesył energii na duże odległości oraz wprowadzenie przepisów i norm określających jakość dostarczanej energii stwarzają zapotrzebowanie na praktyczne rozwiązania tego typu systemów. Wprowadzenie systemów FACTS do systemów energetycznych dużych mocy może mieć duże znaczenie społeczno – gospodarcze. LITERATURA [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] Chechelski M., Włodarczyk M., Hanzelka Z., Łoziak W., Jarocha R., Strzałka J., Rogoz M.: Measurements of the Power Quality FACTORS AT The Coupling Point Of Distribution And Transmission Systems. Electrical Power Quality And Utilizations. September 17-19. 2003, Cracow, Poland. Farada R., Valade I.: UPQC Compensation Strategy And Design Aimed At Reducing Losses. IEEE International Symposium On Industrial Electronics. L’Aquila, 8-11 Luly 2002. Electrical Power Quality And Utilizations. September 17-19. 2003, Cracow, Poland. Frąckowiak L., Muszyński R.: Kompensacja mocy biernej i wyższych harmonicznych w sieci. Międzynarodowe Targi Gdańskie 2004 r. Napęd i Sterownie. Gholipour E., Saadate S.: A New Method For Improving Transient Stability Of Power System By Using UPQC. EPE 2003 Touluse. Gyugyi L.: Unified power-flow control concept for flexible AC transmission system. IEEE Proceedings-C. 1992. Iwaszkiewicz J., Perz J.: Amplitude Modulation – an Alternative Method of Generating the Convector Output Waveforms. International Conference on Renewable Energy and Power Quality. Barcelona 31 March, 1,1 April 2004. Kalyan K., Stacey E.: UPFC – Unified Power Flow Controller: Theory, Modeling and Applications. IEEE Transactions on Power Delivery. Vol. 13. no.4. October 1998. 454 [8] [9] [10] [11] [12] [13] [14] [15] [16] [17] [18] [19] [20] [21] [22] Lawrence T. Hochberg P.: Nypa Marcy FACTS Project – Phase II. Convertible Static Compensator (CSC). Marcy STATCOM – SSSC. New York Power Authority Operations Planning. September 28, 2001. Leung H.C., Chung T.S.: A Hybrid GA Approach for Optimal Control Setting Determination of UPFC. IEEE Power Engineering Review, December 2001. Lopez M., Moran L., Espinoza J., Dixon J.: Performance Analysis Of A Hybrid Asymmetric Multilevel Inverter For High Voltage Active Power Filter Applications. 2003 IEEE. Machowski J.: Elastyczne systemy przemysłowe – FACTS. Przegląd Elektrotechniczny. R. LXXVIII 7/2002. Wydawnictwo Sigma NOT Sp. z o.o. . Morris S., Dash P.K., Sharaf A.M. : UPFC Controller Design For Power System Stabilization with Improved Genetic Algorithm. 2003 IEEE. PN-EN 50160 – Parametry napięcia zasilającego w publicznych sieciach rozdzielczych – PKN 10.1998 r. PN-IEC 60038 – Napięcie znormalizowane IEC - 03.1998 r. Rozporządzenie Ministra Gospodarki z dnia 25.09.2000 w sprawie szczegółowych warunków przyłączenia podmiotów do sieci elektroenergetycznej, obrotu energią elektryczną, świadczenia usług przemysłowych, ruchu sieciowego i eksploatacji sieci oraz standardów jakościowych obsługi odbiorców (Dz.U. Nr 85, poz. 957) Sozański K., Strzelecki R.: Digital Control Circuit For Current – Fed Active Power Filter. EPEPEMC 2002 Dubrovnik&Cavtat. Sten K., Stacey E.: UPFC-Unifed Power Flow Controller: Theory, Modeling, and Applications. IEEE Transactions on Power Devilry. Vol. 13. No. 4. October 1998. Strzelecki R., Benysek G., Noculak A.: Wykorzystanie urządzeń energoelektronicznych w systemie elektroenergetycznym. Przegląd Elektrotechniczny. R. LXXIX 2/2003. Wydawnictwo Sigma NOT. Strzelecki R. Noculak A., Tunia H.: UPFC with Matrix Converter. EPE 2001 – Graz. Witkowski S., Iwaszkiewicz J., Rawiński T., Kowalak R.: Regulacja napięcia sieci SN w systemach energetyczno – trakcyjnych. Modelowanie i Symulacje ‘2004. Kościelisko, 21-25 czerwca 2004r. – (przyjęty). Witkowski S., Kowalak R.: Wpływ filtru trakcyjnego na poziom zakłóceń w sieci trakcyjnej i elektroenergetycznej - badania symulacyjne. Międzynarodowe Sympozjum Naukowe Studentów i Młodych Pracowników Nauki. Zielona Góra 2002. Xu E., Liu X., Liu Y.: An Investigation on the Validity of Power Direction Methods for Harmonic Source Determination. IEEE Trans. Power Delivery. Vol. 18. no.1. 2003. Załącznik - parametry elementów sieci elektroenergetycznej: 1. Transformator blokowy 15/400 TWBN 240000/400 (Sn=240MVA; 420/15,75kV Yd11; Strona 420kV Y, R=1,179Ω, L=175mH; Strona 15,75kV d,R=4,97mΩ, L=0,74mH), 2. Transformator energetyczny 400/110 TFR 250000/400 (Sn=250/250/50; 400/123/31,5kV Yy0d11; Strona 400kV Y, R=1,216Ω, L=158mH; Strona 123kV Y,R=0,115Ω, 15mH), 3. Transformator energetyczny 110/15 TDRb 25000/110 (Sn=25MVA; 115/15,75kV Yd11; Strona 115kV Y, R=1,354Ω, L=93mH; Strona 15,75kV d, R=0,076Ω, L=5,2mH), 4. Transformator energetyczny 15/0,4 TAOa 400/15 (Sn=400kVA; 15,75/0,4kV Yy0; Strona 15,75kV Y, R=4,0109Ω, L=42mH; Strona 0,4kV y, R=2,65mΩ, L=0,03mH), 5. Transformator trakcyjny TZE3-4403 (Sn=4400kVA 15/2,56 Yd11; Strona 15kV Y,R=0,255Ω,L=8,4mH;Strona 2,56kV d,R=0,020Ω,L=0,7mH), 6. Szyny 15kV wykonane AFL-8 525mm2 (układ płaski) {generator -TR 14/400kV oraz TR 15/110kV – linia 15kV}(R’=0,057Ω/km, L’=1,18mH/km, C’=9,7nF/km), 7. Linia 400kV AFL-8 2*525mm2 (R’=0,029Ω/km, L’=1,01mH/km, C’=11,21nF/km), 8. Linia 110kV AFL-6 240mm2 (R’=0,126Ω/km, L’=1,27mH/km, C’=9,01nF/km), 9. Linia kablowa nn (S=25mm2, R’=1,2Ω/km, L’=0,26 lub 0,28mH/km, C’=0,94uF/km), (S=70mm2, R’=0,443Ω/km, L’=0,24 lub 0,26mH/km, C’=1,13uF/km), (S=120mm2, R’=0,253Ω/km, L’=0,23 lub 0,25mH/km, C’=1,25uF/km), 10. Kondensator sprzęgający (C=2500 uF), 11. Odbiór – układ napędowy (silnik indukcyjny typ Se-2800S2 In- 75A), 12. Odbiór – przekształtnikowy (L’=0,23H, R’=10Ω), 13. Odbiór rezystancyjno – indukcyjny (L’=0,23H, R’=10Ω), 14. Odbiór trakcyjny (Robc.=0,23Ω).