Część 5 - Projekt technologiczny wykonawczy + tabela doboru

Transkrypt

Nazwa opracowania
PROJEKT BUDOWLANY WYKONAWCZY
CZĘŚĆ 5
BRANŻA TECHNOLOGICZNA
ORAZ INSTALACJE SANITARNE
Obiekt
Kody robót wg WSZ
STACJA UZDATNIANIA WODY W PRĄDOCINIE
GM. NOWA WIEŚ WIELKA
NR EWIDENCYJNY DZIAŁKI 31/1
45231300-8
45232150-8
45232410-9
Inwestor
GMINA NOWA WIEŚ WIELKA
UL. OGRODOWA 2
88-060 NOWA WIEŚ WIELKA
45252126-7
45330000-9
45113000-2
45400000-1
45255110-3
Jednostka projektowa
ZAKŁAD USŁUGOWO-HANDLOWY „AIR”
ANTONI CHOCIANOWSKI
UL. GRUNWALDZKA 107/5
64-100 LESZNO
1.
Zespół opracowujący
Nr uprawnień
Dyrektor jednostki projektowej, mgr inż. Antoni
Chocianowski specjalność: instalacyjno – inżynieryjna
45247270-3
45111200-0
Data i podpis
128/78/Lo
w zakresie sieci sanitarnych
Projektant: mgr inż. Jan Goździewicz
686/85/Lo
specjalność: instalacyjno – inżynieryjna w zakresie instalacji
321/81/Lo
sanitarnych
Sprawdzający: mgr inż. Lechosław Busza
37/75/Zg
specjalność: instalacyjno – inżynieryjna w zakresie sieci i
712/85/Lo
instalacji sanitarnych
Asystenci:
mgr inż. Maciej Apolinarski
mgr inż. Katarzyna Wróbel
Spis zawartości opracowania
I
II
III
IV
CZĘŚĆ OPISOWA
ZAŁĄCZNIKI
CZĘŚĆ RYSUNKOWA
KARTY KATALOGOWE PROPONOWANYCH URZĄDZEŃ
2005/2006 r.
PROJEKT BUDOWLANY - BRANŻA TECHNOLOGICZNA
SUW w Prądocinie
gm. Nowa Wieś Wielka
ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA
I CZĘŚĆ OPISOWA
1. Przedmiot i zakres opracowania................................................................................ 6
2. Inwestor oraz lokalizacja inwestycji. ....................................................................... 8
3. Zestawienie materiałów wykorzystanych w opracowaniu. ...................................... 9
4. Podstawa prawna opracowania. ............................................................................... 9
5. Bilans zapotrzebowania wody. ............................................................................... 10
6. Ujęcie wody. ............................................................................................................ 11
6.1. Warunki hydrogeologiczne .........................................................................................12
6.2. Pobór wody podziemnej.............................................................................................12
6.3. Parametry techniczne studni. .....................................................................................12
6.3.1. Studnia wiercona nr 1..................................................................................................12
6.3.2. Studnia wiercona nr 2..................................................................................................13
6.3.3. Obudowa i wyposażenie studni nr 1 i 2 .........................................................................14
6.4. Jakość ujmowanej wody ............................................................................................17
6.5. Strefy ochrony ujęcia. ................................................................................................19
7. Układ technologiczny – uzdatnianie wody i zasilanie sieci..................................... 20
7.1. Ujęcie wody ..............................................................................................................21
7.2. Napowietrzanie wody i komora reakcji ........................................................................22
7.2.1. Parametry strumienicy na rurociągu tłocznym ze st. nr 1 ................................................24
7.2.2. Parametry strumienicy na rurociągu tłocznym ze st. nr 2 ................................................25
7.3. Pompownia przerzutowa ............................................................................................26
7.4. Filtry ciśnieniowe .......................................................................................................27
7.4.1. Filtracja......................................................................................................................27
7.4.2. Płukanie .....................................................................................................................29
ZAKŁAD USŁUGOWO-HANDLOWY „AIR”, ul. Grunwaldzka 24, 64-100 Leszno
str. 2
SUW w Prądocinie
7.4.3. Zestawienie parametrów technologicznych filtrów ..........................................................31
7.5. Dezynfekcja wody .....................................................................................................32
7.6. Zbiornik wody czystej ................................................................................................34
7.7. Pompownia sieciowa..................................................................................................35
7.8. Instalacje technologiczne w budynku. .........................................................................36
7.9. Rodzaj urządzeń pomiarowych ...................................................................................37
8. Ogrzewanie i wentylacja......................................................................................... 37
9. Agregat prądotwórczy............................................................................................. 39
10.
Instalacja i rurociągi międzyobiektowe kanalizacyjne .................................... 40
10.1.
Charakterystyka ścieków generowanych przez obiekt..............................................40
10.2.
Odstojnik wód popłucznych ...................................................................................43
11.
Instalacja sanitarna wodociągowa .................................................................. 44
12.
Rurociągi wody surowej i uzdatnionej............................................................. 45
13.
Instalacje kanalizacyjne................................................................................... 45
14.
Wytyczne wykonania........................................................................................ 46
15.
Specyfikacja projektowanych urządzeń i armatury. ........................................ 47
16.
Odstąpienia od projektowanych rozwiązań ..................................................... 49
str. 3
SUW w Prądocinie
II
ZAŁĄCZNIKI
Zał.1.
Decyzja ustalająca warunki zabudowy i zagospodarowania terenu
Zał.2.
Wypisy z rejestru gruntów
Zał.3.
Wyniki badań fizyko – chemicznych i bakteriologicznych wody surowej
Zał.4.
Karta otworu wiertniczego nr I
Zał.5.
Karta otworu wiertniczego nr II
Zał.6.
Zdjęcia – inwentaryzacja stanu obecnego - widok na studnie
Zał.7.
Zawiadomienie o przyjęciu dokumentacji hydrogeologicznej dla wodociągu wiejskiego w
miejscowości Prądocin, Gm. Nowa Wieś Wielka
Zał.8.
Warunki przyłączenia do sieci elektroenergetycznej ENEA S.A.
III CZĘŚĆ RYSUNKOWA
Rys.1.
Mapa zasadnicza 1:1000
Rys.1A. Mapa zagospodarowania terenu – inwentaryzacja 1:500
Rys.1B. Mapa zagospodarowania terenu – projekt 1:500
Rys.2.
Zagospodarowanie działki SUW 1:350
Rys.3.
Schemat technologiczny SUW
Rys.4.
Rzut budynku SUW 1:50
Rys.5.
Przekrój przez filtry A-A 1:50
Rys.6.
Widok na zbiornik reakcji B-B 1:50
Rys.7.
Widok na zbiornik reakcji C-C 1:50
Rys.8.
Rzut budynku SUW – instalacje sanitarne 1:50
Rys.9.
Drenaż filtra Ø1800 1:20
Rys.9A. Rysunek szczegółowy filtra Ø1800 dzielonego 1:30
Rys.9B. Rysunek szczegółowy zbiornika reakcji Ø2000 1:30
Rys.10. Warstwy filtracyjne filtra I stopnia 1:15
Rys.11. Warstwy filtracyjne filtra II stopnia 1:15
str. 4
SUW w Prądocinie
Rys.12. Obudowa studni nr 1 i 2 1:20
Rys.13. Zbiornik bezodpływowy na ścieki sanitarne 1:20
Rys.14. Neutralizator 1:20
Rys.15. Profil rurociągu wody uzdatnionej z budynku SUW do proj. sieci wodoc. 1:100
Rys.16. Profil rurociągu wody surowej ze studni nr 1 do budynku SUW 1:100
Rys.17. Profil rurociągu wody surowej ze studni nr 2 do budynku SUW 1:100
Rys.18. Profil rurociągu wody uzdatnionej z budynku SUW do zbiornika wody czystej 1:100
Rys.19. Profil rurociągu wody uzdatnionej ze zbiornika wody czystej do budynku SUW 1:100
Rys.20. Profil rurociągu ścieków sanitarnych z budynku SUW do zbiornika bezodpływ. 1:50
Rys.21. Profil rurociągu ścieków agresywnych z budynku SUW do neutralizatora 1:50
Rys.22. Profil rurociągu popł. oraz wód przelew. i spust. z bud. SUW do odstojnika 1:50
Rys.23. Profil rurociągu ścieków z wpustów podłogowych do odstojnika popłuczyn 1:50
Rys.24. Profil rurociągu przelew. i spust. ze zbiornika wody czystej do odstojnika 1:50
Rys.25. Profil rurociągu cieczy nadosadowej z odstojnika popłuczyn do rowu 1:100
Rys.26. Odstojnik popłuczyn 1:50
Rys.27. Zbiornik wody czystej – przekrój I-I 1:50
Rys.28. Zbiornik wody czystej – przekrój II 1:50
IV KARTY KATALOGOWE PROPONOWANYCH URZĄDZEŃ
str. 5
SUW w Prądocinie
CZĘŚĆ OPISOWA
1. Przedmiot i zakres opracowania.
Opracowanie dotyczy budowy Stacji Uzdatniania Wody w miejscowości
Prądocin gm. Nowa Wieś Wielka. Projektowana stacja w Prądocinie będzie, wraz z
istniejącymi stacjami w Nowej Wsi Wielkiej oraz w Brzozie, pokrywać zapotrzebowanie
wody dla całej gminy. Zwodociągowanie gminy będzie polegało na wykonaniu wspólnej
dla całej gminy sieci wodociągowej tzw. wodociągu gminnego, przy czym zostaną
wykorzystane istniejące sieci w poszczególnych jednostkach osadniczych.
Sieć
wodociągowa oraz rozbudowa istniejącej stacji w Nowej Wsi Wielkiej stanowią odrębne
inwestycje, nie wchodzące w zakres przedmiotowego przedsięwzięcia.
Dla zabezpieczenia potrzeb całego wodociągu gminnego (z uwzględnieniem
strat na sieci i potrzeb własnych SUW) niezbędne są następujące wielkości ujmowania
wody:
= 2779,1 [m3/d]
Q
śr d
Q
max d
= 3468,7 [m3/d]
Q śr h = 144,6 [m3/h]
Q
max h
= 293,7 [m3/h]
z czego na Stację Uzdatniania Wody w Prądocinie przypada:
Projektowana
Stacja
= 1200 [m3/d]
Q
śr d
Q
max d
Q
śr h
Q
max h
Uzdatniania
= 1440 [m3/d]
= 60 [m3/h]
= 150 [m3/h]
Wody
będzie
znajdować
się
na
działce
nr ewidencyjny 31/1 w Prądocinie, w bezpośrednim sąsiedztwie ujęcia wody
składającego się z dwóch studni wierconych nr I oraz nr II wykonanych w maju 2003 r.
Studnia nr II stanowić będzie otwór podstawowy, studnia nr I – awaryjny.
str. 6
SUW w Prądocinie
Planowane przedsięwzięcie będzie polegało na budowie Stacji Uzdatniania
Wody tj. budynku SUW z instalacją techniczną uzdatniania wody oraz innymi
niezbędnymi
instalacjami,
przyłączami
i
obiektami
towarzyszącymi jak
zbiornik
bezodpływowy na ścieki sanitarne oraz neutralizator, budowie zbiornika retencyjnego
wody czystej, budowie odstojnika wód popłucznych oraz rurociągu wód nadosadowych,
wykonaniu naziemnych obudów istniejących studni oraz na zagospodarowaniu terenu
SUW (ogrodzenie, powierzchnie utwardzone, zieleń).
Poszczególne urządzenia układu technologicznego zostały zaprojektowane
na następujące wydajności:
Ujęcie – dwie studnie o wydajności 60 [m3/h] każda
Układ uzdatniania - zbiornik reakcji oraz filtry - wydajność 60 [m3/h]
Zasilanie sieci wydajność maksymalna 150 [m3/h]
Przedmiotową inwestycją pn. budowa Stacji Uzdatniania Wody objęte zostaną
następujące roboty budowlane:
1. zagospodarowanie terenu (wraz z zielenią, nawierzchnią utwardzoną – drogą
wewnętrzną, ogrodzeniem)
2. budynek SUW – architektura i konstrukcja,
3. instalacje wewnętrzne
3.1. technologii uzdatniania,
3.2. sanitarne,
3.3. ogrzewanie i wentylacja,
3.4. elektryczne,
3.5. sterownicze,
4. ujęcie wody – wykonanie naziemnych obudów studni wraz z wyposażeniem
5. zbiornik retencyjny wody czystej dwukomorowy żelbetowy
6. uzbrojenie terenu międzyobiektowe tj. w obrębie działki SUW
6.1. rurociągi wody surowej
6.2. kable elektroenergetyczne
7. przyłącza do budynku:
7.1. wodociągowe (do projektowanej sieci wodociągowej).
str. 7
SUW w Prądocinie
7.2. kanalizacyjne (do projektowanego zbiornika bezodpływowego na ścieki
sanitarne, projektowanego odstojnika popłuczyn oraz projektowanego
neutralizatora)
7.3. elektroenergetyczne (do istniejącej sieci elektroenergetycznej)
Opracowanie
niniejsze
(stanowiące
trzecią
część
PROJEKTU
BUDOWALNEGO) obejmuje swym zakresem pkt. 3.1., 3.2., 3.3, 4, 6.1. oraz 7.2.
Pozostałe opracowania PROJEKTU BUDOWALNEGO to:
CZĘŚĆ 1 – ZAGOSPODAROWANIE TERENU (zakres wg z pkt.1.)
CZĘŚĆ 2 – BUDYNEK SUW (zakres wg z pkt.2.)
CZĘŚĆ 3 – ODSTOJNIK POPŁUCZYN
CZĘŚĆ 4 – ZBIORNIK RETENCYJNY WODY CZYSTEJ (zakres wg z pkt.5.)
CZĘŚĆ 6 – BRANŻA ELEKTRYCZNA (zakres wg z pkt.3.4., 3.5. oraz 6.2.)
PROJEKT BUDOWALNY stanowi podstawę do wydania decyzji o
pozwoleniu na budowę dla inwestycji pn. budowa Stacji Uzdatniania Wody.
Projekty przyłączy określonych w pkt.7.1. oraz 7.2. (podlegających zgłoszeniu
do budowy) zamieszczono w niniejszym opracowaniu.
Projekt przyłącza określonego w pkt.7.3. wykonano w formie odrębnego
opracowania branżowego, które zostanie dołączone do zgłoszenia właściwemu organowi
administracji architektoniczno – budowlanej budowy przyłącza do projektowanego
budynku SUW.
Organem administracji architektoniczno – budowlanej właściwym do wydania
decyzji o pozwoleniu na budowę SUW oraz do przyjęcia zgłoszenia budowy przyłączy
jest Starosta Bydgoski.
2. Inwestor oraz lokalizacja inwestycji.
Inwestorem jest:
Gmina Nowa Wieś Wielka
ul. Ogrodowa 2
88-060 Nowa Wieś Wielka
str. 8
SUW w Prądocinie
Projektowana Stacja Uzdatniania Wody oraz ujęcie wody zlokalizowane
będą w miejscowości Prądocin, gm Nowa Wieś Wielka na działce o numerze
ewidencyjnym 31/1 będącej własnością Inwestora. Projektowane przyłącza będą
prowadzone
przez działkę 31/1 oraz po działkach będących własnością Gminy
Nowa Wieś Wielka: działka o numerze ewidencyjnym 37 w obrębie ewidencyjnym
Prądocin oraz działki o numerach ewidencyjnych 71/1, 59/3, 59/4, 69 w obrębie
ewidencyjnym Kolankowo.
3. Zestawienie materiałów wykorzystanych w opracowaniu.
(1)
„Koncepcja Wodociągu Gminnego Nowa Wieś Wielka”
wykonana przez Firmę
Projektowo – Wykonawczą AKP –SYSTEM, ul. Chodkiewicza 15/17 , 85-065
Bydgoszcz.
(2)
Wizje lokalne działki SUW i okolic – inwentaryzacja do celów projektowych
(3)
Mapa sytuacyjno – wysokościowa do celów projektowych
(4)
Normy i wytyczne projektowania
4. Podstawa prawna opracowania.
(1)
Ustawa z dnia 18.07.2001r. – Prawo wodne (Dz. U. nr 115/2001, poz. 1229, zm.
Dz. U. 154/2001, poz. 1803 wraz z późn. zmianami);
(2)
Ustawa z dnia 27 kwietnia 2001r. – Prawo ochrony środowiska (Dz. U. z 2001r. Nr
62, poz. 627 wraz z późn. zmianami);
(3)
Rozporządzeniem Ministra Środowiska z dnia 29 listopada 2002r. w sprawie
warunków, jakie należy spełnić przy wprowadzaniu ścieków do wód lub do ziemi
oraz w sprawie substancji szczególnie szkodliwych dla środowiska wodnego (Dz. U.
Nr 212 poz. 1799),
(4)
Rozporządzeniem Ministra Zdrowia z dnia 19 listopada 2002r. w sprawie wymagań,
dotyczących jakości wody przeznaczonej do spożycia przez ludzi (Dz. U. 203/2002
poz. 1718).
(5)
Ustawa z dnia 7 czerwca 2001 r. o zbiorowym zaopatrzeniu w wodę i zbiorowym
odprowadzaniu ścieków (Dz.U.2001.72.747) z późniejszymi zmianami
str. 9
SUW w Prądocinie
(6)
Rozporządzenie Ministra Infrastruktury z dnia 14 stycznia 2002 r. w sprawie
określenia przeciętnych norm zużycia wody (Dz.U.2002.8.70)
(7)
Rozporządzenie Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji z dnia 16 czerwca
2003 r. w sprawie przeciwpożarowego zaopatrzenia w wodę oraz dróg pożarowych
(Dz.U.2003.121.1139)
(8)
Rozporządzenie Ministra Infrastruktury z dnia 12 kwietnia 2002 r. w sprawie
warunków technicznych jakim powinny odpowiadać budynki i ich usytuowanie
(Dz.U.2002.75.690) z późniejszymi zmianami
(9)
Rozporządzenie Ministra Infrastruktury z dnia 3 lipca 2003 r. w sprawie
szczegółowego zakresu i formy projektu budowlanego (Dz.U.2003.120.1133)
(10) Ustawa z dnia 7.07.1994r. – Prawo budowlane (Dz. U. nr 89/1994, poz. 414 wraz
z późn. zmianami);
(11) Rozporządzenie Rady Ministrów z dnia 24 września 2002 r. w sprawie określenia
rodzajów przedsięwzięć mogących znacząco oddziaływać na środowisko oraz
szczegółowych
kryteriów
związanych
z
kwalifikowaniem
przedsięwzięć
do sporządzania raportu o oddziaływaniu na środowisk. Dz.U. 2002 nr 179 poz.
1490
Ponadto:
(12) Umowa z dn. 04 sierpnia 2005 roku zawarta pomiędzy gminą Nowa Wieś Wielka, ,
a Zakładem Usługowo-Handlowym „AIR” Antoni Chocianowski,64-100 Leszno, ul.
Grunwaldzka 107/5 na opracowanie dokumentacji projektowo-kosztorysowej
budowy Stacji Uzdatniania Wody w Prądocinie.
5. Bilans zapotrzebowania wody.
Bilans zapotrzebowania wody określono na podstawie „ Koncepcji Wodociągu
Gminnego Nowa Wieś Wielka” Firmy Projektowo – Wykonawczej AKP – SYSTEM, ul.
Chodkiewicza 15/17 , 85-065 Bydgoszcz.
Dla zabezpieczenia potrzeb całego wodociągu gminnego ( z uwzględnieniem strat
na sieci i potrzeb własnych SUW) niezbędne są następujące wielkości ujmowania wody:
Qśr d = 2779,1 [m3/d]
str. 10
SUW w Prądocinie
Qmax d = 3468,7 [m3/d]
Qśr h = 144,6 [m3/d]
z czego na Stację Uzdatniania Wody w Prądocinie przypada:
Qśr d = 1200 [m3/d]
Qmax d = 1440 [m3/d]
Qśr h = 60 [m3/d]
Maksymalna godzinowa wydajność zasilania sieci gminnej wynosić będzie Qmax h = 293,7
[m3/h] z czego na Stację Uzdatniania Wody w Prądocinie przypada Qmax h = 150 [m3/h]
6. Ujęcie wody.
Ujęcie wody w Prądocinie , Gm. Nowa Wieś Wielka składa się z dwóch studni
głębinowych ujmujących wodę z utworów czwartorzędowych.:
Studnia nr 1
Q = 102,0 m3/h przy depresji S= 4,1 m
Studnia nr 2
Q = 60,0 m3/h przy depresji S= 6,5 m
Ujęcie wody zlokalizowane na terenie działki o nr. ewid. 31/1 w Prądocinie,
położone jest w północno - zachodniej części w stosunku do gruntów wsi Prądocin,
gmina Nowa Wieś Wielka. Wieś ta leży w dolinie i zlewni rzeki Noteć niedaleko jeziora
Jezuickiego, około 15 km od Bydgoszczy, na płaskim terenie.
Według regionalizacji fizyczno – geograficznej Polski w układzie dziesiętnym
teren opracowania położony jest w Kotlinie Toruńskiej (315.35) na rozległym IX terasie
akumulacyjnym pradoliny Noteci-Warty. Jest to obszar mało zróżnicowany wysokościowo
– tworzą go przeważnie mokradła okresowe i stałe wykorzystane rolniczo łąki, które
odwodnione są systemem rowów melioracyjnych do Nowego Kanału Noteckiego.
Zróżnicowanie
wysokościowe
rejonu
opracowania
związane
jest
z
występowaniem wydm piaszczystych porośniętych lasami sosnowymi. Wyraźną formę
morfologiczną w otoczeniu wydm stanowi wtopiskowe Jez. Jezuickie, którego obrzeża
południowej części znajdują się w odległości 1,5 km na N od dokumentowanych
otworów studziennych.
Dokumentowane ujęcie zlokalizowane jest na płaskiej powierzchni terasy
akumulacyjnej w sąsiedztwie mokradeł okresowych wykorzystanych jako łąki.
Rzędne wysokościowe otworów ujęcia ustalone pomiarami geodezyjnymi wynoszą:
str. 11
SUW w Prądocinie
- otworu nr 1 – 71,40 m n.p.m. ( statyczny poziom wody 1,6 m.p.p.t )
- otworu nr 2 – 71,42 m n.p.m. ( statyczny poziom wody 1,62 m.p.p.t )
6.1.
Warunki hydrogeologiczne
W profilach dokumentowanych otworów studziennych rozpoznano utwory
czwartorzędowe do głębokości 68,0 m nie osiągając ich spągu.
Utwory czwartorzędowe w profilach otworów wykształcone są głównie w postaci
osadów piaszczysto-żwirowych, w obrębie których występują dwie warstwy mułków.
Pierwsza warstwa mułków ilastych zalega na gł. 12,8 - 21,0 m w otworze nr 1 i 12,521,5 m w otworze nr 2. druga warstwa przedzielająca kompleks osadów piaszczystych,
wykształcona w postaci mułków piaszczystych zalega na gł. 45,347 m w otworze nr 1 i
42,0 - 46,0 m w otworze nr 2. Występujące w obrębie osadów piaszczystych mułki ilaste
i piaszczyste nie mają ciągłości rozprzestrzeniania. Występujące w profilu wiercenia trzy
warstwy wodonośne znajdują się w więzi hydraulicznej.
Wyniki badań hydrogeologicznych przedstawiają się następująco:
Otwór nr 1 – k =0,0003265 m/s, i q = 24,95 m3/h/1ms, wg wyników próbnego
pompowania ( średnia z 3 pompowań)
Otwór nr 2 – k =0,0001718 m/s, i q = 9,53 m3/h/1ms, wg wyników próbnego
pompowania ( średnia z 3 pompowań)
6.2.
Pobór wody podziemnej
Pobór wody będzie odbywał się ze studni nr 1 i studni nr 2 w ilości 60 m3/h,
przy depresji <4,1 m dla studni nr 1 i 6,5 dla studni nr 2. Wydajność eksploatacyjna dla
studni nr 1 wynosi 102,0 m3/h, dla studni nr 2 – 60,0 m3/h. Pobór wody ze studni będzie
odbywał się przemiennie w systemie: studnia podstawowa - st. nr 2 i studnia awaryjna –
st. nr 1
str. 12
SUW w Prądocinie
6.3.
Parametry techniczne studni.
6.3.1.
Studnia wiercona nr 1
Wiercenie otworu prowadzono systemem w osłonie następujących kolumn
rur:
- Ø 508 mm do gł. 44,3 m
- Ø 457 mm do gł. 68,0 m
Na głębokościach 47,0-68,0 m stwierdzono występowanie przydatnej do
eksploatacji warstwy wodonośnej, którą ujęto do badań filtrem siatkowym
następującej konstrukcji:
rura podfiltrowa Ø 299 mm, dł. 1,8 m
część robocza filtra na szkielecie z perforowanych rur wiertniczych Ø 299
mm, dł. 17,2 m owinięta podkładowym drutem stalowym ocynk. Ø 2 mm i
siatką nylonową nr 10,
rura nadfiltrowa Ø 299/356 mm, dł. 4,3 + 5,3 = 9,6 m.
Filtr powyższej konstrukcji posadowiono w otworze na poduszce żwirowej
wykonanej w rurach Ø 457 mm na gł. 68,0 -67,0 m i obsypano z powierzchni
terenu piaskiem o granulacji 1,4 – 2,0 m. Górny odcinek rury nadfiltrowej
uszczelniono z rurami eksploatacyjnymi Ø 508 mm przy pomocy żwiru o
granulacji Ø 3,0 – 5,5 mm i Ø 7,0 – 10,0 mm. Kolumnę rur pomocniczych Ø 457
mm wydobyto z otworu.
Szczegółowe
dane
geologiczno
–
techniczne
dokumentowanych
otworów
przedstawiono na zestawieniu wyników wierceń – załącznik nr 4 i 5.
6.3.2.
Studnia wiercona nr 2
Wiercenie otworu nr 2, zlokalizowanego w odległości 43,45 m od otworu nr
1, prowadzono systemem udarowym w osłonie następujących kolumn rur:
- Ø 508 mm do gł. 35,4 m
- Ø 457 mm do gł. 68,0 m
Na głębokościach 21,5-42,0 m oraz 46,0 – 68,0 m stwierdzono
występowanie przydatnych do eksploatacji warstw wodonośnych. Pomimo
str. 13
SUW w Prądocinie
korzystniejszego wykształcenia i większej miąższości warstwy wodonośnej na gł.
46,0-68,0 m zrezygnowano z jej nafiltrowania, ponieważ wyniki badań wody z
otworu nr 1 o gł. 67,0 m wykazały bardzo dużą zawartość zw. żelaza i trudną ich
wytrącalność.
Nafiltrowanie wodonośnej warstwy na gł. 21,5 - 42,0 m zostało
poprzedzone częściową likwidacją otworu w wyniku wyciągania pomocniczej
kolumny Ø 457 mm do gł. 45,0 m i powstania samoczynnego zasypu w warstwie
wodonośnej.
W przelocie głębokości 45,0 - 43,8 m wykonano poduszkę żwirową, na
której posadowiono filtr siatkowy następującej konstrukcji:
Rura podfiltrowa Ø 299 mm, dł. 1,95 m
Część robocza filtra na szkielecie z perforowanych rur wiertniczych Ø 299
mm, dł.11,6 m owinięta podkładowym drutem stalowym ocynk. Ø 2 mm i
siatką nylonową nr 10,
Rura nadfiltrowa Ø 299/356 mm, dł.2,45-4,3 = 6,75 m.
Posadowiony filtr w otworze obsypano piaskiem o granulacji 1,4-2,0 mm oraz
uszczelniono rurę nadfiltrową z rurami eksploatacyjnymi przy pomocy żwiru o
granulacji 3,0-5,5 mm i 7,0 – 10,0 mm. Kolumnę rur Ø 457 mm wydobyto z
otworu a kolumnę rur eksploatacyjnych Ø 508 m podciągnięto w czasie
filtrowania z gł. 35,4 m do gł.30,0 m.
Szczegółowe dane geologiczno – techniczne dokumentowanych otworów
przedstawiono na zestawieniu wyników wierceń – załącznik nr 4 i 5.
6.3.3.
Obudowa i wyposażenie studni nr 1 i 2
Obecnie na ujęciu wykonane są wyjścia stalowe rur technicznych z pokrywą
wystające ponad powierzchnię terenu ok. 20 cm.
Projektowane są obudowy studni typu „LANGE” w wersji uproszczonej, tzn.
obudowa studni będzie znajdowała się bezpośrednio na betonowej podstawie.
Składa się ona z jednego elementu wykonanego z laminatu poliestrowoszklanego.
str. 14
SUW w Prądocinie
Wlot powietrza wyposażony będzie w mechanizm zamykający (w okresie
zimowym)
uruchamiany
ręcznie
dźwignią
z
zewnątrz
obudowy.
Wlot
zabezpieczony jest drobną siatką uniemożliwiającą przedostawanie się do
wnętrza obudowy drobnych gryzoni i owadów. Wlot stanowi jednocześnie uchwyt
do podnoszenia pokrywy obudowy.
Kominek wentylacyjny o konstrukcji uniemożliwiającej przedostawanie się do
wnętrza obudowy wody deszczowej oraz owadów, ocieplony będzie wkładką
poliuretanową.
Pokrywa
otwierać
się
będzie
na
dwóch
zawiasach
wewnętrznych
wieloelementowych unoszących pokrywę obudowy ponad podstawę w momencie
jej otwierania. Zawiasy wykonane będą z elementów metalowych ocynkowanych
z przekładkami teflonowymi zabezpieczającymi wycieranie się ich powierzchni
przy
wielokrotnym otwieraniu pokrywy.
W obudowach montowane jest
wspomaganie otwierania pokrywy, co znacznie ułatwia jej podnoszenie.
Zamek pokrywy zamontowany jest na wysokości wlotu powietrza. Na
zewnątrz zamek zabezpieczony jest kopułką z masy silikonowej chroniącą go
przed zamarzaniem.
Pokrywa spoczywa na podstawie opierając się na uszczelce zamontowanej
wewnątrz pokrywy na wysokości około 20 mm od dolnej krawędzi. Takie
rozwiązanie całkowicie eliminuje zjawisko przymarzania uszczelki do podstawy w
przypadkach gwałtownego obniżania się temperatury otoczenia poniżej 0°C.
W obudowie studni zamontowany będzie zawór czerpalny, spełniający
również rolę zaworu odpowietrzającego, przepustnica międzykołnierzowa DN
100, zawór zwrotny klapowy DN 100 oraz manometr. Obudowy studni
głębinowych przedstawia rys. nr 12.
Ujęcie wody będzie eksploatowane w ramach zatwierdzonych zasobów tj. 60
3
m /h.
Niezbędna wysokość tłoczenia pomp głębinowych powinna wynosić:
Studnia nr 1 (rezerwowa)
str. 15
SUW w Prądocinie
H
pompy
=H
Stacji
–H
statyczne
+ S + ∆h + P
Gdzie:
H
stacji
– rzędna osi strumienicy
H
statyczne
– rzędna zwierciadła statycznego wody w studni
S – depresja w studni dla Q = 60 [m3/h]
∆h – strata na rurociągach
P – ciśnienie słupa wody w zbiorniku reakcji
Dane: H
H
stacji
= 71,4 + 3,4 = 74,8 [m] n.p.m.
statyczne
= 69,8 [m] n.p.m.
S = <4,1 [m]
∆h = 5,0 [m] (orientacyjnie)
P = 2,5 [m]
H
stacji
= 74,8 – 69,8 + 4,1 + 5,0 + 2,5 = 16,6 [m H2O]
Wymagane parametry agregatu pompowego:
- pompa wirowa wielostopniowa
- wydajność 60 [ m3/h]
- wysokość podnoszenia 16,6 [m H2O]
Dobrano pompę, która przy tej wydajności charakteryzuje się wysokością
podnoszenia 29,5 [m]. Oznacza to, że nadwyżka ciśnienia do wykorzystania na
strumienicy napowietrzającej zainstalowanej na rurociągu tłocznym wody surowej w
budynku SUW przed zbiornikiem reakcji wynosi 29,5 – 16,6 = 12,9 [m]
Pompa zapuszczona zostanie w studni na głębokości 10,0 m p.p.t. na rurociągach
tłocznych Ø 100, ocynkowanych.
Podłączenie studni do budynku rurociągami PE lub PVC 150 zostanie wykonane
według trasy wytyczonej na rys. nr 2.
H
Studnia nr 2 (podstawowa)
pompy
=H
Stacji
–H
statyczne
+ S + ∆h + P
str. 16
SUW w Prądocinie
Dane: H
H
stacji
= 71,4 + 3,4 = 74,8 [m] n.p.m.
statyczne
= 69,8 [m] n.p.m.
S = 6,5 [m]
∆h = 5,0 [m] (orientacyjnie)
P = 2,5 [m]
H
stacji
= 74,8 – 69,8 + 6,5 + 5,0 + 2,5 = 19 [m H2O]
Wymagane parametry agregatu pompowego:
- pompa wirowa wielostopniowa
- wydajność 60 [ m3/h]
- wysokość podnoszenia 16,6 [m H2O]
Dobrano pompę, która przy tej wydajności charakteryzuje się wysokością
podnoszenia 29,5 [m]. Oznacza to, że nadwyżka ciśnienia do wykorzystania na
strumienicy napowietrzającej zainstalowanej na rurociągu tłocznym wody surowej w
budynku SUW przed zbiornikiem reakcji wynosi 29,5 – 19 = 10,5 [m]
Pompa zapuszczona zostanie w studni na głębokość 10,0 m na rurociągach tłocznych Ø
100, ocynkowanych.
Podłączenie studni do budynku rurociągami PE lub PVC 150 zostanie wykonane
według trasy wytyczonej na rys. nr 2.
6.4.
Jakość ujmowanej wody
Woda ze studni charakteryzuje się stosunkowo dobrą jakością pod względem
warunków wymaganych dla wód do picia i na potrzeby gospodarcze zgodnych
z obowiązującym Rozporządzeniem Ministra Zdrowia z dnia 19 listopada 2002r. (Dz. U.
203, poz. 1718). Zawiera podwyższone ilości związków żelaza i manganu, amoniaku oraz
podwyższoną mętność i zapach. Z tego względu woda wymaga uzdatnienia w celu
wykorzystania jej do picia.
Szczegółowe wyniki analiz fizykochemicznych wody ze studni zestawiono
w poniższej tabeli.
str. 17
SUW w Prądocinie
Tabela 1
Wymagania
Wyniki oznaczeń
L.p.
Oznaczenie
fizykochemiczne wody wg
Jednostka
obowiązującego
rozporządzenia
Studnia nr 1
Studnia nr 2
Data badania
Data badania
05.05.2003 r.
22.05.2003 r.
1.
Mętność
mg SiO2/l
52
11
1
2.
Barwa
mg Pt/l
12
8
15
3.
Zapach
Z1S (H2S)
Z4S(H2S)
akceptowalny
4.
Odczyn pH
7,12
7,43
6,5 – 9,5
µS/cm
501
389
2500
mg CaCO3/l
266
220
60 - 500
5.
6.
Przewodność
el. właściwa
Twardość
ogólna
7.
Zasadowość
mval/l
5,0
4,0
-
8.
Utlenialność
mg O2/l
7,2
7,5
-
9.
Amoniak
mg N/l
0,83
0,47
0,36 – 1,17
10
Azotyny
mg NO2/l
<0,005
<0,005
0,5
11.
mg NO3/l
0,18
0,068
50
12.
Azotany
Chlorki
mg Cl/l
10,2
14,2
250
13.
Żelazo
mg Fe/l
6,60
2,1
0,2
14.
Mangan
mg Mn/l
0,36
0,19
0,05
Wyniki
badań
bakteriologicznych
przeprowadzonych
dnia
05.05.2003
i
25.05.2003 roku nie budzą zastrzeżeń i odpowiadają warunkom obowiązującego
Rozporządzenia.
Wyniki badań wody dołączono do opracowania – załącznik nr 3.
str. 18
SUW w Prądocinie
6.5.
Strefy ochrony ujęcia.
W „Dokumentacji hydrogeologicznej ustalającej zasoby eksploatacyjne ujęcia
wód
podziemnych z utworów czwartorzędowych dla wiejskiego wodociągu w
miejscowości Prądocin, gm. Nowa Wieś Wielka, pow. bydgoski, woj. kujawskopomorskie” uzasadniono konieczność ustanowienia strefy ochronnej obejmującej tereny
ochrony bezpośredniej ujęcia wody.
Korzystnym elementem środowiska naturalnego jest występowanie w obrębie
poziomu wodonośnego przewarstwień utworów słabo i nieprzepuszczalnych, które
utrudniają migrację ewentualnych skażeń do głębszych stref warstw wodonośnych, a
jednocześnie charakteryzują się dużymi zdolnościami sorpcyjnymi, co sprzyja zjawisku
samooczyszczania infiltrujących w podłoże geologiczne wód opadowych.
Wody eksploatowane przez studnie głębinowe wykonane dla potrzeb wodociągu
ogólnowiejskiego w Prądocinie, są chronione przed przenikaniem do nich skażeń
antropogenicznych w sposób naturalny przez izolujący charakter glin, mułków i iłów. Na
terenach gdzie w podłożu geologicznym w obrębie warstwy wodonośnej zalegają iły czas
pionowego
przesączania
znacznie
wzrasta,
co
zwiększa
stopień ochrony
wód
podziemnych.
Rozprzestrzenianie utworów zawierających frakcję ilastą jest znaczne i wykracza
daleko poza obszar spływu wód do dokumentowanego ujęcia.
Generalnie sposób użytkowania i zagospodarowania terenów w strefie spływu wód
do ujęcia sprzyja ich ochronie.
Powyższe zalecenia stanowią uzasadnienie potrzeby ustanowienia bezpośredniej
strefy ochronnej ujęcia
wielkości 10 m w promieniu, licząc od obudowy studzien
głębinowych.
Z uwagi na stwierdzone warunki hydrogeologiczne służące naturalnej ochronie
jakości wód eksploatowanego poziomu wodonośnego oraz sposób zagospodarowania i
użytkowania terenów przyległych do projektowanego ujęcia wody nie ma potrzeby
wyznaczania dla przedmiotowego ujęcia strefy ochrony pośredniej. Utwory zalegające w
nadkładzie ujmowanej do eksploatacji warstwy wodonośnej ( ich miąższość i litologia)
stanowią zabezpieczenie chroniące te wody przed przenikaniem do nich skażeń
bakteriologicznych i chemicznych.
str. 19
SUW w Prądocinie
Zaprojektowanie stref ochrony pośredniej wymaga szczegółowych badań i obliczeń i
powinno być przedmiotem odrębnego, specjalistycznego opracowania, wykonanego
przez uprawnionego geologa i przedstawione w formie „Projektu stref ochronnych ujęcia
...”.
Zgodnie z Art. 58 ust. 1 Ustawy z dn. 18 lipca 2001r. Prawo wodne strefę
ochronną, z zastrzeżeniem ust. 5, ustanawia w drodze rozporządzenia, dyrektor
regionalnego zarządu gospodarki wodnej, na wniosek i koszt właściciela ujęcia wody,
wskazując zakazy, nakazy, ograniczenia oraz obszary, na których obowiązują stosowanie
do przepisów art. 52 – 57.
7. Układ technologiczny – uzdatnianie wody i zasilanie sieci.
W oparciu o bilans zapotrzebowania na wodę dla mieszkańców gminy Nowa Wieś
Wielka wydajność stacji zaprojektowano na max 150 [m3/h].
Układ technologiczny będzie oparty na procesach naturalnego uzdatniania. Cały
układ technologiczny będzie w pełni zautomatyzowany włącznie z procesem płukania
filtrów. W budynku stacji będzie pracował jeden ciąg technologiczny tj. zespół składający
się ze zbiornika reakcji DN 2000 oraz sześciu filtrów DN 1800.
Przy wymaganej wydajności uzdatniania 150 [m3/h] oraz przy zasobach ujęcia
zatwierdzonych w wielkości 102 [m3/h] przy depresji s = 4,1 [m] dla studni nr 1 i 60
[m3/h] przy depresji s = 6,5 [m] dla studni nr 2 optymalnym rozwiązaniem jest
zastosowanie trzystopniowego układu pompowania wody – z ujęcia poprzez układ
uzdatniania do zbiornika wody czystej a następnie ze zbiornika bezpośrednio na sieć.
Proponowana SUW będzie pracować jako stacja bezobsługowa, włącznie z procesem
płukania filtrów.
Projektowany układ technologiczny zapewni następującą jakość wody
uzdatnionej:
Warunki organoleptyczne:
Barwa ≤ 15 [mg/dm3]
Mętność ≤ 1 NTU
Zapach - akceptowalny
Warunki fizykochemiczne:
str. 20
SUW w Prądocinie
Amoniak ≤ 0,5 lub ≤ 1,5 [mg/dm3] jeśli woda nie
chlorowana:
Azotany ≤ 50,0 [mg/dm3]
Azotyny ≤ 0,5 [mg/dm3]
Chlorki ≤ 250 [mg/dm3]
Fluorki ≤ 1,5 [mg/dm3]
Mangan ≤ 0,05 [mg/dm3]
Odczyn 6,5 ÷ 9,5
Twardość ogólna 60 ÷ 500 [mgCaCO3/dm3]
Żelazo ogólne ≤ 0,2 [mg/dm3]
Warunki bakteriologiczne:
Escherichia coli lub bakterie grupy coli typ kałowy = 0 w
100 [ml]
Bakterie grupy coli = 0 w 100 [ml]
Ogólna liczba bakterii w 37 oC ≤ 20 w 1 [ml]
Ogólna liczba bakterii w 22 oC ≤ 100 w 1 [ml]
Pozostałe parametry również zgodnie z obowiązującym Rozporządzeniem
Ministra Zdrowia z dnia 5 grudnia 2002 r. ( Dz.U. nr 203 poz. 1718 ).
7.1. Ujęcie wody
Ujęcie wody będzie eksploatowane w ramach zatwierdzonych zasobów tj. 60 m3/h.
Zaprojektowano pompy o parametrach:
- wydajność 60 [m3/h]
- wysokość podnoszenia 29,5 [m],
- moc 7,5 [kW]
Pompy będą pracowały : Studnia nr 2 - podstawowa , Studnia nr 1 - awaryjna
str. 21
SUW w Prądocinie
Napowietrzanie wody będzie zachodziło przy użyciu strumienic kołnierzowych
zainstalowanych
na rurociągach tłocznych ze studni. Rurociągi te będą
wprowadzane do budynku oddzielnie z każdej studni.
Zastosowanie strumienic zapewnia przeprowadzenie procesu napowietrzania
wody o wysokiej sprawności przy jednoczesnym minimalizowaniu kosztów
eksploatacyjnych – w procesie wykorzystywana jest nadwyżka wysokości
podnoszenia pomp głębinowych.
Sterowanie pracą pomp głębinowych w zależności od poziomu wody w
zbiorniku
reakcji
hydrostatycznej
–
w
zależności
zatopionej
w
od
sygnału
zbiorniku.
Ww
pochodzącego
sygnały
posłużą
od
sondy
także
do
przedstawienia tej informacji na panelu elektronicznym. Natomiast tryb rezerwowy
sterowania pompami będzie uzależniony od pływakowych regulatorów poziomu.
W obu trybach pracy pompy będą zabezpieczone przed pracą na sucho, co
może mieć miejsce w przypadku obniżenia się poziomu zwierciadła wody w studni.
Jako system zabezpieczający pompy głębinowe przed suchobiegiem zastosowane
zostanie zabezpieczenie elektroniczne
wykonane w oparciu o przekaźnik
nadmiarowo i niedomiarowo prądowy MZS. Przekaźnik ten pozostanie ustawiony
przed zbytnim przeciążeniem silnika ( wykorzystując człon nadmiarowy) a także
przed niedociążeniem (człon niedomiarowo prądowy) – pracą bez obciążenia w
przypadku „odsłonięcia” kosza czerpalnego pompy. W przypadku wystąpienia
suchobiegu pompa głębinowa zostanie zatrzymana aż do ręcznego skasowania
sygnału pracy na sucho.
7.2.
Napowietrzanie wody i komora reakcji
Podstawowym procesem w odżelazianiu i odmanganianiu wód podziemnych jest
utlenienie jonów Fe(II) do Fe(III) oraz Mn(II) do Mn(IV) i usunięcie wytrąconych
związków Fe(OH)3 oraz MnO2 z wody w procesie filtracji. Aby nastąpił proces utlenienia
związków żelaza i manganu potrzebny jest określony czas reakcji.
Woda surowa będzie wprowadzana do komory reakcji i tam napowietrzana.
Czas kontaktu mediów w komorze spowoduje, że hydroliza, utlenianie i
kłaczkowanie wodorotlenku żelazowego będzie przebiegać przed filtracją, a w złożu
str. 22
SUW w Prądocinie
zatrzymywane będą wytworzone kłaczki Fe(OH)3. Kłaczkujący w komorze reakcji
wodorotlenek żelazowy ma katalizujący wpływ na przebieg ww procesów w świeżej
wodzie doprowadzanej do komory.
Na rurociągach tłocznych ze studni, w budynku SUW, przed zbiornikiem reakcji
zainstalowane zostaną:
- wodomierze śrubowe z nadajnikiem impulsów DN 100
- manometry
- kurki czerpalne do poboru wody surowej
- strumienice napowietrzające kołnierzowe DN 100.
Strumienice zaprojektowano specjalnie dla określonych warunków pracy, co
zapewni optymalny przebieg procesu zasysania powietrza. W celu wyeliminowania
niebezpieczeństwa wprowadzenia do układu uzdatniania wraz z zasysanym powietrzem
zanieczyszczeń na wlocie powietrza należy zainstalować zawór zwrotny i filtr siatkowy.
Napowietrzanie wody będzie zachodziło przy użyciu strumienic kołnierzowych
zaprojektowanych zgodnie z wytycznymi w pkt 7.2.1 i 7.2.2.
Funkcję komory reakcji pełnić będzie stalowy bezciśnieniowy zbiornik ø 2000 o
objętości całkowitej 9,4 [m3], co zapewni czas przetrzymania, reakcji 9,4 min.
Zbiornik wyposażony zostanie w następujące króćce:
odpływ wody napowietrzonej na filtry – 2 x Ø 65
przelew – Ø 150
spust – Ø 65
doprowadzenie wody surowej – 2 x Ø 100
właz górny DN 500
W stropodachu bezpośrednio ponad zbiornikiem umieścić wywietrznik grawitacyjny
o średnicy 150 [mm].
Zbiornik reakcji w zasadzie nie wymaga czyszczenia. Osad zawieszony w komorze
reakcji tworzony przez związki wytrącające się z uzdatnionej wody jest, z uwagi na
katalityczny wpływ na utlenianie związków żelaza, korzystny dla procesu uzdatniania. Z
tego względu zbiornik czyścić tylko w przypadku wyraźnej potrzeby, nie częściej niż raz
w roku. Wody spustowe po czyszczeniu będą, po otwarciu przepustnicy 20.PR.5 ,
spływały grawitacyjnie do odstojnika popłuczyn. Po czasie przetrzymania 24 [h] i
str. 23
SUW w Prądocinie
załączeniu pompy zatapialnej zainstalowanej w odstojniku, nastąpi przepompowanie
cieczy nadosadowej do odbiornika.
Uzbrojenie wewnętrzne zbiornika musi być tak wykonane , aby:
wpływająca woda z powietrzem porywała i unosiła do góry z dna zawiesiny
produktów reakcji
wprowadzane powietrze nie zapowietrzało układu pompowego
7.2.1.
Parametry strumienicy na rurociągu tłocznym ze studni nr 1 :
natężenie przepływu wody Q = 60 [m3/h] (równe natężeniu pompy głębinowej),
ciśnienie strumienia wody przed dyszą : 12,9 [m sł. H2O]
ciśnienie mieszaniny wodno – powietrznej za dyszą: 2,5 [ m sł. H2O ]
strata nadwyżki ciśnienia H = 9,9 [mH2O]
ilość powietrza zasysanego 32,6 [m3/h]
tj. 54 % Q pompy głębinowej
W celu wyeliminowania niebezpieczeństwa wprowadzenia do układu uzdatniania
wraz z zasysanym powietrzem zanieczyszczeń na wlocie powietrza należy zainstalować
zawór zwrotny i filtr siatkowy ¾”.
Średnica wylotowa dyszy:
-
prędkość przepływu Vd:
Vd = 2 gH = 2 ⋅ 9,81 ⋅ 12,9 = 15,9[m / s ]
-
pole przekroju wylotu dyszy Fd:
Fd =
-
Q
0,016(6)
=
= 0,00105[m 2 ] = 10,5[cm 2 ]
Vd
15,9
średnica dyszy dd:
dd =
4 ⋅ Fd
=
Π
4 ⋅ 10,5
= 3,66[cm]
Π
str. 24
SUW w Prądocinie
Średnica komory mieszania:
Ze względu na zasadniczo mniejszą gęstość powietrza w stosunku do gęstości wody
przyjmuje się, że prędkość w komorze mieszania nie maleje i Vd = Vk.
-
Fk =
-
Q + Qr 0,016(6) + 0,009
=
= 0,0016[m 2 ] = 16,14[cm 2 ]
Vk
15,9
średnica komory mieszania dk:
dk =
4 ⋅ Fk
=
Π
4 ⋅ 20,65
= 4,53[cm]
Π
Długość komory mieszania lk:
lk = 4 dk = 4⋅ 4,53 = 18,13 [cm]
Długość dyfuzora Ldyf:
Ldyf = 10 ÷ 15 dk = 45,3 ÷ 67,95 [cm]
Kąt dyfuzora powinien rosnąć od 0° w sposób liniowy nie przekraczając 15° przy wylocie.
7.2.2.
Parametry strumienicy na rurociągu tłocznym ze studni nr 2 :
natężenie przepływu wody Q = 60 [m3/h] (równe natężeniu pompy głębinowej),
ciśnienie strumienia wody przed dyszą : 10,5 [m sł. H2O]
ciśnienie mieszaniny wodno – powietrznej za dyszą: 2,5 [ m sł. H2O ]
strata nadwyżki ciśnienia H = 8,0 [mH2O]
ilość powietrza zasysanego 30,0 [m3/h]
tj. 50 % Q pompy głębinowej
W celu wyeliminowania niebezpieczeństwa wprowadzenia do układu uzdatniania
wraz z zasysanym powietrzem zanieczyszczeń na wlocie powietrza należy zainstalować
zawór zwrotny i filtr siatkowy ¾”.
str. 25
SUW w Prądocinie
Średnica wylotowa dyszy:
-
prędkość przepływu Vd:
V d = 2 gH = 2 ⋅ 9,81⋅10,5 = 14,35[m / s ]
-
Fd =
-
Q
0,016(6)
=
= 0,001157[m 2 ] = 11,57[cm 2 ]
Vd
14,35
średnica dyszy dd:
dd =
4 ⋅ Fd
=
Π
4 ⋅ 11,57
= 3,84[cm]
Π
Średnica komory mieszania:
Ze względu na zasadniczo mniejszą gęstość powietrza w stosunku do gęstości wody
przyjmuje się, że prędkość w komorze mieszania nie maleje i Vd = Vk.
-
Fk =
-
Q + Qr 0,016(6) + 0,0083(3)
=
= 0,0017[m 2 ] = 17,42[cm 2 ]
Vk
14,35
średnica komory mieszania dk:
dk =
4 ⋅ Fk
=
Π
4 ⋅ 17,42
= 4,71[cm]
Π
Długość komory mieszania lk:
lk = 4 dk = 4⋅ 4,71 = 18,84 [cm]
Długość dyfuzora Ldyf:
Ldyf = 10 ÷ 15 dk = 47,10 ÷ 70,65 [cm]
Kąt dyfuzora powinien rosnąć od 0° w sposób liniowy nie przekraczając 15° przy wylocie.
7.3.
Pompownia przerzutowa
Woda ze zbiornika reakcji będzie tłoczona do zbiornika retencyjnego poprzez filtry
ciśnieniowe za pomocą pompowni przerzutowej.
str. 26
SUW w Prądocinie
Pompownia przerzutowa to zestaw pompowy wykonany na dwóch pompach
wirowych jednostopniowych.
Parametry każdej z pomp:
- wydajność = 60 [m3/h]
- wysokość podnoszenia = 12 [m]
- moc [2,2 kW]
Pompownia zostanie wyposażona w armaturę odcinająca i zwrotną: przepustnice
międzykołnierzowe z dźwignią ręczną DN 65 oraz zawory zwrotne międzykołnierzowe
grzybkowe DN 65. Za pompownią zostanie zainstalowany wodomierz śrubowy z
nadajnikiem impulsów DN 100.
Podczas normalnej filtracji pracowały będą jedna lub dwie pompy. Podczas
płukania będą pracowały dwie pompy, co zapewni odpowiednią intensywność płukania.
Sterowanie pracą pomp przerzutowych podczas normalnej pracy – filtracji
w
zależności od poziomu wody w zbiorniku wody czystej tj. zależności od pływakowych
regulatorów poziomu zamontowanych w zbiorniku. Tryb rezerwowy sterowania pompami
będzie również uzależniony od pływakowych regulatorów poziomu.
Informacja o poziomie wody w zbiorniku retencji – z sondy głębokości – posłuży
do przedstawienia tej informacji na wyświetlaczu szafy sterowniczej.
7.4.
Filtry ciśnieniowe
7.4.1. Filtracja
Na podstawie składu chemicznego wody proponujemy sześć jednostek
filtracyjnych
- każda składająca się z filtra ciśnieniowego DN 1800 z przegrodą
uzbrojone w dysze wielkogabarytowe, odpowietrznik z zewnętrznym pływakiem oraz
wyposażona w kolektory wraz z kompletem przepustnic z napędami elektrycznymi. Filtry
będą pracowały w układzie dwustopniowym – po trzy jednostki filtracyjne na jeden
stopień. Zostanie także zapewniona możliwość eksploatacji filtrów w układzie
jednostopniowym.
str. 27
SUW w Prądocinie
Filtr dzielony (z przegrodą) jest nowym rozwiązaniem. Cechy techniczne
jednostki filtracyjnej:
Filtr ciśnieniowy stalowy φ 1800
Drenaż z niekolmatujących wielkogabarytowych dysz φ 300 ze stali nierdzewnej.
Równomierność rozdziału wody do płukania oraz zbieranie filtratu zapewni układ
drenażowy składający się z 12 dysz.
Odpowietrznik z zewnętrznym pływakiem ze stali nierdzewnej
Kołnierzowe kolektory montażowe dla przepustnic ze stali nierdzewnej (1 x Ø
150, 2 x Ø 100)
Przepustnica międzykołnierzowa wody surowej DN 80 z napędem elektrycznym
Przepustnica międzykołnierzowa popłuczyn DN 150 z napędem elektrycznym
Dwie przepustnice międzykołnierzowe wody uzdatnionej DN 100 z napędem
elektrycznym
Dwa kurki czerpalne ½”
Dla wypełnienia jednostek filtracyjnych zainstalowanych na pierwszym stopniu
filtracji projektujemy trzy warstwy złoża:
-
Warstwa podtrzymująca - składająca się z:
kwarcowego złoża o granulacji 4 – 8 [mm], zasypana do dolnej krawędzi dysz
wielkogabarytowych
kwarcowego złoża o granulacji 2 – 4 [mm], zasypana 10 [cm] ponad górną
krawędź dysz
- Warstwa filtracyjna – złoże kwarcowe o granulacji 0,8 – 1,4 o wysokości 80 [m]
z udziałem wymaganej granulacji 90 %
- Warstwa filtracyjna - złoże antracytowe o granulacji 2,0 – 2,5 i wysokości 30 [cm],
Dla wypełnienia jednostek filtracyjnych zainstalowanych na drugim stopniu
filtracji projektujemy trzy warstwy złoża:
-
Warstwa podtrzymująca - składająca się z:
str. 28
SUW w Prądocinie
kwarcowego złoża o granulacji 4 – 8 [mm], zasypana do dolnej krawędzi dysz
wielkogabarytowych
-
Warstwa katalityczna z tlenkami manganu o granulacji 1,5 – 5,0 o wysokości 60 [cm]
z udziałem wymaganej granulacji 90 % (proponowane złoże nie wymaga aktywacji
ani regeneracji np. nadmanganianem potasu, co obniża koszty eksploatacji oraz
upraszcza obsługę obiektu)
-
Warstwa filtracyjna – złoże kwarcowe o granulacji 0,8 – 1,4 o wysokości 60 [cm]
Nie wolno uruchamiać filtracji przed ułożeniem zasypanego do filtrów złoża
poprzez płukanie rozruchowe.
Po płukaniu rozruchowym należy zdjąć ok. 5 [cm] warstwy filtracyjnej w celu
usunięcia frakcji poniżej 0,8 mm, a następnie dosypać tę samą ilość złoża nowego
0,8÷1,4 mm i ponownie przepłukać filtr.
Wymagania techniczne i funkcjonalne jednostki filtracyjnej:
Filtr z poduszką powietrzną ciśnieniowy φ 1800 o wysokości płaszcza 1,5 [m]
podzielony na dwie niezależne powierzchnie filtracyjne
Drenaż filtra usytuowany w poziomej płaszczyźnie w elipsoidalnej części dna
z indywidualnym rozprowadzeniem medium płuczącego do wielkogabarytowych
dysz filtracyjnych. Szczeliny dysz o przekroju trójkątnym z podstawą do zewnątrz.
Orurowanie ciągu filtracyjnego – przewody i kształtki PVC-U. Okołnierzowanie
PN 10. Projektuje się dla rur PVC-U kołnierze luźne wzmocnione np. PP wzmocnione
stalą do systemów mufowych wg ISO .
7.4.2.
Płukanie
Płukanie filtrów automatyczne wyłącznie wodą. Wykorzystywana będzie woda
bezpośrednio po filtracji - z kolektora wody uzdatnionej.
str. 29
SUW w Prądocinie
Intensywność płukania równą 60 [m3/m2h] zapewni zbiornik reakcji i układ
pomp przerzutowych. W trakcie płukania pracować będą obydwie pompy przerzutowe tj.
łączna ich wydajność będzie wynosiła 75 [m3/h]. Specyfiką filtrów dzielonych jest
możliwość płukania połówkowego. Komory filtracyjne wybranego filtra płukane są
pojedynczo, a pozostałe filtry pracują ze zwiększoną prędkością.
Płukaniem będzie zarządzał sterownik korzystający z sygnału wyzwalającego
płukanie (opór złoża lub objętość przefiltrowanej wody) oraz sygnałów uprawniających
(właściwa pora - noc, max poziom w zbiorniku retencyjnym, wystarczająca pojemność
wolna odstojnika popłuczyn).
Zastosowanie filtrów dzielonych eliminuje konieczność montowania specjalnej
pompy płuczącej oraz pozwala na prowadzenie procesu dezynfekcji wody uzdatnionej
podawanej na zbiornik retencyjny. (W przypadku stosowania filtrów tradycyjnych
zapewnienie odpowiednio wysokiej intensywności płukania wymaga pobierania wody
do płukania ze zbiornika retencyjnego przy użyciu dodatkowej pompy. W takiej sytuacji
woda doprowadzana na zbiornik retencyjny nie może być poddawana dezynfekcji –
proces chlorowania prowadzi się na wodzie podawanej bezpośrednio na sieć.)
Procedura płukania jednostki filtracyjnej 20.F.1., pozostałe jednostki - filtracja
ze zwiększoną prędkością (oznaczenia zgodnie ze schematem – rys.2.):
1o lewa połowa filtra
-
zamknięcie przepustnicy napływu wody surowej do filtra [30.PE.1]
-
po ustalonym podczas rozruchu czasie Tfiltracji zamknięcie przepustnicy wypływu wody
uzdatnionej prawej połowy filtra [30.PE.4] oraz otwarcie przepustnicy wypływu
popłuczyn [30.PE.2] i zamknięcie przepustnicy odcinającej dopływ do zbiornika
[30.PE.28]
o
2
prawa połowa filtra
-
po ustalonym podczas rozruchu czasie płukania tp otwarcie przepustnicy wypływu
wody uzdatnionej prawej połowy filtra [30.PE.4] i zamknięcie przepustnicy wypływu
wody lewej połowy filtra [30.PE.3]
str. 30
SUW w Prądocinie
-
po czasie płukania tp zamknięcie przepustnicy popłuczyn [30.PE.2], otwarcie
przepustnicy napływu wody surowej [30.PE.1], otwarcie przepustnicy wody
uzdatnionej lewej połowy filtra [30.PE.3].
Można przystąpić do płukania kolejnych filtrów ( wg tabeli przedstawionej na schemacie
technologicznym – rys. 3)
Przed przystąpieniem do płukania kolejnych filtrów odczekać do momentu napełnienia
zbiornika reakcji. Po płukaniu wszystkich filtrów otwarcie przepustnicy odcinającej
dopływ do zbiornika [30.PE.28]
Opomiarowanie zużycia wody do płukania filtrów: Z uwagi na specyfikę
płukania (wodą uzdatnioną, bezpośrednio z kolektora wody uzdatnionej) ilość wody
zużytej do płukania filtrów będzie wyznaczana jako różnica wskazań wodomierzy: 50.Q.1
i 20.Q.1.
7.4.3.
Zestawienie parametrów technologicznych filtrów
wydajność eksploatacyjna Q = 60 [m3/h]
powierzchnia jednej komory filtra F1/2 = 1,27 [m2]
powierzchnia filtracji jednego stopnia F3 = 3 x 2 x F1/2 = 3 x 2 x 1,27= 7,6 [m2]
prędkość filtracji przy Q = 60 [m3/h] → Vf = Q/F3 = 60/7,6 = 7,9 [m/h]
powierzchnia filtracji w czasie płukania F2 = 2 x 2 x F1/2 = 2 x 2 x 1,27 = 5,1 [m2]
prędkość filtracji podczas płukania Qpł = 75 [m3/h] → Vfpł = Q/F2 = 75/5,1 =
= 14,7 [m/h]
intensywność płukania q = Qpł/F1/2 = 75/1,27 = 59 [m3/h m2] = 0,99 [m3/min
m2]
czas płukania nie więcej niż tp = 3 ÷ 3,5 [min] = 0,05 ÷ 0,058 [h] (ustalić
podczas rozruchu)
cykl pracy filtrów na pierwszym stopniu T określono przy pomocy wzoru:
T=
Vz
1,91⋅ CeFe ⋅V f
gdzie:
Vz – pojemność złoża filtracyjnego na zanieczyszczenia, Vz = 2250 [mg/dm3]
str. 31
SUW w Prądocinie
Ce
Fe
– stężenie żelaza w wodzie doprowadzanej na filtry, średnia arytmetyczna
dla obydwu studni Ce Fe = 4,35 [mg/ dm3]
T=
2250
= 34[h] = 1,4[d ]
1,91⋅ 4,35 ⋅ 7,9
Na etapie projektowania zakłada się jednodobowy cykl pracy filtrów na
pierwszym stopniu filtracji T = 1 [d]. Dokładny czas pracy filtrów należy wyznaczyć na
etapie rozruchu stacji. Będzie on zmienny, bo zależny od ilości przefiltrowanej wody i
generalnie dłuższy od obliczonego teoretycznie, ponieważ założeniem obliczeniowym jest
Qhśr tj. produkcja średnia godzinowa w dobie maksymalnej w roku.
Zakończenie cyklu filtracji jest uzależnione od wartości oporu na złożu
filtracyjnym. Dopuszczalny opór na złożu dla projektowanych filtrów wynosi 2,5 do 3
[mH2O].
Proponuje się, aby zainicjowanie procesu płukania filtrów uzależnić od ilości
wyprodukowanej przez stację wody, po której filtry osiągną dopuszczalną wartość
oporów (ustalić na etapie rozruchu). Wielkość produkcji będzie mierzona wodomierzem
zainstalowanym za pompownią przerzutową.
Jednocześnie zastrzega się, że cykl filtracyjny nie powinien być dłuższy od 1
tygodnia. Filtry należy płukać co najmniej raz w tygodniu nawet, jeśli przyrosty oporów
będą na tyle małe, że osiągnięcie dopuszczalnych oporów na złożu, będzie trwało dłużej
niż tydzień.
cykl pracy filtrów na drugim stopniu T szacuje się na 1 tydzień.
7.5.
Dezynfekcja wody
Dezynfekcja wody będzie przeprowadzana przy pomocy podchlorynu sodowego
NaOCl * 5 H2O lub NaOCl * 2,5 H2O. Stosować produkt handlowy gatunku A o
zawartości chloru aktywnego c = 145 [g/dm3]. Dawkowanie środka dezynfekującego na
wyjściu wody uzdatnionej na zbiornik retencyjny.
str. 32
SUW w Prądocinie
Dokładana dawka chloru zostanie wyznaczona podczas rozruchu stacji. Na
etapie koncepcji szacuje się poprzez analogię do wód o podobnej jakości, że dawka
chloru będzie mniejsza od D = 1 – 1,5 [mg/dm3]. Dawka chloru musi zostać ustalona
przy założeniu, że ilość chloru pozostałego w wodzie po dezynfekcji w punkcie
czerpalnym u konsumenta będzie wynosiła 0,1 – 0,3 [mg/dm3].
Dezynfekcję stosować tylko awaryjnie, na zalecenie Sanepidu.
Na chlorownię zostanie przeznaczone specjalne pomieszczenie. Pomieszczenie
to będzie mieć osobne wejście i zapewnioną wentylację naturalną i mechaniczną dającą
co najmniej pięć wymian powietrza na godzinę.
Wymagana wydajność pompy dozującej przedstawia się następująco:
Q pomp =
D
⋅ Qh
c
gdzie:
D - dawka chloru, D = 1 – 1,5 [mg/dm3] = 0,001 – 0,0015[g/dm3]
c - zawartość chloru aktywnego w środku utleniającym c = 145 [g/dm3]
Q
h max
- maksymalna wydajność uzdatniania Qhmax = 60 [m3/h]
Q pomp =
0,0015
⋅ 60 = 0,00062[ m 3 / h] = 0,62[ dm 3 / h]
145
Zestaw urządzeń do dawkowania dezynfekanta:
Dozowanie roztworu pompą membranową produkcji Grundfos. Typ pompy –
DMS 2-11 AR-PV/V/C-F-1111F w wykonaniu odpornym za zastosowane stężenie
reagenta z przekaźnikiem alarmu poziomu cieczy w zbiorniku i możliwością dawkowania
proporcjonalnego do realizowanej wydajności układu uzdatniania (impulsy z wodomierza
zainstalowanego na doprowadzeniu wody napowietrzonej na filtry).
Dawkowanie roztworu do rurociągu doprowadzającego wodę do zbiornika
retencyjnego lub do rurociągu za zestawem pomp sieciowych ( podczas procesu
płukania dozowanie nie następuje).
Proponowany zestaw dozujący:
str. 33
SUW w Prądocinie
Pompa dozująca o wydajności min. 0,62 dm3/h
Mieszadło ręczne długość 750
Zestaw ssący z czujnikiem poziomu
Zawór dozujący
Zbiornik 200 [dm3] wraz z płytą montażową pompy
Przewody instalacji dawkowania reagentów projektuje się z PE.
Proponuje się dobór kompletnego zestawu do dozowania wyposażonego we
wszystkie niezbędne elementy dostarczane przez jednego producenta, co zapewni
łatwość montażu, eksploatacji oraz ewentualnych napraw.
Dobowe zużycie podchlorynu sodowego:
Z dobowe =
D
⋅ Qd
c
gdzie:
Q d – maksymalne dobowe zasilanie zbiornika retencyjnego Q d ~ 1200[m3/d]
Z ddobowee =
0,0015
⋅ 1200 = 0,012[ m 3 / d ] = 12,4[ dm 3 / d ]
145
Zapas podchlorynu sodowego:
Zakładamy zbiornik o pojemności 200[dm3] stąd zapas chloru wystarczy na ok. 16 dni.
200 [dm3] / 12,4 [dm3/d] = 16,1[d]
Uwaga: w sezonie letnim (od 15 marca do 15 września) trwałość roztworu jest mniejsza
od 16 dni i przyjmuje się, że wynosi 8 dni.
7.6.
Zbiornik wody czystej
Przed podaniem na sieć uzdatniona woda będzie magazynowana.
Po filtracji woda kierowana będzie na zbiornik wody czystej – żelbetowy zbiornik
dwukomorowy ( co umożliwi np. awaryjne korzystanie z pojedynczej komory).
str. 34
SUW w Prądocinie
Pojemność zbiornika ustalono w oparciu o wytyczne przedstawione w „Koncepcji
Wodociągu Gminnego Nowa Wieś Wielka”
wykonanej przez Firmę Projektowo –
Wykonawczą AKP –SYSTEM, ul. Chodkiewicza 15/17 , 85-065 Bydgoszcz.
Projektuje się zbiornik żelbetowy o średnicy wewnętrznej 10,5 [m], pojemności
całkowitej 500 [m3], z czego:
- 370 [m3] to pojemność wyrównawcza
- 100 [m3] to pojemność p.poż.
Króćce przejściowe przez ścianę zbiornika oraz przewody wewnątrz zbiornika
wykonać z rur stalowych ocynkowanych ogniowo zgodnie z załączonymi rysunkami.
Dopuszcza się także wykonanie króćców przejściowych przez ścianę zbiornika oraz
przewodów wewnątrz zbiornika z PE ( uszczelnienie przejścia taśmą waterstop).
Na przewodach doprowadzającym oraz odprowadzającym wodę uzdatnioną
zamontować zasuwy odcinające klinowe kołnierzowe odpowiednio DN 150 oraz DN 200
wraz z obudową i skrzynką uliczną.
Na przewodzie spustowym zamontować zasuwę
odcinającą klinową kołnierzową DN 100 j.w.
Konstrukcja zbiornika zgodnie z częścią 4 niniejszego projektu.
7.7.
Pompownia sieciowa.
Parametry wymagane dla zasilania sieci:
maksymalna godzinowa wydajność stacji 150 [m3/h]
ciśnienie zasilania 41 [mH2O] = 4,1 [bar]
Pompownię sieciową stanowić będzie zestaw utrzymujący stałe zadane ciśnienie
na sieci sterowany falownikowo wykonany na pionowych pompach wielostopniowych.
Proponujemy zestaw spełniający ww warunki -
zestaw na 4 pompach wirowych
wielostopniowych o parametrach każdej z pomp :
- wydajność nominalna 45 m3/h
- nominalna wysokość podnoszenia 38,7
- moc 7,5 kW
str. 35
SUW w Prądocinie
Pompownię wyposażyć w armaturę odcinającą i zwrotną DN 80: przepustnice
międzykołnierzowe z dźwignią ręczną oraz zawory zwrotne grzybkowe.
Pompownia
zostanie zainstalowana na ramie montażowej posadowionej na wibroizolatorach.
Za pompownią zostanie zainstalowany wodomierz śrubowy z nadajnikiem
impulsów DN 125, zawór zwrotny bezkołnierzowy grzybkowy DN 150 , manometr, kurek
czerpalny ze złączką do węża ½ ”/9 oraz przepustnica odcinająca międzykołnierzowa DN
150.
Uzyskiwany
z
przetwornika
sygnał
przekazywany
będzie
przewodem
sygnałowym do sterownika. Na podstawie tego sygnału sterownik załącza odpowiednie
pompy sieciowe, według zawartego w pamięci programu (algorytmu). Pierwszy „krok”
pracy zestawu pomp sieciowych będzie oparty o pracę pompy 1 w oparciu o
wykorzystanie przetwornicy częstotliwości. W przypadku dalszego wzrostu rozbiorów
nastąpi załączenie kolejnej pompy. Niesłabnący poziom zapotrzebowania na wodę u
odbiorców będzie sygnałem do załączenia kolejnych pomp, aż do osiągnięcia
maksymalnej wydajności stacji. Wyłączenie odpowiednich pomp następować będzie w
zasilaniu silników pomp przetwornicy częstotliwości umożliwi płynne dopasowanie pracy
pompy ( ich wydajności) do chwilowych wymagań sieci. Uzyskiwany z przetwornika
sygnał o ciśnieniu na sieci zostanie ponadto wykorzystany do przedstawienia tego
parametru na odpowiednim wyświetlaczu umieszczonym na elewacji szafy. W przypadku
uszkodzenia przetwornika ciśnienia , sterownika bądź też przetwornicy częstotliwości
możliwe będzie awaryjne działanie zestawu pomp sieciowych. Tryb rezerwowy oparty
zostanie
na
zainstalowanych
wyłącznikach
ciśnieniowych,
które
ustawione
na
odpowiednich wartościach zapewnią poprawną pracę w sytuacjach awaryjnych.
Jako
zabezpieczenie
przed
suchobiegiem
pomp
zastosowany
zostanie
elektroniczny przekaźnik poziomu cieczy.
7.8.
Instalacje technologiczne w budynku.
Rurociągi technologiczne wody surowej, wody uzdatnionej i popłuczyn
w budynku SUW projektuje się z rur i kształtek PVC – U ciśnieniowych łączonych przez
klejenie lub kołnierzowo (kołnierze PN10). Projektuje się dla rur PVC-U kołnierze luźne
wzmocnione np. PP wzmocnione stalą do systemów mufowych wg ISO .
str. 36
SUW w Prądocinie
Króćce przejściowe wody uzdatnionej i surowej przez ściany fundamentowe
w budynku SUW wykonać ze stali ocynkowanej ogniowo łączone kołnierzowo i
prowadzić w rurach osłonowych.
Kołnierzowe
króćce
montażowe
dla
przepustnic
przy
filtrach,
rurociągi
doprowadzające wodę surową do zb. reakcji w budynku SUW oraz kolektory zestawów
pompowych wykonać ze stali nierdzewnej.
Przewody instalacji dawkowania reagentów projektuje się z PE.
Poniżej w tabeli 2 przedstawiono obliczenia doboru średnic instalacji
technologicznych.
Armatura odcinająca i zwrotna
Projektuje się armaturę z napędami ręcznymi (dzwignia z zapadką) oraz
elektrycznymi z dyskiem ze stali kwasoodpornej. Stosować zawory zwrotne z
zamknięciem grzybkowym wspomaganym sprężyną w wykonaniu kołnierzowym lub
bezkołnierzowym.
Dla mniejszych średnic projektuje się zawory kulowe .
7.9.
Rodzaj urządzeń pomiarowych
Pomiar wody podziemnej ze studni realizowany będzie wodomierzami z
nadajnikami impulsów DN 100 zamontowanymi na rurociągach doprowadzających wodę
surową do zbiornika reakcji w budynku SUW.
Za zbiornikiem reakcji, na wodzie napowietrzonej, przed wejściem na filtry
będzie znajdował się kolejny wodomierz z nadajnikiem impulsów DN 100.
Pomiar wody uzdatnionej, tłoczonej na sieć będzie następował wodomierzem
zabudowanym na rurociągu Ø 125 - wodomierz z nadajnikiem impulsów.
8. Ogrzewanie i wentylacja
Lokalizacja obiektu będącego przedmiotem opracowania odpowiada II strefie
klimatycznej. Temperatura zewnętrzna w tej strefie klimatycznej wynosi – 18 oC.
str. 37
SUW w Prądocinie
Wartości współczynnika przenikania dla przegród zewnętrznych zgodnie
z aktualnym Rozporządzeniem Ministra Infrastruktury w sprawie warunków technicznych
jakim powinny odpowiadać budynki i ich usytuowanie.
Temperatury wewnątrz pomieszczeń powinny przedstawiać się następująco:
5 oC
Hala filtrów -
WC -
20 oC
Pomieszczenie reagentów -
12 oC
Pomieszczenie socjalne -
20 oC
Wentylacja pomieszczeń będzie przedstawiać się następująco:
Hala filtrów
- wentylacja grawitacyjna 1,5 [wymian/h], realizowana przez 5
podokiennych kratek nawiewnych np. 32,5 x 7,5 [cm] oraz 5 wywietrzników
dachowych DN 150 [mm]
WC - wentylacja mechaniczna 50 [m3/h] – realizowana za pomocą wentylatora
umieszczonego w przewodzie wentylacyjnym kominowym załączanym w trakcie
otwierania drzwi do WC
-
Pomieszczenie reagentów:
wentylacja mechaniczna co najmniej 5 [wymian/h] wyciągowa załączana
w momencie otwarcia drzwi wejściowych do pomieszczenia, na czas obecności
obsługi SUW; realizowana przez wentylator zamontowany w ścianie zewnętrznej
na poziomie 0,3 - 0,4 [m] n.p.t.
-
wentylacja grawitacyjna 1 [wymiana/h] -
przewód wentylacyjny kominowy,
nawiew przez otwór na wentylator
Pomieszczenie socjalne
-
wentylacja grawitacyjna 50 [m3/h] – realizowana
szczeliny w oknie – nawiew, oraz wywietrznik dachowy d 160 [mm]
W oparciu o powyższe określono zapotrzebowanie na ciepło obejmujące straty
ciepła na drodze przenikania przez przegrody i straty ciepła na wentylację na podstawie
wskaźników
szacunkowych
[W/m2]
wyznaczonych
dla
obiektów
i
pomieszczeń
str. 38
SUW w Prądocinie
o analogicznych warunkach (strefa klimatyczna, wymagana temperatura wewnętrzna,
wentylacja itp.)
Tabela nr 3
Numer i nazwa
pomieszczenia
/temperatura oC/
Wartość
Powierzchnia
Zapotrzebowanie
wskaźnika
pomieszczenia
pomieszczenia na
[W/m2]
[m2]
ciepło [W]
100
110,0
11000
130
3,9
507
150
3,47
520
150
7,67
1150
1. Hala filtrów
/ 5 oC /
2. P. reagentów
/ 12 oC /
3. WC
/ 20 oC /
4. P. socjalne
/ 20 oC /
Gospodarka cieplna obiektu.
Dla przedmiotowej SUW projektuje się ogrzewanie elektryczne gwarantujące
założone temperatury w pomieszczeniach, które z uwagi na fakt, że stacja jest obiektem
bezobsługowym jest rozwiązaniem najbardziej racjonalnym.
Grzejniki zainstalować we wszystkich pomieszczeniach zgodnie z rys. 8. W hali
filtrów, w której wymaganą temperaturę 5
o
C będą gwarantowały zyski ciepła
od uzdatnianej wody, grzejniki będą pełniły funkcję awaryjnego dogrzewania.
9. Agregat prądotwórczy
Projektuje się agregat prądotwórczy z rozruchem samoczynnym, wyposażony w
panel automatyki i układ samoczynnego załączania rezerwy SZR. Agregat należy
str. 39
SUW w Prądocinie
zamontować na terenie SUW w formie zamkniętej w pobliżu budynku SUW zgodnie z
planem sytuacyjnym (rys. nr 2).
Przewiduje się częściową pracę stacji uzdatniania w przypadku braku zasilania
podstawowego, w związku z tym zestawienie mocy dla doboru agregatu prądotwórczego
wynosi:
- 1 pompa głębinowa – 7,5 [kW]
- 1 pompa przerzutowa – 2,2 [kW]
- 1 pompa sieciowa – 7,5 [kW]
- 1 pompka dozująca chlor - 0,016 [kW]
- Ogrzewanie – 8 [kW]
- Oświetlenie – 2 [kW]
- Instalacje wewnętrzne – 5 [kW]
Ogółem : 32,216 kW
Proponuje się agregat o parametrach :
- moc ciągłą 60 kVA
48 kW
10. Instalacja i rurociągi międzyobiektowe kanalizacyjne
10.1. Charakterystyka ścieków generowanych przez obiekt
Charakterystyka
ścieków
generowanych
w
obiekcie
i
wprowadzanych
do urządzeń kanalizacyjnych:
Ścieki bytowe z pomieszczenia WC – odprowadzane w b. małych ilościach
z uwagi na bezobsługową pracę stacji, ich ilość szacuje się na 100 [l/miesiąc]
Ścieki z wpustów podłogowych – odprowadzenie wody ze spłukiwania posadzki
w hali filtrów, ich ilość szacuje się na 0,5-1,0 [m3/ miesiąc]
Ścieki z pomieszczenia reagentów tj. z wpustu podłogowego i umywalki
odprowadzane
sporadycznie
tylko
w
przypadku
awarii
polegającej
na uszkodzeniu zbiornika ze środkiem chemicznym lub na skutek jego
przypadkowego rozlania. Przed odprowadzeniem do kanalizacji ścieki te będą
str. 40
SUW w Prądocinie
neutralizowane. Neutralizator zostanie wykonany jako szczelna studzienkę
z kręgów DN 1000 na wylewce betonowej i podsypce piaskowej. Pojemność
retencyjna studzienki wystarcza na awaryjne przejęcie całej ilości reagentów
(zbiornik NaOCl - 200 [l]).
Ścieki technologiczne z płukania filtrów (osiem filtrów DN 1800 dwukomorowych)
tzw. wody popłuczne, których charakterystykę ilościową oraz jakościową
przedstawiono poniżej
Objętość wód popłucznych powstających przy płukaniu jednej komory filtra
V1 / 2 = q ⋅ F1 / 2 ⋅ t = 60 ⋅ 1,27 ⋅ (0,05 ÷ 0,058) = 3,8 ÷ 4,4[m 3 ]
gdzie:
q – intensywność płukania 60 [m3/hm2]
F1/2 - powierzchnia pojedynczej komory filtracyjnej F1 = 1,27 [m2]
t - czas płukania filtrów około t = 3-3,5[min] = 0,05-0,058 [h]
Natężenie przepływu wód popłucznych w przykanaliku i sieci kanalizacyjnej
Q = q ⋅ F1 / 2 = 60 ⋅ 1,27 = 76,2[m 3 / h] = 21,17[l / s ]
Objętość wód popłucznych z płukania wszystkich filtrów (sześć filtrów
dwukomorowych)
V = 6 ⋅ 2 ⋅ V1 / 2 = 6 ⋅ 2 ⋅ (3,8 ÷ 4,4) = 45,6 ÷ 52,8[m 3 ]
Roczna objętość popłuczyn (cykl pracy dla filtrów I stopnia wynosi 1[d] a dla filtrów
II stopnia – 7[d], liczba komór filtracyjnych na każdym stopniu równa 6 )
V R = 52 ⋅ V1 / 2 ⋅ 6 + 365 ⋅ V1 / 2 ⋅ 6 = 52 ⋅ 4,4 ⋅ 6 + 365 ⋅ 4,4 ⋅ 6 = 11009[m 3 ]
Stężenie zawiesin w popłuczynach:
S zaw =
V z ⋅ F1 / 2 2250 ⋅ 1,27
=
= 649[ g / m 3 ]
V1 / 2
4,4
str. 41
SUW w Prądocinie
gdzie:
Vz – wykorzystywana pojemność złoża filtracyjnego na zanieczyszczenia, Vz = 2250
[g/m2]
Stężenie żelaza w popłuczynach:
S Fe =
V z ⋅ F1 / 2
2250 ⋅ 1,27
=
= 340[ g / m 3 ]
1,91 ⋅ V1 / 2
1,91 ⋅ 4,4
Objętość zawiesin w popłuczynach:
V zaw =
1
ρ zaw
⋅ S zaw =
1
⋅ 649 = 0,43[dm 3 / m 3 ] = 0,43[ml / dm 3 ]
1500
gdzie:
ρzaw – ciężar właściwy zawiesiny (wodorotlenku żelaza), ρzaw = 1500 [kg/m3]
Podsumowując:
średnia tygodniowa ilość popłuczyn to 11009 / 52 = 212 [m3]
jakość popłuczyn – popłuczyny charakteryzują się wysokimi wartościami
wskaźników zanieczyszczeń tylko w odniesieniu do żelaza oraz zawiesin. Ponadto
szacowano objętość zawiesin, przy czym zawiesiny zawarte w popłuczynach nie
mają charakteru zawiesin łatwoopadających (sedymentacja następuje dopiero
po odstaniu popłuczyn przez czas ok. 10 [h]).
Zagęszczony osad ze strefy osadowej o poj. 5,3 [m3] będzie usuwany z
odstojnika
okresowo
co
ok.
2
miesiące.
Zagęszczony
osad
będzie
wypompowywany wozem asenizacyjnym i wywożony na oczyszczalnię ścieków.
Ciecz
nadosadowa
będzie
wypompowywana
z
odstojnika
pompą
zatapialną. W odstojniku zostanie także zainstalowana druga pompa zatapialna,
która będzie załączała się do pracy awaryjnie – w przypadku przekroczenia
poziomu maksymalnego
(alarmowego),
co może nastąpić w przypadku
niekontrolowanego przelewu ze zbiorników: retencyjnego lub reakcji.
str. 42
SUW w Prądocinie
Czas odstania ścieków technologicznych w osadniku przed odpływem cieczy
nadosadowej do odbiornika – 24 [h]
Ciecz nadosadowa będzie odprowadzana do odbiornika przewodem
ciśnieniowym PVC-U 160. Przewód ten zostanie poprowadzony po działkach
będących własnością Gminy Nowa Wieś Wielka: działka o numerze ewidencyjnym
37 w obrębie ewidencyjnym Prądocin oraz działki o numerach ewidencyjnych
71/1, 59/3, 59/4, 69 w obrębie ewidencyjnym kolankowo.
Sposób określania ilości wprowadzanych ścieków z przedmiotowego obiektu
do sieci kanalizacyjnej i na oczyszczalnię ścieków obliczać się będzie poprzez różnicę
wskazań wodomierza wody napowietrzonej, za pompami przerzutowymi i wskazań
wodomierza wody uzdatnionej wprowadzanej do sieci. Różnica będzie charakteryzowała
wody zużyte
na wszelkie potrzeby SUW tj. spłukiwanie posadzki, korzystanie z
sanitariatu i przede wszystkim płukanie filtrów.
10.2. Odstojnik wód popłucznych
Oczyszczanie popłuczyn zachodzić będzie w odstojniku na drodze sedymentacji i
grawitacyjnego zagęszczania osadów, które stanowią głównie wodorotlenki żelaza.
Popłuczyny wraz z wodami przelewowymi i spustowymi ze zbiornika reakcji będą
spływały do odstojnika rurociągiem PVC-U
Ø200 klasy S. Do odstojnika będą także
odprowadzane wody przelewowe i spustowe ze zbiornika wody czystej. Wody te będą
spływały rurociągiem PVC-U Ø200 klasy N.
Wody
przelewowe
będą
odprowadzane
w
sytuacjach
awaryjnych
tj.
sporadycznie i w niewielkich ilościach. Wody spustowe będą odprowadzane raz w roku
podczas oczyszczania zbiorników w ilości szacunkowej 45 [m3] ( po 22,5 [m3] z każdej
komory – czyścić kolejno) ze zbiornika wody czystej i 3 [m3] – ze zbiornika reakcji.
Sklarowana ciecz nadosadowa będzie odprowadzana pompą zatapialną do
odbiornika. Parametry pompy:
- wydajność 20 m3/h
- wysokość podnoszenia 14 m H2O
- moc (1,5 kW)
str. 43
SUW w Prądocinie
Dobrano również pompę awaryjną , załączającą się w przypadku wystąpienia
przelewu w zbiorniku retencyjnym bądź reakcji:
Parametry pompy:
- wydajność 60 m3/h
- wysokość podnoszenia 14 m H2O
- moc (4,9 kW)
Parametry odstojnika
Powierzchnia czynna odstojnika 26,3 [m2] (3,5 x 7,5 [m])
Pojemność strefy klarowania 53 [m3]
Pojemność strefy osadowej 5,3 [m3]
Proponowana
pojemność
strefy
klarowania
będzie
więc
dla
dobranej
technologii wystarczająca – będzie wystarczająca dla przejęcia wód popłucznych z
płukania wszystkich filtrów.
Odstojnik zostanie wykonany jako szczelna konstrukcja żelbetowa. Dno
odstojnika wyprofilowane - wykonane ze spadkiem 0,5 % do leja osadowego. Dopuszcza
się także zastosowanie zbiornika prefabrykowanego o analogicznych parametrach
(pojemność strefy klarowania i osadu).
Zagęszczony osad ze strefy osadowej o poj. 5,3 [m3] będzie usuwany z
odstojnika okresowo co ok. 2 miesiące. Zagęszczony osad będzie wypompowywany
wozem asenizacyjnym i wywożony na oczyszczalnię ścieków.
Ciecz nadosadowa będzie wypompowywana z odstojnika pompą zatapialną. W
odstojniku zostanie także zainstalowana druga pompa zatapialna, która będzie załączała
się do pracy awaryjnie – w przypadku przekroczenia poziomu maksymalnego
(alarmowego), co może nastąpić w przypadku niekontrolowanego przelewu ze
zbiorników: retencyjnego lub reakcji. Ciecz nadosadowa będzie odprowadzana do
odbiornika (rowu) przewodem ciśnieniowym PVC-U 160. Przewód ten zostanie
poprowadzony po działkach będących własnością Gminy Nowa Wieś Wielka: działka o
numerze ewidencyjnym 37 w obrębie ewidencyjnym Prądocin oraz działki o numerach
ewidencyjnych 71/1, 59/3, 59/4, 69 w obrębie ewidencyjnym Kolankowo.
str. 44
SUW w Prądocinie
11. Instalacja sanitarna wodociągowa
Instalacje wodociągową ( do umywalek, miski ustępowej) wykonać zgodnie z rys.
8. Przy umywalce w WC zainstalować przepływowy podgrzewacz wody.
Instalację zasilania w wodę wykonać z zachowaniem średnic zgodnych z PN92/B-01706. Projektuje się rury i kształtki z PE lud stalowe.
12. Rurociągi wody surowej i uzdatnionej
Rurociągi wody surowej i uzdatnionej wykonać zgodnie z wytycznymi zawartymi
na planie sytuacyjnym rys. 2 oraz profilach – rys. 15 -19 jako rurociągi z PE łączone
przez zgrzewanie. Przyłącze rurociągu wody uzdatnionej do sieci wodociągowej
projektuje się wyprowadzić do granicy działki (budowa sieci wodociągowej będzie
odrębnym zadaniem inwestycyjnym).
13. Instalacje kanalizacyjne
Instalacje kanalizacyjne wraz z odprowadzeniem popłuczyn do odbiornika
wykonać zgodnie z profilami rys.20-25 oraz rys.2 z rur i kształtek kanalizacyjnych PVC –
U kielichowych klasy S oraz N.
Zbiornik bezodpływowy ścieków sanitarnych wykonać zgodnie z rysunkiem
zamieszczonym na profilu ścieków sanitarnych oraz rys. nr 13, jako szczelną (izolacja –
abizol R+P) studzienkę z kręgów DN 1500 na wylewce betonowej B-7,5 o grubości 10
[cm] i podsypce piaskowej. Neutralizator wyposażyć we właz DN 600 oraz wywietrznik
DN 100.
Neutralizator
ścieków
agresywnych
wykonać
zgodnie
z
rysunkiem
zamieszczonym na profilu ścieków agresywnych oraz rys. nr 14, jako szczelną (izolacja –
abizol R+P) studzienkę z kręgów DN 1000 na wylewce betonowej B-7,5 o grubości 10
[cm] i podsypce piaskowej. Neutralizator wyposażyć we właz DN 600 oraz wywietrznik
DN 80.
Przejścia rurociągów przez ściany betonowe, murowane (fundamentowe
budynku, studzienki) wykonać w tulejach ochronnych z uszczelnieniem.
str. 45
SUW w Prądocinie
14.
Wytyczne wykonania
Wykopy tam gdzie pozwalają na to warunki terenowe należy wykonywać
sprzętem mechanicznym za pomocą koparek. Skarpy wykopów muszą mieć
bezpieczne nachylenie. W miejscach gdzie nie ma możliwości bezpiecznej pracy
sprzętu, wykopy należy wykonywać ręcznie o ścianach pionowych, umocnione
belami lub wypraskami stalowymi. Ziemię z wykopów składować obok w
odległości min. 1 [m] od krawędzi wykopu. Ziemia ta posłuży do zasypania
wykopów. Nadmiar gruntu tzw. grunt z wyporu wykorzystać na terenie działki do
korekty ukształtowania terenu. Wszystkie roboty wykonywać w wykopach
odwodnionych.
W miejscach narażonych na uszkodzenie, działanie sił zewnętrznych rurociągi
prowadzić w rurach osłonowych
Przewody wodociągowe należy układać na podsypce z piasku o grubości 15 [cm].
Na wszystkich załamaniach i pod armaturą umieścić bloki oporowe jako
jednorodne bryły betonowe o kształtach dopasowanych do poszczególnych
elementów. Pomiędzy blokami a rurociągami (lub ich uzbrojeniem) umieścić folię
PCV (PE) 0,2-0,3 jako osłonę i izolację. Bloki powinny opierać się o nienaruszony
grunt. Przewody kanalizacyjne należy układać na podsypce z piasku grubości
minimum 20 [cm]. Podsypkę wykonać jako jednowarstwową i zagęścić przed
ułożeniem przewodów do MP = 90%. W podsypce wykonać pogłębienia na
kielichy. Ubytki uzupełniać tylko piaskiem.
Rury posadowić bezpośrednio na podsypce i wykonać ręcznie obsypkę i zasypkę
z piasku i żwiru. Obsypkę i zasypkę wykopów wykonywać ręcznie do wysokości
0,30 [m] ponad krawędź przewodów, stosując odpowiedni materiał ziemny,
zagęszczenie MP = 95%. Następnie wykop zasypać gruntem rodzimym
zagęszczonym do MP = 90%. Do podsypki, osypki i zasypki nie stosować gruntu
przemarzniętego.
Przed zasypaniem należy zinwentaryzować układane rurociągi
str. 46
SUW w Prądocinie
Próby szczelności wykonać na ciśnienie 1,0 [MPa] . Przewód należy zasypać
warstwą grubości 30 [cm] ponad rury pozostawiając odkryte połączenia i węzły.
Wytyczne producenta rur Wavin: Przygotowaną do próby szczelności sieć należy
napełnić wodą i odpowietrzyć. Podnieść ciśnienie do 1,5 x ciśnienie robocze ale
nie mniej niż 1,0 [MPa] 9 dla rur PN 6 zachować szczególną ostrożność).
Ciśnienie to w okresie 30 minut należy dwukrotnie podnieść do pierwotnej
wartości co 10 minut. Po dalszych 30 minutach spadek ciśnienia nie powinien
przekroczyć 0,02 [MPa]. W przypadku wystąpienia w trakcie próby przecieków ,
należy je usunąć i ponownie wykonać całą próbę od początku.
Dezynfekcją należy przeprowadzić ciekłym chlorem lub jego związkami w ilości
30-50 [mg/dm3] wody. Czas dezynfekcji 24 godziny. Po tym okresie należy
wykonać płukanie sieci wodociągowej oraz pobrać próby wody do analiz. Sieć
wodociągową można oddać do eksploatacji po uzyskaniu pozytywnych wyników
badań wody zgodnych z warunkami jakimi powinna odpowiadać woda
przeznaczona do spożycia przez ludzi.
Zasypanie
wykopów
wykonywać
po
przeprowadzonej
próbie
szczelności
ułożonych przewodów.
15.
Przywrócenie terenu do stanu poprzedniego.
Specyfikacja projektowanych urządzeń i armatury.
Oznaczenia zgodne z częścią rysunkową projektu.
Oznaczenie
Typ urządzenia, armatury
10.P.1- 2
Pompa głębinowa (7,5 kW)
10.ZZ.1-2
Zawór zwrotny międzykołnierzowy klapowy DN 100
10.PR.1-2
Przepustnica ręczna międzykołnierzowa DN 100
10.M.1-2
Manometr wraz z kurkiem pobierczym
10.Q.1-2
Wodomierz z nadajnikiem impulsów DN 100
10.M.3-4
Manometr
10.ZC.1-2
Kurek czerpalny ½”
str. 47
SUW w Prądocinie
10.S.1-2
Strumienica kołnierzowa Dn 100 z zaworem zwrotnym 1” i filtrem siatkowym 1”
20.ZR.1
Zbiornik reakcji V=9,4 m3
20.PR.1-2
20.P.1-2
Pompa przerzutowa (2,2 kW)
20.ZZ.1-2
Zawór zwrotny grzybkowy DN 65
20.PR.3-4
20.PR.5
20.Q.1
20.ZC.1
Kurek czerpalny ½”
30.F.1-6
Filtr ciśnieniowy dzielony DN 1800
30.O.1-6
Odpowietrznik OZP z zewnętrznym pływakiem
30.PE.1,5,9, 16,20,24 Przepustnica międzykołnierzowa DN 80 z napędem elektrycznym
30.PE.2,6,10,17,21,
25
30.PE.3,4,7,8,11,12,
18,19,22,23,26, 27
Przepustnica międzykołnierzowa DN 150 z napędem elektrycznym
30.ZC.1-12
Kurek czerpalny 1”
30.PE.13 -15
30.ZZ.1
30.PE.1
30.ZZ.2
40.Z.1-2
Zasuwa klinowa kołnierzowa DN 150 wraz z obudową , skrzynką uliczną
40.Z.3-4
40.Z.5-6
50.PR.1
50.K.1
Łącznik amortyzacyjny Dn 200
50.ZP.1
Zestaw pompowy 4 x pompa pionowa wielostopniowa(7,5 kW)
50.K.2
Łącznik amortyzacyjny Dn 150
50.Q.1
50.ZZ.1
Zawór zwrotny grzybkowy DN 150
50.M.1
Manometr
str. 48
SUW w Prądocinie
50.ZC.1
Kurek czerpalny ze złączką do węża ½”
50.PR.2
Pompa dozująca z kompletem dozowania :
Zestaw ssący z czujnikiem poziomu
60.P.1
Zawór dozujący
Zbiornik 200 [dm3] z płyta montażową pompy
Mieszadło ręczne
70.Q.1
Pompa do popłuczyn(1,5 kW)
70.Q.2
Pompa do popłuczyn awaryjna (4,9 kW)
Oznaczenia:
Proces technologiczny:
10 – woda surowa z ujęcia; 20 – napowietrzanie wody; 30 – filtracja (także proces płukania filtrów); 40 –
magazynowanie wody uzdatnionej; 50 – zasilanie sieci wodociągowej; 60 – dezynfekcja wody; 70 –
popłuczyny;
Urządzenie:
ZZ – zawór zwrotny; ZC – zawór czerpalny; ZK – zawór kulowy; O – zawór odpowietrzający; PR –
przepustnica ręczna, PE – przepustnica elektryczna; ZD – zawór dozujący; Q – wodomierz; P – pompa; S –
strumienica; ZR – zbiornik reakcji; F – zbiornik filtracyjny ciśnieniowy; M – manometr; Z - zasuwa
16. Odstąpienia od projektowanych rozwiązań
Za nieistotne odstąpienie od niniejszego projektu technologicznego uznaje się
zastosowanie równoważnych urządzeń, armatury oraz zastosowanie alternatywnych
metod realizacji wyspecyfikowanych robót.
W oparciu o dobrane, przedstawione w powyższej tabeli urządzenia wykonano
projekt elektryczny, co należy uwzględnić przy stosowaniu urządzeń zamiennych.
Opracowanie:
Antoni Chocianowski
mgr inż. Jan Goździewicz
mgr inż. Maciej Apolinarski
str. 49
Tabela 2. Obliczenia doboru średnic instalacji technologicznych
L.p.
Charakterystyka medium - funkcja obliczanego rurociągu
[wielkość przepływu]
Wymagana prędkość
przepływu
Przepływ
obliczeniowy
prędkość
średnica
prędkość
średnica
Dobrana
średnica
nominalna
Dnom
Zakres średnic przy założonych prędkościach
Prędkość
rzeczywista dla
Dnom
[m3/h]
[m3/s]
[m/s]
[m]
[m/s]
[m]
[mm]
[m/s]
1
Woda surowa/napowietrzona/uzdatniona - dopływ i odpływ z filtrów [1 x Q]
0,8 - 1,2 [m/s]
60
0,0167
0,8
0,163
1,2
0,133
150
0,94
2
Woda napowietrzona - dopływ na pojedynczy filtr [1/3 x Q]
0,8 - 1,2 [m/s]
20
0,0056
0,8
0,094
1,2
0,077
80
1,11
3
Woda do płukania - dopływ do pojedynczej komory filtra
2,0 - 2,5 [m/s]
75
0,0208
2,0
0,115
2,5
0,103
100
2,65
4
Popłuczyny - odpływ z pojedynczego filtra
1,5 - 2,5 [m/s]
75
0,0208
1,5
0,133
2,5
0,103
150
1,18
5
Woda uzdatniona - kolektor ssawny pompowni sieciowej
1,0 - 1,5 [m/s]
150
0,0417
1,0
0,230
1,5
0,188
200
1,33
6
Woda uzdatniona - kolektor tłoczny pompowni sieciowej
max 3,0 [m/s]
150
0,0417
2,0
0,163
3,0
0,133
150
2,36

Część 5 - Projekt technologiczny wykonawczy + tabela doboru

Transkrypt

Podobne dokumenty

Twardość wody

Agregat prądotwórczy z kołami transportowymi Napięcie – 230/400V

i Uzdatniania Wody

modernizacja stacji uzdatniania wody w kątach zgk góra kalwaria

Załącznik nr 9 Tabela elementów scalonych Roboty budowlane 1

głowice studni głębinowych g1 - Prodwodrol

1 szt. 1 2 szt. 1 3 szt. 1 Przecinarka do metalu Tarcza tnąca fi 355

1 100 58 m2

„Ja i wieś”. Jolanta Sławińska Jest pewien piękny obraz Marca